,

где Q=298,3м³/ч-производительность фильтра без учета расхода воды на их собственные нужды;

- скорость фильтрования для А₂ - фильтра;

Необходимая площадь фильтрования каждого фильтра:

Диаметр фильтра:

По табл. П1 принимаем ближайший больший стандартный фильтр:

ФИПа II-2,6-0,6 (рабочее давление - 0,6 МПа, диаметр фильтра - 2600 мм, высота фильтрующей загрузки - 1500 мм, расход воды при расчетной скорости фильтрования - 250 м³/ч) .

Площадь фильтра с учетом изменения диаметра:

Продолжительность фильтроцикла каждого из (m-1) фильтров, т.е. при одном резервном или ремонтном определяется по формуле:

,

f_ст=5,3 м² - сечение фильтра;

m=3 - число установленных фильтров одинакового диаметра;

h=1,5 м - высота слоя ионита;

Q=298,3 м³/ч - производительность рассчитываемых фильтров;

суммарное содержание анионов в воде,

e_p рабочая обменная емкость ионита. Для анионитных фильтров второй ступени (для поглощения ) e_p=200…300 г-экв/м³ (табл. П2, [1]);

Количество регенераций в сутки:

;

t - продолжительность операций, связанных с регенерацией фильтров, равная 1,5…2ч ? для ионитных фильтров.

Объем ионитных материалов, загруженных во влажном состоянии:

Расход воды на собственные нужды рассчитываемой группы фильтров:

.

где Р_и ?удельный расход воды на собственные нужды ионитных фильтров.Для анионитных фильтров второй ступени , марка ионита АВ-17-8 Р_и=14,5 м³/м³ ионита (табл. П3, [1]);

Расход химических реагентов (NaOH) на регенерацию одного фильтра:

где b ?удельный расход химреагентов, кг/м³. Для анионитных фильтров второй ступени (для поглощения ) b=120 кг/м³ (табл. П2, [1])

Расход технического продукта:

С - содержание активно действующего вещества в техническом продукте:

;

Суточный расход технического продукта:

Суточный расход воды, который должен быть подан на следующую рассчитываемую группу ионитных фильтров:

6.1.2 Расчет группы Н -катионитных фильтров второй ступени (Н₂ ).

Необходимая площадь фильтрования:

,

Q=303,78м³/ч производительность фильтра без учета расхода воды на их собственные нужды;

- скорость фильтрования для Н₂ - фильтра;

Необходимая площадь фильтрования для каждого фильтра:

Диаметр фильтра:

По табл. П1 принимаем ближайший больший стандартный фильтр:

ФИПа II-2,6-0,6 (рабочее давление - 0,6 МПа, диаметр фильтра - 2600 мм, высота фильтрующей загрузки - 1500 мм, расход воды при расчетной скорости фильтрования - 250 м³/ч) .

Площадь фильтра с учетом изменения диаметра:

Продолжительность фильтроцикла каждого фильтра для (m-1) фильтров, т.е. при одном резервном или ремонтном определяется по формуле:

,

f_ст=5,3 м² - сечение фильтра;

m=3 - число установленных фильтров одинакового диаметра;

h=1,5 м - высота слоя ионита;

Q=303,78 м³/ч - производительность рассчитываемых фильтров;

суммарное содержание катионов в воде,

e_p рабочая обменная емкость ионита. Для водород-катионитных фильтров второй ступени, марка применяемого ионита КУ-2 e_p=400 г-экв/м³ (табл. П2, [1]);

Количество регенераций в сутки:

;

t - продолжительность операций, связанных с регенерацией фильтров.

Объем ионитных материалов, загруженных в фильтры во влажном состоянии:

Расход воды на собственные нужды рассчитываемой группы фильтров:

.

где Р_и ?удельный расход воды на собственные нужды ионитных фильтров. Для водород-катионитных фильтров второй ступени с маркой ионита КУ-2 Р_и=13,0 м³/м ионита (табл. П3, [1]);

Расход химического реагента (H₂SO₄) на регенерацию фильтра:

где b удельный расход химреагентов, кг/м³. Для водород-катионитных фильтров второй ступени с маркой ионита КУ-2 b=40…50 кг/м³ (табл. П2, [1]).

Расход технического продукта:

где С - содержание активно действующего вещества в техническом продукте

;

Суточный расход технического продукта:

Суточный расход воды, который должен быть подан на следующую рассчитываемую группу анионитных фильтров (А₁):

6.1.3 Расчет группы анионитных фильтров первой ступени (А₁)

Необходимая площадь фильтрования определяется по формуле:

,

Q=308,04 м³/ч-производительность фильтра без учета расхода воды на их собственные нужды;

- скорость фильтрования. Для анионитных фильтров первой ступени должна быть не выше 20 м/ч;

Необходимая площадь фильтрования каждого фильтра:

Диаметр фильтра:

По табл. П1 принимаем ближайший больший стандартный фильтр

ФИПа I-3,0-0,6 (рабочее давление - 0,6 МПа, диаметр фильтра - 3000 мм, высота фильтрующей загрузки - 2500 мм, расход воды при расчетной скорости фильтрования - 180 м³/ч) .

Площадь фильтра с учетом изменения диаметра:

Продолжительность фильтроцикла каждого из (m-1) фильтров, т.е. при одном резервном или ремонтном определяется по формуле:

,

суммарное содержание анионов в воде,

e_p г-экв/м³ рабочая обменная емкость ионита. Для анионитного фильтра первой ступени e_p =700…900 г-экв/м³ (табл. П2, [1]);

Количество регенераций в сутки:

;

t - продолжительность операций, связанных с регенерацией фильтров, равная 1,5…2ч ? для ионитных фильтров.

Объем ионитных материалов, загруженных во влажном состоянии:

Расход воды на собственные нужды рассчитываемой группы фильтров:

.

где Р_и ?удельный расход воды на собственные нужды ионитных фильтров.Для анионитных фильтров первой ступени , марка ионита АН-31 Р_и=21,8 м³/м³ ионита (табл. П3, [1]);

Расход химических реагентов (NaOH) на регенерацию одного фильтра:

где b ?удельный расход химреагентов, кг/м³. Для анионитных фильтров первой ступени b=50 кг/м³ (табл. П2, [1])

Расход технического продукта:

С- содержание поверхностно активного вещества в техническом продукте

;

Суточный расход технического продукта:

Суточный расход воды, который должен быть подан на следующую рассчитываемую группу катионитных фильтров (Н₁):

6.1.4 Расчет группы Н - катионитных фильтров первой ступени (Н₁)

Необходимая площадь фильтрования:

,

Q=339м³/ч производительность фильтра без учета расхода воды на их собственные нужды;

- скорость фильтрования для Н₁ - фильтра;

Необходимая площадь фильтрования для каждого фильтра:

Диаметр фильтра:

По табл. П1 принимаем ближайший больший стандартный фильтр

ФИПа I-2,6-0,6 (рабочее давление - 0,6 МПа, диаметр фильтра - 2600 мм, высота фильтрующей загрузки - 2500 мм, расход воды при расчетной скорости фильтрования - 130 м³/ч) .

Площадь фильтра с учетом изменения диаметра:

Продолжительность фильтроцикла каждого фильтра для (m-1) фильтров, т.е. при одном резервном или ремонтном определяется по формуле:

,

Q=339 м³/ч - производительность рассчитываемых фильтров;

суммарное содержание катионов в воде,

e_p рабочая обменная емкость ионита. Для водород-катионитных фильтров первой ступени, марка применяемого ионита КУ-2 e_p=600…680 г-экв/м³ (табл. П2, [1]);

Количество регенераций в сутки:

;

Объем ионитных материалов, загруженных в фильтры во влажном состоянии:

Расход воды на собственные нужды рассчитываемой группы фильтров:

.

где Р_и ?удельный расход воды на собственные нужды ионитных фильтров. Для водород-катионитных фильтров первой ступени с маркой ионита КУ-2 Р_и=10,5 м³/м ионита (табл. П3, [1]);

Расход химического реагента (H₂SO₄) на регенерацию фильтра:

где b удельный расход химреагентов, кг/м³. Для водород-катионитных фильтров первой ступени с маркой ионита КУ-2 b=60 кг/м³ (табл. П2, [1]).

Расход технического продукта:

где С - содержание активно действующего вещества в техническом продукте

;

Суточный расход технического продукта:

Суточный расход воды:

6.2 Расчет схемы подпитки теплосети

Производительность схемы подпитки теплосети

Необходимая площадь фильтрования определяется по формуле:

,

Q=260м³/ч-производительность фильтра без учета расхода воды на их собственные нужды;

- скорость фильтрования для Na-фильтра;

Необходимая площадь фильтрования каждого фильтра:

Диаметр фильтра:

По табл. П1 принимаем ближайший больший стандартный фильтр

ФИПа I-2,0-0,6 (рабочее давление - 0,6 МПа, диаметр фильтра - 2000 мм, высота фильтрующей загрузки - 2500 мм, расход воды при расчетной скорости фильтрования - 80 м³/ч) .

Площадь фильтра с учетом изменения диаметра:

Продолжительность фильтроцикла каждого из (m-1) фильтров, т.е. при одном резервном или ремонтном определяется по формуле:

,

Q=260 м³/ч - производительность рассчитываемых фильтров;

суммарное содержание катионов в воде,

e_p рабочая обменная емкость ионита. Для натрий-катионитных фильтров первой ступени, марка применяемого ионита КУ-2 e_p=600…700 г-экв/м³ (табл. П2, [1]);

Количество регенераций в сутки:

;

t - продолжительность операций, связанных с регенерацией фильтров, равная 1,5…2ч ? для ионитных фильтров.

Объем ионитных материалов, загруженных во влажном состоянии:

Расход воды на собственные нужды рассчитываемой группы фильтров:

.

где Р_и ?удельный расход воды на собственные нужды ионитных фильтров. Для натрий-катионитных фильтров первой ступени, марка применяемого ионита КУ-2 Р_и=7,7 м³/м³ ионита (табл. П3, [1]);

Расход химических реагентов (NaCl) на регенерацию одного фильтра:

где b ?удельный расход химреагентов, кг/м³. Для натрий-катионитных фильтров первой ступени, марка применяемого ионита КУ-2 b=110…115 кг/м³ (табл. П2, [1])

Расход технического продукта:

С - содержание активно действующего вещества в техническом продукте:

;

Суточный расход технического продукта:

Суточный расход воды:

Cуточный расход воды, который должен быть подан на осветлительные фильтры:

6.3 Расчет схемы предочистки

6.3.1 Расчет осветлительных фильтров

Необходимая площадь фильтрования определяется по формуле:

,

Q₀=635,94 м³/ч-производительность осветлительных фильтров

- скорость фильтрования для осветительных фильтров;

Принимаем число устанавливаемых фильтров .

Необходимая площадь фильтрования каждого фильтра:

Диаметр фильтра:

По табл. П1 принимаем три трехкамерных фильтра типа ФОВ-3К-3,4-0,6 (рабочее давление - 0.6 МПа, диаметр фильтра - 3400 мм, высота фильтрующей загрузки - 9003 мм, расход воды при расчетной скорости фильтрования - 300 м³/ч).

Площадь фильтра с учетом изменения диаметра.

,

Расход воды на взрыхляющую промывку каждого осветлительного фильтра:

,

-сечение осветлительного фильтра;

- продолжительность взрыхления;

- интенсивность взрыхления фильтра, загруженного антрацитом;

Расход воды на отмывку осветлительного фильтра

- скорость фильтрования;

- продолжительность отмывки,

- число отмывок каждого фильтра в сутки,

- число осветлительных фильтров.

Производительность брутто с учетом расхода воды на промывку осветлительных фильтров:

;

Действительная скорость фильтрования во время выключения одного фильтра на промывку (при работе (m-1) фильтров):

6.3.2 Расчет осветлителей

Суммарная производительность осветлителей принимается равной 110% расчетного расхода осветленной воды, при этом устанавливается не менее двух осветлителей.

Емкость каждого из 2-х осветлителей определяется по формуле:

По табл. П4 выбираем ближайший больший по емкости серийный фильтр ВТИ - 400и для известкования с коакгуляцией:V_осв=650 м³, D=11000 мм, h=14889мм,

Необходимое количество реагентов при коагуляции и известкования.

Расход коагулянта FeSO₄*7H₂O:

- расход безводного 100%-го коагулянта, кг/сут;

=75,16 - эквивалент безводного коагулянта:

-доза коагулянта.

Расход технического коагулянта в сутки:

- процентное содержание коагулянта FeSO₄. в техническом продукте.

Расход полиакриламида (ПАА) в сутки.

- доза полиакриламида;

Расход извести (в виде Сa(OH)₂):

.

37,05 - эквивалент Са(ОН)₂;

- доза извести, мг-экв/кг:

.

6.3.3 Расчет и выбор декарбонизатора

Концентрация СО₂ на входе в декорбанизатор в схемах предочистки известкования с коагуляцией рассчитывается с учетом удаления СО₂ исходной воды при известковании и остаточных бикарбонатной и карбонатной щелочностей и соответствующих мольных масс и эквивалентов.

Концентрация СО₂ перед декарбонизатором:

Количество СО₂, удаленного в декарбонизаторе:

.

- расчетная производительность декарбонизатора.

Необходимая площадь десорбции:

;

Площадь требуемой поверхности насадки:

Объем насадки:

- удельная поверхность колец Рашига.

Площадь поперечного сечения декарбонизатора:

- плотность орошения.

Диаметр декарбонизатора:

Высота насадки колей Рашига:

Расход воздуха на декарбонизацию воды:

По табл. П5 производим выбор декарбонизатора, учитывая 25%-ый расход на собственные нужды. Принимаем 2 декарбонизатора со следующими характеристиками: производительность 125м³/ч, диаметр 1630мм, площадь поперечного сечения 2,08 м², расход воздуха 3100м³/ч.

6.4 Анализ результатов расчета схемы

Анализ результатов расчета включает следующие таблицы:

1. Состав выбранного оборудования.

2. Суточный расход технического реагента

Суммарный расход:

ь H₂SO₄-5051,43 кг/сут;

ь NaOH-6646,5 кг/сут;

ь NaCl-4386,9 кг/сут;

ь извести-3814,3 кг/сут;

ь коагулянта-1234 кг/сут;

ь флокулянта-16,4 кг/сут.

3. Расход фильтрующих материалов.

4. Расход воды на собственные нужды фильтров.

Суммарный расход воды на собственные нужды водоподготовительной установки:

ь по ионообменной части-77,64 м³/ч

ь по предочистке-48,2 м³/ч.

6.5 Компоновка оборудования ВПУ

При проектировании комплекса ВПУ предусматривается максимальная его блокировка со складскими помещениями и очистными сооружениями, а также возможность дальнейшего расширения с учетом подвоза реагентов без промежуточной перегрузки.

На крупных ТЭС водоподготовительные установки обычно выносятся в отдельное здание либо размещаются в здании объединенного вспомогательного корпуса. Отдельное здание ВПУ удобнее располагать со стороны постоянной торцовой стены главного здания ТЭС. Торцовая нерасширяемая часть здания водоподготовки выполняется обычно в виде трех- или четырехэтажной башни, предназначенной для установки промывочных баков, химической лаборатории, служебных и бытовых помещений.

Для регенерации ионитных фильтров ВПУ располагает реагентным хозяйством, которое включает склады для хранения химических реагентов, оборудование для приготовления и подачи регенерационных растворов.

Для хранения кислот и щелочей устанавливается не менее чем по две емкости для каждого реагента с учетом месячного запаса. Из складских баков реагенты поступают в баки-мерники, оттуда насосами-дозаторами или эжекторами подаются на регенерацию фильтров. Сточные воды ВПУ поступают либо в баки-нейтрализаторы, либо в схемы их утилизации.

Компоновка оборудования должна учитывать возможность дальнейшего расширения установки. При компоновке основного оборудования ВПУ должны быть обеспечены: удобное расположение аппарата, облегчающее работу обслуживающего персонала; полное использование помещения, вентиляция, возможность хорошего естественного освещения.

Осветлители, декарбонизаторы, громоздкие баки располагаются, как правило, на открытом воздухе с применением в необходимых случаях обогрева и теплоизоляции.

По способу подключения ионитных фильтров в схемах обессоливания различают коллекторный (параллельный) и блочный (цепочки) принципы их соединения.

При коллекторном способе включения ионитных фильтров исходная вода из общего коллектора параллельными потоками подается к каждому фильтру данной ступени. Фильтрат после фильтров также собирается в общий коллектор и поступает на группу фильтров следующей ступени. Таким образом, ионитные фильтры в схеме соединены параллельно, а ступени обессоливания - последовательно. В коллекторных схемах отдельный фильтр автономен, т.е. его состояние (работа - резерв - регенерация) не определяет состояние группы однородных фильтров. Группа фильтров ступени обрабатывает воду непрерывно, а отдельный фильтр - периодически. Число работающих фильтров в ступени можно изменять в зависимости от требуемой производительности. Частота регенераций отдельных фильтров непосредственно не связана с частотой регенерации в разных ступенях и определяется ионным составом обрабатываемой воды. Схема универсальна, хорошо адаптируется к изменениям состава воды и производительности, надежность ее достаточно высокая, экономична по количеству оборудования и расходу ионита, имеет более простые алгоритмы управления, но расход химических реагентов на регенерацию значительно выше, чем в блочной схеме, и при автоматизации требует большого количества датчиков химического контроля.

При блочном способе включения в состав каждого блока (цепочки) входит по одному фильтру соответствующей ступени ионирования, что обеспечивает полный цикл обработки воды по выбранной схеме. В данном случае каждый отдельный фильтр не является самостоятельным, и блок работает периодически, имея три основных состояния: работа - резерв - регенерация (все фильтры действуют одновременно). ФСД в цепочку не включают. Количество цепочек согласно расчету ВПУ увеличивают на одну резервную.

Схема не может адаптироваться к значительному изменению показателей качества воды. Надежность цепочки определяется наименее надежным узлом, общее число оборудования значительно большее, чем в коллекторной схеме ВПУ. При разработке систем автоматизированного управления имеет место сложный алгоритм управления работой фильтров. К достоинствам блочных схем можно отнести упрощение контроля за качеством воды, снижение расхода реагентов на регенерацию и воды на собственные нужды за счет проведения совместных регенераций одноименных фильтров первой и второй ступени. Обе схемы имеют области оптимального применения, и вопрос о выборе способа подключения фильтров в каждом конкретном случае решается отдельно. Однако при производительности ВПУ свыше 400 м³/ч предпочтение отдают блочной схеме.

Расчеты показали, что производительность ВПУ менее 400 м³/ч, значит, выберем коллекторный способ включения ионитных фильтров.

7. Специальное задание №1 «Водно-химический режим ТЭС».

Основной задачей водно-химического режима (ВХР) каждой ТЭС является обеспечение работы теплосилового оборудования (основного и вспомогательного) без повреждений и снижения экономичности, которые могут быть вызваны следующими причинами:

образованием отложений на поверхностях нагрева котлов, в проточной части турбин, на поверхностях трубок конденсаторов и т.д.;

образованием и накоплением шлама в котловой воде, тракте питательной воды, в тепловых сетях;

-коррозией внутренних поверхностей теплоэнергетического оборудования.

Для предотвращения перечисленных выше негативных явлений на ТЭС предусматривается организация целого ряда технических мероприятий, объединенных общим понятием "водно-химический режим". Внедрению конкретного водно-химического режима (т.е. комплексу технических мероприятий) на ТЭС предшествует проведение экспериментальных и наладочных работ, цель которых -определить оптимальные условия для его осуществления.

При выборе водно-химического режима для конкретной ТЭС принимают во внимание:

тип парового котла;

параметры рабочей среды;

паропроизводительность;

вид топлива;

теплонапряжение парогенерирующей поверхности нагрева;

наличие или отсутствие промежуточного перегрева пара;

требования к качеству перегретого пара и т.д.

Правильно выбранный и грамотно реализованный ВХР позволяет строго соблюдать установленные нормы качества питательной и котловой воды, перегретого пара, что в свою очередь гарантирует обеспечение безаварийной работы теплоэнергетического оборудования.

7.1 Нормы качества питательной воды и перегретого пара на ТЭС

Правильно выбранный и грамотно реализованный ВХР позволяет строго соблюдать установленные нормы качества питательной и котловой воды, перегретого пара , что гарантирует обеспечение безаварийной работы теплоэнергетического оборудования.

Согласно ПТЭ нормирование водного режима котлов барабанного типа включает в себя нормы качества перегретого пара, питательной (табл. 2) и котловой (табл. 3) воды.

Нормы качества перегретого пара

Нормы качества питательной воды

Таблица 3

7.2 Нормы качества воды для подпитки теплосетей и сетевой воды

Нормы качества воды для подпитки тепловых сетей и сетевой воды приведены в табл. 4.

Таблица 4.

7.3 Основные мероприятия по поддержанию выбранного ВХР ТЭС

К основным мероприятиям по поддержанию нормируемых показателей водно-химического режима энергоблоков ТЭС относятся:

Ш предпусковые промывки оборудования;

Ш постоянная продувка котлов при установившихся режимах и усиленная продувка во время переходных режимов;

Ш фосфатирование котловой воды;

Ш проведение эксплуатационных промывок оборудования;

Ш консервация оборудования во время простоев;

Ш герметизация баков питательной воды и ее составляющих в целях предотвращения попадания кислорода в пароводяной цикл;

Ш обессоливание и обескремнивание добавочной воды;

Ш удаление свободной угольной кислоты из добавочной химически обработанной воды;

Ш обезжелезивание и обессоливание основного конденсата турбин и других конденсатов в случае необходимости;

Ш деаэрация турбинного конденсата и питательной воды (исключая режимы с дозировкой кислородсодержащих соединений);

Ш оснащение конденсаторов специальными дегазирующими устройствами в целях удаления кислорода из конденсата;

Ш обеспечение достаточной герметичности конденсаторов турбин со стороны охлаждающей воды и воздуха;

Ш постоянный вывод неконденсирующихся газов из паровых камер теплообменников;

Ш тщательное уплотнение конденсатных насосов, арматуры и фланцевых соединений трубопроводов, находящихся под разрежением;

Ш антикоррозионное покрытие оборудования и применение коррозионно-стойких материалов;

Ш введение в пароводяной цикл корректирующих химических реагентов, соответствующих данному водно-химическому режиму;

Ш автоматическая дозировка добавок, корректирующих водный режим.

7.4 Методы коррекции котловой и питательной воды

К основным методам коррекции водного режима ТЭС с котлами барабанного типа относят: фосфатирование совместно с подщелачиванием едким натром котловой воды, амминирование и гидразинную обработку питательной воды. Каждый метод коррекции теплоносителя решает свою конкретную задачу.

Фосфатирование с подщелачиванием необходимо для того, чтобы создавать такие условия, при которых процессы кристаллизации и образования отложений в экранной системе котла имели бы минимальные скорости. Эта задача решается за счет перевода накипеобразующих солей в шламовую форму с последующим их выводом из контура циркуляции с продувкой.

Амминирование питательной воды проводится для связывания свободной углекислоты в целях предупреждения углекислотной коррозии и коррекции величины рН.

Гидразинная обработка питательной воды в сочетании с термической деаэрацией является радикальной мерой предупреждения кислородной коррозии металла питательного тракта, пассивации латуни трубной системы подогревателей, снижения содержания продуктов коррозии в пароводяном тракте ТЭС.

В настоящее время достаточно широкое применение для коррекции теплоносителя находит хеламин. Его использование позволяет одновременно решать проблемы коррозии (включая стояночную) и отложений в конденсатно-питательном и водопаровом трактах. Использование хеламина позволяет исключить дозирование аммиака, гидразина, фосфатов, едкого натра.

7.5 Характеристика потоков конденсатов на ТЭС и схемы и их очистки

Конденсаты являются основной и наиболее ценной составляющей частью питательной воды котлов любых давлений и производительности.

Конденсаты ТЭС можно подразделить на следующие основные группы:

- турбинные конденсаты - наиболее чистые, содержат лишь газы NH₃, CO₂, следы О₂, незначительные количества продуктов коррозии (оксиды железа, меди, цинка). Температура турбинного конденсата -25... 45°С.

Т.к. на данной ТЭЦ установлены котлы типа Е500, то очистка на БОУ не производится; очистка конденсата производится в барабане котла.

- конденсаты пара регенеративных подогревателей низкого и высокого давлений, содержат продукты коррозии в несколько больших количествах, чем турбинные, температура порядка 50 - 100°С.

Для очистки ПНД используем катионитный фильтр, загруженный катионитом КУ-2.

Для очистки ПВД используем электромагнитные аппараты

- конденсаты пара сетевых подогревателей, могут быть загрязнены солями (при неплотности трубок подогревателей), продуктами коррозии, температура порядка 80°С.

При очистке используем Н-фильтр, загруженный катионитом КУ-2

- внешние производственные конденсаты от технических потребителей могут быть загрязнены оксидами металлов, солями, газами и другими примесями в зависимости от вида производства.

Предприятие «Беларуськалий» загрязняет конденсат различными видами солей, которые в свою очередь на ТЭЦ удаляются на Na-фильтрах, загруженных сульфоуглем.

Кроме того, на ТЭС имеют место конденсаты подогревателей сырой и химочищенной воды, дренажные конденсаты и т.д.

Сокращение потерь конденсата, предотвращение загрязнения, сбор, возврат на ТЭС и в случае необходимости очистка являются основными задачами персонала турбинного и химического цехов ТЭС. Для этой цели на всех тепловых станциях проектируются специальные конденсатоочистки.

8. Спецзадание №2 «Выбор и описание системы технического водоснабжения ТЭС».

На проектируемой ТЭС основное количество технической воды расходуется для конденсации пара в конденсаторах турбин: для турбины Т-175/210-130 расход воды составляет 24800 м3/ч, для турбины ПТ-135/165-130 - 12400 м3/ч. Кроме того, потребителями технической воды также являются маслоохладители турбин и вспомогательного оборудования, охладители водорода электрогенераторов, охладители воздуха возбудителей, система охлаждения подшипников и т.д. Исходная вода на ВПУ также поступает из системы технического водоснабжения. Ниже приведена оценка потребности ТЭС в технической воде.