Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Требуемое тепловое сопротивление конструкции для случая стационарного теплообмена

t_в - расчетная температура внутри помещения, принимаемая в соответствии с назначением помещения, ⁰С;

t_н.р - температура наиболее холодной пятидневки для заданного района проектирования, ⁰С;

R_в - сопротивление теплопередаче внутренних поверхностей наружных ограждений,

R_в=0,114 м²К / Вт;

t^нор - нормируемый температурный перепад между температурой воздуха в помещении и температурой внутренней поверхности ограждения, ⁰С; t^нор=t_вн-t_тр

n - коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху (n=1).

Для стен столовой:

;

Для стен кухни:

;

Для стен кабинета:

;

Для стен раздевалки:

;

Для стен душевой:

Выбор тепловой изоляции стен.

Величина сопротивления теплопередаче принятой конструкции:

, ;

где - сумма сопротивлений конструктивных слоёв, ;

, ;

, ;

Для стен столовой:

.

железобетон =0,4 м _ж.б.=1,5 Вт/м²К

воздушная прокладка =0,05 м

гипсокартон (2 листа по 0,01 м=) =0,02 м _г.к.=0,36 Вт/м²

Rн=0,05

Температура внутренней поверхности ограждений:

.

Конденсация водяных паров происходить не будет.

Для стен кабинета:

сосновая вагонка (м) Вт/м²К

ж.б. конструкция (м) _ж.б.=1,5 Вт/м²К

ППУ =0,02 м _ппу.=0.05 Вт/м²К

.

Конденсация водяных паров происходить не будет.

Для стен раздевалки:

декоративная плита (под плитку) с м Вт/м²К

изовер (м) Вт/м²К

ж.б. конструкция (м) _ж.б.=1,5 Вт/м²К

, .

.

Конденсация водяных паров происходить не будет.

Для стен кухни:

железобетон =0,4 м _ж.б.=1,5 Вт/м²К

гипсокартон (2 листа по 0,01 м=) =0,02 м _г.к.=0,36 Вт/м²К

Rн=0,05

Температура внутренней поверхности ограждений:

.

Конденсация водяных паров происходить не будет.

Для стен душа:

.

декоративная плита (под плитку) с м Вт/м²К

изовер (м) Вт/м²К

ж. б. конструкция (м)

.

Конденсация водяных паров происходить не будет.

2. Тепловые потери помещений

Q_пот=Q_огр+Q_инф+Q_мат+Q_тех+Q_вент

Теплопотери через ограждения помещений:

Q_огр= k_i ? F_i ? (t_н-t_в)?n?(1+ Ув_i)

k_i - коэффициент теплопередачи отдельного ограждения площадью F_i(м²), (Вт/м²К)

k_i =

для дверей к=2,33 Вт/м²К

для окон=2 Вт/м²К

n - коэффициент уменьшения расчетной зависимости для наружных стен и безчердачной кровли n=1;

вj - коэффициенты, учитывающие добавочные теплопотери через ограждения;

в₁ - учитывает обращенность ограждения по сторонам света и принимается при обращении на север равным 0,1;

в₂ =0,05 на каждый метр высоты помещения выше 4 м;

в₃ =0,05 на обдуваемость зданий.

Для стен столовой:

F_стен.=(8+12,8+8)*4 - (F_ок-F_дв)

F_ок=6(21,5)=18 м²

F_дв=1,52=3м²

для дверей к=2,33 Вт/м²К

F_стен=(8+12,8+8)*4-24-3=88,2 м²

Q_огр=?88,2? (-31-22)?1?(1+0,1+0,05)+2?24? (-31-22)?1?(1+0,1+0,05)+2,33?3? (-31-22)?1?(1+0,1+0,05)=-11824,3 Вт

Для стен кабинета:

F_ок=8 м²

F_стен.=4*10-8=32 м²

Q_огр=?32? (-31-20)?1?(1+0,1+0,05)+ 2?4? (-31-20)?1?(1+0,1+0,05) = -3530,7 Вт

Для стен раздевалки:

F_ок=4 м²

F_стен.=4*5-4=16 м²

Q_огр=?16?(-31-20)?1?(1+0,1+0,05)+?4? (-31-20)?1?(1+0,1+0,05)=-2002,3 Вт

Для стен кухни:

F_ок=8 м²

F_стен.=4*5-8=12 м²

Q_огр=?12?(-31-22)?1?(1+0,1+0,05)+?4? (-31-22)?1?(1+0,1+0,05)=-1694,4 Вт

Для стен душа:

F_ок=8 м²

F_стен.=4*10-8=32 м²

Q_огр=?32? (-31-25)?1?(1+0,1+0,05)+ 2?4? (-31-25)?1?(1+0,1+0,05) = -1920,8 Вт

3. Определение теплопотерь через полы

Разбиваем площадь пола на зоны:

I зона - R=2,15 м²К / Вт

II зона - R=4,3 м²К / Вт

III зона - R=8,6 м²К / Вт

На полу уложены железобетонные плиты

(l=6 м, b=0,82,0 м, д=0,4 м, R=1,0 м²с / Вт)

на воздушной прослойке д=100 мм.

ж.б. плита д=0,4 м

воздушная прослойка д=0,1 м, R=0,23 м²К / Вт

грунт.

Для пола столовой:

Для пола кабинета:

Для пола раздевалки:

Для пола кухни:

Для пола коридора:

Для пола душа:

Теплопотери на нагревание инфильтрационного воздуха, поступающего в помещение.

Q_инф=[k?G_ок?F_ок+0,7?У(G_прит?F_прит)]?c_р?(t_н-t_в)

к - коэффициент учета нагрева инфильтрационного воздуха в межстекольном пространстве окон, для двойного остекления k=0,8

F_ок, F_прит - площади окон, ворот и наружных дверей

G_ок, =8,5 кг/м?ч

G_прит = 50 кг/м?ч - количество воздуха, поступающего через окна, ворота и наружные двери в расчете на м

c_р - теплоемкость воздуха, = 1,005 Дж/кгК

Для столовой:

Q_инф=(0,8?8,5?24+0,7?50?3)]?1?(-31-22)=-14214,6 кДж/ч =-3948 Вт

Для кабинета:

Q_инф =(0,8?8,5?4)]?1?(-31-20)=-1387,8 кДж/ч =-385 Вт

Для раздевалки:

Q_инф=(0,8?8,5?4)]?1?(-31-20)=-1387,8 кДж/ч =-385 Вт

Для кухни:

Q_инф=(0,8?8,5?4)]?1?(-31-22)=-1441,6 кДж/ч =-400 Вт

Для коридора:

Q_инф=(0,8?8,5?4)]?1?(-31-19)=-1360 =-377 Вт

Для душа:

Q_инф =(0,8?8,5?4)]?1?(-31-25)=-1523,2 кДж/ч =-423Вт

4. Определяем теплопотери через крышу

Q=(1/Rкр) ?Fок*(tn-tвн)

гидроизоляция =0,02 м, =0,6 Вт/м^{2 0}С

шлакобетон =0,15 м, =0,7 Вт/м^{2 0}С

ж.б. плита =0,25 м, =1,5 Вт/м^{2 0}С

R_кр=(_i/_i)+Rн=Rв

R_кр=(0,02/0,6)+(0,15/0,7)+(0,25+1,5)+0,114+0,05=0,578 м?К / Вт

Для крыши столовой:

Q=(1/0,578) ?96?(-31-22)=-8802 Вт

Для крыши кабинета:

Q=(1/0,578) ?16?(-31-20)=-1411,6 Вт

Для крыши раздевалки:

Q=(1/0,578) ?16?(-31-20)=-1411,6 Вт

Для крыши кухни:

Q=(1/0,578) ?16?(-31-22)=-1467 Вт

Для крыши коридора:

Q=(1/0,578) ?24?(-31-19)=-2076 Вт

Для крыши душа:

Q=(1/0,578) ?16?(-31-25)=-1550 Вт

5. Определяем теплопоступления в помещения

Q_выд=Q_чел+Q_обор+Q_эл+Q_мат+Q_тех+Q_изл

Тепловыделения от человека:

Q=в_инт?в_од?(2,5+10,36)?(35-t_в)

в_инт - коэффициент учета интенсивности работы, принимаемый для работы средней тяжести равным 1,07

в_од - коэффициент учета теплозащитных свойств одежды =0,65

W_в - подвижность воздуха в помещении, м/с =0,15 м/с

Qчел=1.07?0.65?(2,5+10,36)?(35-22)=64 Вт

N=15 человек

Q_чел=15?64=960 Вт

Определяем теплопоступления от электрооборудования и освещения:

Q_эл=k?N

N - мощность осветительных приборов или силового оборудования, Вт

k=k₁?k₂?k₃?k₄

k₁ =0,7 учитывает использование фактической мощности оборудования

k₂=0,5 - учитывает загрузку оборудования

k₃=0,5 - коэффициент одновременности работы оборудования

k₄=0,15 - учитывает долю перехода эл. энергии в теплоту

k₄=1 - для светильников

Для столовой:

Q_эл=0,7?0,5?0,5?0,15?18=0,477 кВт=470 Вт

Q_ламп=0,7?0,5?0,5?1?2=350 Вт

Q_эл=470+350=820 Вт

Для остальных помещений =0, так как люминесцентные лампы.

Определяем полные теплопотери и теплопоступления для каждого помещения.

Для столовой:

Q_пот=Q_стен+Q_пол+Q_инф+ Q_крыш

Q_пот=11824,30+1706+3948+8802=26280,3 Вт

Q_пост=Q_чел+Q_эл=960+820=1780 Вт

Q_от=Q_пот-Q_пост=26280,3-1780=24500,3 Вт

Для кабинета:

Q_пот=Q_стен+Q_пол+Q_инф+ Q_крыш

Q_пот=3530+351+385+1411=5677,7 Вт

Q_пост=Qчел=64 Вт

Q_от=Q_пот-Q_пост=5677,7-64=5613,7 Вт

Для раздевалки:

Q_пот=Q_стен+Q_пол+Q_инф+ Q_крыш

Q_пот=2002,3+300+385+1411=4098,3 Вт

Q_пост=0

Q_от=Q_пот=4098,3 Вт

Для кухни:

Q_пот=Q_стен+Q_пол+Q_инф+ Q_крыш

Q_пот=1694,4+312,7+400+1467=3874,1 Вт

Q_пост=0

Q_от=Q_пот=3874,1 Вт

Для коридора:

Q_пот= Q_пол+Q_инф+ Q_крыш

Q_пот=98,58+377+2076=2551,58 Вт

Q_пост=0

Q_от=Q_пот=2551,58 Вт

Для душа:

Q_пот=Q_стен+Q_пол+Q_инф+ Q_крыш

Q_пот=1920,8+386,4+423+1550=4280,2 Вт

Q_пост=0

Q_от=Q_пот=4280,2 Вт

Здание столовой
	Столовая	Кабинет	Раздевалка	Кухня	Коридор	Душ
Qпот	26280,3	5677,7	4098,3	3874,1	2551,58	4280,2
Qпост	1780	64	0	0	0	0
Qот	24500,3	5613,7	4098,3	3874,1	2551,58	4280,2

6. Расчет и выбор отопительных приборов

В столовой, кабинете, кухне, коридоре, раздевалки и душе устанавливаем конвектора настенные алюминиевые фирмы ROVAL OPERA-350, 500

Требуемый тепловой поток Qпрн для выбора типоразмера отопителя определяется:

Q_пр^н=

Q_от^расч - требуемая теплота по результатам теплового баланса помещения

ц_к - комплексный коэффициент приведения Q_н^усл к расчетным условиям

ц_к =

n, p, c - экспериментальные числовые показатели, учитывающие тип отопительного прибора, направление движения воды и ее расход.

Дt_ср - средне-логарифмический температурный напор между теплоносителем и воздухом

Дt_ср=⁰С

- расход воды

b=1,0 - коэффициент учета атмосферного давления в данной местности

ш=1-а?(t_вх-t_вых) - коэффициент учета направления движения теплоносителя в

отопительном приборе;

ш=1 - для конвекторов ROVALL ALUX

Технические характеристики

Модель	ALUX-200	ALUX-350	ALUX-500
Межцентровое расстояние, мм	200	350	500
Высота секции, мм	242	390	542
Глубина, мм	100	100	100
Масса секции, кг	0,83	1,07	1,21
Ёмкость секции, л	0,16	0,207	0,254
Теплоотдача секции, Вт	125	179	250

Для столовой:

для одного стояка: 24500,3:6=4416,71

(кг/ч)

ц_к =

Q_пр^н= Вт

Количество секций: N=6050,2:250=24,2 (принимаем 24 секций ALUX-500)

Для кабинета:

для одного стояка: 5613,7:2=2806,8

(кг/ч)

ц_к =

Q_пр^н= Вт

Количество секций: N=3953,2:179=22,0 (принимаем 22 секций ALUX-350)

Для раздевалки:

для одного стояка: 4098,3:1=4098,3

(кг/ч)

ц_к =

Q_пр^н= Вт

Количество секций: N=5614,1:250=20,4 (принимаем 20 секций ALUX-500)

Для кухни:

для одного стояка: 3874,1:1=3874,1

(кг/ч)

ц_к =

Q_пр^н= Вт

Количество секций: N=5307:250=21,2 (принимаем 21 секций ALUX-500)

Для коридора:

для одного стояка: 2551,58:1=2551,58

(кг/ч)

ц_к =

Q_пр^н= Вт

Количество секций: N=3593,77:179=20,0 (принимаем 20 секций ALUX-350)

Для душа:

для одного стояка: 4280,2:1=4280,2

(кг/ч)

ц_к =

Q_пр^н= Вт

Количество секций: N=5863,2:250=23,4 (принимаем 23 секций ALUX-500)

7. Гидравлический расчет системы отопления

Длины западной и восточной ветвей системы, показанные на аксонометрической схеме, практически одинаковы. Суммарные теплопотери западного фасада составляют 21628,63 Вт, а восточного 22482,61 Вт. Поэтому главное циркуляционное кольцо будет проходить по восточному фасаду через наиболее удаленный от теплового ввода стояк 5. В приближенном масштабе вычерчиваем аксонометрическую схему главного циркуляционного кольца и разбиваем его на расчетные участки.

Полученные данные заносим в таблицу, из которой видно, что суммарная длина всех участков главного циркуляционного кольца УL=38 м.

При расчете с использованием характеристик сопротивления трубопроводов линейные и местные потери давления на участке системы в Па находятся по формуле:

где: G - расход воды на участке, кг/ч;

S - характеристика гидравлического сопротивления участка, Па/(кг/ч)²;

А - удельное динамическое давление на участке Па/(кг/ч)².

d_тр, l - эквивалентный диаметр и длина участка;

л - коэффициент гидравлического сопротивления;

Уо - сумма коэффициентов местных сопротивлений. Определяется исходя из принятой схемы и системы отопления.

Результаты теплового и гидравлического расчета заносятся в таблицу

Составляем для каждого участка перечень местных сопротивлений и определяем значения коэффициентов местных сопротивлений.

Участок 1. Радиатор о=1,6.

Участок 2. Тройник(2) о=2; поворот на 90 ?(2) о=1, Уо=6.

Участок 3. Тройник (2) о=1, Уо=2.

Участок 4. Тройник (2) о=0,5, Уо=1.

Участок 5. Поворот на 90 ?(2) о=1, тройник (2) о=0,5, Уо=3.

Таблица 5.1

№ участка	Q, Вт	G, кг/ч	L, м	Dу, мм	1/м		Уо	, Па
1	4416,71	42,16	3,5	15	2,7	11,4	1,6	20,3
2	8833,42	84,3	13	15	2,7	43,2	6	30,7
3	13250,13	126,4	4	15	2,7	13,5	2	21,5
4	17124,23	163,4	4	15	2,7	12,5	1	33,4
5	19931,03	190,2	5	20	1,8	3,8	3	13,7
6	22482,61	214,5	8,5	20	1,8	5,8	3	26,7
								146,3

Считаем циркуляционное кольцо по западному фасаду через наиболее удаленный от теплового ввода стояк 6. Составляем для каждого участка перечень местных сопротивлений и определяем значения коэффициентов местных сопротивлений.

Участок 7. Радиатор о=1,6.

Участок 8. Тройник(2) о=2; поворот на 90 ?(2) о=1, Уо=6.

Участок 9. Тройник (2) о=1, Уо=2.

Участок 10. Тройник (2) о=0,5, Уо=1.

Участок 11. Поворот на 90 ?(2) о=1, Поворот на 90 ?(2) о=1, тройник (2) о=0,5, Уо=5.

№ участка	Q, Вт	G, кг/ч	L, м	Dу, мм	1/м		Уо	, Па
1	4416,71	42,1	3,5	15	2,7	11,4	1,6	20,3
2	8833,42	84,3	13	15	2,7	43,2	6	30.7
3	13250,13	126,4	4	15	2,7	13,5	2	21,5
4	17384,43	165,6	4	15	2,7	12,5	1	34,2
5	21628,63	206,4	3,5	20	1,8	3,6	5	15,3
								122,0

Для регулирования расхода воды на западной и восточной ветви системы, устанавливаем балансировочные вентили, предназначенные для уравнивания гидравлического сопротивления на различных участках системы отопления с целью равномерного распределения теплоносителя. Разность гидравлических сопротивлений между различными участками обусловлена разной протяженностью трубопроводных линий. Создание искусственного подпора путем уменьшения проходного сечения (дросселирования) на участках с низким сопротивлением называется балансировкой системы.

Вентиляция

Назначение помещения	Кратность воздухообмена
	приток	вытяжка
Столовая	4	6
Кухня	3,5	2,8
Кабинет	3,5	2,8
Кабинет	3,5	2,8
Коридор	3,5	2,8
Раздевалка		2

Для Столовой:

Объем воздуха, удаляемого из помещения:

V_в=G_вр/(k₂-k₀)

k₀ - начальная концентрация вредностей

V_в=1800/(0,15-0,03)=15000 м³/ч

л=V_выт/V_пост

л=15000/384=39

Для кабинет (4 человека):

Приток=вытяжка

На одного человека необходимо 12 м³/ч приточного воздуха

Объем воздуха

V_прит=12?4=48 м³/ч

Для раздевалки:

Приток= вытяжка раздевалки + вытяжка душа

Кратность воздухообмена в раздевалке л=2, V_разд=96 м³

V_приток =л?V_пом=2?96=192 м³/ч

Для коридора:

V_кор=48 м³, л=3,5

V_приток =л?V_пом=3,5?48=168 м³/ч

Вытяжка из коридора.:

V_приток =168-120=48 м³/ч

Вытяжка из раздевалки.:

V_приток =192 м³/ч

Вытяжка из душа:

V_душ=24 м³, л=3

V_{вытяжки д} =3?24=72 м³/ч

V_{вытяжки р} =192-72=120 м³/ч

Вытяжная вентиляция.

Сопротивление I участка

ДP_I= ДP_l+ ДP_90?+ ДP_окна

V=48 м³/ч=0,013 м³/с

ДP_м.с.=Уж_м?с?W²/2=(0,25+0,4) ?1,2?5²/2 =9,75 Па

W=5 м/с, l=2,5 м

ДP_I=8,5?2,5+9,75=31 Па

d_экв=55 мм

Сопротивление II участка равно 31 Па

Сопротивление по длине ДP_I=8,5?2,5=21,25 Па

R=21,25/3=7,1 Па/м

d_экв=70 мм

Cопротивление III участка равно сумме IV, V, VI, VII, VIII

ДP_III= ДP_{троиникка}+ ДP_l+ ДP_{расширения}

ДP_м.с.=Уж_м?с?W²/2=(0,3+1,2) ?1,2?10²/2 =90 Па

Принимаем W=10 м/с, l=6,5 м

V=240 м³/ч=0,067 м³/с

ДP_I= ДP_IV,V,VI,VII - ДP_м.с. =380,65-90=270,65 Па

d_экв=65 мм

на 1 метр R=270,65/6,5=41,6 Па/м

Сопротивление IV участка

V=120 м³/ч=0,033 м³/с

W=5 м/с, l=3 м

R_1м=4,7 Па/м

ДP_м.с. =(0,25+0,4) ?1,2?5²/2 =9,75 Па

ДP_I=4,7?3=14,1 Па

ДP_IV= 14,1+9,75=23,85 Па

d_экв=90 мм

Сопротивление V участка

V=2620 м³/ч=0,73 м³/с

W=10 м/с, l=2 м

R_1м= 4 Па/м

ДP_м.с. =(0,4+1,2+0,3) ?1,2?10²/2 =114 Па

ДP_I=4?2=8 Па

ДP_V= 8+114=122 Па

d_экв=290 мм

Сопротивление VI участка

V=5120 м³/ч=1,42 м³/с

W=10 м/с, l=2 м

R_1м=2,5 Па/м

ДP_м.с. =(0,4+1,2+0,3) ?1,2?10²/2 =114 Па

ДP_I=2,5?2=5 Па

ДP_VI= 5+114=119 Па

d_экв=400 мм

Сопротивление VII участка

V=7620 м³/ч=2,1 м³/с

W=10 м/с, l=1 м

R_1м=1,8 Па/м

ДP_м.с. =(0,4+1,2+0,3) ?1,2?10²/2 =114 Па

ДP_I=1,8?1=1,8 Па

ДP_VII= 1,8+114=115,8 Па

d_экв=500 мм

Сопротивление участков IV, V, VI, VII:

ДP=23,85+122+119+115,8=380,65 Па

Сопротивление VIII участка

V=48 м³/ч=0,013 м³/с

W=5 м/с, l=1 м

R_1м=9 Па/м

ДP_м.с. =(0,25+0,4) ?1,2?5²/2 =9,75 Па

ДP_I=9?2=18 Па

ДP_VIII= 18+9,75=27,75 Па

d_экв=50 мм

Сопротивление IX участка

V=2548 м³/ч=0,71 м³/с

W=10 м/с, l=2 м

R_1м=4 Па/м

ДP_м.с. =(0,4+1,2+0,3) ?1,2?10²/2 =114 Па

ДP_I=4?2=8 Па

ДP_IX=8+114=122 Па

d_экв=290 мм

Сопротивление X участка

V=5048 м³/ч=1,4 м³/с

W=10 м/с, l=2 м

R_1м=2,5 Па/м

ДP_м.с. =(0,4+1,2+0,3) ?1,2?10²/2 =114 Па

ДP_I=2,5?2=5,0 Па

ДP_X= 5+114=119 Па

d_экв=380 мм

ДP= ДP_IV,V,VI,VII,- Д P_VIII,XI,X,X=380,65-27,75-122-119=

Сопротивление XI участка

V=7548 м³/ч=2,1 м³/с

W=10 м/с, l=1 м

ДP_м.с. =(0,4+1,2+0,3) ?1,2?10²/2 =114 Па

R_1м=(149,9-114)/1=5,9=1 Па

d_экв=420 мм

Сопротивление XII участка

V=15408 м³/ч=4,28 м³/с

W=15 м/с, l=10 м

R_1м=2,9 Па/м

ДP_м.с. =(1,2+0,3) ?1,2?15²/2 =202,5 Па

ДP_I=2,9?10=12,9 Па

ДP_XII= 12,9+202,5=215,4 Па

d_экв=600 мм

Сопротивление XIII участка

V=30816 м³/ч=8,53 м³/с

W=15 м/с, l=4 м

R_1м=1,7 Па/м

ДP_м.с. =(1,2+0,3) ?1,2?15²/2 =202,5 Па

ДP_I=1,7?4=6,8 Па

ДP_XII= 6,8+202,5=209,8 Па

d_экв=880 мм

Сопротивление XIV участка

V=46224 м³/ч=12,84 м³/с

W=15 м/с, l=2 м

R_1м=1,4 Па/м

ДP_м.с. =(1,2+0,3) ?1,2?15²/2 =202,5 Па

ДP_I=1,4?2=2,8 Па

ДP_XIV= 2,8+202,5=205,3 Па

d_экв=1000 мм

Необходимый вакуум, который должен создать вентилятор:

УR=R_I+R_III +R_XII+ R_XIII +R_XIV=31+380,65+215,4+209,3+205,3=1041,65 Па

Производительность вентилятора: V= 46224 м³/ч=12,84 м³/с

8. Приточная вентиляция

тепловой помещение прибор вентиляция

Сопротивление I участка должно быть равно сумме сопротивлений II и III участков.

ДP_I=15,2+24=39,2 Па

Принимаем W=9 м/с

V= 192 м³/ч=0,053 м³/с

Сопротивление по длине должно быть равно:

ДP_I=39,2-19,4=19,8 Па

R_1м= ДP_I /l=19,8/1=19,8 Па/м

d_экв=90 мм

Сопротивление III участка:

V= 48 м³/ч=0,013 м³/с

Скорость W=5 м/с, R_1м= 9 Па/м

ДP_I=9?2=18 Па

ДP_м.с. =0,4 ?1,2?5²/2 =6 Па

ДP=18+6=24 Па

d_экв=55 мм

Cопротивление II участка

V=216 м³/ч=0,06 м³/с

W=5 м/с, l=1,5 м

R_1м=3,1 Па/м

ДP_м.с. =(0,4+0,3) ?1,2?5²/2 =10,5 Па

ДP_I=3,1?1,5=4,7 Па

ДP= 4,7+10,5=15,2 Па

d_экв=120 мм

Cопротивление IV участка= X участка

V=2500 м³/ч=0,69 м³/с

W=5 м/с, l=2 м

R_1м=0,65 Па/м

ДP_м.с. =0,4?1,2?5²/2 =6 Па

ДP_I=0,65?2=1,3 Па

ДP= 1,3+6=7,3 Па

d_экв=400 мм

Cопротивление V участка= IX участка

V=5000 м³/ч=1,39 м³/с

W=10 м/с, l=2 м

R_1м=2,6 Па/м

ДP_м.с. =0,4?1,2?10²/2 =24 Па

ДP_I=2,6?2=5,2 Па

ДP= 35+5,2=40,2 Па

d_экв=400 мм

Cопротивление VI участка= VIII участка

V=7500 м³/ч=2,1 м³/с

W=10 м/с, l=2 м

R_1м=1,9 Па/м

ДP_м.с. =(0,4+0,8)?1,2?10²/2 =42 Па

ДP_I=1,9?2=3,8 Па

ДP= 42+3,8=45,8 Па

d_экв=500 мм

Сумма сопротивлений участков IV, V, VI должна быть равна сумме сопротивлений участков I и VII

ДP_IV,V,VI=ДP_I,VII

ДP_VIII= ДP_IV+ДP_V+ДP_VI+ДP_VII-ДP_I=7,3+40,2+45,8-39,2=54,1 Па

Cопротивление участка VII: ДP_VII =54,1 Па

V=408 м³/ч=0,11 м³/с

W=7 м/с, l=5 м

R_1м=29/5=5,8 Па/м

ДP_м.с. =1,2?1,2?7²/2 =35,3 Па

ДP_I=54,1-35,3=18,8 Па

d_экв=160 мм

Сопротивление XI участка

V=15408 м³/ч=4,28 м³/с

W=15 м/с, l=8 м

R_1м=4,2 Па/м

ДP_м.с. =(1,2+0,25+0,3) ?1,2?15²/2 =236,3 Па

ДP_I=4,2?8=33,6 Па

ДP_XI= 33,6+236,3=269,3 Па

d_экв=560 мм

Сопротивление XII участка

V=30816 м³/ч=8,56 м³/с

W=15 м/с, l=4 м

R_1м=3,0 Па/м

ДP_м.с. =(1,2+0,3) ?1,2?15²/2 =202,5 Па

ДP_I=3,0?4=12,0 Па

ДP_XII= 12,0+202,5=214,5 Па

d_экв=780 мм

Сопротивление XIII участка

V=46224 м³/ч=12,84 м³/с

W=15 м/с, l=2 м

R_1м=2,0 Па/м

ДP_м.с. =(1,2+0,3) ?1,2?15²/2 =202,5 Па

ДP_I=2,0?2=4,0 Па

ДP_XIII= 4+202,5=206,5 Па

d_экв=960 мм

Необходимый напор, который должен создать вентилятор:

УДP=ДP_I +ДP_VII+ДP_XIII+ДP_XII+ДP_XI

УДP=206,5+214,5+269,9+54,1+39,2=784,2 Па

Производительность вентилятора:

V= 46224 м³/ч=12,84 м³/с

Заключение

В работе принята двухтрубная система отопления с нижней разводкой и искусственной циркуляцией. Вся система условно разделена на две ветви, расчет произведен по наиболее нагруженной западной стороне.

Помещение столовой имеет 6 нагревательных устройств. Расчет вентиляции проведен для кухонного помещения, так как наиболее подвержен тепловыделениям и имеет повышенную влажность.

В коридоре установлен один нагревательный прибор возле входа. Предназначен для тепловой завесы во время открывания входных дверей.

Теплоноситель подается от ЦТП с температурой 150°С, возвращается на ЦТП с температурой 70°С. Данная схема получила широкое распространение из-за низкого объема обратной воды, а следовательно и меньшими затратами на привод насосов.

Размещено на Allbest.ru