6.3 Расчет 2-го конвективного пучка котла

По справочнику выписываем конструктивные характеристики рассчитываемого конвективного газохода: площадь поверхности нагрева, шаг труб и рядов (расстояние между осями труб), диаметр труб, число труб в ряду, число рядов труб и площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания.

1) Площадь поверхности нагрева, расположенная в рассчитываемом газоходе, м², равна: Н_кп(2) = 23,04 м²;

2) Наружный диаметр труб, мм, равен: (d = 51 мм);

3) Общее число труб, расположенных в газоходе, шт., равно: n =80 шт.;

4) Поперечный шаг труб (в поперечном направлении по отношению к потоку), мм, равен: S₁= 100 мм;

5) Продольный шаг труб (в продольном направлении по отношению к потоку), мм, равен: S₂ = 100 мм;

6) Число труб в ряду поперек хода продуктов сгорания, шт.,

равно: z₁ = 4 шт.;

7) Число труб в ряду по ходу продуктов сгорания, шт.,

равно: z₂ = 20 шт.;

8) По конструктивным данным подсчитываем относительный поперечный шаг, равный: у₁= S₁ / d = 100 / 51 = 1,96; Подсчитываем относительный продольный шаг, равный: у₂= S₂ / d = 100 / 51 = 1,96;

9) Площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания (при поперечном омывании гладких труб), м²: F = 0,405 м²,

2. Предварительно принимаем два значения температуры продуктов сгорания после рассчитываемого газохода: и₍₁₎» = 400°С, и₍₂₎» = 200°С;

3. Определяем теплоту, отданную продуктами сгорания, кДж/кг, по формуле:

Q_Б= цЧ(I? - I»+ДбЧI^о_прс), кДж/кг

Где: ц - коэффициент сохранения теплоты, равен: ц = 0,96;

I? - энтальпия продуктов сгорания перед поверхностью нагрева, при температуре на выходе из топки и_кп(1)«= и_кп(2)^? = 498°С, по табл. 1, равна:

I?₍₅₀₀₎ = 10109,1 кДж/кг;

I» - энтальпия продуктов сгорания после поверхности нагрева, при предварительно принятой нами температуре на выходе из пучка, по табл. 1, равна:

при и_К» = 400°С = I» = 8010,12кДж/кг;

при и_К» = 200°С = I» = 3910,37 кДж/кг;

Дб - присос воздуха в конвективную поверхность нагрева, определяется как разность коэффициентов избытка воздуха на входе и выходе из нее: Дб = 0,1; (из таб. 3.1 (1))

I^о_прс - энтальпия присосанного в конвективную поверхность нагрева воздуха, при температуре воздуха t_В ⁼ 30°С, равна: I^о_прс ⁼ 586,56 кДж/кг;

Получаем:

при и_К» = 400°С

Q_Б(1)= 0,96Ч(10109,1 - 8010,12 + 0,1 Ч 586,56) = 2071,33 кДж/кг

при и_К» = 200°С

Q_Б(2)= 0,96Ч(10109,1 - 3910,37 + 0,1 Ч 586,56) = 6007,1 кДж/кг

4. Вычисляем расчетную температуру потока продуктов сгорания в конвективном газоходе, по формуле:

и = (и? + и») / 2,^оС

где: и' и и» - температура продуктов сгорания на входе в поверхность и на выходе

из нее: и' = 498°С;

Получаем:

при и»₍₁₎ = 400°С:

и₍₁₎ = (498 + 400) / 2 = 449 ^оС

при и»₍₂₎ = 200°С:

и₍₂₎ = (498 + 200) / 2 = 349 ^оС

5. Определяем температурный напор, по формуле:

Дt = и - t_к, ^оС

где: t_к - температура охлаждающей среды, для парового котла принимается равной температуре кипения воды при давлении в котле Р = 13 атм., и равна: t_к = 194°С;

и - средняя расчетная температура продуктов сгорания,°С;

Получаем:

при и»₍₁₎ = 400°С:

Дt₍₁₎ = 449 - 194 = 255°С;

при и»₍₂₎ = 200°С:

Дt₍₂₎ = 349 - 194 = 155°С;

6. Подсчитываем среднюю скорость продуктов сгорания в поверхности нагрева, по формуле:

щ_г = (В_Р ЧV_гЧ (и +273)) / (FЧ 273), м/с

где: В_Р - расчетный расход топлива, кг/с, равен: В_Р = 0,168 кг/с;

F - площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания, F = 0,405 м²; (из таб. 2.7 (1))

V_г - объем продуктов сгорания на 1 кг мазута, по табл. 1 при соответствующем коэффициенте избытка воздуха, V_г = 13,311 м³/кг;

и - средняя расчетная температура продуктов сгорания,°С;

Получаем:

при и»₍₁₎ = 400°С:

щ_г(1) = (0,168 Ч13,311Ч (449 +273)) / (0,405Ч 273) = 14,6 м/с

при и»₍₂₎ = 200°С:

щ_г(2) = (0,168Ч13,311Ч (349 +273)) / (0,405Ч 273) = 12,6 м/с

7. Определяем коэффициент теплоотдачи конвекцией от продуктов

сгорания к поверхности нагрева, при поперечном омывании коридорных пучков:

б_к = б_н Ч с_z Ч с_s Ч с_ф

где: б_н - коэффициент теплоотдачи, определяется по номограмме рис 6.1 [1] при поперечном омывании коридорных пучков, определяется при (d = 51 мм):

при и»₍₁₎ = 400°С: (щ_г(1) = 14,15 м/с) = б_н(1) = 84,7 Вт/(м² Ч К);

при и»₍₂₎ = 200°С: (щ_г(2) = 12,3 м/с) = б_н(2) = 77 Вт/(м² Ч К);

с_z - поправка на число рядов труб по ходу продуктов сгорания, определяется по номограмме рис 6. 1 [1] при поперечном омывании коридорных пучков, определяется при z₂ = 20 шт.:

при и»₍₁₎ = 400°С: с_z(1) = 0,93;

при и»₍₂₎ = 200°С: с_z(2) = 0,93;

с_s - поправка на компоновку пучка, определяется по номограмме рис 6.1 [1] при поперечном омывании коридорных пучков, определяется при у₁ = 1,96 и

при у₂ = 1,96:

при и»₍₁₎ = 400°С: с_s(1) =1;

при и»₍₂₎ = 200°С: с_s(2) =1;

с_ф - коэффициент, учитывающий влияние изменения физических параметров потока, определяется по номограмме рис 6.1 [1] при поперечном омывании коридорных пучков, определяется при r_н2о = 0,114:

при и»₍₁₎ = 400°С: (и₍₁₎ = 449°С) = с_ф(1) = 1,06;

при и»₍₂₎ = 200°С: (и₍₂₎ = 349°С) = с_ф(2) = 1,09;

Получаем:

при и»₍₁₎ = 400°С:

б_к(1) = 84,7 Ч 0,93 Ч 1 Ч 1,06 = 83,5 Вт/(м² Ч К),

при и»₍₂₎ = 200°С:

б_к(2) = 77 Ч 0,93 Ч 1 Ч 1,09 = 78 Вт/(м² Ч К);

8. Вычисляем степень черноты газового потока по номограмме рис. 5,6. При этом необходимо вычислить суммарную оптическую толщину по формуле:

kps = (k_г Ч r_п + k_зл Ч м) Ч p Ч s

где: s - толщина излучаемого слоя для гладкотрубных пучков, рассчитывается по формуле:



s = 0,9 Ч d Ч ((4 / р) Ч ((s₁ Ч s₂₎ / d²⁾ - 1), м

Подставляя значения s₁ = 100 мм, s₂ = 100 мм, d = 51 мм, получим:

s = 0,9 Ч 0,051 Ч ((4 / 3,14) Ч ((0,1 Ч 0,1) / 0,051²⁾ - 1) = 0,214 м

м - концентрация золовых частиц, для газа: м = 0; (стр. 75 (1))

k_зл - коэффициент ослабления лучей золовыми частицами, при сжигании газа, k_зл = 0;

r_п - суммарная объемная доля трехатомных газов, для соответствующего газохода, берется из табл. 1, r_п = 0,23;

k_г - коэффициент ослабления лучей трехатомными газами, определяется по формуле:

k_г = ((7,8 + 16 Ч r_н2о) / (3,16 Ч v р_пЧ s) - 1) Ч (1 - 0,37 Ч (и» / 1000), (м Ч МПа)^-1

где: р_п = r_п Ч р - парциальное давление трехатомных газов, МПа;

р_п = 0,23Ч 0,1 = 0,023 МПа

р - давление в газоходе, для котлоагрегата, принимается р = 0, 1 МПа;

r_н2о - объемная доля водяных паров, по табл. 1, r_н2о = 0,114;

и» - выбранняя расчетная температура продуктов сгорания, К

при и»₍₁₎ =400°С: (и»₍₁₎ = 673 К)

k_г(1) = ((7,8 + 16 Ч 0,114) / (3,16 Ч v 0,023Ч 0,214) - 1) Ч (1 - 0,37 Ч (673 / 1000) = 32,8 (м Ч МПа)^-1

при и»₍₂₎ =200°С: (и»₍₂₎ = 473 К)

k_г(2) = ((7,8 + 16 Ч 0,114) / (3,16 Ч v 0,023Ч 0,214) - 1) Ч (1 - 0,37 Ч (473 / 1000) = 35 (м Ч МПа)^-1

Получаем при и»₍₁₎ =400°С:

Kps₍₁₎ = (32,8Ч 0,23+ 0 Ч 0) Ч 0,1 Ч 0,214 = 0,161

при и»₍₂₎ =200°С:

Kps₍₂₎ = (35 Ч 0,23 + 0 Ч 0) Ч 0,1 Ч 0,214 = 0,172

Вычисляем степень черноты газового потока по номограмме рис. 5,6.

Получаем:

при и»₍₁₎ =400°С: (Kps₍₁₎ = 0,161) - а₁ = 0,148

при и»₍₂₎ =200°С: (Kps₍₂₎ = 0,172) - а₁ = 0,15

9. Определяем коэффициент теплоотдачи б_л, учитывающий передачу теплоты излучением в конвективных поверхностях нагрева, Вт/(м² Ч К), по формуле, для незапыленного потока (при сжигании мазута):

б_л = б_н Ч а Ч с_г, Вт/(м² Ч К)

где: б_н - коэффициент теплоотдачи, определяется по номограмме на рис 6.4 [1], Вт/(м² Ч К);

а - степень черноты газового потока;

с_г - коэффициент, определяется по рис 6.4 [1];

Для определения б_н и коэффициент с_г вычисляем температуру загрязненной стенки, по формуле:

t_з = t + Дt,°С

t - средняя температура окружающей среды, для паровых котлов принимается равной температуре насыщения при t = 194°С в котле;

Дt - при сжигании жидкого топлива принимается равной 60°С; (стр. 78) [1];

t_з = 194 + 60 = 254°С

Находим б_н при t_з = 254°С:

при и»₍₁₎ = 400°С (и₍₁₎ = 449°С): б_н(1) = 57 Вт/(м² Ч К);

при и»₍₂₎ = 200°С (и₍₂₎ = 349°С): б_н(2) = 44 Вт/(м² Ч К);

Находим с_г при t_з = 254°С:

при и»₍₁₎ = 400°С (и₍₁₎ = 449°С): с_г(1) = 0,98

при и»₍₂₎ = 200°С (и₍₂₎ = 349°С): с_г(2) = 0,95

Рассчитываем б_л:

при и»₍₁₎ = 400°С:

б_л(1) = 57 Ч 0,148 Ч 0,98 = 8,26 Вт/(м² Ч К)

при и»₍₂₎ = 200°С:

б_л(2) = 44 Ч 0,15 Ч 0,95 = 6,27 Вт/(м² Ч К)

10. Подсчитываем суммарный коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к поверхности нагрева, Вт/(м² Ч К), по формуле:

б₍₁₎ = о Ч (б_к + б_л), Вт/(м² Ч К)

где: о - коэффициент использования, учитывающий уменьшение тепловосприятия поверхности нагрева вследствие неравномерного омывания ее продуктами сгорания, частичного протекания продуктов сгорания мимо нее и образование застойных зон, для поперечно омываемых пучков о = 1;

Получаем:

при и»₍₁₎ = 400°С:

б₍₁₎ = 1 Ч (83,5 + 8,26₎ = 91,76 Вт/(м² Ч К)

при и»₍₂₎ = 200°С:

б₍₂₎ = 1 Ч (78 + 6,27₎ = 84,27 Вт/(м² Ч К)

11. Вычисляем коэффициент теплопередачи, Вт/(м² Ч К), по формуле:

К = ш Ч б₁

Где: ш - коэффициент тепловой эффективности, определяется по табл. 6.2 [1], в зависимости от вида сжигаемого топлива, ш = 0,65;

Получаем:

при и»₍₁₎ = 400°С:

К₍₁₎ = 0,65 Ч 91,76 = 59,64 Вт/(м² Ч К)

при и»₍₂₎ = 200°С:

К₍₂₎ = 0,65 Ч 84,27 = 54,78 Вт/(м² Ч К)

12. 0 пределяем количество теплоты, воспринятое поверхностью нагрева на 1 кг сжигаемого жидкого топлива, по формуле:

Q_т = (K Ч H Ч Дt) / (B_р Ч 10³), кДж/кг;

где: В_Р - расчетный расход топлива, кг/с, равен: Вр = 0,168 кг/с;

Н_кп(1) - площадь поверхности нагрева, расположенная в рассчитываемом газоходе м², равна: Н_кп(1) = 23,04 м²;

Дt - температурный напор, определяется по формуле:

Дt = (и? - и») / (2,3 Ч lg (и? - t_кип) / (и» - t_кип)),°С

где: t_кип - температура насыщения при давлении в паровом котле, равна, t_кип =194°С

и? - температура на выходе из топки, и? = 498°С;

при и»₍₁₎ = 400°С:

Дt₍₁₎ = (498 - 400) / (2,3 Ч lg (498 - 194) / (400 - 194)) = 251,3°С

при и»₍₂₎ = 200°С:

Дt ₍₂₎ = (498 - 200) / (2,3 Ч lg (498 - 194) / (200 - 194)) = 76°С

Получаем:

при и»₍₁₎ = 400°С:

Q_т(1) = (59,64 Ч 23,04 Ч 251,3) / (0,168 Ч 10³) = 2055,43 кДж/кг

при и»₍₂₎ = 200°С:

Q_т(2) = (54,78 Ч 23,04 Ч 76) / (0,168 Ч 10³) = 570 кДж/кг

13. По принятым двум значениям температуры и»₍₁₎= 400°С, и»₍₂₎= 200°С и полученным двум значениям Q_б и Q_т производится графическая интерполяция для определения температуры продуктов после поверхности нагрева. Для этого строим зависимость Q = f (и»)

Точка пересечения прямых укажет температуру продуктов сгорания и_кп», которую следовало бы принять при расчете.

при и»₍₁₎ = 400°С:

Q_т(1) = 2055,43 кДж/кг

Q_Б(1)= 2071,33 кДж/кг

при и»₍₂₎ = 200°С:

Q_т(1) = 570 кДж/кг

Q_Б(2)= 6007,1 кДж/кг

По рис. 2 определяем, что действительная температура на выходе из второго конвективного пучка равна и_кп(1)» = 402°С.



7. Расчет водяного экономайзера

При установке только водяного экономайзера расчет водяного экономайзера проводим в такой последовательности:

1. По уравнению теплового баланса определяем количество теплоты, которое должны отдать продукты сгорания при принятой температуре уходящих газов:

Q_Б^эк = ц Ч (I_эк? - I_эк»+ Дб_эк Ч I^о_прс), кДж/кг

где: ц - коэффициент сохранения теплоты, равен: ц = 0,96;

I_эк? - энтальпия продуктов сгорания перед поверхностью нагрева, при температуре на выходе из конвективного пучка и_кт(2)» ⁼ и_эк' = 402°С, по табл. 2, равна:

I_эк' = 8050,17 кДж/кг;

I_эк» - энтальпия продуктов сгорания после поверхности нагрева, при предварительно принятой нами температуре уходящих газов и_эк» = 150°С, по табл. 2, равна: I_эк» = 3048,5 кДж/кг;

Дб - присос воздуха в экономайзер, принимается по табл. 3,1 [1]: Дб = 0,08;

I_в° - энтальпия теоретического количества воздуха, равна: I_прс° = 421,48 кДж/кг;

Q_Б^эк = 0,96 Ч (8050,17 - 3048,5+ 0,08 Ч 421,48) = 4834 кДж/кг

2. Приравнивая теплоту, отданную продуктами сгорания, теплоте, воспринятой водой в водяном экономайзере, определяем энтальпию воды после водяного экономайзера, кДж/кг, по формуле:

i_эк» = (В_р Ч Q_Б^эк) / (D + D_пр) + i_эк?



где: D - паропроизводительность котла, кг/с, D = 0,694 кг/с;

В_р - расчетный расход топлива, м³/с, равен: В_р = 0,168 кг/с;

D_пр - расход продувочной воды, определяется по формуле:

D_пр = р_пр Ч D, кг/с; (стр. 20 [4])

р_пр = 0,08 - процент непрерывной продувки;

D_пр = 0,08 Ч 0,694 = 0,055 кг/с;

Q_Б^эк - количество теплоты, которое должны отдать продукты сгорания при принятой температуре уходящих газов, Q_Б^эк = 4834 кДж/кг;

i_эк? - энтальпия воды на входе в экономайзер, i_эк? =437 кДж/кг; при t = 104 ^оС (таб. 3 [4])

i_эк» = (0,168 Ч 4834) / (0,694 + 0,055) + 437 = 1519,8 кДж/кг

По найденной энтальпии воды i_эк» из таблицы для воды и водяного пара определяем температуру воды после экономайзера t_эк», равная t_эк» = 362°С.

Т.к. полученная нами температура воды после экономайзера t_эк» оказалась более чем на 20°С ниже, то к установке принимаем чугунный водяной экономайзер ВТИ.

Конструктивные характеристики труб чугунного экономайзера ВТИ.

Длина, мм 2000

Площадь поверхности нагрева с газовой стороны, м² 2,95

Площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания, м² 0,120

3. Определяем температурный напор, по формуле:

Дt = (Дt_б - Дt_м) / (2.3 Ч (lg (Дt_б / Дt_м),°С

где: Дt_б и Дt_м - большая и меньшая разности температуры продуктов сгорания и температуры нагревания жидкости, определяются по формулам:



Дt_б = и_эк? - t_эк» = 402 - 362 = 40°С

Дt_м = и_эк» - t = 150 - 104 = 46°С

Получаем:

Дt = (40 - 46) / (2.3 Ч (lg (40 / 46) = 43°С

4. Определяем действительную скорость продуктов сгорания в экономайзере по формуле:

щ_г = (В_Р ЧV_гЧ (и_эк +273)) / (F_экЧ 273), м/с

где: В_Р - расчетный расход топлива, кг/с, равен: В_Р = 0,168 кг/с;

V_г - объем продукта сгорания на 1 кг мазута, по табл. 1 при соответствующем коэффициенте избытка воздуха, V_г = 14,657 м³/кг;

и_эк - средняя расчетная температура продуктов сгорания в экономайзере,°С, определяем по формуле:

и_эк = (и_эк? + t) / 2,°С;

и_эк = (402 + 150) / 2 = 276°С

F_эк - площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания, рассчитывается по формуле:

F_эк = z₁ Ч F_тр, м²

z₁ - число труб в ряду, для чугунных экономайзеров должно быть не менее 3 и не более 10, принимаем: z₁ = 7

F_тр - площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания одной трубы, берется из табл. 6.3 [1], принимаем: F_тр = 0,12 м²;

F_тр = 7 Ч 0,12 = 0,84 м²

щ_г = (0,168 Ч14,657Ч (276+273)) / (0,84Ч 273) = 5,9 м/с

5. Определяем коэффициент теплопередачи.

Для чугунных экономайзеров коэффициент определяется по формуле:

К = К_н Ч с_х, Вт/м²Ч К

где: К_н - коэффициент, Вт/м²ЧК, определяется по номограмме

рис. 6.9 [1], для экономайзера ВТИ, при щ_г = 6,4 м/с: К_н = 18 Вт/м²Ч К;

с_х - коэффициент, определяется по номограмме рис. 6.9 [1], для экономайзера ВТИ, при и_эк = 276°С: с_х = 1,02;

К = 18 Ч 1,02 = 18,4 Вт/м²Ч К

6. Определяем площадь поверхности нагрева водяного экономайзера

по формуле:

Н_эк = (10³ Ч Q_б Ч В_р) / (К Ч Дt), м²

где: В_р - расчетный расход топлива, кг/с, равен: В_Р = 0,168 кг/с;

Q_б - количество теплоты, которое должны отдать продукты сгорания при принятой температуре уходящих газов, Q_б = 4834 кДж/кг;

К - коэффициент теплопередачи, К = 18,4 Вт/м²Ч К;

Дt - температурный напор, Дt = 43°С;

Н_эк = (10³ Ч 4834 Ч 0,168) / (18,4 Ч 43) = 350 м²

7. Определяем общее число труб и число рядов по формулам:

n = Н_эк / Н_тр

m = n / z₁

где: Н_эк - площадь поверхности нагрева водяного экономайзера, равна:

Н_эк = 350м²;

Н_тр - площадь поверхности нагрева одной трубы, равна: Н_тр = 2,95 м²; таб. 6.3 [1];

z₁ - принятое число труб в ряду: z₁ = 7;

n = 350 / 2,95 = 118 шт.

Принимаем количество труб равное 118 шт.

m = 118 / 7 = 16

Принимаем число рядов равное 16.

По данному расчёту подходит стандартный водяной экономайзер ВЭ - \/||- 16 П

С характеристиками из (7, табл. 9.32)

Поверхность нагрева (мІ) 330.4

Количество колонок 1

Длина труб (мм) 2000

Количество труб в ряду 7

Количество рядов 16



8. Определение невязки теплового баланса котельного агрегата

Определяем невязку теплового баланса по формуле:

Д = ДQ / Q_р^р Ч 100% < 0,5%,

ДQ = Q_р^р Ч з_бр - (Q_л + Q_кп + Q_эк) Ч (1 - q₄ / 100), кДж/кг;

Определяем количество теплоты, воспринятое лучевоспринимающей

поверхностью топки на 1 кг топлива:

Q_л = ц Ч (Q_т - I_т»), кДж/кг;

где: ц - коэффициент сохранения теплоты, равен: ц = 0,96;

Q_т - полезное тепловыделение в топке, Q_т = 41247,8 кДж/кг;

I_т» - энтальпия продуктов сгорания после поверхности нагрева, при температуре на выходе из топки и_т " = 923°С, по табл. 2, равна: I_т» = 17663 кДж/кг;

Q_л = 0,96 Ч (41247,8 - 17663) = 22641,4 кДж/кг;

Определяем количество теплоты, воспринятое конвективным пучком:

Q_{кп(общ.)}= цЧ(I?_кп - I"_кп+Дб_кпЧI^о_прс), кДж/кг

где: ц - коэффициент сохранения теплоты, равен: ц = 0,96;

I?_кп - энтальпия продуктов сгорания перед поверхностью нагрева, при температуре на выходе из топки и_т»= и_кп^? = 923°С, по табл. 1, равна:

I?₍₁₀₄₈₎ = 17663 кДж/кг;

I"_кп - энтальпия продуктов сгорания после поверхности нагрева, при температуре на выходе из конвективного пучка и_кп» = 402°С, по табл. 2, равна:

I"_кп = 8050,17 кДж/кг;

Дб_кп - присос воздуха в конвективную поверхность нагрева, определяется как разность коэффициентов избытка воздуха на входе и выходе из нее: Дб_кп = 0,1;

I^о_прс - энтальпия присосанного в конвективную поверхность нагрева воздуха, при температуре воздуха t_в = 30°С, равна: I^о_прс = 421,48 кДж/кг;

Q_{кп(общ.)}= 0,96Ч(17663 - 8050,17 + 0,1Ч 421,48) = 9268,7 кДж/кг

Определяем количество теплоты, воспринятое экономайзером:

Q_Б^эк = ц Ч (I_эк? - I_эк»+ Дб_эк Ч I^о_прс), кДж/кг

где: ц - коэффициент сохранения теплоты, равен: ц = 0,96;

I_эк? - энтальпия продуктов сгорания перед поверхностью нагрева, при температуре на выходе из конвективного пучка и_кт(2)» ⁼ и_эк' = 402°С, по табл. 2, равна:

I_эк' = 8050,17 кДж/кг;

I_эк» - энтальпия продуктов сгорания после поверхности нагрева, при предварительно принятой нами температуре уходящих газов и_эк» = 150°С, по табл. 2, равна: I_эк» = 3048,5 кДж/кг;

Дб - присос воздуха в экономайзер, принимается по табл. 3,1 [1]:

Дб = 0,08;

I_в° - энтальпия теоретического количества воздуха, равна:

I_прс° = 421,48 кДж/кг;

Q_Б^эк = 4834 кДж/кг

Получаем:

ДQ = 41031,5 Ч 0,898 - (22641,4 + 9268,7 + 4834) Ч (1 - 0 / 100) = 102 кДж/кг;

Д = ДQ / Q_р^р Ч 100% < 0,5%,



Д = 102 / 41031,5 Ч 100% = 0,2 < 0,5%,

Таким образом, невязка равна 0,2 - расчет является верным.



Список используемых источников

1) Кузнецов Н.В., Митор В.В., Дубовский И.Е., Красина Э.С. Тепловой расчёт котельных агрегатов.

2) СНиП II-35-76 Котельные установки. Нормы проектирования.

3) Климов Г.М., Гордеева А.В., Чалов А.П. Тепловой расчёт котельного агрегата.

4) Александров В.Г. Паровые котлы средней и малой мощности.

5) Эстеркин Р.И. Промышленные парогенерирующие установки.

6) Климов Г.М. Компоновка котельного агрегата, ч. 4:тепловой расчёт топки / Методические указания по проектированию ТГУ для студентов спец. 2907 «ТГВ»

7) Климов Г.М. - то же ч. 2

8) Цой Е.Н., Климов Г.М. Компоновка котельного агрегата, ч. 4: тепловой расчёт топки.

9) Гусев Ю.Л. Основы проектирования котельных установок.

10) Бузников Е.Ф., Роддатис К.Ф., Бераиньш Э.Я. Производственные и отопительные котельные. М. Энергоатомиздат, 1984.

11) Эстеркии Р.И. Перевод промышленных котлов на газообразное топливо. Л.: Энергия, 1970.

12) Эстеркин Р.И. Эксплуатация, наладка и испытание теплотехнического оборудования промышленных предприятий. Л.: Энергоатомиздат. 1984.

13) Эстеркин Р.И. Промышленные котельные установки. Л.: Энергоатомиздат, 1985.

14) Либерман Н.Б., Нянковская М, Т. Справочник по проектированию котельных установок систем централизованного теплоснабжения-М.: Энергия, 1979. -224 с.

15) Теплоэнергетика и теплотехника: Общие вопросы. Справочник. Под обш. ред. В.А. Григорьева н В.М. Зорина. - М.: Энергия, 1980. - 528 е.

16) Энергетическое топливо СССР: (ископаемые угли, горючие сланцы, торф, мазут и горючий газ). Справочник / Матвеева [И. Новицкий Н.В., Вдонченко В.С. и др.: Энергия, 1979. - 128 с.

17) Правила устройства и безопасной эксплуатации паровых и водогрейных котлов. - М.: Недра. 1980. - 144 с.

Размещено на Allbest.ru