мм ².

Выбираем кабель марки ААШв(3Ч70) с ближайшим к сечением, удовлетворяющий условию нагрева в максимальном послеаварийном режиме.

Для этого кабеля допустимый ток при прокладке в земле равен =165 А [2, таблица 1.3.16]. Для кабеля, лежащего в траншее, понижающий коэффициент =0,84[2]. Условие допустимости нагрева максимальным рабочим током выполняется

А.

Удельные сопротивления кабеля =0,62 Ом/км, =0,09 Ом/км принимаем по [9, таблица П 2]. При протяженности кабельной трассы L=0,017 км сопротивления одной цепи равны



Ом, Ом.

Таблица 7.1.2 - Выбор кабелей 10кВ

Нача-ло	Ко-нец	Способ прокладки	Длина, км	Pр, кВт	Qр, квар	Iр, А	Iр.а, А	Марка	Fэ, мм 2	Iдоп, А	kсп	kспIдоп, А	Rо, Ом/км	Xо, Ом/км	R, Ом	X, Ом	?U%
ГПП	ТП 1	в траншее	0,017	1839,43	1251,10	64,22	128,44	ААШв(3Ч70)	45,87	180	0,92	165,6	0,62	0,09	0,01	0,002	0,11
ГПП	ТП 2	в траншее	0,042	1847,71	1342,50	65,93	131,86	ААШв(3Ч70)	47,09	180	0,92	165,6	0,62	0,09	0,03	0,004	0,27
ГПП	ТП 3	в траншее	0,017	1867,37	1547,06	70,00	140,01	ААШв(3Ч70)	50,00	180	0,92	165,6	0,62	0,09	0,01	0,002	0,11
ГПП	ТП 4	в траншее	0,017	1875,91	1592,17	71,03	142,06	ААШв(3Ч70)	50,73	180	0,92	165,6	0,62	0,09	0,01	0,002	0,11
ГПП	ТП 5	в траншее	0,054	1976,91	1605,89	73,52	147,05	ААШв(3Ч70)	52,52	180	0,92	165,6	0,62	0,09	0,03	0,005	0,37
ГПП	ТП 6	в траншее	0,044	1676,00	909,92	55,05	110,10	ААШв(3Ч50)	39,32	140	0,84	117,6	0,59	0,09	0,03	0,004	0,24

Потери напряжения в линии в нормальном режиме равны

; (7.1.6)

.

Что значительно меньше располагаемых потерь.

Проверка выбранного сечения по термической стойкости к токам КЗ выполнена в разделе расчета токов КЗ.

Выбранное сечение удовлетворяет всем необходимым условиям и окончательно принимается. Для остальных ЛЭП 10 кВ сечения выбираем аналогично. Результаты заносим в таблицу 7.1.2.



8. Расчет токов короткого замыкания. Определение необходимости ограничения токов короткого замыкания

Расчет выполним в соответствии указаниями [7]. Расчетные точки КЗ показаны на рис.3. Точка К1, на шинах 35 кВ РТП - для выбора выключателей 35 кВ и защиты трансформаторов ГПП. Точка К2, на шинах 10 кВ ГПП - для выбора выключателей РУ-10 кВ на ГПП и проверки отходящих КЛ на термическую стойкость к токам КЗ. Точка К 4,- для выбора оборудования РУ-6 кВ ТП 9.

Рисунок 8.1- Расчетная схема варианта для определения токов КЗ

Расчет токов КЗ выполним в относительных единицах с приведением сопротивлений схемы к базисным условиям по средним значениям напряжения. В качестве базисных значений примем МВА, на шинах ВН 35 кВ - кВ, на шинах НН 10кВ - кВ, на шинах НН ТП 3 0,4 кВ - кВ, на шинах НН ТП 6 6 кВ - кВ.

Найдем базисные токи:

(8.1.1)

Для остальных ступеней расчет выполним аналогично. Результаты сводим в таблицу 8.1.1.

Таблица 8.1.1 - Базисные условия расчета токов КЗ

Ступень расчета	Sб, МВА	Uб, кВ	Iб, кА
1	2	3	4
На шинах ВН 35кВ	100	38,5	1,5
На шинах НН 10кВ	100	10,5	5,78
На шинах НН ТП 4 0,4 кВ	100	0,4	144,50
На шинах НН ТП 6 6 кВ	100	6,6	8,73

Определим сопротивления элементов схемы:

По заданию сопротивление энергосистемы на шинах 35 кВ равно 10,0 Ом.

Найдем сопротивление энергосистемы в относительных единицах:

Сопротивление на шинах ВН 35кВ (ВЛ 35 кВ):



Сопротивление на шинах НН 10кВ:

Сопротивление на шинах ВН ТП 5 10 кВ (КЛ W6):

Сопротивление на шинах НН ТП 5 0,4 кВ:

Сопротивление на шинах ВН ТП 6 10 кВ (КЛ W7):

Сопротивление на шинах НН ТП 6 6 кВ:

Определим эквивалентное сопротивление:

Для точки К1 на шинах ВН 35 кВ:



Для точки К2 на шинах НН 10кВ:

Для точки К3 на шинах НН ТП 5 0,4 кВ:

Для точки К4 на шинах НН ТП 6 6 кВ:

Определим ток периодической составляющей:

Для точки К1 на шинах ВН 35кВ:

Для точки К2 на шинах НН 10кВ:

Для точки К3 на шинах НН ТП 5 0,4 кВ:



Для точки К4 на шинах НН ТП 6 6 кВ:

Определим постоянные времени апериодической составляющей:

Для точки К 1 на шинах ВН 35кВ:

(8.1.2)

,где

- суммарное активное сопротивление точки К 1;

рад/с

- угловая частота сети.

Таблица 8.1.2 - постоянные времени апереиодической составляющей

	Та
К 1	0,00122489
К 2	0,00122489
К 3	0,00122489
К 4	0,00122489



Определим ударные коэффициенты по следующей формуле:

(8.1.3)

Для точки К1 на шинах ВН 35кВ:

Для остальных точек находим аналогично и записываем результат в таблицу.

Таблица 8.1.3 - ударные коэффициенты для точек

	Куд
К 1	1,000284722
К 2	1,000284722
К 3	1,000284722
К 4	1,000284722

Так как исходная расчетная схема содержит только последовательно включенные элементы, то ударный ток определим по формуле:

(8.1.4)

Для точки К1 на шинах ВН 35кВ:

Для точки К2 на шинах НН 10кВ:

Для точки К3 на шинах НН ТП 5 0,4 кВ:

Для точки К4 на шинах НН ТП 6 6 кВ:

Определим ток апериодической составляющей определяем по формуле:

(8.1.5)

Для точки К1 на шинах ВН 35кВ:

Для остальных точек расчет аналогичный и заносим его в таблицу

Таблиц 8.1.4 - ток апериодической составляющей для точек

	I кА
K1	0,017
K2	0,047
K3	1,037
K4	0,063

Результаты расчетов занесем в таблицу 8.1.5.

Таблица 8.1.5 - Результаты расчета токов КЗ

Место КЗ	Iпо(3), кА	iуд(3), кА	iа(3), кА
1	2	3	4
К 1	1,8	2,55	0,017
К 2	4,96	7,02	0,047
К 3	108,8	153,9	1,037
К 4	6,58	9,31	0,063



9. Выбор основного электрооборудования СЭС завода

9.1 Выбор высоковольтных выключателей на стороне ВН 35 кВ (ГПП)

Чтобы выбрать оборудование, устанавливаемое на стороне ВН 35кВ, необходимо вычислить максимально возможный длительный ток на стороне высшего напряжения по формуле:

(9.1.1)

В качестве выключателей устанавливаемых на питающих линиях ГПП, со стороны ВН трансформаторов из [11] выбираем вакуумные выключатели типа ВБН-35-20/1600УХ 11 с электромагнитным приводом.

Произведем проверку выбранных выключателей по следующим условиям:

Проверка по номинальному напряжению:

U_уст ? U_выкл. (35 кВ ? 35 кВ)

Проверка по номинальному току:

I_max.раб. ? I_{ном выкл.} (207,6 А ? 1600 А)

Проверка по отключающему симметричному току КЗ:

I_{номоткл.} ? I_по⁽³⁾ (20 кА ? 1,8 кА)

Проверка по отключающему полного тока КЗ:

(9.1.2)

где - дополнительное относительное содержание апериодического тока в токе отключения.

Проверка на электродинамическую стойкость:

Проверка на термическую стойкость:

Результаты проверки выключателей ВБН-35-20/1600УХ 11 занесем в таблицу 9.1.1.

Таблица 9.1.1 - Выбор выключателей на стороне ВН 35кВ (ГПП)

Расчетные данные	Каталожные данные	Условия выбора
	ВБН-35-20/1600УХ 11
1	2	3
Uуст = 35кВ	Uвыкл. = 35кВ	Uуст ? Uвыкл.
Imax.раб. = 207,6А	Iном выкл. = 1600А	Imax.раб. ? Iном выкл.
Iпо(3) = 1,8кА	Iномоткл. = 20кА	Iномоткл. ? Iпо(3)
Iпо(3) = 1,8кА

9.2 Выбор выключателей 10кВ устанавливаемых на шинах низшего напряжения ГПП и на фидерах, отходящих от ГПП к цеховым ТП

Выбор выключателей проведем аналогично предыдущему пункту.

Так как коэффициент загрузки трансформаторов цеховых ТП практически одинаковый, а также в связи с требованиями унификации электрооборудования примем к установке для присоединений 10 кВ ГПП выключатели одного типа. В этом случае выключатель будем выбирать по максимальному рабочему току самой загруженной ТП. Самой загруженной подстанцией является ТП 6.

Расчетный ток можно определить по выражению:

А; (9.2.1)

где - значения мощности, передаваемой по кабелю от ГПП к ТП 6, определяется как сумма нагрузки ТП 6 и потерь в трансформаторах ТП 6.

.

Выбираем вакуумный выключатель ВБЭ - 10-20/630, проверка произведена в таблице 9.2.1.

Таблица 9.2.1 - Выбор высоковольтных выключателей линий, питающих цеховые ТП

Расчетные данные	Каталожные данные	Условия выбора
	ВБЭ-10-20/630 У 3
Uуст = 10кВ	Uном = 10кВ	Uуст = Uном
А	А
кА	кА
кА	кА	<
кА	кА

9.3 Выбор выключателей линий, питающих высоковольтные электродвигатели

К подстанции ТП 6 6 кВ непосредственно подключены АД цеха № 15, СД компрессорной 28. Все выключатели сети 6 кВ примем одного типа, при выборе будем учитывать максимальный рабочий ток сети 6 кВ, который имеет место в послеаварийном режиме работы линии W при отключении одной из её цепей.

Выбираем вакуумные выключатели ВБЭ-10-20/630У3 с электромагнитным приводом. Данные по [6].

Проверка выключателей:

- По номинальному напряжению:

- По номинальному току:

- По конструкции и роду установки: выкатного исполнения.

- Проверка по отключающей способности: Отключение симметричного тока КЗ:

Отключение полного тока КЗ:

(9.3.2)

где - дополнительное относительное содержание апериодического тока в токе отключения.

>

Проверка на электродинамическую стойкость.

- Проверка на термическую стойкость:



(9.3.3)

где , кА ²·с - интеграл Джоуля (тепловой импульс);

t_расч - расчетная длительность КЗ,

Т_а - постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ.

>

Представим выбор выключателя в табличной форме (таблица 9.3.1).

Таблица 9.3.1 - Выбор высоковольтных выключателей, питающих высоковольтные ЭП

Расчетные данные	Каталожные данные	Условия выбора
	ВБЭ-10-20/630 У 3
Uуст = 6 кВ	Uном = 10 кВ	Uуст<Uном
А	А
кА	кА
кА	кА	<
кА	кА

9.4 Выбор высоковольтных разъединителей на стороне ВН 35кВ (ГПП)

В качестве разъединителей устанавливаемых на стороне ВН 35кВ (ГПП) выбираем из [11] разъединители для наружной установки типа

РДЗ-35.4/1000УХЛ 1 с приводом ПР-2БУХЛ 1.

Произведем проверку выбранных выключателей по следующим условиям:

Проверка по номинальному напряжению:

U_уст ? U_выкл. (35 кВ ? 35 кВ)

Проверка по номинальному току:

I_max.раб. ? I_{ном выкл.} (207,6 А ? 1000 А)

Проверка по динамической стойкости (главные и заземляющие ножи):

I_{дин. ст. г.н.}>I_по⁽³⁾ (10 кА > 1,8 кА)

Проверка по термической стойкости (главные и заземляющие ножи):

I_{тер. ст. г.н.}²t_тер >B_кз (9.4.1)

25²•3 = 1875 кА ²•с > 0,26 кА ²•с

I_{тер. ст. з.н.}²t_тер >B_кз (9.4.2)

25²•1 = 625 кА ²•с > 0,26 кА ²•с

Результаты проверки выбранных разъединителей типа

РДЗ-35.4/1000УХЛ 1 занесем в таблицу 9.4.1.

Таблица 9.4.1 - Выбор и проверка разъединителей на стороне ВН 35кВ

Расчетные данные	Каталожные данные	Условия выбора
	РДЗ-35.4/1000УХЛ 1
1	2	3
Uуст = 35кВ	Uвыкл. = 35кВ	Uуст ? Uвыкл.
Imax.раб. = 207,6А	Iном выкл. = 1000А	Imax.раб. ? Iном выкл.
	Iдин. ст. г.н. = 10кА Iдин. ст. з.н. = 10кА	Iдин. ст. г.н.>Iпо(3) Iдин. ст. з.н.>Iпо(3)
	Iтер. ст. г.н.2tтер = 1875 кА 2•с Iтер. ст. з.н.2tтер = 625 кА 2•с	Iтер. ст. г.н.2tтер >Bкз Iтер. ст. з.н.2tтер >Bкз

9.5 Выбор ограничителей перенапряжения

Выбираем ОПН-РК-35-10-760 УХЛ 1. Характеристика выбранного ОПН приведена в таблице 9.5.1. Выбираем ОПН-РС 10/12,7. Характеристика выбранного ОПН приведена в таблице 9.5.1.

Таблица 9.5.1 - Характеристики выбранных ОПН

Тип	Действующее значение напряжения, кВ	Номинальный разрядный ток, кА	Остающееся напряжение при грозовом импульсе токе, кА
	Номинальное	Наибольшее длительно допустимое рабочее
				5	10	20
ОПН-РК-35-10-760 УХЛ 1	35	42	10	116,4	126	142,4
ОПН-РС 10/12,7	10	12,7	5	40	42,8	-

9.6 Выбор автоматических выключателей 0,4 кВ

, (81)

, А;

(82)



, А;

Выбираем автоматический выключатель OptiMat A2500N.

U_ном=0,38кВ ;=2500А; 100кА;

Данные по выключателю сведем в таблицу 9.5.2.

Таблица 9.5.2 - Выбор автоматические выключатели 0,4кВ

Условие выбора	Каталожные данные	Расчетные данные
	Параметр	Значение	Параметр	Значение
OptiMat A2500N
Uном ? Uуст	Uном, кВ	0,38	Uном, кВ	0,38
Iном> Iнорм вн	Iном, кА	2,5	Iнорм, кА	2,47
Iном.отк>Iраб. мах вн	Iном.отк, кА	100	Iраб.мах, кА	3,4

9.7 Проверка провода ВЛ-35 кВ и межцеховых кабелей 10 кВ на термическую стойкость

Минимальное допустимое термически стойкое сечении проводников вычисляем по формуле:

(8.7.1)

где B_{к -} тепловой импульс, с учётом выбранных выключателей на отходящих со сборных шин ГПП к цеховым ТП фидерах, вычисляем по формуле:

(8.7.2)

где - собственное время отключения защитных аппаратов которое составляет 0,02 с;

- среднее значение постоянной времени апериодической слагающей тока короткого замыкания (Ta=0.1 c);

С - коэффициент, зависящий от допустимой температуры при КЗ и материала проводника. Например: кабели до 10 кВ с бумажной изоляцией и алюминиевыми жилами = 90; кабели и провода с полиэтиленовой изоляцией, алюминиевыми жилами=65[14, таблица 8.2].

Таким образом, минимальное допустимое термически стойкое сечение для провода ВЛ-35 кВ составляет:

Для всех отходящих линий 10 кВ:

Таким образом, провод ВЛ-35 кВ марки АС-120/19 и отходящие кабели 10 кВ удовлетворяют условию, замены на провод и кабели с большим сечением не требуется.

9.8 Выбор кабелей, питающих электроприемники 6 кВ

Чтобы выбрать кабели для питания электроприемников 6кВ, необходимо знать максимальные токи для каждой из линии, питающих нагрузку 6кВ.

Экономически целесообразное сечение:

(9.7.1)



мм²

мм²

где А/мм ² экономическая плотность тока для кабелей с алюминиевыми жилами с бумажной изоляцией для ч [6].

Для АД и СД 6кВ расположенных в здании компрессорной и на территории ТЭЦ выбираем кабель марки ААШв-6 3х 16 с ближайшим сечением, удовлетворяющий условию нагрева в максимальном послеаварийном режиме. Для этого кабеля допустимый ток при прокладке в воздухе равенА [1]. Для кабельных линий проложенных в коробах поправочный коэффициент k_к=1 [1].

Таким образом, условие допустимости нагрева максимальным рабочим током выполняется.

Для АД 6кВ расположенных в здание вентиляторов (цех №14), выбираем кабель марки ААШв-6 3х 16 с ближайшим сечением, удовлетворяющий условию нагрева в максимальном послеаварийном режиме. Для этого кабеля допустимый ток при прокладке в воздухе равенА [1]. Для кабельных линий проложенных в коробах поправочный коэффициент k_к=1 [1].

Таким образом, условие допустимости нагрева максимальным рабочим током выполняется.

Так как ввиду отсутствия данных о расположении электроприемников 6кВ по территории соответствующих цехов, и о протяженности питающих линий, проверку на допустимые потери напряжения не проводим.



9.9 Выбор кабелей 0,4 кВ вне корпусов

Условно, принимаем, что в цехе, в котором не установлено ТП, в центре электрических нагрузок расположен СП цеха. Электрическая связь между СП цеха и ТП осуществляется по кабельной линии, количество кабелей определяется категорией надежности цеха.

Выбор сечения кабеля и их количества производим по нагреву, выбор кабелей производится по формулам (6.7.6)-(6.7.10). Проверка КЛ по потерям напряжения проводится по формуле (6.7.11). Выбираем четырехжильные кабели с прокладкой в траншее. Допускается применять магистральные схемы питания. Расчеты выполняем по аналогии с пунктом 6.7 Результаты расчетов заносим в таблицу 9.8.1

Таблица 9.8.1 - Выбор кабелей линий 380 В

КЛ	Начало	Конец	Способ прокладки	Длина, км	Pр, кВт	Qр, квар	Iр, А	Iр.а, А	Fэ, мм2	Марка	Iдоп, А	kсп	kспIдоп, А	Rо, Ом/км	Xо, Ом/км	R, Ом	X, Ом	?U%
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	10	11	12	13	14	15	16	17	18
w8	ТП 1	СП 16	в траншее	0,083	253,55	157,2	226,63	450,8	161,9	ААШв-1 (4Ч240)	490	0,92	453,26	0,12	0,058	0,010	0,0048	0,0114
w9	ТП 2	СП 28	в траншее	0,028	261,39	196,04	248,21	450,8	177,3	ААШв-1 (4Ч240)	490	0,92	496,42	0,12	0,058	0,003	0,0016	0,0041
w10		СП 13	в траншее	0,027	154,08	135,59	155,92	311,84	111,4	ААШв-1 (4Ч185)	345	0,92	317,4	0,16	0,059	0,004	0,0016	0,0031
w11		СП 26	в траншее	0,151	126,68	129,21	137,46	274,93	98,2	ААШв-1 (4Ч185)	345	0,92	317,4	0,16	0,059	0,024	0,0089	0,0146
w12	ТП 3	СП 2	в траншее	0,009	299,42	305,41	324,91	649,82	232,1	ТПЛА-1-1000-41УХЛ 1	1000	1	1000	0,009	0,09	0,000	0,0008	0,0009
w13		СП 9	в траншее	0,069	106,27	93,51	107,53	215,07	76,8	ААШв-1 (4Ч120)	270	0,92	248,4	0,24	0,06	0,017	0,0041	0,0074
w14		СП 19	в траншее	0,009	33,86	25,4	32,16	64,31	23,0	ААШв-1 (4Ч35)	135	0,92	124,2	0,84	0,064	0,008	0,0006	0,0009
w15		СП 20	в траншее	0,073	72,84	74,3	79,04	158,09	56,5	ААШв-1 (4Ч95)	240	0,92	220,8	0,31	0,06	0,023	0,0044	0,0068
w16		СП 27	в траншее	0,11	58,53	59,7	63,51	124,2	45,4	ААШв-1 (4Ч35)	135	0,92	127,03	0,84	0,064	0,092	0,0070	0,0202
w17	ТП 4	СП 4	в траншее	0,011	177,12	155,87	179,24	317,4	128,0	ААШв-1 (4Ч185)	345	0,92	358,4	0,16	0,059	0,002	0,0006	0,0014
w18		СП 5	в траншее	0,23	88,39	77,79	89,45	178,90	63,9	ААШв-1 (4Ч95)	240	0,92	220,8	0,31	0,06	0,071	0,0138	0,0255
w19		СП 6	в траншее	0,011	36,63	37,36	39,75	79,49	28,4	ААШв-1 (4Ч50)	165	0,92	151,8	0,59	0,063	0,006	0,0007	0,0009
w20		СП 7	в траншее	0,11	40,95	36,04	41,44	82,88	29,6	ААШв-1 (4Ч50)	165	0,92	151,8	0,59	0,063	0,065	0,0069	0,0101
w21		СП 21	в траншее	0,011	50,22	51,22	54,49	108,99	38,9	ААШв-1 (4Ч35)	135	0,92	124,2	0,84	0,064	0,009	0,0007	0,0017
w22		СП 22	в траншее	0,011	16,28	12,21	15,46	30,92	11,0	ААШв-1 (4Ч16)	90	0,92	82,8	1,84	0,068	0,020	0,0007	0,0012
w23		СП 23.1.2.	в траншее	0,066	58,65	51,61	59,35	118,70	42,4	ААШв-1 (4Ч35)	135	0,92	124,2	0,84	0,064	0,055	0,0042	0,0120
w24		СП 24.1.2.3	в траншее	0,024	20,23	9,71	17,05	34,09	12,2	ААШв-1 (4Ч16)	90	0,92	82,8	1,84	0,068	0,044	0,0016	0,0031
w25		СП 8	в траншее	0,175	154,45	115,83	146,66	293,32	104,8	ААШв-1 (4Ч185)	345	0,92	317,4	0,16	0,059	0,028	0,0103	0,0191
w26	ТП 5	СП 10	в траншее	0,011	60,09	79,93	75,97	151,93	54,3	ААШв-1 (4Ч95)	240	0,92	220,8	0,31	0,06	0,003	0,0007	0,0009
w27		СП 14	в траншее	0,437	231,94	236,58	251,69	450,8	179,8	ААШв-1 (4Ч240)	490	0,92	503,4	0,12	0,058	0,052	0,0253	0,0629
w28		СП 17	в траншее	0,127	48,06	36,05	45,64	91,28	32,6	ААШв-1 (4Ч50)	165	0,92	151,8	0,59	0,063	0,075	0,0080	0,0135
w29		СП 18	в траншее	0,031	37,22	17,87	31,37	62,73	22,4	ААШв-1 (4Ч16)	90	0,92	82,8	1,84	0,068	0,057	0,0021	0,0075
w30		СП 29	в траншее	0,031	287,67	293,42	312,16	624,32	223,0	ТПЛА-1-1000-41УХЛ 1	1000	1	1000	0,009	0,09	0,000	0,0028	0,0031
w31		СП 25	в траншее	0,125	198,54	202,51	215,44	430,88	153,9	ААШв-1 (4Ч240)	490	0,92	450,8	0,12	0,058	0,015	0,0073	0,0154

9.10 Описание принятой схемы внешнего электроснабжения завода

Электроснабжение автозавода осуществляется от трансформаторной подстанции 110/35/6 кВ по двухцепной воздушной линии 35кВ марки АС-120/19 длиной 15 км. Тип опор воздушной линии, питающей завод - типовые железобетонные опоры. Главная понизительная подстанция 35/10 кВ выполняется без сборных шин на стороне высшего напряжения, с неавтоматической перемычкой со стороны линий. Трансформаторы ГПП ТМ-10000/35/10 обеспечивают необходимое резервирование всей нагрузки комбината. Оборудование ГПП на напряжение 35кВ установлено открыто. Оборудование на напряжение 10 кВ расположено в КРУ. На стороне низшего напряжения принята схема с одинарной системой сборных шин, секционированной выключателем с устройством АВР. Все цеховые ТП 10/0,4 кВ выполнены в виде КТП с трансформаторами ТМЗ-1600/10/0,4, которые работают раздельно. Питание ТП осуществляется по радиальным схемам. Подстанции выполнены без сборных шин на высшем напряжении. Каждая цеховая подстанция питается от двух источников, на стороне 0,4 кВ имеется секционный автомат с устройством АВР. Приемники электроэнергии цехов в которых не установлены трансформаторы получают питание от шин ТП ближайших цехов по кабельным линиям 0,4 кВ. Количество конденсаторных батарей подключенных к цеховым подстанциям выбрано с учетом обеспечения допустимой загрузки трансформаторов.

Для питания электродвигателей 6 кВ предусмотрено сооружение подстанции ТП 6 10/6 кВ с двумя трансформаторами ТМ-1600/6, которые работают раздельно.



Заключение

В ходе выполнения курсового проекта по заданному генплану была разработана схема электроснабжения автозавода. В ходе работы все потребители завода были разделены на категории по надёжности электроснабжения, производился подробный расчёт нагрузки одного из цехов предприятия. Позже были рассчитаны активные и реактивные нагрузки силовых и осветительных установок во всех цехах предприятия.

После того как стали известны все расчётные нагрузки, выбирались типы трансформаторов и их количество, был произведён расчёт центра электрических нагрузок, в ходе которого было выяснено куда необходимо разместить главную понизительную подстанцию. Была произведена компоновка и распределение по территории завода трансформаторных подстанций. Данный этап был самым ответственным, поскольку от его правильного выполнения напрямую зависит безопасность и надёжность электроснабжения.

В дальнейшем была поставлена важная задача выбора схемы и способа питания завода. Далее был произведён выбор высоковольтных кабелей для питания наиболее мощных потребителей, в которых установлены ТП и низковольтных кабелей для электроснабжения маломощных потребителей.



Список используемых источников

1. Правила устройства электроустановок. - Новосибирск: Норматика, 2013. - 464 с.

2. Спрaвoчник пo прoeктирoвaнию элeктричeскихсeтeй. / Пoд рeд. Д.Л. Фaйбисoвичa. Изд. 2-e, Пeрeрaб. и дoп. - М.: Издaтeльствo НЦ ЭНAС, 2009. - 352 с.

3. Расчет и проектирование схем электроснабжения. Методическое пособие для курсового проектирования. Учебное пособие: В.П. Шеховцов - Санкт-Петербург, Форум, 2014 г.- 216 с.

4. Прoeктирoвaниe элeктрoснaбжeния прoмышлeнныхпрeдприятий. Нoрмы тeхнoлoгичeскoгo прoeктирoвaния. - М: ВНИПИ Тяжпрoмэлeктрoпрoeкт, 2009. - 435 с.

5. Фёдoрoв, A.A. Учeбнoe пoсoбиe для курсoвoгo и диплoмнoгo прoeктирoвaния пo элeктрoснaбжeнию прoмышлeнных прeдприятий: Учeб. пoсoбиe для вузoв / A.A. Фёдoрoв, Л.E. Стaркoвa - М.: Энeргoaтoмиздaт, 2006. - 368 с.

6. Щипакин, М.В. Электроснабжение. Курсовое проектирование: Учебное пособие / М.В. Щипакин, Н.В. Зеленевский и др. - СПб.: Лань, 2011. - 192 c.

7. Киреева, Э.А. Электроснабжение и электрооборудование цехов промышленных предприятий: Учебное пособие / Э.А. Киреева. - М.: КноРус, 2013. - 368 c.

8. Правила устройства электроустановок. - М.: Госторгиздат, 2015. - 144 c.

9. Идельчик, В.И. Электрические системы и сети: / Учеб.пособие для вузов / В.И. Идельчик - М.: Энергоатомиздат, 2010. - 592 с.

10. Щербаков, Е.Ф. Электроснабжение. Курсовое проектирование: Учебное пособие / Е.Ф. Щербаков, Д.С. Александров, А.Л. Дубов. - СПб.: Лань, 2014. - 192 c.

11. Коробов, Г.В. Электроснабжение. Курсовое проектирование / Г.В. Коробов. - СПб.: Лань, 2014. - 192 c.

12. Руководящие указания по расчету токов короткого замыкания и выбору электро-оборудования. РД 153-34.0-20.527-98.

13. Рожкова, Л.Д. Электрооборудование электрических станций и подстанций: учебник для сред.проф. образования/ Л.Д. Рожкова, Л.К. Карнеева, Т.В. Чиркова. - 3-е изд., стер. - М.: Издательский центр "Академия", 2006. - 448с.

Размещено на Allbest.ru