Проектування підстанцій систем електропостачання промислових підприємств

5

Размещено на http://www.allbest.ru/

Проектування підстанцій систем електропостачання промислових підприємств

силовий трансформатор електропостачання шина



Вступ

Електроенергiя в наш час є невiд'ємною частиною нашого життя. Надiйне електропостачання в промисловостi є найважливiшим важелем роботи пiдприємства та вироблення на ньому продукцiї.

Енергетика - це безперечний прогрес. Завдяки електроенергiї ми дуже активно застосовуємо рiзноманiтнi види енергiї в якi її можна перетворити, такi як:механiчна та теплова. Це дуже доцiльно, так як без освiтлення, двигунiв i тд. ми не можемо представити сучасний свiт. Тому ми дуже зацiкавленi в якiсному електропостачаннi.

Для цього нам потрiбнi пiдстанцiї, завдяки яким ми можемо задовiльнити споживачiв необхiдним рiвнем напруги, якiстю та безперебiйнiстю електроенергiї. Загалом пiдстанцiя призначена для прийому, трансформацiї, розподiлення та подальшої передачi електроенергiї до споживачiв.

Курсовий проект насамперед призначений для набуття знань i навичок в проектуваннi електрофiкованих систем студентами. В курсовому проектi обираються основнi елементи пiдстанцiї, силовi трансформатори, шини, комутацiйна апаратура та iншi.Пiдстанцiя повинна бути компактною, економiчною та мати необхiднi технiчнi та технологiчнi можливостi.

Пiдстанцiї, якi розглядаються в цiй роботi обслуговують I,II,III категорiї споживачiв тому виконуються двотрансформаторними для запобiгання знеструмлення електричної системи, тобто для надiйностi.

Графiчно пiдстанцiя представляється в кресленнях на яких зображається рацiональне побудування електричної схеми, вибрана апаратура та її оптимальна розстановка.



1. Визначення розрахункових робочих струмів

1.1 Визначення розрахункової потужності, що споживається

Для визначення розрахункової потужності, що споживається для споживачів з тривалим режимом роботи доцільно користуватися найбільш простим методом коефіцієнта попиту. В курсовому проекті визначають максимальної значення розрахункових величин.

Активна Р_МАД, Р_МСД та реактивна Q_МАД, Q_МCД, що споживають АД та СД.

,(МВт) (1.1),(МВт) (1.2) ,(МВАр) (1.3),(МВАр) (1.4)

-- коефіцієнт попиту

-- визначають через коефіцієнт потужності електричних машин

k_п = 0,51 + 0,71 / n_д (1.5)

Визначаємо коефіцієнти попиту для АД та СД за формулою 1.5:

k_псд = 0,51+0,71/2 = 0,86

k_пад = 0,51+0,71/4 = 0,68

Визначаємо ?п за АД в схемi за формулою 1.6

?Р=Р•n (1.6)



?Рад=1,25•2=2,5

?Рсд=0,4•4=1,6

Визначаємо максимальну активну Р двигунiв за формулами 1,1 та 1,2

Р_мад=0,86•2,5=2,15 ,(МВт)

Р_мсд=0,68•1,6=1,08 ,(МВт)

tg визначають через коєфіцієнт потужностi cos електричних машин за формулою:

=arccos (1,7)

(для АД прийняти рівним 0,85, для СД 0,9)

За формулою (1,7) знаходимо кути їх tg для АД та СД:

_ад= arccos 0.85 = 31,7

_сд= arccos 0.9 = 25,8

Визначаємо tg:

tg_ад=0,62

tg_сд=0,48

Визначаємо реактивнi потужностi двигунiв за формулами (1,3) , (1,4)

Q_мад = 2,15•0,62=1,3 ,(МВАр)

Q_мсд = 1,08•0,48=0,51,(МВАр)



1.2 Визначення активного та реактивного навантаження трансформа торів з урахуванням коефіцієнта завантаження в нормальному режимі

,(МВт) ( 1.8 )

,(МВАр) ( 1.9 )

-- визначають через коефіцієнт потужності трансформаторного навантаження ( трансформаторного навантаження прийняти рівним 0,85)

Коефіцієнт завантаження прийняти рівним K_з= 0,52?0.7

Р_нт = 0,7•0,63•0,85•4 = 1,49 ,(МВт)

Q_нтр = 1,49 •0,62 = 0,92 ,(МВАр)

1.3 Визначення навантаження інших споживачів

,(МВт) ( 1.9 )

,(МВАр) ( 1.10 )

Визначаємо сумарну потужнiсть iншого навантаження за формулою аналогiчнiй формулi (1,6):

?Si=ni •Si=4,2•4=16,8 МВА

- коефіцієнт потужності трансформаторного навантаження прийняти рівним 0,85.

- визначають через коефіцієнт потужності трансформаторного навантаження, тоді =0,62.

За формулою (1,10),(1,11) визначаємо активнi та реактивнi потужностi iншого навантаження:

P_msi =16,8•0,85=14,28 ,( МВт )

Q_msi=14,28•0,62=8,8 ,( МВАр)

1.4 Визначення сумарної потужності підстанції

(МВА) (1,12)

?Pм- сумарна максимальна активна потужнiсть споживачiв всiх приєднань

?Pм=Рмад+Рмсд+Рнтр+Рмsi ,(МВт)

?Pм=2,15+1,08+1,49+14,28=19 ,(МВт)

?Qм-сумарна максимальна реактивна потужнiсть споживачiв всiх приєднань.

СД -- видають реактивну потужність, тому при сумуванні її враховують зі знаком мінус.

?Qм=Qмад-Qмсд+Qнтр+Qмsi ,(МВАр)

?Qм=1,3-0,51+0,92+8,8=10,51 ,(МВАр)

За формулою (1,12) визначаємо сумарну потужнiсть пiдстанцiї в нормальному режимi:

,(МВА)



1.5 Визначення розрахункового робочого струму живлячої лінії в нормальному режимі.

,(кА)( 1.13 )

n -- число живлячих ліній.

За умовами пiдстанцiї живить споживачiв I категорії ,тому приймаємо n=2

Робочий струм на вищiй напрузi становить:

I_pн = = 0.05 (кА) = 50 ,( А )

Для вводу напругою 6 кВ

I_рн = = 0.62 (кА) = 620 ,( А )

1.6 Визначення розрахункового струмув обтяженому режимі (форсований режим при відімкненні одного із вводів)

(кА) ( 1.14 )

Визначаємо коефіцієнт потужностi соs:



соs=Pм/Sм

tg=Qм/Pм

соs=19/21,7=0,87

tg=10,51/19=0,55



2. Компенсація реактивної потужності

Визначаємо потужність компенсуючого улаштування

, (МВАр) (2.1)

- потужність активного навантаження підприємства

-фактичний тангенс, що відповідає потужностям навантаження.

- оптимальний тангенс, що відповідає встановленим підприємством умовами. Приймаємо рівним 0,1.

Тоді за формулою (2.1) маємо:

,(МВАр)

За таблицею 3.6 с. 134 (1) вибираємо комплектні конденсаторні установки типу УКЛ-10-2250-УЗ потужністю 2250 кВАр в кількості 4 штук.

Установки підключається до шин підстанції напругою 6(10)кВ.

Визначаємо реактивну потужність з урахуванням компенсуючих установок:

, (кВАр) (2.2)

,(кВАр)=1,51МВА

Визначаємо повну розрахункову потужність підстанції з урахуванням компенсуючих установок:

, _(МВА) (2.3)



- сумарна максимальна активна потужності споживачів всіх приєднань.

_,(МВА)

Визначаємо робочий струм в форсованому режимі з урахуванням компенсуючих установок:

, (кА) (2.4)

,(А)

Коефіцієнти потужності урахуванням компенсації реактивної потужності:

, (2.5)

, (2.6)

За формулами (2.5) та (2.6) визначаємо коефіцієнти потужності з урахуванням компенсації реактивної потужності:



3. Вибір силових трансформаторів

Силовий трансформатор - основний елемент пiдстанцiй.

Основні вимоги при виборі силових трансформаторів підстанцій - надійність і економічність електропостачання.

Виконання цих вимог базується на таких критеріях:

- доцільна двотрансформаторна підстанція (n =2);

- для підстанції одного рівня напруги вибирається не більш двох стандартних потужностей трансформаторів;

- завантаження трансформаторів повинно відповідати економічному режиму їх роботи (коефіцієнт завантаження Кз =( 0,52/0,7 )

Розрахункова потужність трпансформаторів при мінімальному і максимальному коефіцієнтах завантаження

( 3.1 )

За формулою визначаємо розрахункові потужності трансформаторів при мінімальному і максимальному коефіцієнтах завантажень:

З таблиці 3.Б [1] с. 110 вибираємо два трансформатора типу

ТДН-16000/115

Перевіряємо трансформатори на максимально допустиме навантаження в нормальному режимі (n=2), і на перевантаження в аварійному режимі (n=1)



( 3.2 )

- коефіцієнт форми графіка загрузки трансформаторів К_ф=1,0151,03

За формулою визначаємо коефіцієнт завантаження в нормальному

режимі (n=2):

За формулою визначаємо коефіцієнт завантаження в аврійному режимі (n=1):

Згідно з ПУЕ в аварійному режимі перевантаження 40% допустимо протягом 24 годин.

В аварійному режимі перевантаження вибраних трансформаторів складає 17 %, тобто остаточно приймаю до установки два трансформатора типу

ТДН-16/115

Паспортні дані наведені в таблиці 3.1

Таблиця 3.1 Паспортні дані трансформатора

Тип	Номінальна потужність кВА	Напруга обмоток Uн, кВ	Напруга к.з. uк,%	Струм х.х. Iх,%	Втрати х.х. Рх,кВт	Втрати к.з. Рк,кВт.
		U1н	U2н
ТДН	16000	115	11	10,5	0,8	90	26

4. Розрахунок струмів короткого замикання

При проектуванні підстанції електричну апаратуру, шини, кабелі вибирають з урахуванням можливого режиму КЗ. З цією метою здійснюється розрахунок струмів КЗ.

Розрахункові струми КЗ прийняті з умови визначення струмів КЗ, що течуть через відповідні струмоведучі частини та електроапарати

-- базисна потужність (МВА)

Приймаємо:

базисна потужність:

S_б=100 (МВА)

базисна напруга:

=115 (кВ)

=10,5 (кВ)

Рисунок 4.1 Розрахункова схема Рисунок 4.2 Схема заміщення

Базисний струм на ступіні КЗ точка 1

(кА) ( 4.1 )



За формулою 4.1 визначаємо базисні струми:

,(кА)

,(кА)

Визначаємо відносні базисні опори:

Відносний базисний опір системи:

( 4.2 )

За формулою 4.2 визначаємо відносний базисний опір системи:

Відносний базисний опір ліній:

( 4.3 )

Для ПЛ приймаємо Xo=0.4 Oм/км

Згідно з формулою 4.3 визначаємо відносний базисний опір повітряної лінії:



Відносний базисний опір трансформатора:

(4.4 )

Згідно з формулою 4.4 визначаємо відносний базисний опір трансформатора:

Сумарний відносний базисний опір до точки К₁:

( 4.5 )

За формулою 5. 6 визначаємо сумарний відносний базисний опір до точки К₁:

Сумарний відносний базисний опір до точки К₂:

( 4.6 )

За формулою 4,6 визначаємо сумарний відносний базисний опір до точки К₂:



Визначаємо струми к. з. періодична складова струму к. з.:

, (кА) ( 4.5 )

Миттєве значення ударного струму к. з.:

, (кА) ( 4.6 )

де К_у - ударний коефіцієнт:

для мереж 110 кВ К_у=1,608

для мереж 6-10 кВ К_у=1,369

Для точки К₁:

За формулами 4.5 і 4.6 визначаємо струми к. з.:

,(кА)

,(кА)

Для точки К₂:

За формулами 4.5 і 4.6 визначаємо стуми к. з.:

,(кА)

,(кА)



Від шин підстанції живляться потужні синхронні і асинхронні двигуни, тому необхідно враховувати підживлення точки К₂ від них, тому що вони при КЗ переходять в генераторний режим. Початкове значення періодичної складової струму к. з. від двигунів без урахування зовнішнього опору ( якщо двигуни підключені до точки к. з. кабельними лініями довжиною не більше як 330 м ) визначають із співвідношення:

,(кА) ( 4.7 )

,(кА) ( 4.8 )

де Х_д - відносний опір двигунів по каталогу ( допускається приймати для АД

та СД Х_д= 0,165 - 0,2):

Е_Д - над перехідна ЕРС ( якщо тип двигуна невідомий приймають для АД Е_АД=0,9 для СД Е_СД=1,1):

І_Н - номінальний струм двигуна, групи однотипних двигунів.

з- для АД= 0,86 , для СД= 0,95

cosц - для АД= 0,85 , для СД= 0,9

За формулою 4,8 визначаємо номінальний струм двигунів:

І _?ад = ,(кА)

І_{? сд} = ,(кА)

За формулою 4,7 визначаємо струми к. з. від двигунів:



,(кА)

,(кА)

Миттєве значення ударного струму:

, (кА) ( 4.9 )

За формулою 4,9 визначаємо миттєве значення ударного стуму:

,(кА)

,(кА)

Результати розрахунку зводимо до таблиці 4.1 .

Таблиця 4.1 Результати розрахунку струмів к. з.

Значення струмів к. з.	Розрахункові струми к. з.
	К1	К2
	Від системи	Від системи	Від АД	Від СД	Загалом
Початкове значення періодичної складової струму к.з. Іп.о. ( кА )	7,14	7,6	0,405	0,027	8,27
Ударний струм іу ( кА )	16,2	14,7	0,09	0,05	14,84



5. Розрахунок теплового імпульсу К. З.

Для перевірки апаратів струмоведучих частин на термічну стійкість необхідно визначити величину теплового імпульсу к. з. В_к:

, кА²*с ( 5.1 )

Де І_п.о. - над перехідний струм к. з. , кА

t_відкл - дійсний час протікання струму к. з., який визначається конкретно для заданої точки схеми.

Для визначення теплового імпульсу к. з. на шинах 10 кВ час протікання струму к. з. складається з t_відкл=t_з+t_о.в,

де t_з- час дії максимального струму захисту, t_з= 0,5 с,

t_о.в- каталожний час вимикача, прийнятого до установки, с;

Т_а - стала часу затухання аперіодичної складової струму к. з., с;

Для мереж напругою вище 10 кВ Т_а =0,02с.

Для мереж напругою 6-10 кВ Т_а=0,01с.

Попередньо приймаємо на боцi вищої напруги елегазовi вимикачi, на боцi нижчої напруги вакуумнi.

Тоді для вищої напруги буде становити 0,07 , на боці низької напруги - 0,065.

За формулою 5.1 визначаємо тепловий імпульс к. з. на боці U_н=110 кВ:

За формулою 5,1 визначаємо тепловий імпульс к. з. на боці U_н=10 кВ:

6. Вибір обладнання підстанції і перевірка його на дію струмів К.З.

Від правильного вибору обладнання залежать надійність і економічність системи електропостачання. Вибране обладнання повинне працювати не тільки при нормальних режимах роботи, а і не отримувати пошкоджень при аварійних режимах (перевантаженнях і коротких замиканнях). Такий вибір елементів систем електропостачання забезпечуються тим, що номінальні параметри електрообладнання не повинні бути значно більше розрахункових параметрів. Забезпечення великого запасу веде до збільшення капітальних витрат і тому критерієм вибору електрообладнання є порівняння розрахункових параметрів з номінальними.

6.1 Вибір комутаційної апаратури ВРУ- 110 кВ

Згідно зі схемою електропостачання на лініях вводу і перемичці передбачено до установки роз'єднувачі типу РЛНД3-1-100-600 і вимикачі типу LTB-170-D1/B . Вибір і перевірку апаратів виконую в табличній формі шляхом порівняння розрахункових параметрів з каталожними (таблиця 6.1)

Таблиця 6.1 Вибір комутаційних апаратів ВРУ - 110 кВ

Умови вибору	Розрахункові дані	Каталожні дані
		Роз'єднувач	Вимикач
Вибір за напругою Uуст Uн (кВ)	110	110	170
Вибір за робочим струмом IрозрIн (А)	50	600	2500
Вибір за відключаючою здібністю Iп.о.Iн відкл (кА)	7.14	_	31.5
Перевірка на динамічну стійкість iy iпр. Скв (кА)	16.2	80	79
Перевірка на термічну стійкість Вк • tT	55,5	1440	2976



Як видно з таблиці, апарати задовольняють вимогам перевірки і можуть бути прийняті до установки. Остаточно вибираємо вимикач типу LTB-170-D1/B та роз'єднувач типу РЛНД3-1-100-600.

6.2 Вибір вимикачів вводу ЗРУ- 10 кВ

ЗРУ - 10 кВ укомплектовано чарунками з викотними візками типу КУ-10. В них встановлені вакуумні вимикачі типу ВР2 . Порівняння каталожних данних з розрахунковими в таблиці 6.2.

Таблиця 6.2. Вибір вимикачів вводу ЗРУ-10 кВ

Умови вибору	Розрахункові дані	Каталожні дані
Вибір за напругою Uуст ? Uн(кВ)	10	10
Вибір за робочим струмом Ірозр ? Ін (А)	620	1000
Вибір по відключаючій здібності Іп.о ? івідкл (кА)	7,6	31,5
Перевірка на динамічну стійкість іу ? Іпр.скв (кА)	14,7	80
Перевірка на термічну стійкість Вк ? Іт· tт (кА2с)	57,76	2976

Вимикачі типу ВР2 відповідають умовам вибору і можуть бути прийняті до установки. Остаточно вибираємо вимикач типу ВР2.

6.3 Вибір шин ЗРУ- 10 кВ

Переріз збірних шин розподільчого улаштування вибирається за умовами нагріву тривалим робочим струмом.

Для ЗРУ - 10 кВ приймаю однополоснi алюмінієві шини прямокутного перерізу.

Передбачаю до установки шини перерізом S = (80х8=640)мм² І_тр.доп. = 1250 А

При розміщенні шин на опорних ізоляторах пласком погіршуються умови охолодження і:

І'тр.доп =0,95 Ітр.доп = 0,95 • 1250 = 1254 ,(А)

Умови вибору за нагріванням:

І'_тр.доп ? І_розр.

1250 А = 1254 ,(А)

тобто умови вибору за нагріванням виконується .

Шини перевіряються за умовами термічної стійкості.

Мінімально допустимий переріз по нагріву струмом К.З

S_мін = , (мм) ( 6.1 )

де:

В_к - розрахункова величина теплового імпульсу к.з.,кА·

С - термічний коефіцієнт (функція), А · с ,

За формулою 6. 1 визначаємо мінімально допустимий переріз шин по нагріву струмом К.З

S_мін = ,(мм²)

Умова термічної стійкості

S_мін ? S_вибр ,

де S_вибр - переріз вибраних шин

138мм<< 640 ,(мм²)

тобто шини термічно стійкі.

При перевірці шин на динамічну стійкість розраховується механічна напруга в матеріалі шин і порівнюється з допустимим значенням

б_доп = 82.3 МПа

Сила , діюча на шину середньої фази при трифазному к.з,

·10· к_ф · , (Н) ( 6.2 )

де:

- ударний струм к.з. , А

К_ф - коефіцієнт форми шин , для прямокутних шин Кф = 1

- відстань між вісями фаз , визначається безпосередньо для

прийнятого до установки типа чарунки а = 200 мм

- відстань між сусідніми опорними ізоляторами ,

яка дорівнює розміру чарунки фасаду (мм) l = 300 мм

Згідно формули 6.2 визначаємо силу діючу на шину середньої фази при трифазному к.з.

F = ,( Н )

Вигинаючий момент шин при трифазному к. з.

, (Н•мм) ( 6.3 )

За формулою 6.3 визначаємо вигинаючій момент шин



,( Н•мм )

Момент опору шин відносно перпендикулярної дії зусилля.

, (мм)² ( 6.4 )

За формулою 6.4 визначаємо момент опору шин.

W = , (мм)²

Напруга в матеріалі шин , яке виникає при впливі вигинаючого моменту

б_розр = ,(МПа) ( 6.5 )

За формулою 6.5 визначаємо напругу в матеріалі шин

Умова динамічної стійкості

б_розр ? б_доп .

1,44 МПа << 82.3 ,(МПа) , тобто шини динамічно стійкі . Остаточно приймаємо до установки шини алюмінієві, фарбовані, односмугові, з перерізом ( 80х8=640 )мм²



6.4 Вибір опорних і прохідних ізоляторів

Вибір опорних ізоляторів:

Попередньо приймаємо ОФ-10-375УЗ

Номінальні параметри ізолятора

U_н.із = 10 ,(кВ)

F_руйн = 12330 ,(Н)

Перевіряємо ізолятори:

за напругою

U_н.із ? U_н.уст. ( 7.6 )

10 (кВ) = 10 (кВ)

на механічну міцність

F_доп.із ? F_розр.

де F_доп.із = 0,6 F_руйн = 0,6·12330 = 7398,(Н) ( 7.7 )

7398 (Н) > 137 (Н)

Ізолятор відповідає умовам вибору. Остаточно приймаємо до установки ізолятори опорні типа ОФ-10-375УЗ.

Вибір прохідних ізоляторів:

Передбачаємо до установки прохідні ізолятори типа ИП-10/160-1250У1

Номінальні параметри ізолятора

U_н.із = 10 ,(кВ)

І_н.із = 1600 ,(А)

F_руйн =1250·10=12500 , (Н)

Перевіряю ізолятор :

за напругою

U_н.із ? U_н.уст

10 (кВ) = 10 (кВ)

за струмом

І_н.із ? І_уст

1600 (А) > 1250 (А)

на механічну міцність

0,6 F_розр ? F_доп.із

F_доп.із = 0,6 · 12500 = 7500 ,(Н)

0,6F_розр = 0,6 • 137= 82,2 ,(Н)

82,2 (Н) < 7500 (Н)

Ізолятор відповідає вимогам вибору . Остаточно приймаємо до установки прохідні ізолятори типа ИП-10/160-1250У1.

6.5 Вибір вимірювальних трансформаторів струму вводу ЗРУ-10 кВ

Передбачаємо до установки трансформатор струму типу ТПЛК-10

Трансформатор вибраний з таблиці 5.9 [3], с.295.

Вибір і перевірку виконуємо в табличній формі.

Таблиця 6.3 Вибір вимірювального трансформатора струму

Умови вибору	Розрахункові дані	Каталожні дані
Вибір за напругою Uуст ? U н , кВ	10	10
Вибір за робочим струмом І розр ? І ін , А	1250	1500
Перевірка на динамічну стійкість і у ? і ун , кА	16,2	51
Перевірка на термічну стійкість Вк ? І2т • tт , кА2 • с	57,76	1200

Виконуємо перевірку за класом точності. Повинна бути забезпечена робота трансформатора в класі точності 0,5.

Схема підключення обмоток приладів до вторинних обмоток трансформатора стуму наведена на рисунку 6.1.



Рис. 6.1

Складаємо таблицю навантажень на вторинні обмотки трансформатора струму по фазах.

Таблиця 6.4 Навантаження на вторинні обмотки трансформатора струму

Найменування приладу	Тип	Навантаження , В•А
		фаза А	фаза В	фаза С
Амперметр	Э-336	0,5	-	-
Лічильник активної потужності	U-680	2,5	-	2,5
Лічильник реактивної потужності	U-676	2,5	2,5	2,5
Загалом		5,5	2,5	5,0

Розрахунок ведемо по найбільш навантаженій фазі А

Загальний опір обмотки приладів

r _прил = , Ом ( 6.8 )

де І_2н - вторинний струм трансформатора току, дорівнює 5А.

Опір контактних з'єднань приймається рівним r _конт. = 0,1 Ом.

Згідно формули 6.8 визначаємо загальний опір обмотки приладів

r _прил. = = 0,22 ,(Ом)

Розрахункова довжина з'єднувальних проводів при схемі неповної зірки

?_розр=• ? , (м) ( 6.9 )

де ? - відстань від трансформатора стуму до приладів в чарунці, приймається 4м.

Згідно формули 6,9 визначаємо розрахункову довжину зєднувальних проводів при схемі неповної зірки

?_розр = 1,73 • 4 = 6,92 ? 7,(м)

Переріз проводів визначається за формулою:

, (мм²) ( 6.10 )

де - за умовами механічної міцності приймається рівним 2,5 мм².

З формули 6,9 визначаємо опір проводів:

r _пров=, (Ом) ( 6.11 )

визначаємо опір проводів



r _пров = ,(Ом)

Навантаження на другорядну обмотку трансформатора струму

r₂ = r _прил + r _конт + r _пров = 0,22 + 0,1 + 0,079 = 0,399 ,(Ом)

Величина опору вторинних кіл, при якій трансформатор струму буде працювати в заданому класі точності r₂ = 0,4 Ом

0,4 (Ом) > 0,399 (Ом)

тобто трансформатор буде працювати в класі точності 0,5.

Остаточно приймаю до установки трансформатор струму типу ТПЛК-10.

6.6 Вибір трансформатора напруги ЗРУ-10 кВ

В мережах напругою 10 кВ необхідно здійснювати контроль ізоляції. Для цього на кожній секції шин установлюється по одному трифазному триобмотковому трансформатору типу таблиця 5.13 [3] с. 336.

У вторинні обмотки трансформатора напруги вмикають котушки напруги вимірювальних приладів і котушки реле напруги.

Відповідність класу точності перевіряють шляхом порівняння номінального навантаження вторинного кола з фактичним навантаженням від підключених приладів.

Підрахунок навантаження від обмоток приладів і реле наведено в таблиці 6.5



Таблиця 6.5 Навантаження на вторинні трансформатора напруги

Найменування приладу	Тип приладу	Потужність котушки В·А	Кількість	cosц	Кількість приладів	Загальна потужність
				sin ц		Р Вт	Q ВАр
Вольтметр	Э-335	2	1		1	2	-
Лічильник активної Енергії	И-680	2	2		5	20	46,68
Лічильник реактивної енергії	И-676	3	2		2	12	29,2
Реле напруги	РН-51	0,15	1		4	0,6	-
Загалом						34,6	77,88

Повне навантаження на вторинну обмотку вимірювального трансформатора напруги

S_2? = ?, (В·А) ( 6.12 )

Згідно формули 6.11 визначаю повне навантаження на вторинну обмотку вимірювального трансформатора напруги

S_2? = ? = 85 ,(В·А)

В класі точності 0,5 номінальна потужність трансформатора напруги типу НТМИ- складає 120 В·А, тобто S_2н > S_2?.

Таким чином до установки приймаю два трансформатора напруги типу НТМИ-. Від струмів к.з. трансформатор напруги захищається струмообмежуючим запобіжником типу ПКТ- 10.

Перелік посилань

1.Липкин Б.Ю. Электроснабжение промышленных предприятий и установок М.: «Высшая школа» - 1991 г.

2.Методические указания по курсовому проектированию по предмету «Электроснабжение промышленных предприятий и установок».: Днепропетровск, ДЭЛ, 1996 г.

3.Электрическая часть электросетей и подстанций. Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования. М.: 1989 г.

4.Справочник по аппаратам высокого напряжения. М.: 1987 г.

5.Правила устройства электроустановок. М.: 1985 г.

6.Правило безпечної експлуатації електроустановок Київ 1998р.

Размещено на Allbest.ru