Математическое моделирование автоматизированного передела сгущения и промывки красного шлама

Описание основных способов получения глинозема, роль боксита в данном процессе. Технология промывки и сгущения красного шлама. Действие флокулянтов и коагулянтов. Расчет материального баланса промывки. Создание модели процесса по данным с производства.

Рубрика Программирование, компьютеры и кибернетика
Вид дипломная работа
Язык русский
Дата добавления 15.12.2013
Размер файла 1,9 M

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

Данная работа посвящена теме математического моделирования передела сгущения красного шлама.

Цель работы: создание математической модели автоматизированного передела сгущения красного шлама и её оптимизация.

Цель определила следующие конкретные задачи:

1. Создание математической модели на основе архивных данных по сгустителю с завода РУСАЛ'а Ewarton, с помощью пакета программ GE Proficy Intelligent Continuous Wizard;

2. Оптимизация полученной модели для улучшения качественных показателей процесса сгущения, с помощью программных пакетов GE Proficy Intelligent Architect и MatLab;

Практическая значимость данной выпускной квалификационной работы заключается в совершенствовании математической модели процесса сгущения. Это позволит улучшить качественные показатели процесса и, как следствие, уменьшить себестоимость продукта, кроме того, материалы, представленные в пояснительной записке, могут быть использованы в качестве примеров, методических указаний и пояснений при изучении дисциплин специальности.

1. Общие сведения

1.1 Способы получения глинозема

Глинозем можно извлекать из руд, как с помощью щелочей, так и с помощью кислот, потому что свойства его амфотерны. Известно много разных способов получения глинозема, однако лишь немногие из них применяются. Имеющиеся способы извлечения глинозема из руд можно разделить на четыре группы: 1) щелочные, 2) кислотные, 3) комбинированные и 4) термические. В современном производстве глинозема пользуются главным образом щелочными способами - мокрым (способ Байера) или сухим (способ спекания). Способ Байера успешно применяется при переработке малокремнистых бокситов с кремневым отношением не ниже 7-8. Полученный этим способом глинозем обычно дешевле, чем извлеченный другими известными способами, поэтому около 90% глинозема во всем мире издавна получают по способу Байера. Если кремневое отношение в боксите ниже 7, то для получения глинозема обычно применяют способ спекания. Раньше бокситы и другие глиноземистые породы, в которых много кремнезема, считали вообще непригодными для производства глинозема щелочным способом. Практика показала, что щелочной способ спекания может применяться даже для таких руд, в которых выше 40% кремнезема (каолины, глины, золы и другие алюмосиликаты). Хотя с увеличением содержания кремнезема в руде увеличивается удельный грузопоток в переделах, ухудшаются все технико-экономические показатели процесса, и себестоимость глинозема повышается, щелочной способ спекания может оказаться вполне выгодным при использовании отходов, например шлама, в цементной промышленности, и получении побочных продуктов, например соды и поташа. Следовательно, большое достоинство щелочного способа спекания в его пригодности для переработки на глинозем всяких алюмосиликатов, т.е. в его универсальности. В последние годы с большим успехом применяют комбинированные щелочные способы производства глинозема: способ Байера дополняют способом спекания. При удачном сочетании этих способов можно получить глинозем дешевле, чем только по способу Байера. Большой интерес представляет разработанный Пономаревым и Сажиным новый способ, по которому спекание алюмосиликатов заменяется автоклавной варкой щелочных растворов в присутствии извести. Кислотные способы не имеют широкого практического применения в настоящее время, так как у них много недостатков по сравнению с щелочными. Вот основные из них:

· Необходимость оборудовать завод стойкой к кислотам аппаратурой, которая в несколько раз дороже железной, пригодной для щелочных способов производства глинозема. Это увеличивает удельные капиталовложения и тем удорожает себестоимость глинозема.

· Оборот кислоты, если возможен, то обычно требует дополнительных установок. Затраты на это большие, чем в щелочных способах на возврат щелочи.

· Сложность очистки растворов от примесей, особенно от железа и титана.

· Трудности в получении глинозема надлежащего дисперсного состава.

Однако руды с 40-50% кремнезема перерабатывать кислотными способами не труднее, а иногда легче, чем, например, железистые бокситы с 10-205 SiO2. При щелочных же способах спекания, чем больше кремнезема в руде, тем больше нужно известняка на его связывание.

Вполне возможны крупные усовершенствования известных кислотных способов, а также изыскания новых. При выщелачивании глинозема из алюмосиликатов с помощью кислот можно получать рассеянные в них многие редкие металлы. Вот почему этими способами занимаются усиленно во всем мире.

В последнее время разрабатывали кислотно-щелочные способы производства глинозема. Суть их состоит в том, что кремниевые руды сначала обрабатывают кислотами, получая глинозем с примесями окисей железа, титана и др. Такой глинозем, своего рода концентрат, идет на переработку щелочным способом. Термические способы, для которых обычно используются электропечи, основаны на восстановительной плавке с выдачей из печи более или менее богатого кремнием ферросплава и шлака, из которого глинозем извлекается щелочными способами. Промышленное применение этого способа мыслимо лишь при обилии дешевой электроэнергии.

1.2 Боксит

Боксит получил свое название от французского города Бо (Baux), где впервые был обнаружен в 1821 г. Основные составляющие бокситов - гидраргиллит (гиббсит), бемит и диаспор. Кроме того, они содержат минералы железа (гематит, иногда пирит, гидрогематит, лимонит, сидерит), кремнезем в виде кварца, гидроокисей (опал и др.) и коллоидальных водных аллюмосиликатов (каолинит, галлуазит и др.), двуокись титана в виде геля, анатаза, рутила и в составе сфена, перовскита и ильменита. В меньших количествах бокситы содержат карбонаты кальция и магния, а также примеси окислов хрома, ванадя, фосфора, галлия и других элементов. Несмотря на очень низкое содержание галлия в боксите (от 0,01 до 0,0001%), маточные растворы в производстве глинозема и некоторые отходы электролитического рафинирования алюминия являются основным источником сырья для получения галлия и его соединений. Различают бокситы: гидраргиллитовые, гидраргиллит-бемитовые, бемит-диаспоровые и диаспоровые. В месторождениях чисто диаспоровых бокситов обычно имеется и корунд. Тип боксита определяется возрастом породы. Самыми древними считаются диаспоровые бокситы, наиболее молодыми - гидраргиллитовые, все остальные занимают промежуточное положение между бокситами чисто гидраргиллитового и диаспорового типов.

Внешний вид бокситов разнообразен. Чаще всего - это красные, довольно твердые пористые породы. Нередко встречаются бокситы белые, желтые, темно-зеленые и других цветов. Красные цвет указывает на большое содержание окиси железа; при маленьком содержании ее, цвет бокситов серый или белый.

Химический состав бокситов колеблется в широких пределах, как по содержанию Al2O3, так и по содержанию примесей и гидратной воды. Чем больше в бокситах Al2O3 и выше кремневое отношение, тем они лучшего качества. В бокситах высоких сортов содержится 50% и больше Al2O3, при кремневом отношении не менее 10.

1.3 Производство глинозема по способу Байера

глинозем боксит коагулянт шлам

Возможны, конечно, разные варианты ее, сообразно составу боксита и местным условиям. Поступающий на склад боксит после крупного и среднего дробления смешивают с небольшим количеством извести (если боксит диаспоровый) и направляют в мельницу мокрого размола вместе с оборотным раствором по расчету. Мельницы работают обычно в замкнутом цикле с реечными или спиральными классификаторами, которые в последнее время заменяют или дополняют гидроциклонами. Пульпа собирается в сборниках, нагревается паром до 100 С и выдерживается там несколько часов при непрерывной циркуляции, чтобы возможно большую часть кремнезема в бокситах (аморфного или в составе глины) действием щелочи и алюмината обратить в нерастворимый алюмосиликат. В результате этого трубки подогревателей, через которые проходит пульпа на пути из сборников в автоклавы, меньше зарастают алюмосиликатами.

Рис. 1. Технологическая схема производства глинозема по способу Байера

При непрерывном выщелачивании пульпа нагнетается поршневым насосом через подогреватели в головной из 7-8 автоклавов, соединенных последовательно. Из последнего автоклава батареи пульпа перетекает в пароотделитель, где от самоиспарения образуется пар, используемый для предварительного нагревания пульпы в подогревателях. Из пароотделителя пульпа стекает в мешалки для разбавления промывной водой. В системе противоточных уплотнителей и промывателей, которые на современных заводах обычно делают многоярусными, красный шлам отделяется и отмывается от алюминатного раствора. Сгущенный промытый красный шлам перекачивают в отвал (шламовое поле), а промывная вода из первого промывателя, в которой много Na2O и Al2O3, служит для разбавления автоклавной пульпы. Слив из уплотнителей проходит через фильтры для полного отделения взвеси красного шлама, охлаждается до ~70 С в теплообменниках и поступает на выкручивание в декомпозеры периодического или непрерывного действия. На выкручивание направляют также затравочный гидрат в количестве, зависящем от содержания Al2O3 в растворе, составляет ~1,4-1,8. Выкручивание длится 70-100 часов по заданной температурной кривой охлаждения. Затем гидратную пульпу сгущают, отделяют маточный раствор и гидроокись алюминия после классификации по крупности или без нее делят на две части: одну часть (крупная фракция в случае применения классификации) тщательно отмывают от щелочи и подают на кальцинацию, другая же часть (около 75% всего гидрата) служит затравкой. В некоторых случаях затравочную гидроокись также предварительно промывают, но не так тщательно, как для выдачи готового гидрата. Маточный раствор и воду от промывки гидрата направляют на выпарку в вакуумные многокорпусные аппараты, где концентрация Na2Ok повышается приблизительно до 300 г./л. Так как растворимость соды уменьшается с повышением содержания каустической щелочи в растворе, то часть соды выпадает в виде одноводной по мере выпаривания маточного раствора. При установившемся процессе, выпаркой выделяется столько же соды, сколько накапливается за весь процесс. Этим предотвращается накопление соды в растворе, и концентрация ее поддерживается в определенных пределах. Для уменьшения удельного расхода свежей каустической щелочи отделенную от оборотного раствора соду растворяют в воде для каустификации известковым молоком. Получающийся при этом разбавленный раствор каустической щелочи упаривают вместе с маточным раствором, или же в отдельных выпарных аппаратах. К упаренному маточному раствору добавляют свежую едкую щелочь для возмещения химических и механических потерь ее, и направляют в мельницы со свежим бокситом. Готовый гидрат обезвоживается и прокаливается при температуре около 1200 С во вращающихся барабанных печах, топочные газы которых тщательно очищаются от глинозема

1.4 Технология промывки и сгущения красного шлама

После выщелачивания бемитовых и диаспоровых бокситов автоклавную пульпу (Na2OК ? 280 г./л, бк= 1,6-1,7 и ж:т = 10:1) необходимо разделить на алюминатный раствор и твердую фазу - красный шлам (то, что не растворилось при выщелачивании + ГАСН). Процесс осуществляется за счет сгущения (отстаивания) красного шлама в непрерывно действующих аппаратах - сгустителях. Отделение алюминатного раствора от твердой фазы шламовой пульпы включает следующие технологические операции:

1) отделение алюминатного раствора от основной массы твердой фазы разбавленной пульпы в сгустителях в целях дальнейшего выделения гидроксида алюминия из раствора и удаления красного шлама в отвал;

2) контрольная фильтрация слива алюминатного раствора для удаления из раствора увлеченных частиц твердой фазы шламовой пульпы в целях получения чистого раствора с требуемым содержанием грамм-твердого в литре - ?0,01;

3) промывка твердой фазы шламовой пульпы в системе промывателей в целях наиболее полного отделения алюминатного раствора от твердой фазы шламовой пульпы, для минимизации потери алюминатного раствора (Na2O и Al2O3).

При непрерывном сгущении пульпу в сгустителе по высоте можно условно разделить на следующие зоны: верхняя зона (1) - осветленный раствор, непрерывно удаляется из аппарата; зона свободного осаждения частиц (2), где происходит осаждение твердой фазы шламовой пульпы под действием силы тяжести; промежуточная зона (3); зона уплотнения или сжатия (4), где под действием вышележащих слоев происходит вытеснение алюминатного раствора из твердой фазы шламовой пульпы; зона действия гребков (5) - зона уплотненной твердой фазы шламовой пульпы, которая непрерывно выводится из аппарата.

Рис. 2. Зоны сгущения красного шлама

На процесс осаждения твердой фазы шламовой пульпы влияют следующие основные факторы:

1) крупность частиц твердой фазы шламовой пульпы (d);

2) минералогический состав боксита (плотность частичек минералов (сч));

3) вязкость алюминатного раствора (концентрация и температура);

4) наличие и свойства флокулянтов и коагулянтов;

5) соотношение жидкой и твердой фаз.

1.5 Действие флокулянтов и коагулянтов

Важными процессами, протекающими при сгущении, являются коагуляция и флокуляция. В алюминатном растворе частицы шлама имеют одноименный электрический заряд и поэтому взаимно отталкиваются (за счет действия кулоновских сил), что препятствует их слиянию и образованию более крупных хлопьев. При сгущении отдельные частицы шлама, заряженные одноименными зарядами, благодаря наличию двойного электрического слоя, под влиянием добавок - коагулянтов теряют заряд, становятся электронейтральными, и при этом резко уменьшается толщина гидратной пленки на поверхности частиц. Между частицами появляются силы сцепления, и в результате образуются хлопья.

При флокуляции происходит нарушение устойчивости взвеси вследствие адсорбции органических гетерополярных веществ на поверхности частиц. В этом случае создаются предпосылки для проявления сил сцепления между углеводородными частями закрепившихся на поверхности молекул или ионов флокулянта, возникают условия для образования агрегатов.

В производственных условиях для ускорения процесса отстаивания используют различные добавки. На отечественных заводах широко используется ржаная мука, на зарубежных заводах - крахмал. Применяются различные синтетические флокулянты - седипур, полиакриламид, алклар и др. Дозировка флокулянта изменяется при снижении или увеличении потока по красному шламу.

Преимущество синтетических флокулянтов определяется скоростью осаждения шлама: увеличение почти в 3-10 раз по сравнению с использованием ржаной муки. Кроме того, процесс приготовления, дозирования и контроля полностью автоматизирован. Расход данных флокулянтов на порядок меньше по сравнению с расходом муки.

Использование различных флокулянтов и коагулянтов существенно увеличивает производительность сгустителей и соответственно производительность участка сгущения и промывки красного шлама. Принцип работы схемы непрерывного сгущения и противоточной промывки красного шлама. Полученная разбавленная пульпа насосами подается в питающие коробки сгустителей (2), из которых поступает в питающие стаканы. Осветленный алюминатный раствор (слив) поступает в бак-сборник нефильтрованного раствора, откуда центробежными насосами подается на контрольную фильтрацию для отделения взвешенных частиц твердой фазы шламовой пульпы.

Содержание твердых частиц шламовой пульпы в осветленном алюминатном растворе должно быть не более 0,1 г-тв/л. Контрольная фильтрация алюминатного раствора осуществляется на фильтрах типа ЛВАЖ, МВЖ и «Диастар», работающих под давлением. В качестве фильтрующего слоя на фильтрах применяется трехкальциевый гидроалюминат.

Отфильтрованный алюминатный раствор поступает в баки фильтрата и далее насосами откачивается на участки декомпозиции для разложения, пройдя предварительное охлаждение в вакуум-охладительных установках.

Сгущенный красный шлам содержит до 30% и более алюминатного раствора и перед сбросом на шламовое поле его необходимо отмыть от щелочного раствора, который возвращают в технологический процесс.

Промывка твердой фазы шламовой пульпы осуществляется по 4- и 5-кратной схеме по принципу противотока: шламовая пульпа при движении обрабатывается все более слабой промывной водой, а перед последним промывателем - свежей горячей водой.

Рис. 3. Принципиальная схема непрерывной противоточной декантации для промывки красного шлама (n-кратная)

Шламовая пульпа из конуса сгустителя 2 поступает в репульпатор 3?, где смешивается с промводой от промывки и откачивается в промыватель I. Слив промывателя I насосами подается на разбавление вареной пульпы в агитатор разбавления. Шламовая пульпа промывателя I поступает в репульпатор 3??, где смешивается со сливом промывателя III, и насосами подается в промыватель II. Слив промывателя II поступает в репульпатор 3?, а твердая фаза шламовой пульпы - в репульпатор 3???, куда подается слив промывателя IV, и так далее в зависимости от количества промывателей.

Из репульпатора 3??? шламовая пульпа подается на промыватель III, откуда поступает в последующий репульпатор (3????). Сюда же подается слив промывателей III+2.

В последний репульпатор 3n подается горячая вода с t = 90-95°С из автоклавного отделения.

Отмытый красный шлам разбавляется до необходимого отношения ж:т=3-10:1 и системой гидротранспорта перекачивается на шламовое поле.

Для промывки твердой фазы шламовой пульпы используется вода из системы водооборота, подшламовая вода, вводимые после баром-конденсаторов. В отдельных случаях может использоваться промышленная вода.

При промывке красного шлама потери Al2O3 в виде Al(OH)3 неизбежны. Для снижения потерь, предотвращения частичного разложения алюминатного раствора и улучшения процесса осаждения во всей системе сгустителей должна поддерживаться температура не менее 100-102°С.

Пульпа красного шлама, представляющая остатки бокситов после выщелачивания, имеет состав твердой фазы, %: Al2O3 12-13; Fe2O3 45-50; SiO2 6-11: 700-900 г.-тв/л. Состав жидкой фазы, г/л: Na2O 3-5; Al2O3 2-3.

Жидкая фаза шламовой пульпы собирается в центрах шламовых карт и возвращается в производство по системе гидротранспорта.

Расход воды, затрачиваемой на промывку красного шлама, составляет 7-8 м3 на одну тонну глинозема. Важным показателем отмывки красного шлама от щелочного алюминатного раствора является «произведение по отвальному шламу» (Na2ОK г/л · ж:т). На УАЗе этот показатель зависит от применения коагулирующих или флокулирующих добавок и составляет 6-12.

При отсутствии возврата подшламовой воды «произведение по отвальному шламу» не должно превышать 4,5; при возврате воды в производство оно может быть увеличено до 16.

1.6 Теоретические основы сгущения

Процесс сгущения состоит из свободного осаждения частиц красного шлама под действием силы тяжести и дальнейшего уплотнения шлама. При этом важно получить слив алюминатного раствора с минимальным содержанием твердой фазы, а шлам с наименьшим содержанием жидкости. На процесс осаждения шлама влияет: крупность частиц шлама, минералогический состав боксита, вязкость алюминатного раствора (концентрация и температура), ввод и свойства коагулянтов, флокулянтов. Основная масса красного шлама (более 70%) представлена частицами крупностью от 1,0 до 10 мкм. При малом весе и величине, близкой к коллоидным мицеллам, частицы шлама очень медленно осаждаются под действием силы тяжести. Однако они способны к агрегации, в результате которой собираются в хлопья и после чего быстрее осаждаются в щелоче-алюминатном растворе. Поскольку шлам полидисперсен, его частицы осаждаются с разной скоростью. Крупные частицы падают быстрее мелких и чаще сталкиваются с мелкими. При наличии крупных частиц в шламе хлопья образуются лучше и скорость отстаивания шлама выше. Отдельные частицы красного шлама в алюминатном растворе обладают положительным зарядом. Отталкивание одноименно заряженных частиц шлама обуславливает плохое отстаивание и уплотнение шлама. Положительно заряженные частицы постепенно разряжаются гидроксильными ионами, которые теряя свой заряд, освобождают кислород, остающийся в виде тонкой пленки на поверхности частиц, препятствующей дальнейшему отстаиванию и уплотнению шлама. Под влиянием добавок коагулянтов и флокулянтов частицы шлама теряют свой заряд и становятся электронейтральными. Низкомолекулярные неорганические или органические электролиты, приводящие к агрегации частиц, называют коагулянтами (ржаная мука, ячневая мука, крахмал, торфяная вытяжка, лигнин). К флокулянтам относятся неорганические или органические высокомолекулярные соединения, имеющие молекулярный вес до 20 миллионов г/моль (полимеры, сополимеры). Отделение алюминатного раствора от красного шлама осуществляется сгущением (отстаиванием) в непрерывно действующих аппаратах - сгустителях.

Рис. 4. Одноярусный сгуститель с центральным приводом

Рис. 5. Одноярусный сгуститель

Рис. 6. Многоярусный сгуститель

При постепенном осаждении массы шлама в сгустителе образуется несколько зон:

1) зона осветленного раствора, так называемый слив, очищенный от частиц красного шлама и непрерывно удаляемый из аппарата;

2) зона сгущения, где происходит осаждение шлама под действием силы тяжести;

3) зона уплотнения, где под действием вышележащих слоев происходит вытеснение алюминатного раствора из шлама;

4) зона уплотненного шлама, который непрерывно выводится из аппарата.

Для предотвращения гидролиза алюмината натрия и улучшения процесса осаждения во всей системе сгустителей должна поддерживаться температура не менее 100-102 єС.

Сведения о производстве

Ямайские бокситы, перерабатываемые на заводах РУСАЛа Kirkvine и Ewarton, имеют низкое содержание извлекаемого глинозема и особенности минерального состава, негативно влияющие на работу передела промывки и сгущения, что, несмотря на низкое содержание реактивного кремнезема, приводит к механическим потерям каустической щелочи в несколько раз выше, чем на аналогичных переделах других предприятий. Шлам ямайских бокситов сложно подвергается сгущению по сравнению с другими бокситами, в основном из-за присущего сырью более мелкому гранулометрическому составу и большей игольчатости твердого содержания алюмогетитового шлама по сравнению с гематитом.

Передел «Промывка красного шлама» является узким местом производства, работа передела характеризуется значительными эксплуатационными затратами, в том числе имеются значительные потери по щелочи, теряемой с отвальным красным шламом, высокий расход флокулянта.

Целью данной работы является поиск и разработка мероприятий, направленных на стабилизацию работы передела «Сгущение и промывка красного шлама», снижение потерь каустика и расхода флокулянтов, повышения производительности передела.

Сгущение и промывка красного шлама осуществляется в конусных сгустителях с диаметром 30,4 метра, высотой 4,0 м и высотой конусной части 2,0 м. (классический дизайн).

Рис. 7. Сгуститель - промыватель (классический дизайн)

На переделе «Сгущение красного шлама» находятся 7 сгустителей (5 из которых в работе). Слив сгустителей направляется самотеком в 3 бака мутного слива, откуда центробежными насосами подается на фильтры - прессы участка «Фильтрация алюминатного раствора».

Промывка красного шлама осуществляется в 9 ступней промывки, из которых 8 и 9 работают по технологии глубокого сгущения «Dorr - Oliver».

В рядах с 1 по 7 находятся 3 аппарата с «классическим» дизайном. 8 и 9 ряд имеет по 2 аппарата, работающих по технологии глубокого сгущения «Dorr - Oliver» с содержанием твердого из под конуса 35%.

Питание промывателей осуществляется через распределительную коробку, куда центробежными насосами подаются шлам из под конуса промывателя предыдущего ряда и пром. вода последующего ряда с отдельного бака, в который происходит слив всех промывателей ряда. На каждой линии установлен расходомер. На каждом промывателе имеется бойпас для проведения ремонтных работ и чистки оборудования.

Питание промывателей осуществляется вручную, путем регулирования задвижки, расположенной на линии с распределительной коробки.

Дозировка флокулянта осуществляется в одну точку, питающий стакан.

Шлам с последнего промывателя откачивается на шламовое поле.

Подшламовая вода, возвращаемая со шламового поля, подается на 9 ступень промывки.

После 7-го ряда промывки пульпа подается на узел удаления песков, где происходит разгрузка песковой части, размером более 6 мм. Данный узел позволяет облегчить работу узла «глубокого» сгущения и траспортировки красного шлама на шламовое поле.

Удаление песков осуществляется на гидроциклонах. Гидроциклон останавливают на чистку раз в неделю на 4 часа. На это время поток шлама обводится и направляется напрямую на 8 ряд промывки. Разгрузка гидроциклонов происходит периодически и осуществляется на спиральный классификатор, на который подается вода для отмывки песков.

Отмытые пески складируются в отвал, расположенный рядом и вывозятся автотранспортом на шламовое поле.

Необходимо отметить, что после рестарта Ewarton Windalco Неукомплектованность КИПиА online-измерения уровня и плотности шлама сгустителей и промывателей привела к отсутствию инструментов контроля и управления процессом (контроль и управление ведутся по косвенным признакам), что привело к снижению % твердого в разгрузке сгустителей - промывателей на 2,0 - 2,5% по сравнении с периодом 2005-2008 гг.

Увеличение поступления алюминатного раствора в систему промывки и увеличение % твердого в разгрузке промывателей 1 - 7 ряда привело к повышению концентрации щелочи в отвальном красном шламе, перекачивающемся на шламовое поле и снижению

возврата щелочи и глинозема в процесс.

В настоящее время, Ewarton Windalco реализует программу, которая является на сегодняшний день приоритетной по восстановлению инструментов контроля на переделе «Сгущение и промывка красного шлама»:

Приобретены сифоны для замера уровня осветленной зоны в сгустителях, промывателях;

Восстанавливается КИПиА.

Технологическая схема процесса

Рис. 8. Схема процесса, выполненная в Visio 2003

2. Расчет материального баланса промывки

Расчет материального баланса промывки красного шлама произведен на основании статистических данных и расчетов, предоставленных заводом, путем моделирования в формате Excell.

2.1 Влияние количества первой промводы на разбавление вареной пульпы

На заводе Ewarton существует практика дробной подачи первой промводы на разбавление - одна часть ее подается в вареную пульпу, вторая часть после фильтрации на пресс-фильтрах смешивается с отфильтрованным сливом сгустителей. Поэтому расчетом проверено влияние доли промводы, подаваемой непосредственно на разбавление вареной пульпы на показатели промывки красного шлама.

Результаты расчетов приведены в табл. 1.1 - 1.3.

Таблица 1.1. Показатели промывки красного шлама без разбавления вареной пульпы первой промводой

Потоки

ДОЛЯ ППВ НА РАЗБАВЛЕНИЕ ВАРЕНОЙ ПУЛЬПЫ

0,0

Поток,

т/ч

Поток,

м3

Поток тв.,

т/ч

Поток ж-го,

т/ч

Поток

ж-го, м3

Na2CO3,

г/л

Сод тв-го,

%

Плот тв-го,

т/м3

Плот ж-го,

т/м3

Плот п-пы,

т/м3

ВАРЕНАЯ ПУЛЬПА

1687,3

1297,1

78,6

1608,7

1273,3

294,9

4,7

3,300

1,263

1,301

ПУЛЬПА ПИТАНИЯ СГУСТИТЕЛЕЙ

1687,3

1297,1

78,6

1608,7

1273,3

294,9

4,7

3,300

1,263

1,301

СЛИВ СГУСТИТЕЛЕЙ

1063,8

843,6

0,0

1063,8

843,6

292,2

0,0

0,000

1,261

1,261

ШЛАМ СГУСТИТЕЛЕЙ

635,7

458,1

91,6

0,0

428,9

300,8

14,4

3,138

1,269

1,388

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 1

670,8

556,4

0,0

670,8

557,5

227,9

0,0

0,000

1,203

1,205

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 1

594,9

442,8

92,5

502,4

413,3

241,6

15,6

3,129

1,215

1,343

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 2

629,0

542,0

0,0

629,0

542,0

180,7

0,0

0,000

1,161

1,161

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 2

631,7

486,6

93,4

538,2

456,7

200,5

14,8

3,129

1,178

1,298

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 3

664,9

584,9

0,0

664,9

585,4

153,2

0,0

0,000

1,136

1,137

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 3

613,4

477,9

94,4

519,1

447,7

179,2

15,4

3,129

1,159

1,284

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 4

645,7

576,3

0,0

645,7

576,4

135,8

0,0

0,000

1,120

1,120

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 4

578,2

457,3

94,5

483,7

427,1

149,4

16,3

3,129

1,132

1,264

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 5

610,3

555,7

0,0

610,3

555,7

111,4

0,0

0,000

1,098

1,098

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 5

545,6

438,0

94,6

451,1

407,8

120,3

17,3

3,129

1,106

1,246

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 6

577,7

536,3

0,0

577,7

536,4

87,8

0,0

0,000

1,077

1,077

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 6

500,7

404,8

94,7

406,1

374,6

95,7

18,9

3,129

1,084

1,237

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 7

532,7

503,2

0,0

532,7

503,2

67,4

0,0

0,000

1,059

1,059

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 7

506,0

414,3

94,8

411,2

384,0

80,9

18,7

3,129

1,071

1,221

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 8

537,9

512,7

0,0

537,9

512,7

56,8

0,0

0,000

1,049

1,049

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 8

379,4

300,5

94,8

284,5

270,2

61,4

25,0

3,129

1,053

1,263

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 9

411,2

398,8

0,0

411,2

398,8

36,7

0,0

0,000

1,031

1,031

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 9

318,7

244,7

94,8

223,8

214,4

51,4

29,8

3,129

1,044

1,303

ВОДА НА ПРОМЫВКУ

350,5

343,0

0,0

350,5

343,0

26,5

0,0

0,000

1,022

1,022

АЛЮМИНАТНЫЙ РАСТВОР

1734,5

1400,0

0,0

1734,5

1401,1

266,6

0,0

0,000

1,238

1,239

Таблица 1.2. Показатели промывки красного шлама при разбавлении вареной пульпы половиной потока первой промводы

Потоки

ДОЛЯ ППВ НА РАЗБАВЛЕНИЕ ВАРЕНОЙ ПУЛЬПЫ

0,5

Поток,

т/ч

Поток,

м3

Поток тв-го,

т/ч

Поток ж-го,

т/ч

Поток

ж-го, м3

Na2CO3,

г/л

Сод тв-го,

%

Плот тв-го,

т/м3

Плот ж-го,

т/м3

Плот п-пы,

т/м3

ВАРЕНАЯ ПУЛЬПА

1687,3

1297,1

78,6

1608,7

1273,3

294,9

4,7

3,300

1,263

1,301

ПУЛЬПА ПИТАНИЯ СГУСТИТЕЛЕЙ

2023,2

1578,5

78,6

1944,6

1554,6

280,9

3,9

3,300

1,251

1,282

СЛИВ СГУСТИТЕЛЕЙ

1399,7

1120,6

0,0

1399,7

1120,6

278,9

0,0

0,000

1,249

1,249

ШЛАМ СГУСТИТЕЛЕЙ

635,7

462,4

91,6

0,0

433,2

286,5

14,4

3,138

1,256

1,375

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 1

671,8

561,6

0,0

671,8

562,7

217,5

0,0

0,000

1,194

1,196

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 1

594,9

446,2

92,5

502,4

416,7

230,6

15,6

3,129

1,206

1,333

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 2

630,0

546,2

0,0

630,0

546,2

172,8

0,0

0,000

1,154

1,154

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 2

631,7

489,6

93,4

538,2

459,8

191,8

14,8

3,129

1,171

1,290

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 3

665,9

588,8

0,0

665,9

589,3

146,7

0,0

0,000

1,130

1,131

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 3

613,4

480,5

94,4

519,1

450,4

171,7

15,4

3,129

1,153

1,277

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 4

646,7

579,7

0,0

646,7

579,9

130,4

0,0

0,000

1,115

1,116

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 4

578,2

459,3

94,5

483,7

429,1

143,4

16,3

3,129

1,127

1,259

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 5

611,4

558,5

0,0

611,4

558,6

107,1

0,0

0,000

1,094

1,095

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 5

545,6

439,5

94,6

451,1

409,3

115,7

17,3

3,129

1,102

1,241

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 6

578,7

538,7

0,0

578,7

538,8

84,7

0,0

0,000

1,074

1,074

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 6

500,7

405,9

94,7

406,1

375,6

92,3

18,9

3,129

1,081

1,234

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 7

533,8

505,1

0,0

533,8

505,1

65,3

0,0

0,000

1,057

1,057

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 7

506,0

415,2

94,8

411,2

384,9

78,3

18,7

3,129

1,068

1,219

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 8

538,9

514,4

0,0

538,9

514,4

55,3

0,0

0,000

1,048

1,048

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 8

379,4

300,9

94,8

284,5

270,6

59,7

25,0

3,129

1,052

1,261

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 9

412,2

400,0

0,0

412,2

400,0

36,1

0,0

0,000

1,030

1,030

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 9

318,7

244,8

94,8

223,8

214,5

50,5

29,8

3,129

1,043

1,302

ВОДА НА ПРОМЫВКУ

351,5

344,0

0,0

351,5

344,0

26,5

0,0

0,000

1,022

1,022

АЛЮМИНАТНЫЙ РАСТВОР

1735,6

1401,4

0,0

1735,6

1402,0

266,6

0,0

0,000

1,238

1,238

Таблица 1.3. Показатели промывки красного шлама при разбавлении вареной пульпы всем потоком первой промводы

Потоки

ДОЛЯ ППВ НА РАЗБАВЛЕНИЕ ВАРЕНОЙ ПУЛЬПЫ

1,0

Поток,

т/ч

Поток,

м3

Поток

тв-го, т/ч

Поток ж-го,

т/ч

Поток ж-го,

м3

Na2CO3,

г/л

Сод

тв-го, %

Плот

тв-го, т/м3

Плот

ж-го, т/м3

Плот

п-пы, т/м3

ВАРЕНАЯ ПУЛЬПА

1687,3

1297,1

78,6

1608,7

1273,3

294,9

4,7

3,300

1,263

1,301

ПУЛЬПА ПИТАНИЯ СГУСТИТЕЛЕЙ

2360,1

1864,8

78,6

2281,5

1840,9

268,1

3,3

3,300

1,239

1,266

СЛИВ СГУСТИТЕЛЕЙ

1736,6

1402,8

0,0

1736,6

1402,8

266,6

0,0

0,000

1,238

1,238

ШЛАМ СГУСТИТЕЛЕЙ

635,7

466,5

91,6

0,0

437,3

273,5

14,4

3,138

1,244

1,363

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 1

672,8

566,6

0,0

672,8

567,7

208,0

0,0

0,000

1,185

1,188

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 1

594,9

449,4

92,5

502,4

419,9

220,5

15,6

3,129

1,196

1,324

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 2

631,1

550,2

0,0

631,1

550,2

165,5

0,0

0,000

1,147

1,147

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 2

631,7

492,5

93,4

538,2

462,6

183,7

14,8

3,129

1,163

1,283

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 3

666,9

592,5

0,0

666,9

593,0

140,8

0,0

0,000

1,125

1,126

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 3

613,4

483,0

94,4

519,1

452,8

164,8

15,4

3,129

1,146

1,270

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 4

647,8

583,0

0,0

647,8

583,1

125,3

0,0

0,000

1,111

1,111

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 4

578,2

461,2

94,5

483,7

431,1

137,9

16,3

3,129

1,122

1,253

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 5

612,4

561,3

0,0

612,4

561,4

103,2

0,0

0,000

1,091

1,091

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 5

545,6

440,9

94,6

451,1

410,7

111,4

17,3

3,129

1,098

1,237

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 6

579,8

541,0

0,0

579,8

541,0

81,8

0,0

0,000

1,072

1,072

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 6

500,7

406,9

94,7

406,1

376,6

89,2

18,9

3,129

1,078

1,231

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 7

534,8

506,9

0,0

534,8

506,9

63,3

0,0

0,000

1,055

1,055

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 7

506,0

415,9

94,8

411,2

385,7

75,9

18,7

3,129

1,066

1,216

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 8

539,9

516,0

0,0

539,9

516,0

53,8

0,0

0,000

1,046

1,046

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 8

379,4

301,2

94,8

284,5

270,9

58,1

25,0

3,129

1,050

1,259

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 9

413,2

401,2

0,0

413,2

401,2

35,5

0,0

0,000

1,030

1,030

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 9

318,7

245,0

94,8

223,8

214,7

49,6

29,8

3,129

1,043

1,301

ВОДА НА ПРОМЫВКУ

352,5

345,0

0,0

352,5

345,0

26,5

0,0

0,000

1,022

1,022

АЛЮМИНАТНЫЙ РАСТВОР

1736,6

1402,8

0,0

1736,6

1402,8

266,6

0,0

0,000

1,238

1,238

Как видно из таблиц, увеличение доли промводы, поступающей на разбавление вареной пульпы, позволяет несколько увеличить ввод воды на промывку шлама и уменьшить концентрацию соды в жидкой фазе хвостового промывателя. При этом увеличивается поток пульпы питания сгустителей, но уменьшается содержание твердого в ней. К сожалению, статистические данные по количеству промводы на разбавление вареной пульпы не предоставлены заводом, поэтому проверить влияние этого фактора на практические показатели сгущения и промывки красного шлама невозможно. Рекомендуется провести соответствующие промышленные испытания.

2.2 Влияние содержания твердого в сгущенных шламах

На заводе Ewarton содержание твердого в шламах отстойников (нижнем сливе) определяется в пробах, отбираемых после инжекции, т.е. после ввода части соответствующей промывающей воды. Это затрудняет анализ работы оборудования и передела в целом, а также заставляет производить расчеты с некоторыми допущениями, что вносит известные искажения.

В табл. 1.4 - 1.9 приведены результаты расчетов влияния содержания твердого в шламе сгустителей и первых промывателей на показатели промывки красного шлама. Увеличение этого фактора желательно на всех ступенях промывки, но оно особенно важно на сгущении и 1-й промывке, где концентрация жидкой фазы высока.

Таблица 1.4. Показатели ПКШ при существующем содержании твердого

Потоки

ДОЛЯ ППВ НА РАЗБАВЛЕНИЕ ВАРЕНОЙ ПУЛЬПЫ

0,5

Поток,

т/ч

Поток,

м3

Поток тв-го,

т/ч

Поток ж-го,

т/ч

Поток ж-го,

м3

Na2CO3,

г/л

Сод

тв-го,

Плот

тв-го, т/м3

Плот

ж-го, т/м3

Плот п-пы,

т/м3

ВАРЕНАЯ ПУЛЬПА

1687,3

1297,1

78,6

1608,7

1273,3

294,9

4,7

3,300

1,263

1,301

ПУЛЬПА ПИТАНИЯ СГУСТИТЕЛЕЙ

2023,2

1578,5

78,6

1944,6

1554,6

280,9

3,9

3,300

1,251

1,282

СЛИВ СГУСТИТЕЛЕЙ

1399,7

1120,6

0,0

1399,7

1120,6

278,9

0,0

0,000

1,249

1,249

ШЛАМ СГУСТИТЕЛЕЙ

635,7

462,4

91,6

0,0

433,2

286,5

14,4

3,138

1,256

1,375

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 1

671,8

561,6

0,0

671,8

562,7

217,5

0,0

0,000

1,194

1,196

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 1

594,9

446,2

92,5

502,4

416,7

230,6

15,6

3,129

1,206

1,333

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 2

630,0

546,2

0,0

630,0

546,2

172,8

0,0

0,000

1,154

1,154

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 2

631,7

489,6

93,4

538,2

459,8

191,8

14,8

3,129

1,171

1,290

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 3

665,9

588,8

0,0

665,9

589,3

146,7

0,0

0,000

1,130

1,131

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 3

613,4

480,5

94,4

519,1

450,4

171,7

15,4

3,129

1,153

1,277

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 4

646,7

579,7

0,0

646,7

579,9

130,4

0,0

0,000

1,115

1,116

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 4

578,2

459,3

94,5

483,7

429,1

143,4

16,3

3,129

1,127

1,259

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 5

611,4

558,5

0,0

611,4

558,6

107,1

0,0

0,000

1,094

1,095

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 5

545,6

439,5

94,6

451,1

409,3

115,7

17,3

3,129

1,102

1,241

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 6

578,7

538,7

0,0

578,7

538,8

84,7

0,0

0,000

1,074

1,074

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 6

500,7

405,9

94,7

406,1

375,6

92,3

18,9

3,129

1,081

1,234

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 7

533,8

505,1

0,0

533,8

505,1

65,3

0,0

0,000

1,057

1,057

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 7

506,0

415,2

94,8

411,2

384,9

78,3

18,7

3,129

1,068

1,219

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 8

538,9

514,4

0,0

538,9

514,4

55,3

0,0

0,000

1,048

1,048

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 8

379,4

300,9

94,8

284,5

270,6

59,7

25,0

3,129

1,052

1,261

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 9

412,2

400,0

0,0

412,2

400,0

36,1

0,0

0,000

1,030

1,030

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 9

318,7

244,8

94,8

223,8

214,5

50,5

29,8

3,129

1,043

1,302

ВОДА НА ПРОМЫВКУ

351,5

344,0

0,0

351,5

344,0

26,5

0,0

0,000

1,022

1,022

АЛЮМИНАТНЫЙ РАСТВОР

1735,6

1401,4

0,0

1735,6

1402,0

266,6

0,0

0,000

1,238

1,238

Таблица 1.5. Показатели ПКШ при содержании твердого в шламе сгустителей 16,7%

Потоки

ДОЛЯ ППВ НА РАЗБАВЛЕНИЕ ВАРЕНОЙ ПУЛЬПЫ

0,5

Поток,

т/ч

Поток,

м3

Поток тв-го,

т/ч

Поток

ж-го, т/ч

Поток ж-го,

м3

Na2CO3,

г/л

Сод тв-го,

%

Плот

тв-го, т/м3

Плот

ж-го, т/м3

Плот п-пы,

т/м3

ВАРЕНАЯ ПУЛЬПА

1687,3

1297,1

78,6

1608,7

1273,3

294,9

4,7

3,300

1,263

1,301

ПУЛЬПА ПИТАНИЯ СГУСТИТЕЛЕЙ

1980,6

1544,6

78,6

1902,0

1520,8

280,8

4,0

3,300

1,251

1,282

СЛИВ СГУСТИТЕЛЕЙ

1443,2

1155,2

0,0

1443,2

1155,2

279,2

0,0

0,000

1,249

1,249

ШЛАМ СГУСТИТЕЛЕЙ

549,6

393,9

91,6

0,0

364,7

286,4

16,7

3,138

1,256

1,395

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 1

586,6

493,9

0,0

586,6

494,9

208,0

0,0

0,000

1,185

1,188

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 1

594,9

449,4

92,5

502,4

419,9

220,4

15,6

3,129

1,196

1,324

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 2

631,0

550,1

0,0

631,0

550,1

165,5

0,0

0,000

1,147

1,147

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 2

631,7

492,5

93,4

538,2

462,7

183,7

14,8

3,129

1,163

1,283

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 3

666,8

592,5

0,0

666,8

592,9

140,8

0,0

0,000

1,125

1,126

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 3

613,4

483,0

94,4

519,1

452,8

164,7

15,4

3,129

1,146

1,270

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 4

647,7

582,9

0,0

647,7

583,1

125,3

0,0

0,000

1,111

1,111

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 4

578,2

461,3

94,5

483,7

431,1

137,9

16,3

3,129

1,122

1,253

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 5

612,3

561,2

0,0

612,3

561,3

103,2

0,0

0,000

1,091

1,091

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 5

545,6

440,9

94,6

451,1

410,7

111,4

17,3

3,129

1,098

1,237

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 6

579,7

540,9

0,0

579,7

540,9

81,8

0,0

0,000

1,072

1,072

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 6

500,7

406,9

94,7

406,1

376,6

89,2

18,9

3,129

1,078

1,231

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 7

534,7

506,8

0,0

534,7

506,8

63,3

0,0

0,000

1,055

1,055

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 7

506,0

415,9

94,8

411,2

385,7

75,9

18,7

3,129

1,066

1,216

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 8

539,8

515,9

0,0

539,8

515,9

53,8

0,0

0,000

1,046

1,046

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 8

379,4

301,2

94,8

284,5

270,9

58,1

25,0

3,129

1,050

1,259

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 9

413,1

401,1

0,0

413,1

401,1

35,5

0,0

0,000

1,030

1,030

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 9

318,7

245,0

94,8

223,8

214,7

49,6

29,8

3,129

1,043

1,301

ВОДА НА ПРОМЫВКУ

352,4

344,9

0,0

352,4

344,9

26,5

0,0

0,000

1,022

1,022

АЛЮМИНАТНЫЙ РАСТВОР

1736,5

1402,2

0,0

1736,5

1402,7

266,6

0,0

0,000

1,238

1,238

Таблица 1.6. Показатели ПКШ при содержании твердого в шламе сгустителей 20,0%

Потоки

ДОЛЯ ППВ НА РАЗБАВЛЕНИЕ ВАРЕНОЙ ПУЛЬПЫ

0,5

Поток,

т/ч

Поток,

м3

Поток тв-го,

т/ч

Поток

ж-го, т/ч

Поток ж-го,

м3

Na2CO3,

г/л

Сод тв-го,

%

Плот

тв-го, т/м3

Плот

ж-го, т/м3

Плот п-пы,

т/м3

ВАРЕНАЯ ПУЛЬПА

1687,3

1297,1

78,6

1608,7

1273,3

294,9

4,7

3,300

1,263

1,301

ПУЛЬПА ПИТАНИЯ СГУСТИТЕЛЕЙ

1935,5

1508,7

78,6

1856,9

1484,9

280,6

4,1

3,300

1,251

1,283

СЛИВ СГУСТИТЕЛЕЙ

1489,7

1192,3

0,0

1489,7

1192,3

279,4

0,0

0,000

1,249

1,249

ШЛАМ СГУСТИТЕЛЕЙ

458,0

321,0

91,6

0,0

291,8

286,2

20,0

3,138

1,256

1,427

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 1

496,4

422,1

0,0

496,4

423,2

194,4

0,0

0,000

1,173

1,176

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 1

594,9

454,0

92,5

502,4

424,5

206,1

15,6

3,129

1,183

1,310

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 2

632,4

555,9

0,0

632,4

555,9

155,2

0,0

0,000

1,138

1,138

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 2

631,7

496,7

93,4

538,2

466,8

172,2

14,8

3,129

1,153

1,272

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 3

668,2

597,8

0,0

668,2

598,2

132,3

0,0

0,000

1,117

1,118

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 3

613,4

486,5

94,4

519,1

456,4

154,8

15,4

3,129

1,137

1,261

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 4

649,1

587,7

0,0

649,1

587,8

118,1

0,0

0,000

1,104

1,105

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 4

578,2

464,0

94,5

483,7

433,8

130,0

16,3

3,129

1,115

1,246

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 5

613,7

565,1

0,0

613,7

565,2

97,6

0,0

0,000

1,086

1,086

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 5

545,6

443,0

94,6

451,1

412,8

105,4

17,3

3,129

1,093

1,232

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 6

581,1

544,1

0,0

581,1

544,1

77,7

0,0

0,000

1,068

1,068

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 6

500,7

408,3

94,7

406,1

378,0

84,7

18,9

3,129

1,074

1,226

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 7

536,1

509,4

0,0

536,1

509,4

60,4

0,0

0,000

1,052

1,052

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 7

506,0

417,1

94,8

411,2

386,8

72,5

18,7

3,129

1,063

1,213

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 8

541,3

518,2

0,0

541,3

518,2

51,7

0,0

0,000

1,045

1,045

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 8

379,4

301,8

94,8

284,5

271,4

55,9

25,0

3,129

1,048

1,257

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 9

414,6

402,8

0,0

414,6

402,8

34,6

0,0

0,000

1,029

1,029

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 9

318,7

245,2

94,8

223,8

214,9

48,4

29,8

3,129

1,042

1,300

ВОДА НА ПРОМЫВКУ

353,9

346,3

0,0

353,9

346,3

26,5

0,0

0,000

1,022

1,022

АЛЮМИНАТНЫЙ РАСТВОР

1737,9

1403,3

0,0

1737,9

1403,9

266,6

0,0

0,000

1,238

1,238

Таблица 1.7. Показатели ПКШ при содержании твердого в шламе сгустителей 25,0%

Потоки

ДОЛЯ ППВ НА РАЗБАВЛЕНИЕ ВАРЕНОЙ ПУЛЬПЫ

0,5

Поток,

т/ч

Поток,

м3

Поток тв-го,

т/ч

Поток

ж-го, т/ч

Поток ж-го,

м3

Na2CO3,

г/л

Сод тв-го,

%

Плот

тв-го, т/м3

Плот

ж-го, т/м3

Плот п-пы,

т/м3

ВАРЕНАЯ ПУЛЬПА

1687,3

1297,1

78,6

1608,7

1273,3

294,9

4,7

3,300

1,263

1,301

ПУЛЬПА ПИТАНИЯ СГУСТИТЕЛЕЙ

1890,6

1472,9

78,6

1812,0

1449,1

280,4

4,2

3,300

1,250

1,284

СЛИВ СГУСТИТЕЛЕЙ

1536,4

1229,4

0,0

1536,4

1229,4

279,6

0,0

0,000

1,250

1,250

ШЛАМ СГУСТИТЕЛЕЙ

366,4

248,1

91,6

0,0

218,9

286,0

25,0

3,138

1,255

1,477

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 1

406,6

350,6

0,0

406,6

351,7

175,6

0,0

0,000

1,156

1,160

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 1

594,9

460,5

92,5

502,4

431,0

186,2

15,6

3,129

1,166

1,292

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 2

634,1

563,8

0,0

634,1

563,8

140,8

0,0

0,000

1,125

1,125

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 2

631,7

502,5

93,4

538,2

472,7

156,3

14,8

3,129

1,139

1,257

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 3

670,0

605,0

0,0

670,0

605,4

120,7

0,0

0,000

1,107

1,107

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 3

613,4

491,5

94,4

519,1

461,4

141,2

15,4

3,129

1,125

1,248

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 4

650,8

594,0

0,0

650,8

594,2

108,2

0,0

0,000

1,095

1,096

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 4

578,2

467,9

94,5

483,7

437,7

119,0

16,3

3,129

1,105

1,236

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 5

615,4

570,4

0,0

615,4

570,5

89,8

0,0

0,000

1,079

1,079

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 5

545,6

445,8

94,6

451,1

415,6

97,0

17,3

3,129

1,085

1,224

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 6

582,8

548,3

0,0

582,8

548,4

72,0

0,0

0,000

1,063

1,063

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 6

500,7

410,3

94,7

406,1

380,0

78,5

18,9

3,129

1,069

1,221

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 7

537,8

512,8

0,0

537,8

512,8

56,5

0,0

0,000

1,049

1,049

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 7

506,0

418,6

94,8

411,2

388,3

67,8

18,7

3,129

1,059

1,209

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 8

543,0

521,1

0,0

543,0

521,1

48,9

0,0

0,000

1,042

1,042

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 8

379,4

302,5

94,8

284,5

272,2

52,8

25,0

3,129

1,046

1,254

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 9

416,3

404,9

0,0

416,3

404,9

33,4

0,0

0,000

1,028

1,028

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 9

318,7

245,5

94,8

223,8

215,2

46,8

29,8

3,129

1,040

1,298

ВОДА НА ПРОМЫВКУ

355,6

348,0

0,0

355,6

348,0

26,5

0,0

0,000

1,022

1,022

АЛЮМИНАТНЫЙ РАСТВОР

1739,6

1404,7

0,0

1739,6

1405,3

266,6

0,0

0,000

1,238

1,238

Таблица 1.8. Показатели ПКШ при содержании твердого в шламе сгустителей 25,0% и шламе 1-го промывателя 20,0%

Потоки

ДОЛЯ ППВ НА РАЗБАВЛЕНИЕ ВАРЕНОЙ ПУЛЬПЫ

0,5

Поток,

т/ч

Поток,

м3

Поток тв-го,

т/ч

Поток

ж-го, т/ч

Поток ж-го,

м3

Na2CO3,

г/л

Сод

тв-го, %

Плот

тв-го, т/м3

Плот

ж-го, т/м3

Плот п-пы,

т/м3

ВАРЕНАЯ ПУЛЬПА

1687,3

1297,1

78,6

1608,7

1273,3

294,9

4,7

3,300

1,263

1,301

ПУЛЬПА ПИТАНИЯ СГУСТИТЕЛЕЙ

1891,2

1473,5

78,6

1812,6

1449,7

280,4

4,2

3,300

1,250

1,284

СЛИВ СГУСТИТЕЛЕЙ

1537,0

1230,0

0,0

1537,0

1230,0

279,6

0,0

0,000

1,250

1,250

ШЛАМ СГУСТИТЕЛЕЙ

366,4

248,1

91,6

0,0

218,9

286,0

25,0

3,138

1,255

1,477

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 1

407,9

351,7

0,0

407,9

352,7

175,9

0,0

0,000

1,156

1,160

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 1

462,6

346,9

92,5

370,1

317,4

186,5

20,0

3,129

1,166

1,333

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 2

503,2

451,3

0,0

503,2

451,3

130,0

0,0

0,000

1,115

1,115

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 2

631,7

507,1

93,4

538,2

477,2

144,3

14,8

3,129

1,128

1,246

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 3

671,3

610,7

0,0

671,3

611,1

111,8

0,0

0,000

1,099

1,099

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 3

613,4

495,4

94,4

519,1

465,3

130,7

15,4

3,129

1,116

1,238

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 4

652,2

599,0

0,0

652,2

599,1

100,6

0,0

0,000

1,089

1,089

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 4

578,2

470,9

94,5

483,7

440,7

110,7

16,3

3,129

1,098

1,228

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 5

616,8

574,4

0,0

616,8

574,5

83,9

0,0

0,000

1,074

1,074

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 5

545,6

448,0

94,6

451,1

417,8

90,7

17,3

3,129

1,080

1,218

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 6

584,2

551,6

0,0

584,2

551,7

67,7

0,0

0,000

1,059

1,059

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 6

500,7

411,8

94,7

406,1

381,5

73,7

18,9

3,129

1,064

1,216

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 7

539,2

515,4

0,0

539,2

515,4

53,5

0,0

0,000

1,046

1,046

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 7

506,0

419,8

94,8

411,2

389,5

64,2

18,7

3,129

1,056

1,205

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 8

544,3

523,3

0,0

544,3

523,3

46,8

0,0

0,000

1,040

1,040

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 8

379,4

303,0

94,8

284,5

272,7

50,5

25,0

3,129

1,043

1,252

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 9

417,6

406,6

0,0

417,6

406,6

32,5

0,0

0,000

1,027

1,027

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 9

318,7

245,8

94,8

223,8

215,4

45,5

29,8

3,129

1,039

1,297

ВОДА НА ПРОМЫВКУ

356,9

349,3

0,0

356,9

349,3

26,5

0,0

0,000

1,022

1,022

АЛЮМИНАТНЫЙ РАСТВОР

1741,0

1405,8

0,0

1741,0

1406,3

266,6

0,0

0,000

1,238

1,238

Таблица 1.9. Показатели ПКШ при содержании твердого в шламе сгустителей 25,0% и шламе 1-го промывателя 25,0%

Потоки

ДОЛЯ ППВ НА РАЗБАВЛЕНИЕ ВАРЕНОЙ ПУЛЬПЫ

0,5

Поток,

т/ч

Поток,

м3

Поток тв-го,

т/ч

Поток

ж-го, т/ч

Поток ж-го,

м3

Na2CO3,

г/л

Сод тв-го,

%

Плот

тв-го, т/м3

Плот

ж-го, т/м3

Плот п-пы,

т/м3

ВАРЕНАЯ ПУЛЬПА

1687,3

1297,1

78,6

1608,7

1273,3

294,9

4,7

3,300

1,263

1,301

ПУЛЬПА ПИТАНИЯ СГУСТИТЕЛЕЙ

1892,0

1474,1

78,6

1813,4

1450,3

280,4

4,2

3,300

1,250

1,283

СЛИВ СГУСТИТЕЛЕЙ

1537,8

1230,6

0,0

1537,8

1230,6

279,6

0,0

0,000

1,250

1,250

ШЛАМ СГУСТИТЕЛЕЙ

366,4

248,1

91,6

0,0

218,9

286,0

25,0

3,138

1,255

1,477

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 1

409,4

352,9

0,0

409,4

354,0

176,2

0,0

0,000

1,157

1,160

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 1

370,1

267,5

92,5

277,5

238,0

186,8

25,0

3,129

1,166

1,383

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 2

412,2

373,1

0,0

412,2

373,1

118,5

0,0

0,000

1,105

1,105

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 2

631,7

512,0

93,4

538,2

482,1

131,5

14,8

3,129

1,116

1,234

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 3

672,8

616,8

0,0

672,8

617,2

102,4

0,0

0,000

1,090

1,091

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 3

613,4

499,6

94,4

519,1

469,4

119,8

15,4

3,129

1,106

1,228

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 4

653,7

604,4

0,0

653,7

604,5

92,6

0,0

0,000

1,081

1,082

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 4

578,2

474,1

94,5

483,7

443,9

101,9

16,3

3,129

1,090

1,220

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 5

618,3

578,9

0,0

618,3

579,0

77,7

0,0

0,000

1,068

1,068

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 5

545,6

450,4

94,6

451,1

420,2

83,9

17,3

3,129

1,074

1,211

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 6

585,7

555,2

0,0

585,7

555,3

63,1

0,0

0,000

1,055

1,055

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 6

500,7

413,4

94,7

406,1

383,1

68,8

18,9

3,129

1,060

1,211

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 7

540,7

518,2

0,0

540,7

518,3

50,4

0,0

0,000

1,043

1,043

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 7

506,0

421,0

94,8

411,2

390,8

60,4

18,7

3,129

1,052

1,202

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 8

545,9

525,9

0,0

545,9

525,9

44,5

0,0

0,000

1,038

1,038

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 8

379,4

303,6

94,8

284,5

273,3

48,0

25,0

3,129

1,041

1,250

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 9

419,2

408,4

0,0

419,2

408,4

31,6

0,0

0,000

1,026

1,026

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 9

318,7

246,0

94,8

223,8

215,7

44,2

29,8

3,129

1,038

1,295

ВОДА НА ПРОМЫВКУ

358,5

350,8

0,0

358,5

350,8

26,5

0,0

0,000

1,022

1,022

АЛЮМИНАТНЫЙ РАСТВОР

1742,5

1407,0

0,0

1742,5

1407,6

266,6

0,0

0,000

1,238

1,238

На рисунках 9 - 12 показаны расчетные показатели промывки красного шлама от содержания твердого в шламах сгустителей и первых промывателей.

Рис. 9. Зависимость концентрации соды в жидкой фазе шлама хвостового промывателя от содержания твердого в шламе сгустителей

Рис. 10. Зависимость ввода воды на промывку от содержания твердого в шламе сгустителей

Рис. 11. Зависимость концентрации соды в жидкой фазе шлама хвостового промывателя от содержания твердого в шламе промывателя 1

Рис. 12. Зависимость ввода воды на промывку от содержания твердого в шламе промывателя 1

Как видно из приведенных данных, увеличение содержания твердого в шламах сгустителей и первых промывателей до 20% может понизить концентрацию соды в жидкой фазе хвостовых промывателей ~ на 3 г/л, до 25% - на 6 г/л, что уменьшит потери растворимой соды на 6 и 12 кг/т, соответственно (см раздел 3.1.2).

Рис. 13. Изменение содержания твердого в шламах сгустителей и первых промывателей в 2005-2008 г. и 2010-2011 г.

Как видно из рисунка 13, содержание твердого в шламах имеет тенденцию к понижению, особенно после пуска в 2010 году.

Повысить% твердого в шламах можно путем установки гидроциклонов на питании отстойников. Пески гидроциклонов передаются на следующую ступень переработки, минуя отстойник. Расчеты показывают, что при выводе 30% твердого, поступающего в сгуститель, в пески гидроциклонов с содержанием твердого в них 40-50%, суммарный% твердого (нижний слив сгустителя + пески гидроциклонов) составит 18-20%.

При этом уменьшается нагрузка сгустителя по твердому и время пребывания шлама в сгустителе, что может уменьшить и потери глинозема.

Рекомендуется провести такие промышленные испытания небольшого гидроциклона (~ 250 мм диаметром) на части потока питания сгустителя. При получении положительных результатов спроектировать и смонтировать полномасштабную схему.

Завод Ewarton работает с «холодной» промывкой красного шлама. Температура промывающей воды, поступающей в хвостовые промыватели, согласно материальному балансу, предоставленному заводом, примерно 38 єС. За счет горячей шламовой пульпы сгустителей температура постепенно повышается до 85 єС в первых промывателях.

«Холодный» режим промывки ухудшает условия осаждения и увеличивает потери полезных компонентов. Рекомендуется рассмотреть возможности подогрева промывающей воды (Gross Wash), например, за счет конденсата, сбрасываемого на рельеф.

Проведение лабораторных исследований осаждения красного шлама на промывке будет произведено на этапе №2 работы.

Расчетным путем проверена возможность улучшения работы промывки за счет вывода (с помощью гидроциклона) части шлама из пульпы питания сгустителей в отвал с предварительной промывкой, по опыту известных предприятий. Результаты расчетов приведены в табл. 1.10 - 1.12.

Таблица 1.10. Показатели промывки при выводе 10% шлама

ДОЛЯ ППВ НА РАЗБАВЛЕНИЕ ВАРЕНОЙ ПУЛЬПЫ

0,5

Поток,

т/ч

Поток,

м3

Поток тв-го,

т/ч

Поток ж-го,

т/ч

Поток ж-го,

м3

Na2CO3,

г/л

Сод тв-го,

%

Плот тв-го,

т/м3

Плот ж-го,

т/м3

Плот п-пы,

т/м3

ВАРЕНАЯ ПУЛЬПА

1687,3

1297,1

78,6

1608,7

1273,3

294,9

4,7

3,300

1,263

1,301

ПУЛЬПА ПИТАНИЯ

СГУСТИТЕЛЕЙ

1982,1

1549,6

70,7

1911,4

1528,2

280,8

3,6

3,300

1,251

1,279

СЛИВ СГУСТИТЕЛЕЙ

1420,9

1137,4

0,0

1420,9

1137,4

279,1

0,0

0,000

1,249

1,249

ШЛАМ СГУСТИТЕЛЕЙ

572,1

416,2

82,4

0,0

389,9

286,4

14,4

3,138

1,256

1,375

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 1

621,1

521,4

0,0

621,1

522,3

212,2

0,0

0,000

1,189

1,191

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 1

535,4

403,2

83,3

452,1

376,6

225,0

15,6

3,129

1,200

1,328

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 2

583,5

509,0

0,0

583,5

509,0

164,8

0,0

0,000

1,146

1,146

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 2

568,5

443,5

84,1

484,4

416,6

182,9

14,8

3,129

1,163

1,282

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 3

615,8

548,7

0,0

615,8

549,0

137,3

0,0

0,000

1,122

1,122

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 3

552,1

436,0

84,9

467,2

408,9

160,6

15,4

3,129

1,143

1,266

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 4

592,3

534,9

0,0

592,3

535,0

121,2

0,0

0,000

1,107

1,107

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 4

520,3

416,6

85,0

435,3

389,4

133,3

16,3

3,129

1,118

1,249

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 5

560,4

515,4

0,0

560,4

515,5

99,0

0,0

0,000

1,087

1,087

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 5

491,1

398,2

85,1

406,0

371,0

107,0

17,3

3,129

1,094

1,233

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 6

531,1

497,1

0,0

531,1

497,1

78,1

0,0

0,000

1,068

1,068

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 6

450,7

367,3

85,2

365,5

340,1

85,2

18,9

3,129

1,075

1,227

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 7

490,6

466,2

0,0

490,6

466,2

60,3

0,0

0,000

1,052

1,052

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 7

455,4

375,4

85,3

370,1

348,1

72,4

18,7

3,129

1,063

1,213

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 8

495,2

474,2

0,0

495,2

474,2

51,4

0,0

0,000

1,044

1,044

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 8

341,5

271,7

85,4

256,1

244,4

55,5

25,0

3,129

1,048

1,257

СЛИВ ПРОМЫВАТЕЛЯ 9

381,2

370,5

0,0

381,2

370,5

34,4

0,0

0,000

1,029

1,029

ШЛАМ ПРОМВАТЕЛЯ 9

286,8

220,8

85,4

201,5

193,5

48,1

29,8

3,129

1,041

1,299

ВОДА НА ПРОМЫВКУ

326,6

319,6

0,0

326,6

319,6

26,5

0,0

0,000

1,022

1,022

АЛЮМИНАТНЫЙ РАСТВОР

1731,4

1398,1

0,0

1731,4

1398,6

266,6

0,0

0,000

1,238

1,238

Таблица 1.11. Показатели промывки при выводе 20% шлама


Подобные документы

  • Описание процесса экстракции. Математическое описание модели. Алгоритм решения системы уравнений математического описания. Этапы имитационного исследования модели. Анализ результатов. Зависимость неудовлетворительной работы аппарата от расхода бензола.

    контрольная работа [116,4 K], добавлен 16.11.2012

  • Математическое описание элементов автоматической системы моделирования. Определение передаточной функции объекта по переходной характеристике методом площадей. Вычисление статических характеристик случайного процесса по заданной реакции, расчет дисперсии.

    курсовая работа [337,2 K], добавлен 10.02.2012

  • Создание модели какого-либо процесса или объекта как основная цель процесса моделирования. Получение математической модели теплообменника-подогревателя для смесей газ-газ, жидкость-газ и жидкость-жидкость. Принятые допущения при разработке модели.

    контрольная работа [351,5 K], добавлен 24.11.2014

  • Характеристика аппаратов для очистки газов. Описание основных процессов, протекающих в пылеосадительной камере. Разработка программы в среде программирования Visual C# Express 2010, реализующей вычисление параметров процесса по приведенной модели.

    курсовая работа [1,8 M], добавлен 20.11.2012

  • Математическое моделирование технических объектов. Понятие математических моделей, классификация и свойства. Численные методы, система MathCAD и её основные функции. Алгоритмический анализ задачи, анализ реализации базовой модели электрической цепи.

    дипломная работа [755,4 K], добавлен 25.07.2012

  • Понятие стратегического планирования, разработка схем программных блоков и основной программы. Структурная схема имитационной модели, создание модели на языке моделирования General Purpose Simulation System. Математическое описание моделируемой системы.

    дипломная работа [2,6 M], добавлен 12.08.2017

  • Анализ предметной области и описание основных функциональных подсистем автоматизированного рабочего места администратора кинотеатра "Мир". Разработка инфологической модели базы данных и заполнение форм данных. Обеспечение безопасности и доступа к данным.

    курсовая работа [4,4 M], добавлен 27.12.2014

  • Обзор особенностей производственного процесса швейного предприятия: подготовки материала, пошива и упаковки. Реализация интерфейса доступа к данным с помощью технологии CSP. Создание модели данных в виде ER-диаграммы и выполнение ее нормализации до 3НФ.

    курсовая работа [4,2 M], добавлен 16.08.2012

  • Концептуальное, физическое, структурно-функциональное, математическое (логико-математическое), имитационное (программное) и компьютерное моделирование. Построение имитационной модели в среде AnyLogic. Дискретные и непрерывно изменяющиеся модели.

    курсовая работа [1,6 M], добавлен 21.11.2013

  • Основы классификации объектов, их типы и подходы к моделированию. Программные и технические средства, используемые в данном процессе. Этапы моделирования, их общее описание и значение: постановка задачи, разработка модели, компьютерный эксперимент.

    реферат [36,3 K], добавлен 23.12.2014

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.