Проектирование приборов времени
Ознакомление с кинематической схемой механических часов с боковой секундной стрелкой. Определение основных размеров барабана; описание характеристик механизмов. Построение неравноплечего швейцарского хода. Рассмотрение применяемых материалов и опор.
| Рубрика | Коммуникации, связь, цифровые приборы и радиоэлектроника |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 07.05.2014 |
| Размер файла | 751,8 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Министерство образования и науки РФ
Снежинский физико-технический институт -
Филиал Федерального государственного автономного образовательного учреждения
высшего профессионального образования
"Национальный исследовательский ядерный университет "МИФИ"
(СФТИ НИЯУ МИФИ)
Кафедра Технологии машиностроения
Курсовая работа
Проектирование часового механизма
Группа: ПБ40Д
Студент: Шрейдер А.А.
Преподаватель: Румянцев П.О.
Снежинск
2014
Содержание
Введение
1. Кинематический расчет
2. Определение основных размеров барабана
3. Плоскостная планировка часового механизма
4. Стрелочный механизм и механизм завода пружины и перевода стрелок
4.1 Стрелочный механизм
4.2 Механизм завода пружины и перевода стрелок
5. Построение неравноплечего швейцарского хода
6. Применяемые материалы
7. Применяемые опоры
8. Градусник
9. Предохранительное устройство
Заключение
Список используемой литературы
Приложения
Введение
В данной курсовой работе предстоит спроектировать часовой механизм с целью закрепления теоретических сведений, полученных при прослушивании курса лекций, и получения практических навыков проектирования механизмов малогабаритных часов бытового назначения.
Основанием для проектирования являются исходные данные (вариант 26):
D=24 мм - калибр часов
tx=38 - заданная продолжительность хода часов от одного завода двигателя
Nоб=5 - число оборотов барабана за время tx
T=0,4с - период колебаний осциллятора
Zx=15 - число зубьев ходового колеса
Высота механизма С - не более 3,5 мм
Тип часового механизма: наручные с боковой секундной стрелкой
Тип хода: швейцарский полуравноплечий
Рассмотрим кинематическую схему часов с боковой секундной стрелкой (рисунок 1) [1]. Введем следующие обозначения основной зубчатой передачи часов и числа зубьев колёс и трибов:
z1 и z'1 - барабанное колесо и центральный триб;
z2 и z'2 - центральное колесо и промежуточный триб;
z3 и z'3 - промежуточное колесо и секундный триб;
z4 и z'4 - секундное колесо и ходовой (анкерный) триб.
Рисунок 1 - Кинематическая схема механических часов с боковой секундной стрелкой.
Через z1, z'1, z2, z'2 и т.д. будем обозначать также числа зубьев колёс и трибов.
Триб минутной стрелки z5 стрелочного механизма фрикционно посажен на центральную ось. Этот триб вращает переводное колесо z'5, с которым жестко соединен переводной триб z6. Переводной триб вращает часовое колесо z'6, свободно посаженное на втулку триба минутной стрелки. Часовая и минутная стрелки посажены на втулку часового колеса и на втулку триба минутной стрелки соответственно.
На цилиндрической шейке заводного валика свободно посажен заводной триб z9, а на квадратной части валика - кулачковая муфта 1, которая в показанном положении сцеплена с заводным трибом z9. Для перевода стрелок необходимо заводную головку 2 оттянуть до упора. При этом рычажная система (на рисунке 1 не показана) выводит кулачковую муфту из зацепления с заводным трибом и вводит ее в зацепление с трибом z7.
Данная схема основной передачи часов имеет самый высокий коэффициент полезного действия, и её часто называют классической схемой. Она применяется в наручных и карманных часах с боковой секундной стрелкой. Имея все необходимые данные приступим к расчету и составлению кинематической схемы часов.
1. Кинематический расчет
Находим передаточное отношение барабан - центральный триб
Передаточное отношение центральное колесо - секундный триб
Скорость вращения ходового колеса
.
Отсюда передаточное отношение секундное колесо - триб ходового колеса
Передаточное отношение центральное колесо - триб ходового колеса
Общее передаточное отношение механизма от заводного барабана до триба ходового колеса
Для часов с односуточной продолжительностью хода рекомендуется принимать
;
Тогда
Передаточное отношение i2=60 можно осуществить двумя парами колёс с близкими между собой передаточными отношениями
,
Пусть
Тогда
Тогда
Передаточное отношение i4=600 принято считать неизменным для всех анкерных ходов с периодом колебаний Т=0,4 с, независимо от того, имеется ли секундная стрелка или она отсутствует. В последнем случае условие i3=10 не является обязательным.
Таким образом, получаем основные параметры зубчатых передач в таблице 1
Таблица 1. Основные параметры зубчатых передач
|
№ пары |
Число зубьев колес |
Число зубьев трибов |
|
|
1 |
76 |
10 |
|
|
2 |
75 |
10 |
|
|
3 |
64 |
8 |
|
|
4 |
60 |
6 |
2. Определение основных размеров барабана
Конструкция часов характеризуется, прежде всего, габаритными размерами механизма и в первую очередь площадью платины. Платина - это основание часового механизма, на ней монтируются с помощью мостов все основные детали и сборочные единицы механизма. Платина в сборе с мостами называется комплектом.
Модуль зацепления
мм
По таблице значений модулей по ГОСТ 13678-73, находим минимальный ближайший модуль
мм
Определяем радиус расточки барабана
Остальные размеры пружинных двигателей для малогабаритных часов (рисунок 2) могут быть получены с помощью их предельных значений, указанных в таблице 2 [4].
Значение h' должно быть больше той величины, которая получается путем расчёта на прочность первой зубчатой пары. В предварительных расчётах, как показывает практика, значение этого параметра может быть определено по формуле
h'=kD1н,
где k=0,030,04, D1н - наружный диаметр зучатого венца барабана.
Таблица 2. Основные размеры барабана
|
Обозначение |
Расчетные формулы |
Значение, мм |
|
|
r |
(0,260,43)R |
1,492 |
|
|
d0 |
(0,270,38)R |
1,404 |
|
|
d1 |
(0,500,55)R |
2,282 |
|
|
d2 |
(2,102,16)R |
9,35 |
|
|
h' |
kD1н |
0,359 |
|
|
h2 |
(0,020,03)R |
0,109 |
|
|
h3 |
(0,040,08)R |
0,263 |
|
|
h4 |
(0,040,10)R |
0,307 |
|
|
h5 |
(0,120,15)R |
0,615 |
|
|
h6 |
(0,100,15)R |
0,526 |
|
|
f |
(0,010,03)R |
0,087 |
|
|
e |
(0,060,09)R |
0,351 |
|
|
b1 |
Н-(2Д+h3+h4) |
1,392 |
|
|
Д |
(0,050,07)b1 |
0,069 |
|
|
H |
(В зависимости от высоты механизма С)=0,6*С |
2,1 |
Рисунок 2. Основные размеры барабана.
Положение зубчатого венца на барабане может быть произвольным. Целесообразно его размещать в середине. Тогда усилие, возникающее в зацеплении, будет равномерно распределяться на обе цапфы вала.
3. Плоскостная планировка часового механизма
Используем метод для расчета колес и трибов, по которому модули всех зубчатых пар основной передачи определяют по модулю первой зубчатой пары барабан - триб центрального колеса через коэффициент измельчения е, под которым подразумевается отношение модуля последующей пары к модулю предыдущей.
Определим модуль зацепления и диаметры начальной, выступов и впадин окружностей колёс и трибов основной передачи, если m1 = 0,145 мм, е ? 0,9. Числа зубьев колёс и трибов берутся из таблицы 1.
1. Определяем диаметры окружностей колеса и триба первой пары зацепления барабан - центральный триб:
D1t=z1·m1 = 76·0,130=9,88 мм; d1t =z1·m1=10·0,13=1,3 мм;
D1н=(z1+3)·m1=79·0,130=10,27 мм; d1н=(z1+2)·m1=12*0,13=1,56 мм;
D1в=(z1-3)·m1==73*0,13=9,49 мм; d1в=(z1-3,8)·m1=·0,13=0,806 мм.
Межосевое расстояние первой пары
Затем определяем модули зацепления остальных пар основной передачи с учетом таблицы стандартных модулей:
центральное колесо - промежуточный триб:
m2 = е m1 = 0,9·0,130 = 0,120 мм;
промежуточное колесо - секундный триб:
m3 = е m2 = 0,9·0,120 = 0,115 мм;
секундное колесо - триб ходового колеса:
m4 = е m3 = 0,9·0,115 = 0,110 мм.
2. Определяем диаметры окружностей колеса и триба второй пары зацепления центральное колесо - промежуточный триб:
D2t=z2·m2 = 75·0,12=9 мм; d2t =z2·m2=10·0,12=1,2 мм;
D2н=(z2+3)·m2=78·0,12=9,36 мм; d2н=(z2+2)·m2=12*0,12=1,44 мм;
D2в=(z2-3)·m2==72*0,1=8,64 мм; d2в=(z2-3,8)·m2=6,2·0,12=0,744 мм.
Межосевое расстояние второй пары
3. Определяем диаметры окружностей колеса и триба третьей пары зацепления промежуточное колесо - секундный триб:
D3t=z3·m3 = 64·0,115=7,36 мм; d3t =z3·m3=8·0,115=0,92 мм;
D3н=(z3+3)·m3=67·0,115=7,705 мм; d3н=(z3+2)·m3=10*0,115=1,15 мм;
D3в=(z3-3)·m3==61*0,115=7,015 мм; d3в=(z3-3,8)·m3=4,2·0,115=0,483 мм.
Межосевое расстояние третьей пары
4. Определяем диаметры окружностей колеса и триба четвертой пары зацепления секундное колесо - триб ходового колеса:
D4t=z4·m4 = 60·0,110=6,6 мм; d4t =z4·m4=6·0,110=0,66 мм;
D4н=(z4+3)·m4=63·0,110=6,93 мм; d4н=(z4+2)·m4=8·0,110=0,88 мм;
D4в=(z4-3)·m4==57*0,110=6,27 мм; d4в=(z4-3,8)·m4=2,2·0,110=0,242 мм.
Межосевое расстояние четвертой пары
Компоновка механизма производится после того, как выполнен кинематический расчёт и определены размеры колёс и трибов. При выполнении компоновки механизма необходимо так располагать колеса и трибы на осях, а оси их на платине механизма, чтобы давление в подшипниках было минимальным [4]. Однако при выполнении плоскостной планировки механизма часов это требование не удается выполнить в полной мере из-за того, что некоторые оси колёс должны занимать вполне определенное положение. Так, в случае цилиндрической (дисковой) формы платины ось вращения часовой и минутной стрелок обычно помещается в центре платины.
Компоновку механизма выполним в увеличенном масштабе 15:1.
Рассмотрим плоскостную планировку наручных часов с боковой секундной стрелкой (рисунок 3). Здесь цифрами I, II, …, VIII обозначены центры вращения барабана, центрального, промежуточного, секундного и ходового колёс, а также центры вращения вилки, баланса и заводного колеса.
Движение от барабана z1 передается через центральный триб z1 и центральное колесо z2 на промежуточный триб z2, затем через промежуточное колесо z3 - на секундный триб z3, который установлен на отдельно оси.. Секундное колесо z4, установленное жестко на трибе z3, передает движение на ходовой триб z4 и ходовое колесо zх и, наконец, через вилку - на баланс.
Рисунок 3 - Схема плоскостной планировки наручных часов.
H1=0,42*D=10,08 мм
l1=0,25*D=6 мм
Положение промежуточного колеса z10 (VIII) не связано с диаметром барабана z1 и его выбирают в зависимости от размера H1, определяющего положение заводного триба z9 в вырезе платины. Желательно увеличение размера H1, что при выбранном отношении z10/z11 позволяет увеличить размеры колёс, а главное увеличить размеры деталей заводного механизма, из которых наиболее сложной в изготовлении является кулачковая муфта.
Весьма важным является размещение на платине центров вращения ходового колеса, вилки и баланса (V, VI, VII). В случае дисковой формы платины обычно применяют прямую вилку, когда все указанные точки располагаются на одной прямой. Расстояние между точками (V), (VI) и (VII), а также размеры деталей спускового регулятора выбирают в зависимости от диаметра платины, используя следующие соотношения:
где dx - диаметр действующей окружности ходового колеса;
D- калибр механизма
L - расстояние между осями ходового колеса и баланса;
Dб - диаметр внешней окружности баланса (с винтами).
dx = (0,18 ч 0,2)·24 = 0,2*24=4,48 мм,
L= dx/0,8=4,48/0,8=6 мм
Dб= dx/0,42=10,6 мм
В большинстве случаев в основном механизме часов предусматривается пять
мостов, а именно: мост барабана или заводного механизма; мост центрального, промежуточного и секундного колёс; мост ходового колеса; мост вилки и мост баланса, но в наручных часах применяют четыре моста (рисунок 3).
Одновременно с плоскостной планировкой механизма выполняют его пространственную компоновку, назначение которой состоит в выборе оптимального расположения деталей и узлов часов по высоте механизма.
4. Стрелочный механизм и механизм завода пружины и перевода стрелок
4.1 Стрелочный механизм
Стрелочный механизм, состоящий обычно из двух пар зубчатых колёс, служит для передачи движения от центрального триба к часовому колесу, на втулке которого насажена часовая стрелка. Минутная стрелка размещается на уступе минутного триба, который в свою очередь фрикционно соединяется с осью центрального триба.
Наиболее распространенные варианты чисел зубьев трибов и колёс стрелочного механизма представлены в таблице.
Таблица 3. Варианты чисел зубьев трибов и колес стрелочного механизма
|
Вариант |
1-я зубчатая пара |
2-я зубчатая пара |
|||
|
z5 |
z5 |
z6 |
z6 |
||
|
1 |
10 |
30 |
8 |
32 |
|
|
2 |
12 |
32 |
8 |
36 |
|
|
3 |
15 |
40 |
10 |
45 |
|
|
4 |
15 |
45 |
12 |
48 |
Берем №1
Межцентровое расстояние А зависит от габаритов часов и выбирается в известной мере произвольно. Ориентировочно можно принять А ? 0,12D
Модуль зацепления стрелочного механизма можно найти как
мм (сразу округляем до ближайшего стандартного).
Определяем диаметры окружностей колеса и триба пятой пары зацепления:
D5t=z5·m5 = 10·0,144=1,44 мм; d5t =z5·m5=30·0,144=4,32 мм;
D5н=(z5+3)·m5=13·0,144= 1,82 мм; d5н=(z5+2)·m5=32·0,144=4,608 мм;
D5в=(z5-3)·m5==7*0,144=1,008 мм; d5в=(z5-3,8)·m5=26,2·0,144=3,772мм.
Межосевое расстояние пятой пары
Определяем диаметры окружностей колеса и триба шестой пары зацепления:
D6t=z6·m6 = 8·0,144=1,152 мм; d6t =z6·m6=32·0,144=4,608 мм;
D6н=(z6+3)·m6=11·0,144=1,584 мм; d6н=(z6+2)·m6=34·0,144=4,89 мм;
D6в=(z6-3)·m6==5*0,144=0,72 мм; d6в=(z6-3,8)·m6=28,2·0,144=4,06 мм.
Межосевое расстояние шестой пары
4.2 Механизм завода пружины и перевода стрелок
В наручных и карманных часах современных конструкций завод пружины и перевод стрелок осуществляют с помощью заводной головки. На заводном валике 1 свободно посажен заводной триб z9, находящийся в постоянном зацеплении цилиндрическими модульными зубьями с заводным колесом z10 и торцовыми зубьями косоугольной формы с кулачковой муфтой 3.
Кулачковая муфта выходит из зацепления с заводным трибом в момент перевода стрелок. Муфта имеет квадратное отверстие и может перемещаться в осевом направлении. На другом конце она имеет модульные зубья z8, которыми она сцепляется с трибом z7 во время перевода стрелок
Рисунок 4 - Схемы к определению глубины зацепления:
а) заводного триба z9 и промежуточного колеса z10; б) кулачковой муфты z8 и переводного триба z7.
1 Определяем параметры заводного триба z9. Задавшись модулем этого триба m9 в 0,2 мм, находим число зубьев триба z9 так, чтобы диаметр окружности выступов его был меньше высоты механизма С=3,5 мм. То есть, z9 C/m9 - 2
Z9=3,5/0,2-2=15,5. Z9=15; d9= Z9*0,2=3,3 мм < C=3,5 мм
Определяем глубину зацепления в осевом а и радиальном b направлениях (рисунок 4, а) цилиндрических зубьев заводного триба и промежуточного колеса z10. Рекомендуется выбирать a = 2,8·m9=0,56 мм, b = 2,4·m9=0,48 мм.
2 Задавшись числом зубьев заводного колеса z11=45 и числом зубьев промежуточного колеса z10=28, находим положение центров осей (VIII) и (I) (выполняя одновременно плоскостную планировку механизма). Находим диаметры колёс z10 и z11, учитывая, что их модули равны модулю триба z9.
D10t=z10·m9 =28·0,2=5,6 мм; D11t =z11·m9= 45*0,2·=9 мм;
D10н=(z10+3)·m9=31*0,2=6,2 мм; D11н=(z11+3)·m9= 48*0,2=9,6 мм;
D10в=(z10-3)·m9=25*0,2=5 мм; D11в=(z11-3)·m9=42*0,2=8,4 мм.
3 Находим диаметры триба z7. Задавшись расстоянием между центрами осей (IX) и (X) несколько большим, чем расстояние А между центрами осей II и IX, найдем число зубьев триба z7.
Отсюда z7=11
Модуль его равен модулю m6 пар зацепления стрелочного механизма
m7=0,144 мм
d7t=z7·m7 = 11·0,144=1,584 мм;
d7н=(z7+2)·m7=13·0,144=1,872 мм;
d7в=(z7-3,8)·m7==7,2*0,144=1,036 мм;
Задавшись числом торцовых зубьев z8=13 кулачковой муфты, определяем наружный диаметр муфты
dа = z8·m5=13*0,144=1,79 мм;
4 Определяем глубину зацепления в осевом а и радиальном b направлениях (рисунок 4, б) торцовых зубьев кулачковой муфты и цилиндрических зубьев переводного триба.
а=2,4m5=0,144*2,4=0;345 b=2·m5=2*0,144=0,288 мм.
Высота торцовых зубьев
h = 2,8·m5=2,8*0,144=0,403 мм,
а длина
l = 2,25*m5=0,324 мм.
5. Построение неравноплечего швейцарского хода
Исходные данные:
Zx=15 - число зубьев ходового колеса
угол обхвата 2б=60°
угол подъема вилки и1=10°
угол подъема баланса и2=45°
угол потерянного пути о=0°30'
угол падения ходового колеса дп=2°
угол покоя гп=2°
радиус действующей окружности ходового колеса Rx=2,4 мм
Проводим оси координат XOY и из точки О в выбранном масштабе вычерчиваем действующую окружность ходового колеса радиусом R. Симметрично по обе стороны от оси OY откладываем угол обхвата 2б0=60° и получаем лучи Оа и Оа1, которые пересекают действующую окружность ходового колеса в точках А и А1 .
Через точки А и А1 проводим касательные к действующей окружности O1b и О1b1, которые пересекаются на оси OY в точке O1 - центре вращения вилки. Определяем расстояние между центрами вращения ходового колеса и вилки
l=R/cosб0=2,4/cos30=2,77 мм.
Половина шага ходового колеса (12°) состоит из суммы трех углов: угловой ширины палеты п, угловой ширины зуба х и угла падения дп, т.е.
п + х + дп = 12°.
Поэтому
п + х = 12° - дп = 10°.
Обычно п > х , поэтому принимаем п = 5°30 7°0, а х = 3°0 4°30.
Для построения полуравноплечего хода влево от лучей Оа и Оа1 откладываем угол е = п/4, а вправо от этих лучей откладываем угол п-е = (3/4)·п. Получаем лучи, пересекающие действующую окружность ходового колеса в точках В, С, В1 и С1. Из центра вращения вилки О1 радиусом О1В1 и О1В проводим внутренние палетные окружности входной палеты t1t1 и выходной палеты tt, а радиусами О1С1 и О1С - внешние палетные окружности s1s1 и ss.
От отрезка ОС вправо откладываем угловую ширину зуба ходового колеса х и получаем луч Od, пересекающий действующую окружность ходового колеса в точке D. Из центра вращения вилки и через эту точку проводим луч О1с.
От луча О1b вверх откладываем суммарный угол импульса на зубе и палете (и1 - гn). Луч О1e, ограничивающий этот угол сверху, пересекает внутреннюю палетную окружность в точке Е. Соединяем точки Е и D прямой и проводим луч О1f из центра О1 через точку F, в которой пересекаются прямая ED с внешней палетной окружностью. Получаем угол импульса на выходной палете еО1f = лn и угол импульса на зубе fО1С =лх. Из центра вращения ходового колеса радиусом Rв =OF проводим внешнюю окружность ходового колеса.
Отрезки EF и FD представляют собой проекции плоскости импульса выходной палеты и зуба ходового колеса на плоскость чертежа. Указанный способ построения (графического определения) углов импульса зуба и выходной палеты обеспечивает правильное взаимодействие плоскостей импульса палет с зубьями ходового колеса, так как в процессе передачи импульса по палете зуб скользит своим острием по плоскости импульса палеты, а угол (0) между плоскостями импульса зуба и палеты остается больше нуля. Лишь в конце импульса зуба по выходной палете д0 = 0.
Переходя к построению плоскости импульса входной палеты, заметим, что внешняя окружность ходового колеса пересекает внутреннюю палетную окружность в точке Е1. От центра О1 через эту точку проводим луч О1е1 и от него вниз откладываем угол подъема вилки и1. Этот угол ограничен снизу лучом О1f1, пересекающим внутреннюю палетную окружность в точке F1. Луч О1g1, проведенный под углом гn (гn - угол покоя) к лучу О1b1, пересекает внешнюю палетную окружность в точке G1. Отрезок F1G1 представляет собой проекцию плоскости импульса входной палеты на плоскость чертежа.
Из точек G1 и Е к лучам О1е1 и О1е восстанавливаем перпендикуляры G1h1 и Eh, от них вправо откладываем углы притяжки на входной и выходной палетах: фвх = 14°; фвых = 10°. Получаем прямые G1i1 и Ei, ограничивающие плоскости покоя палет. Ширина палет ограничена прямыми Fj и F1j1, которые параллельны прямым Ei и G1i1. Обычно ширина входной палеты не равна ширине выходной, в особенности в неравноплечем ходе. Длина палеты выбирается в 3ч3,5 раза больше ее ширины, определяемой из построения. Контур вилки очерчивается, исходя из требований необходимой прочности, технологичности и минимального момента инерции.
От точки D действующую окружность ходового колеса делим на zх частей и заканчиваем построение зубьев. Чтобы зуб ходового колеса касался плоскости покоя палет только своим острием, необходимо поднутрить переднюю плоскость (грань) зуба. С этой целью через острие зуба 2, т.е. через точку D1 проводим прямую D1n1 под углом в = 2ч3° к плоскости покоя входной палеты. К прямой D1n1, как к касательной строим вспомогательную окружность n1n1, которую используем для построения передних и задних плоскостей зубьев ходового колеса.
Остальные данные для построения ходового колеса принимаем из следующих конструктивных соотношений:
d2=(0,4ч0,5)R=1,08 мм
H=0,2R=0,48 мм
H1=b2=(0,05ч0,06)R=0,132 мм
b3=1,2b2=0,158 мм
В заключение находим расстояние между центрами вращения вилки и баланса (L - l). OO2=3,22 мм
Для построения вилки необходимы следующие величины: расстояние между центрами вилки и баланса (L - l); угол подъёма вилки и1; угол подъема баланса и2 = 45ч50°; угол предохранения з = (1ч1,5°) и угол потерянного пути еп=0°30.
Построение вилки с двойной ролькой (рисунок 17) продолжаем в том же масштабе, что и построение вилки с ходовым колесом. На оси OY отмечаем центры вращения вилки О1 и баланса О2 , расстояние между которыми (L-l) определено из предыдущего построения вилки и колеса.
Симметрично по обе стороны от оси OY из точки O1 откладываем угол подъема вилки и1 такой же величины, какой он был принят при построении вилки и колеса. Получим лучи О1а2 и О1а3 . Из точки О2 также откладываем угол подъема баланса и2 и получаем лучи О2b2 и О2b3 . Через точки А2 и А3 пересечения этих лучей из точки О1 проводим дугу S2S2, радиус которой rb называют действующей длиной вилки. Из точки О2 через те же точки радиусом ru проводим действующую окружность импульсной рольки. Из той же точки проводим окружность предохранительной рольки, радиус которой принимаем
rn ? (0,6ч0,8)ru =0,495 мм.
Диаметр импульсного камня (эллипса) d2 можно ориентировочно определить, если принять, что его ширина составляет половину угла подъема вилки. Паз вилки построен симметрично относительно оси хвостовика ее О1а2 и ограничен параллельными линиями, пересекающими действующую окружность вилки в точках K и Q. Зазор эллипса в пазу вилки d2 приблизительно равен удвоенному радиальному зазору цапф вилки в подшипниках. Глубину паза вилки принимают такой, чтобы импульсный камень в положении равновесия свободно проходил, не касаясь основания. Импульсный камень срезан по дуге окружности, проведенной из точки О2 так, чтобы высоты h2 ? (2/3)d2 .
От луча О1а2 откладываем вправо угол предохранения з=1ч1,5° (при этом необходимо помнить, что полный угловой зазор в копье з=з+еn должен быть меньше угла покоя гn) и проводим луч О1с2 , пересекающий окружность предохранительной рольки в точке С2 . Через эту точку проводим дугу S3S3 , являющуюся траекторией перемещения острия копья. В точке А4, находящейся на пересечении дуги S3S3 с лучом О1а2, будет находиться острие копья в рассматриваемом положении вилки.
Угол заострения копья принимают приближенно равным 90°ч100°. Из точки В2 , находящейся на пересечении окружности предохранительной рольки с лучом О2b2 проводим дугу выемки предохранительной рольки радиусом приближенно равным (0,5ч0,6)d2 .
Для построения рожков вилки из центра вращения вилки О1 через центр вращения баланса О2 проводим дугу S4S4 и из точек K и Q радиусом r4 делаем засечки на этой дуге. Из полученных точек m и n тем же радиусом описываем дугу рожек, длина которых может составлять (0,75ч1,25)d2 . Снаружи рожки могут быть ограничены кривой произвольной формы. Контур вилки очерчивают, исходя из конструктивных соображений, руководствуясь требованием минимального момента инерции ее, и технологичности изготовления.
Ограниченные штифты располагают на дуге S5S5 радиуса rb , который принимают rb?(2/3)rb . Через точку пересечения дуги S4S4 с контуром вилки проводим прямую О1t2 и от нее слева под углом еn - прямую О1t3 . Затем из точки О3 проводим окружность штифта диаметром d1, касающуюся луча О1t3. Центр правого ограничительного штифта расположен симметрично относительно линии центров в точке О4.
Подобные документы
Описание структурной и функциональной схем электронных часов, выбор элементной базы. Разработка счетчика времени с системой управления на базе микроконтроллера. Экономический расчет затрат на проектирование, разработку и сборку макета электронных часов.
дипломная работа [223,5 K], добавлен 26.07.2015Рассмотрение структурной и функциональной схем для часов. Построение графа управляющего автомата. Кодирование входных и выходных сигналов. Разработка 12-часового режима работы и блока отключения индикаторов. Определение площади кристалла микросхемы.
курсовая работа [314,3 K], добавлен 27.04.2011Назначение, область применения и основные параметры изделия. Описание конструкции с обоснованием применяемых материалов и полуфабрикатов. Расчет геометрических размеров печатной платы. Электрический и тепловой расчет интегрального стабилизатора.
дипломная работа [316,9 K], добавлен 20.12.2010Построение характеристик насоса для скоростей, отличных от номинальной и характеристики магистрали. Выбор электродвигателя и асинхронно-вентильного каскада. Расчет и построение механических характеристик. Расчет мощности, потребляемой из сети приводом.
курсовая работа [450,4 K], добавлен 29.06.2010Работа часов по структурной схеме. Выбор кварцевого генератора импульсов на микросхемах. Построение графика выходного сигнала и управления установкой времени. Синтез преобразователей кодов, шифратора клавиатуры и схем формирования переносов часов.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 10.12.2012Исследование и анализ существующих методов измерения комплексных характеристик четырехполюсников сверхвысокой частоты. Общая характеристика и особенности использования приборов, использующихся для измерения комплексных характеристик данных приборов.
курсовая работа [1,3 M], добавлен 30.06.2014Введение в теорию частотных фильтров. Определение постоянных времени, передаточных функций системы. Нахождение частотных характеристик. Расчёт коэффициентов усиления корректирующих звеньев. Определение устойчивости САР. Построение активных характеристик.
курсовая работа [159,8 K], добавлен 26.12.2014Подбор и краткое описание приборов для реализации информационной цепи и управляющей цепи, определение технических характеристик и возможностей данных приборов. Составление структурной и функциональной схемы автоматизации, спецификации оборудования.
контрольная работа [2,2 M], добавлен 12.03.2010Разработка микропроцессорной системы на основе микроконтроллера. Проектирование аппаратных средств. Характеристика этапов разработки многофункциональных астрономических часов: функциональная схема, алгоритм управления, описание и расчет элементной базы.
дипломная работа [6,9 M], добавлен 14.07.2010Амортизация как система упругих опор, на которые устанавливается объект для защиты от внешних динамических воздействий. Знакомство с особенностями проектирования систем защиты радиоэлектронной аппаратуры от механических воздействий, анализ способов.
контрольная работа [1,3 M], добавлен 06.08.2013
