Размещено на http://www.allbest.ru/

Курсовая работа

Преобразователь системы ТП-Д

Оглавление

• Исходные данные
• Введение
• 1. Выбор схемы преобразователя
• 2. Электрический расчет силового трансформатора
• 3. Выбор вентилей
• 4. Расчет основных параметров сглаживающего и уравнительного реакторов
• 5. Расчет механических характеристик
• 6. Выбор СИФУ
• Заключение
• Библиографический список
• Приложения

• Исходные данные
• Таблица 1. Исходные данные для расчёта. Вариант 26

PN, кВт	UяN, В	IяN, А	nN, об/мин	Rя.дв., мОм	t°, °C	Кл. из.	Lя, мГн	лI	tп, с	Iя(p), %	Доп требов.
36	220	192	575	54	20	Н	-	2,4	60	7	4

• PN - мощность двигателя
• UN - напряжение якоря номинальное
• IN - ток якоря номинальный
• nN - скорость вращения двигателя номинальная
• RЯ - сопротивление якоря
• H - класс изоляции обмоток якоря
• л - индуктивность якорной цепи двигателя LЯ = 2,7 мГн, допустимая перегрузка
• tП - время перегрузки
• I(p)* - величина пульсации тока
• IЯ.ГР.MAX* - величина зоны граничного тока якоря
• Дополнительное требование: 4 - максимальное напряжение на якоре должно быть до 1,3 UяN



Введение

Сначала выбираем пульсность схемы исходя из мощности привода и дополнительных требований. Чем больше пульсность, тем короче интервал повторяемости и тем выше быстродействие привода, но выше стоимость. Выбираем оптимальный вариант: пульсность p = 6 для мощностей 0,5-2000 кВт.

Выбираем мостовую трехфазную схему, так как она обладает значительными достоинствами по сравнению с нулевыми схемами прежде всего сточки зрения использования тиристоров и трансформаторного оборудования.

Выполняем реверсивный преобразователь двухкомплектным по встречно-параллельной схеме, потому что при этой схеме габаритные размеры трансформаторного оборудования получаются существенно меньшими, чем при перекрестной схеме.

На основании технических данных двигателя постоянного тока и требований к электроприводу выполнить электрический расчет тиристорного выпрямительно-инверторного преобразователя (управляемого выпрямителя) и его системы управления, рассчитать характеристики разомкнутой системы ТП-Д. Преобразователь выполняется на нестандартное выходное напряжение и на стандартный ток, реверсивным с раздельным управлением, если нет дополнительных указаний.



1. Выбор схемы преобразователя

Рисунок 1. Схема силовой цепи мостового трехфазного шестипульсного преобразователя

Рисунок 2. - Принципиальная схема реверсивного тиристорного преобразователя, работающего на двигатель постоянного тока.

2. Электрический расчет силового трансформатора

Электрический расчет выполняется с целью определения необходимых параметров трансформатора, от которых зависят свойства и характеристики преобразователя и привода.

1) Выбираем номинальный выпрямленный ток преобразователя из стандартного ряда по ГОСТ 6827-76, он должен превышать номинальный ток двигателя (I яN =192 А).

Примем IdN = 200 А.

2) Номинальный вторичный ток трансформатора:



I2N = k2IdN

где коэффициент линейного вторичного тока трансформатора k2 ? 0,816 из табл. 1

I2N = 0,816•200 = 163,2 А.

3) Предварительно находим RЯ - сопротивление якорной цепи двигателя при расчетной рабочей температуре

RЯ = ktRя.дв.

где kt - коэффициент увеличения сопротивления при нагреве обмотки до расчетной рабочей температуры 75°С из табл. 1, kt = 1,38.

мОм.

4) После чего находим kR - коэффициент, учитывающий падение напряжения на внутренних сопротивлениях преобразователя и дросселей определяется по формуле

где RПЭ* - эквивалентное активное сопротивление преобразователя в относительных единицах, которое включает сопротивление обмоток трансформатора и сопротивление, обусловленное коммутацией вентилей предварительно принимаем



RПЭ* = Rя·(IяN /UяN) = 74,52 (192/220) = 0,065 о.е.

5) Определяем необходимое номинальное вторичное напряжение трансформатора из требуемой наибольшей ЭДС преобразователя

,

где

kC - коэффициент, учитывающий возможное снижение напряжения сети, примем kС = 0,9;

kб - коэффициент, учитывающий падение напряжения в реверсивных преобразователях с совместным управлением, по таблице kб = 1,0;

kE = 1,35 - коэффициент выпрямленного напряжения (линейный);

kEФ = 2,34 - коэффициент выпрямленного напряжения (фазный);

принимаем - минимальный угол управления;

коэффициент корректировки величины максимального напряжения преобразователя:

,

Принимаем, так как в дополнительных условиях указано, что максимальное напряжение на якоре должно быть до 1,3 UяN.

В, В



Т.к. U2N отличается от стандартного сетевого 220 В не более чем на 20%, то принимаем безстрасформаторное питание через токоограничивающие реакторы.

6) ЭДС преобразователя при номинальных напряжениях и угле управления =0

В

7) Типовая мощность трансформатора:

где - коэффициент типовой мощности из табл. 1

Принимаем питание первичной обмотки трансформатора 380 В из таблицы стандартных значений напряжений первичных обмоток (табл. 2.).

8) Действующее значение линейного первичного тока:

Где k1 =0,816 - коэффициент линейного тока первичный

9) Индуктивное сопротивление токоограничивающих реакторов:

10) Индуктивное сопротивление, которое вносится в цепь выпрямленного тока:



11) Активное сопротивление токоограничивающего реактора:

12) Активное сопротивлени, которое вносится в цепь якоря :

13) Вносимая в цепь постоянного тока индуктивность преобразователя:

- угловая частота.

3. Выбор вентилей

В ходе проектирования выбираются типы вентилей и их класс по напряжению. Тип полупроводникового вентиля определяется средним выпрямленным током и требуемой перегрузочной способностью, а класс - максимальными повторяющимися (мгновенными) напряжениями.

Сначала выбираем способ охлаждения. Выбираем принудительное воздушное охлаждение, чтобы обеспечить условие допустимой перегрузки по току.

1) Средний ток тиристора определяется по выражению:



где nш - количество вентилей в преобразователе, исключая параллельное и последовательное соединения, т.е. подсоединенных к одной выходной шине nш = 3;

А.

Предварительно выбираем тиристор с предельным током в 6-10 раз превышающим его средний ток при естественном охлаждении

Т133-400

UT(TO) =1,05 B - пороговое напряжение тиристора в открытом состоянии

rt = 0,00068 Oм - дифференциальное сопротивление тиристора в открытом состоянии

Rthja = 0,137^оС/Вт - тепловое сопротивление переход - охлаждающая среда с определенным охладителем, применяется принудительное охлаждение (V= 6 м/с)

Tjm = 125^oC - максимально допустимая температура p-n перехода

Ta = 50^oC - температура окружающей среды

kф = - коэффициент формы тока тиристора

Класс вентилей: 4 - 16

2) Максимально длительно допускаемый средний ток тиристора:



3) Определяем коэффициент запаса по току:

.

4) При номинальном токе установившаяся температура p-n перехода при номинальном токе:

°С

где мощность рассеяния тиристора в открытом состоянии при номинальном токе преобразователя

5) Максимально допустимая мощность рассеяния, при которой за время перегрузки (60с) температура перехода достигает максимально допустимой величины:

,

Где (т.к. длительность перегрузки 60 с) - Переходное тепловое сопротивление

6) Максимально допустимый ток предварительно нагретого тиристора за время перегрузки:



7) Максимально допустимый ток перегрузки преобразователя с полуторократным запасом:

573,095

Условие допустимой перегрузки по току:

IЯ.MAX = л·IЯN ? Id60m,

2,4 ·192 = 460,8А ? 573,095 А - условие выполняется.

8) Максимальное импульсное рабочее напряжение:

где kсп=1,1 - коэффициент, учитывающий возможное повышение напряжения в сети

9) Определим класс вентилей по формуле:

Класс вентилей = 14



4. Расчет основных параметров сглаживающего и уравнительного реакторов

1) Рассчитаем индуктивность якорной цепи двигателя:

где CL=2 - постоянная, для компенсированных тихоходных двигателей

pп=2- число пар полюсов двигателя (для номинальной частоты вращения двигателя n=575 об/мин),

2) Допустимая величина тока якоря в относительных единицах:

3) Индуктивность сглаживающего реактора:

Где - относительная величина ЭДС низшей гармоники преобразователя для p = 6 из табл. 4

- угловая частота.

Отсюда следует, что сглаживающие реакторы не требуются, так как индуктивность, имеющаяся в цепи уже способна ограничить эти токи. .

4) Максимальный граничный ток (при б = 90°):

где коэффициент граничного тока из табл. 4, индуктивность цепи якоря

Гн.

5) Для ограничения скорости нарастания тока короткого замыкания, необходимая индуктивность сглаживающего реактора вычисляется по формуле

Lо.к.з.= ,

Где

ITSMm = 7 кА - допускаемое значение ударного неповторяющегося тока тиристора в открытом состоянии при длительности протекания 10 мс и максимально допустимой температуре перехода; LУР - индуктивность уравнительного дросселя.

IУР = 0,1·IЯN = 0,1·192 = 15,9 А.

Ошибка! Закладка не определена. мГн.



Для ограничения скорости нарастания тока короткого замыкания дроссель не требуется.

удовлетворяет данному условию.

5. Расчет механических характеристик

Расчёт механических характеристик мы произвели в специальной расчётной программе.

Для расчёта нам необходимо знать значения:

1) В - действующее значение линейного напряжения

2) max ток, до которого будем считать

3) эквивалентное активное сопротивление якорной цепи

=106,8 мОм

4) индуктивное сопротивление якорной цепи

=2,496 мГн

5) - индуктивное сопротивление рассеяния одной фазы токоограничивающего реактора

6) p = 6 - пульсность схемы преобразователя

7) коэффициент двигателя, где падение напряжения на щеточных контактах двигателя



8) электромагнитный момент номинальный

649,536 Нм

9) максимальный эл.магн. момент

В результате получили данные, с помощью которых построили механические характеристики режимов РПТ и РНТ (рисунки 2 и 3).

Рисунок 3. Механические характеристики РПТ

Рисунок 4. Механические характеристики РНТ



Характеристика ограничена углами в 15є и 145є, так как иначе это привело бы к опрокидыванию преобразователя, что может привести к аварии.

Также были рассчитаны регулировочная и фазовая характеристика, соответственно рисунок 5 и рисунок 6.

где -амплитуда развертывающего напряжения.

=10 В - макс. напряжение управления равно амплитуде развертывающего

Таблица 2. Регулировочные и фазовые характеристики

а, град	а, рад	Uу	Ed
0	0	10	436,657
15,2036	0,265353	9,65	421,374
45,573	0,795399	7	305,659
60	1,047198	5	218,328
78,46304	1,369438	2	87,331
89,42703	1,560796	0,1	4,3666
120	2,094395	-5	-218,328
134,427	2,346194	-7	-305,659
144,9848	2,530462	-8,19	-357,62

Рисунок 5. Фазовые характеристики



Рисунок 6. Регулировочные характеристики

6. Выбор СИФУ

Рисунок 7. Принципиальная схема одного канала СИФУ

Рисунок 8. Функциональная схема реверсивного преобразователя



Заключение

Проектирование начинается с выбора принципов работы каждого устройства, входящего в систему импульсно-фазового управления выпрямительно-инверторного преобразователя. Выбирается тип фазосдвигающего устройства, тип усилителей мощности управляющих тиристорами импульсов, форма и длительность этих импульсов, напряжение питания усилителей мощности и всех остальных устройств.

В СИФУ устанавливаем многоканальное ФСУ, достоинством которого является высокое быстродействие и сравнительная простота. Усилители мощности импульсов управления применяем с трансформаторной потенциальной развязкой на транзисторе с импульсным трансформатором, как наиболее простые усилители мощности. Формирователь длительности импульсов управления представляет собой заторможенный одновибратор, который является наиболее распространенным.

Ячейку ФСУ выполняем с косинусоидальным развертывающим напряжением из-за ее простоты и точность формирования угла и линейность регулировочной характеристики преобразователя в такой ячейке определяются соотношением только двух входных резисторов.

Фильтры синхронизирующих напряжений выполняем активными первого порядка, они имеют большие возможности, чем пассивные, большое разнообразие, меньшие габариты и стоимость.



Библиографический список

Лихошерст В.И. Полупроводниковые преобразователи электрической энергии для электроприводов с двигателями постоянного тока. Свердловск: УПИ, 2007. 80 с.

Лихошерст В.И. Системы управления полупроводниковыми преобразователями электрической энергии: Учебное пособие. 2-е изд., испр. Екатеринбург: УГТУ, 2010. 104 с.

Расчет полупроводникового преобразователя системы ТП-Д: Методические указания к курсовой работе по курсу "Электронные, микропроцессорные и преобразовательные устройства" / В.И. Лихошерст. Свердловск: УПИ, 2011. 37 с.

Расчет системы импульсно-фазового управления (СИФУ): Методические указания к курсовому проекту по дисциплине "Преобразовательные устройства" / В.И. Лихошерст, А.В. Костылев. Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 2008. 36 с.

Руденко В.С., Сенько В.И., Чиженко И.М. Основы преобразовательной техники: Учебник для вузов. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Высшая школа, 2010. 42



Приложения

Приложение 1



Приложение 2



Приложение 3

преобразователь электрический трансформатор реверсивный



Приложение 4



Приложение 5

Размещено на Allbest.ru