Разработка перспективного источника питания

Особенности построения и применения импульсных источников питания. Структура, схемотехническое решение и принцип действия импульсного блока питания. Разработка структуры прибора Master-Slave с применением современных интегральных микросхем TEA 2260.

Рубрика Коммуникации, связь, цифровые приборы и радиоэлектроника
Вид дипломная работа
Язык русский
Дата добавления 04.03.2013
Размер файла 4,0 M

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Если размах индукции достаточно велик, сумма Востs + Вимп может превысить индукцию насыщения материала сердечника Вsat . При этом резко падает величина индуктивности обмотки. В реальном преобразователе это может привести к потере работоспособности и даже к выходу из строя силового ключа. Конечно, выбором небольшой величины Вимп можно избавиться от такого эффекта, но на практике это ведет к резкому увеличению габаритов сердечника, что приводит к возрастанию потерь в феррите.

Основным методом снижения влияния Вост, является введение немагнитного зазора в магнитный поток сердечника. Введение немагнитного зазора приводит к «растягиванию» характеристики индукции сердечника.

При введении зазора большая часть энергии запасается не в сердечнике, а в зазоре, что приводит к уменьшению эффективной величины Вост .

Введение зазора уменьшает магнитную проницаемость сердечника в десятки раз -- это приводит к увеличению габаритов и количества витков обмоток.

Подавляющее большинство разработчиков, выбирая необходимый сердечник будущего трансформатора, задаются двумя главными вопросами:

· какой зазор необходимо выбрать;

· сколько витков следует намотать в первичной обмотке.

Предварительные расчеты, как правило, показывают, что величина оптимального зазора составляет 0,01 мм или близкое к этому значение. Становится понятным, что реализовать такой малый зазор (и вдобавок стабильный во времени и при реальных температурных режимах импульсного трансформатора) на практике весьма сложно, несмотря на то, что он является оптимальным с теоретической точки зрения. На практике для выполнения зазора используют кусочки кабельной или конденсаторной бумаги, либо лавсановой пленки. Толщину подбирают из конструктивных соображений, близкую к расчетной величине.

Для того чтобы получить нормальный трансформатор для хорошо работающего импульсного источника питания, необходимо определить такие параметры трансформатора:

· материал и форму (тип) сердечника;

· габаритную мощность сердечника;

· величину немагнитного зазора;

· количество витков в обмотках;

· конструкцию трансформатора и технологию его изготовления (как разместить обмотки на каркасе сердечника, как их наматывать и как изолировать).

5.1.1 Материал сердечника

В настоящее время для ИБП лучше всего использовать ферриты. Феррит должен иметь низкие потери, высокую начальную магнитную проницаемость и высокую индукцию насыщения Bs.

При работе на частотах порядка 100 кГц наилучшими материалами
являются отечественные НМС1, НМС2 (аналогичный импортный -- ЗС8). Основные характеристики отечественных ферритов приведены в табл. 5.1 [4].

Таблица 5.1 - Характеристики ферритовых сердечников для ИБП

Материал

Начальная проницаемость

Индукция насыщения Bs (ТС)

2500 НМС1

4100

0,45

2500 НМС2

4100

0,47

2000 НМ3

1700

0,35

2000 НМ1

1700

0,38

1500 НМ3

1200

0,35

1500 НМ1

1200

0,35

2000 НМ

2000

0,38

1000 НН

800

0,27

5.1.2 Форма (тип) сердечника

Форма сердечника во многом определяет индуктивность рассеяния трансформатора LPAC. При прочих равных условиях более «закрытый» сердечник (т. е. сердечник, в котором большая часть силовых магнитных линий проходит не по воздуху, а через феррит) даст меньшую индуктивность рассеяния. Наилучшими с этой точки зрения являются сердечники типа PQ.

Для Ш-образных сердечников наименьшую величину LPAC имеют сердечники, у которых площадь окна близка к площади сечения керна. Однако такие сердечники, как и сердечники типа PQ, не позволяют при необходимости разместить несколько вторичных обмоток. Увеличение типоразмера приводит к увеличению потерь в феррите, поскольку эти потери прямо зависят от объема феррита в сердечнике. Поэтому при большом количестве вторичных обмоток приходится выбирать сердечники с большей относительной площадью окна типов ЕС, ETD.

Вполне приемлемые величины LPAC получаются при использовании отечественных сердечников типа KB (импортный аналог RH). Если источник должен иметь небольшую толщину, то выбираются низкопрофильные сердечники типа EFD. В любом случае лучше выбирать сердечник в комплекте с каркасом для обмоток.

5.1.3 Габаритная мощность

Габариты сердечника (т. е. типоразмер при выбранном типе) определяются двумя критериями. Во-первых, сердечник не должен перегреваться при максимальной выходной мощности и, во-вторых, окно должно иметь достаточную площадь для размещения всех обмоток трансформатора.

При выборе типоразмера сердечника для сетевых обратноходовых источников с небольшим количеством вторичных обмоток можно рекомендовать такой приближенный критерий выбора сердечника по сечению керна: 0,035 см2/ Вт для мощностей до 20 Вт и 0,02 см2 / Вт при мощностях до 150 Вт.

Площадь заполнения окна сердечника, SЗАП определяется формулой:

SЗАП =[(dl·nl + d2·n2 +...+ di · ni) +IИ · nИ · hOK] · КЗАП, (5.2)

где di -- диаметр провода i-й обмотки с учетом изоляции, ni -- количество витков i-й обмотки, IИ -- толщина слоя изоляции, nИ -- общее количество слоев изоляции, hOK -- высота окна с учетом каркаса, КЗАП -- коэффициент заполнения, обычно равный 1,1...1,5 и зависящий от диаметра провода и аккуратности намотки трансформатора.

Площадь окна сердечника с учетом каркаса, S0K, должна быть больше площади заполнения окна SЗАП. Если это условие не выполняется, необходимо выбрать сердечник с большим относительным размером окна, или (что хуже с точки зрения потерь в феррите) выбрать больший типоразмер того же типа сердечника.

5.1.4 Величина немагнитного зазора

Теоретически для каждого сердечника при заданной мощности и заданной индуктивности первичной обмотки существует оптимальная величина немагнитного зазора lЗ при которой обеспечиваются небольшие потери и необходимо наматывать не очень большое количество витков.

Такие оптимальные величины lЗ могут находиться в пределах от сотых до десятых долей миллиметра. К сожалению, не всегда можно отыскать материал для изготовления немагнитной прокладки с толщиной, в точности равной рассчитанному lЗ. При lЗ < 0,1 мм это может стать проблемой -- ведь прокладка должна сохранять толщину при изменении температуры, влажности и усилия крепления половинок сердечника. Если толщина прокладки изменяется, то зазор становится неоптимальным. Поэтому для мощностей до 150 Вт зазор обычно выбирается в пределах 0,12...0,3 мм. Эта величина несколько отличается от оптимальной, но ее сравнительно легко сделать практически неизменной при изменении внешних условий.

Следует заметить, что многие типы сердечников выпускаются в варианте с зазором, для чего высота центрального керна делается несколько меньше высоты боковых пластин. И для таких сердечников ширина зазора обычно составляет величину порядка 0,12...0,3 мм.

Если в сердечнике не предусмотрен немагнитный зазор, то в качестве материала прокладки для него можно использовать липкую бумажную ленту, продаваемую в магазинах электроники. Ее толщина 0,12 мм, что дает возможность получить ширину зазора 0,24 мм (поскольку прокладка ставится как в центральный керн, так и в боковые пластины сердечника). Опыт эксплуатации показывает, что такой материал вполне удовлетворительно «держит толщину» как по температуре, так и по времени.

5.1.5 Количество витков первичной обмотки

Количеством витков первичной обмотки определяется ее индуктивность. Индуктивность, в свою очередь, определяет приращение тока ключа dIS, за время его открытого состояния «на прямом ходе». Если индуктивность выбрана небольшой, то пиковый ток ключа Ism может значительно превышать его средний импульсный ток ISS. Это может привести к тому, что придется выбрать ключ с большим допустимым током, т. е. более дорогой. Если выбрать очень большую величину индуктивности, то Ism практически будет равняться ISS , но придется увеличивать количество витков -- т. е. увеличить трудоемкость, расход провода и, в конечном счете, цену.

Компромиссным решением станет выбор dIS = Ism / 2.

При этом

Ism = 1,333 · ISS . (5.3)

dIS = 2 / 3 · ISS . (5.4)

Расчет индуктивности первичной обмотки L1 надо производить для максимального значения среднего импульсного тока ключа ISS MAX и максимальной длительности открытого состояния ключа t Pmax = Т · Dmax.

Из формулы

dIS = U max · t Pmax / L1 (5.5) следует :

dIS = U max · Т · Dmax / L1, (5.6) отсюда

L1 = 3 / 2 · U max · Т · Dmax / ISS MAX (5.7)

Определив индуктивность первичной обмотки, можно определить количество ее витков.

Для сердечников без немагнитного зазора индуктивность L связана с количеством витков N выражением:

L = µ n · µ o · N2 · S a / l cp , (5.8)

где µ n -- начальная магнитная проницаемость сердечника; µ o = 4 р ? 10-7; l cp -- средняя длина магнитной силовой линии в сердечнике; S a -- площадь сечения сердечника.

Для сердечника с зазором связь L и N определяется весьма громоздкой и неудобной формулой для практических расчетов, которую в силу ее неудобности нет смысла приводить. Сделать вычисления проще помогает тот факт, что для сердечников с большим значением начальной магнитной проницаемости материала введение зазора уменьшает эффективную величину магнитной проницаемости. Причем эффективная проницаемость µ з , становится приблизительно равной:

µ з = l cp / l з , (5.9)

где l з -- ширина немагнитного зазора.

При l cp / l з < µ n / 10 и ширине зазора 0,12...0,3 мм формула (5.9) дает ошибку не более 15...20%, что вполне приемлемо для практики (разброс начальной магнитной проницаемости для сердечников одной и той же марки феррита, но изготовленных в разных партиях, может достигать тех же 15...20%).

Подставляя (5.9) в (5.8) и произведя несложные преобразования, можно получить выражения для индуктивности обмотки с сердечником и немагнитным зазором:

L = µ з · µ o · N2 · S a / l cp = µ o · N2 · S a / l з . (5.10)

Из выражения (5.10) следует, что для сердечника с зазором индуктивность не зависит от средней длины магнитной силовой линии l cp, поэтому и нет необходимости ее измерять.

По заданной величине индуктивности L и сердечнике с зазором l з , необходимое количество витков определяется формулой:

N = v ( l з · L / µ o · S a ) , (5.11)

где N -- это минимальное количество витков первичной обмотки, при котором величина приращения тока ключа dISmax за импульс при максимальной величине рабочего цикла Dmaх не превысит заданного \ максимального среднего импульсного тока ключа ISSmax.

В удобных для расчета единицах выражение (5.11) приобретает вид:

N 1 = 89 v ( l з · L / S a ), (5.12)

где L -- измеряется в мГн; l з -- мм; S a -- см2.

Теперь следует проверить, какое минимальное количество витков первичной обмотки необходимо, чтобы сердечник не входил в насыщение при максимальном токе ключа Ismax.

Nmin = 10 4 • L • Ismax / B sat • S a , (5.13)

где B sat | -- индукция насыщения сердечника, выбранная из табл. 5.1.

Учитывая, то что Ismax = 1,333 Issmax , и приведя к удобным для расчетов единицам измерения, введем коэффициент запаса на возможную ошибку определения µ з получаем рабочую формулу:

Nmin= 173 • L • Issmax / B sat • S a , (5.14)

где L -- измеряется в мГн; Issmax -- A; B sat -- Тс; S a -- см2.

Если полученное из выражения (5.12) значение количества витков первичной обмотки N > Nmin, то индуктивность обмотки и сердечник выбраны правильно. Если же N < Nmin, то необходимо увеличить индуктивность первичной обмотки L.

5.1.6 Количество витков вторичной обмотки трансформатора

В процессе расчета импульсного источника питания должен быть определен коэффициент трансформации КТР = nl / n2. Количество витков вторичной обмотки n2 = nl / КТР.

Если n2 получается дробным, то необходимо увеличить n1 до такой величины, чтобы при целых числах n1и n2 получить КТР , близкий к требуемому.

5.1.7 Конструктивные и технологические особенности размещения обмоток на каркасе импульсного трансформатора, выбор типа провода и изоляции

Диаметр обмоточного провода d определяется из величины среднего тока через обмотку Iср по известной формуле:

d = 1.13 v ( Iср / J ) , (5.15)

где J -- плотность тока, равная 3...5 А/мм2.

Для внутренних обмоток (то есть обмоток, которые наматываются первыми) выбираются меньшие значения плотности тока J, а для наружных обмоток -- большие.

В качестве обмоточного провода можно использовать провод ПЭВ - 1, ПЭВ - 2. Если позволяет площадь окна, то некоторые обмотки можно наматывать проводом во фторопластовой изоляции, например МГТФ. Это снижает требования к слоям изоляции, но при использовании такого провода следует учитывать, что фторопласт обладает свойством текучести под механическим давлением. При этом, если какой-то виток при намотке сильно передавлен другим витком или, например, арматурой, стягивающей половинки сердечника, то с течением времени в месте приложения давления слой тефлона может стать более тонким или совсем выдавиться в стороны.

Очень удобен провод в, так называемой, тройной изоляции, который позволяет отказаться от применения специальных изолирующих слоев, разделяющих обмотки.

Готовый сетевой источник должен обеспечивать пробивное напряжение между входом и выходом не менее 1,5 кВ, и трансформатор в этой развязке является самым критичным звеном. Поэтому вторичная обмотка должна быть отделена от первичной и обмотки смещения слоем высоковольтной изоляции состоящим, например, из 6--8 слоев тефлоновой ленты толщиной 0,05...0,1 мм. При намотке этого слоя надо не забывать о хладотекучести тефлона. Слои первичной обмотки достаточно разделять одним слоем тефлоновой ленты. Для изоляции от других обмоток достаточно 2--3 слоев тефлона. Естественно, что можно применить не тефлон, а другой изоляционный материал, но при этом толщина изоляции, скорее всего, окажется большей. Закреплять концы обмотки тефлоном удобно отрезками клейкой бумажной ленты, но лучше всего - х/б нитью или лентой.

Первой следует наматывать первичную обмотку. Ее началом должен быть вывод, который подключается к силовому ключу. На этом выводе при работе создаются перепады напряжения до 300 В и более. Если первичная обмотка имеет несколько слоев, то ее верхние слои будут работать как электростатический экран для этого источника помех.

При выходной мощности до 5... 10 Вт первичная обмотка наматывается полностью, а остальные наматываются поверх ее. При большей выходной мощности можно вторичную обмотку намотать между слоями первичной. Это увеличивает связь между обмотками и позволяет несколько снизить индуктивность рассеяния Lрас, что может облегчить режим работы элементов демпфирующей цепи. Но такое размещение обмоток требует лишнего слоя высоковольтной изоляции. Намотку всех обмоток следует выполнять виток к витку. При намотке «внавал» возрастает вероятность межвиткового пробоя изоляции намоточного провода и неизбежны перехлесты витков, что может привести к пробою.

Обмотку питания для микросхемы ТЕА 2260 можно разместить как угодно, но лучше сразу же поверх первичной. Поскольку первичная обмотка и обмотка питания работают под потенциалом питающей сети и гальванически связаны, такое размещение не требует их разделения слоем высоковольтной изоляции, что позволяет уменьшить коэффициент заполнения окна сердечника (достаточно 2--3 слоев тефлоновой ленты).

Выводы всех обмоток можно выполнять одним и тем же проводом, которым производилась первичная намотка. Для большинства типов сердечников выводы обмоток распаиваются на штырьки каркаса. Для сердечников типа KB удобнее выводы обмоток распаивать в соответствующие отверстия платы, поскольку у этого типа сердечников штырьки каркасов расположены слишком «кучно», что затрудняет трассировку печатной платы и создает на ней узкие места с опасностью высоковольтного пробоя.

5.2 Расчет импульсного трансформатора

Расчет импульсного трансформатора произведем исходя из требуемых значений токов и напряжений на вторичных обмотках и методики, изложенной выше.

Тип сердечника, на который может быть намотан трансформатор, представлен на рис. 5.2.

Рис. 5.2 Ферритовые сердечники Ш-типа

Ферритовые сердечники Ш-типа по сравнению с двумя предыдущими типами сердечников имеют худшие показатели, но они имеют минимальную стоимость и имеют право на жизнь для дешевого класса аппаратуры.

Размеры сердечника представлены в таблице 5.2.

Таблица 5.2- Номинальные размеры Ш-образных сердечников из феррита

Типоразмер

a, мм

b, мм

c, мм

d, мм

e, мм

f, мм

Средняя длина магнитной линии, см

Площадь окна, см2

Марки феррита

Ш2,5Ч2,5

10

6,5

2,5

3,3

5

2,5

3,3

0,13

4000НМ

Ш3Ч3

12

8

3

4

6

3

4

0,2

2000НМ

Ш4Ч4

16

10,4

4

5,2

8

4

5,2

0,33

2000НМ1

Ш5Ч5

20

13

5

6,5

10

5

6,6

0,52

700НМ

Ш6Ч6

24

16

6

8

12

6

8

0,8

600НН

Ш7Ч7

30

19

7

9,5

15

7

9,5

1,14

4000НМ

Ш8Ч8

32

23

8

11,5

16

8

11

1,72

2000НМ

Ш10Ч10

36

26

10

13

18

10

12

2,1

2000НМ1 600НН

Ш12Ч15

42

30

14

15

21

18

14

2,7

2000НМ

Ш16Ч20

54

38

16

19

27

20

18

4,2

2000НМ

Ш20Ч28

65

44

20

22

32

28

21

5,3

2000НМ1

Из таблицы 5.2 был выбран сердечник со следующими размерами:

f=18 мм,c=14 мм,b=30 мм,а=42 мм; S=fЧc=18Ч14=252 мм.

Ориентировочный расчет импульсного трансформатора для блока питания, реализованного по архитектуре MASTER - SLAVE на микросхемах TEA 2260 и TEA 5170, принципиальная схема которого показана на рис. 4.6, и в соответствии с формулами, приведенными в разделах 5.1.5 и 5.1.6, дает следующие результаты:

Требуемые параметры основных силовых вторичных обмоток (две симметричные обмотки): максимальный ток ; выпрямленное напряжение Uвых= + 30 В. Максимальная выходная мощность Рвых= 120 Вт, напряжение питания Up=220B. Пределы изменения напряжения сети Ucmax=220B, Ucmin=150B.

Рабочая частота ИБП составляет 66 кГц, следовательно, период накачки энергии в сердечник и ее извлечение на обратном ходе составит Т = 1 / f . Т = 15 мкс. Максимальную величину тока ключа, допустимую для обоих выбранных типов транзисторов определим как ISS MAX = 2,44 А.

Минимальное напряжение с учетом пульсаций и при минимальной величине Uc определяется по формуле:

( 5.16)

Где -КПД, равный 0.8

(5.17)

Получаем:

Выберем режим скважности, то есть соотношение рабочего цикла открытого транзистора, к полному периоду работы рабочего такта. Пусть рабочая величина открытого цикла составляет половину периода рабочего такта, тогда Dmax определим по формуле:

, (5.18)

(5.19)

Где Us- падение напряжения на открытом МОП - транзисторе равное 10 В. Подставляя значения в формулы 5.18 и 5.19, получаем

В соответствии с расчетной формулой (5.6) найдем численное значение индуктивности первичной обмотки:

L1 = 3 / 2 · U max · Т · Dmax / ISS MAX = 3 / 2 · 311.12 · 15 · 10 - 6 • 0,75 / 2.44 = 215 мГн

Индуктивность обмотки с сердечником и немагнитным зазором определим по формуле (5.10)

L = µ o · N2 · S a / l з, (5.20)

а из нее минимальное число витков первичной обмотки может быть определено в соответствии с формулой (5.20), которое составит:

N 1 = 89 v ( l з · L / S a ) = 89 v ( 0,2 · 215/ 252 ) = 37 витка.

Произведя такой оценочный расчет видно, что получены типичные значения индуктивности первичной обмотки, которые легко можно реализовать в виде намотки 37 витков провода в окне выбранного ферритового сердечника типа PQ 40 / 40.!!!!! Необходимый диаметр и тип провода можно выбрать в соответствии с формулой (5.15)

d = 1.13

Рассчитаем площадь, занимаемую проводом по формуле:

(5.21)

Исходя из формулы (5.21) получили значение S=0.25.

Так как полученное значение диаметра провода оказалось велико, внесём некоторые поправки в расчеты. Вместо одного провода, мы будем наматывать два гораздо тоньше ,чем 0.8 мм. Для этого нужно S/2=0.125 .

Затем находим новое значение диаметра провода по формуле (5.21),только подставляя теперь новое значение площади S.

Получаем соотношение:

,

Откуда выражаем диаметр провода d:

Согласно справочной литературе [1] был выбран провод типа ПЭВ-2 диаметром 0.57мм (с изоляцией 0.62 мм)

5.3 Расчеты по обеспечению вибропрочности и ударопрочности

Необходимо конструктивно обеспечить вибропрочность устройства, то есть способность РЭА работать в условиях воздействия вибрационных нагрузок. В данном случае печатная плата ИБП жестко закреплена в корпусе и подвергается действию распределенной нагрузки.

Рассчитываем собственную частоту платы с распределенной нагрузкой, которая закреплена по четырем углам по формуле:

(5.22)

гдe D - жесткость платы;

m - распределенная по площади масса;

а=240 мм, b=120 мм.

Определим жесткость платы D по формуле:

(5.23)

где Е=30ГПа - модуль Юнга для материала платы - стеклотекстолита;

h=1.5 мм-толщина платы.

Рассчитаем по формуле (5.23) жесткость платы:

(5.24)

Определим распределенную по площади массу по формуле:

(5.25)

где G-вес платы с ЭРЭ;

g=9.8-ускорение свободного падения.

Рассчитаем распределенную массу:

(5.26)

Уточним вес платы с ЭРЭ

(5.27)

где p=1750кг/ - средняя плотность, оцененная как плотность стеклотекстолита;

-высота ПП с ЭРЭ,

(5.28)

(5.29)

Уточним распределенную массу по формуле (5.25)

(5.30)

Определим собственную частоту платы с распределенной нагрузкой:

(5.31)

где

89.48Ч17.36)Ч3.03=0.748 кГц (5.32)

Так как возмущающая частота по условиям эксплуатации составляет 10-70 Гц, то делаем вывод, что в плате не будут возникать опасные резонансные явления.

5.4 Выбор системы охлаждения для разрабатываемого устройства

Подавляющее большинство маломощных радиотехнических устройств лишь небольшую долю энергии потребляемой от источников питания выдают в виде полезной энергии сигналов, остальная часть преобразуется в тепловую энергию и передается в окружающую среду. Общий температурный фон устройства определяется удельной мощностью тепловыделения и плотностью теплового потока, проходящего сквозь корпус устройства.

Оценка тепловой нагрузки производится по тепловому потоку, проходящему через единицу поверхности. Тепловая нагрузка до 0.05 Вт/см2 - считается малой, а свыше 0.05 Вт/см2 - большой.

Системы естественного воздушного охлаждения позволяют отводить тепловые потоки плотностью q < 0.1 Вт/см2.

Показатель q равен плотности теплового потока, проходящего через условную площадь поверхности теплообмена электронного аппарата, то есть:

(5.33)

где kp - коэффициент, учитывающий давление воздуха (для нормального атмосферного давления (kp = 1).

Sп- площадь пластинчатого радиатора

Для самого нагревающегося элемента - силового коммутатора, который размещен на пластинчатом радиаторе (см. компоновочный чертёж рис. 5.1 ) , площадь которого составляет 0.1104 м2.

Таким образом, получаем:

q=30*1/0.1104=271 Вт/м2, а lg q = 2.43.

На рисунке 5.3 приведены графики, позволяющие оценить целесообразность применения различных систем охлаждения, при этом выделяются две группы областей: в одной (незатененной) рекомендуется однозначное применение какого-либо одного способа охлаждения, то есть 1 - естественное воздушное, 3 - принудительное воздушное, 5 - принудительное жидкостное, 9 - принудительное испарительное; в другой (затененной) возможно применение двух или трех способов охлаждения, то есть 2 - свободное и принудительное воздушное, 4 - принудительное воздушное и естественное жидкостное, 6 - принудительное жидкостное и свободное испарительное, 7 -принудительное жидкостное и свободное испарительное, а также принудительное испарительное, 8 - свободное испарительное и принудительное испарительное.

Рис.5.3 - Области применения различных способов охлаждения

Таким образом, получаем, что для нашего устройства необходимо применение естественного воздушного охлаждения.

Выбор системы охлаждения не сводится только к определению области охлаждения с помощью графиков, необходимо также учитывать техническую возможность реализации данного способа охлаждения в заданных условиях эксплуатации, увеличение габаритов изделия, его массы, энергопотребления, снижение общей надежности функционирования.

СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ:

1.Справочник радиолюбителя : учеб. пособие / Р.М. Терещук, Р.М. Домбругов, Н.Д. Босый, С.И. Ногин, В.П. Боровский,А.Б.Чаплинский.-К.:Техника,1965.-1159с.

2.Электронные компоненты / каталог компонентов - С.-Петербург: 2002.-192с.

3.Библиотека ферритовых сердечников : http://www.radiokot.htm

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.