Проектирование стабилизированных источников питания электронной аппаратуры различного назначения

Части стабилизированного источника питания. Синтезирование блока питания с компенсационным стабилизатором напряжения. Максимальный коллекторный ток регулирующего транзистора. Расчет измерительного и усилительного элементов, температурной компенсации.

Рубрика Коммуникации, связь, цифровые приборы и радиоэлектроника
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 23.12.2012
Размер файла 317,8 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Проектирование стабилизированных источников питания электронной аппаратуры различного назначения

Введение

Для работы электронных устройств (ЭУ) ответственного назначения необходимы стабилизированные источники питания, которые используются для питания анодных цепей электронных ламп, транзисторных и интегральных схем, различных цепей смещения и т.п.

Структурная схема стабилизированного источника питания ЭУ

Основными частями стабилизированного источника питания являются выпрямитель и стабилизатор постоянного напряжения (СПН)

Выпрямитель состоит из следующих элементов

- силового трансформатора;

- схемы выпрямления;

- сглаживающего фильтра.

Силовой трансформатор служит для повышения или понижения напряжения сети до необходимой величины. Схема выпрямления состоит из одного или нескольких вентилей, обладающих односторонней проводимостью тока и выполняющих основную функцию выпрямителя - преобразование переменного тока в постоянный (пульсирующий). Сглаживающий фильтр предназначен для уменьшения пульсаций выпрямленного тока. Стабилизатор постоянного напряжения предназначен для автоматического поддержания с требуемой точностью постоянного напряжения на нагрузке при изменении дестабилизирующих факторов в обусловленных пределах.

Целью работы является синтезирование блока питания с компенсационным стабилизатором напряжения (КСН). В компенсационных стабилизаторах производится сравнение фактической величины входного напряжения с его заданной величиной и в зависимости от величины и знака рассогласования между ними автоматически осуществляется корректирующее воздействие на элементы стабилизатора, направленное на уменьшение этого рассогласования.

Принимаем КСН последовательного типа, со следующей функциональной схемой.

Размещено на http://www.allbest.ru/

КСН состоит из следующих функциональных блоков: регулирующего элемента (РЭ); схемы сравнения (СС), включающей в себя источник опорного напряжения и сравнивающий делитель, вырабатывающий сигнал рассогласования между выходным и опорным напряжениями; усилителя постоянного тока (У), усиливающего сигнал рассогласования между выходным и опорным напряжениями и управляющего работой регулирующего элемента.

Основными параметрами, характеризирующими стабилизатор, являются:

1. Коэффициент стабилизации, представляющий собой отношение относительного изменения напряжения на входе к относительному изменению напряжения на выходе стабилизатора.

где:

Uвх и Uвых - номинальное напряжение на входе и выходе стабилизатора.

ДUвх и ДUвых - изменение напряжений на входе и выходе стабилизатора.

Коэффициенты стабилизации служат основными критериями для выбора рациональной схемы стабилизации и оценки ее параметров.

2. Выходное сопротивление, характеризующее изменение выходного напряжения при изменении тока нагрузки и неизменном входном напряжении.

3. Коэффициент полезного действия, равный отношению мощности в нагрузке к номинальной входной мощности.

4. Дрейф (допустимая нестабильность) выходного напряжения. Временной и температурный дрейф характеризуется величиной относительного и абсолютного изменения выходного напряжения за определенный промежуток времени или в определенном интервале температур.

1. Исходные данные для расчета

Номинальное напряжение питающей сети Uс = 220 В

Частота питающей сети ?с = 50 Гц

Отклонения напряжения сети от номинального а = ±3%

Номинальное выходное напряжение стабилизатора Uвых = 30 В

Минимальное выходное напряжение стабилизатора Uвых.min = 15 В

Максимальное выходное напряжение стабилизатора Uвых.max = 40 В

Максимальный ток нагрузки Iн.max = 4 А

Минимальный ток нагрузки Iн.min = 0

Коэффициент стабилизации Кст = 1000

Выходное сопротивление ri = 0,01 Ом

Допустимая амплитуда пульсаций выходного напряжения Uвх~ = 3 мВ

Изменение выходного напряжения при работе в заданном диапазоне температур ДUвых(t) = 0,3 мВ/°С.

Температурный диапазон: tокр = -20..+ 40°C.

2. Расчет силовой части стабилизатора

Так как требуется высокий коэффициент стабилизации и маленькое температурное отклонение напряжения, применяем следующую принципиальную схему КСН

Регулирующим элементом служит составной транзистор. В качестве усилительного элемента обратной связи применяем дифференциальный усилитель постоянного тока, в котором происходит компенсация температурного дрейфа.

Источником питания усилителя служит источник тока на транзисторе.

Определяем максимальный коллекторный ток регулирующего транзистора

Iкр1.max = Iн.max + Iвн = 4 + 0,02 = 4,02 А

где Iвн = 20..30 мА - ток, потребляемый схемой стабилизатора.

Так как усилитель постоянного тока питается от входа стабилизатора через стабилизатор тока принимаем в качестве VD1 2 диода Д223Б с параметрами:

Допустимое обратное напряжение Uобр = 150 В

Среднее значение выпрямленного тока IVD1ср = 0,05 А

Падение напряжения в прямом направлении UVD1.max = 1 В

Зададимся минимальным напряжением регулирующего транзистора.

Uкэ1.min = UVD1 + (2..3) = nUVD1.max + (2..3) = 21 + 2 = 2 + 2 = 4 B,

где UVD1 = nUVD1.max - падение напряжения в диодном плече VD1 стабилизатора тока;

n = 2 - количество диодов в плече;

Амплитуда пульсаций напряжения на входе КСН:

U~ = (0,05.. 0,1)(Uвых.max + Uкэ1.min) = 0,05(40 + 4) = 3,85 B

Напряжения на входе стабилизатора минимальное

Uвх.min = Uвых.max + Uкэ1.min + Uвх~ = 40 + 4 + 3,85 = 47,85 B

номинальное

Uвх =

Uвх.min

=

47,85

= 49,33 В

1 - а

1 - 0,03

максимальное

Uвх.max = Uвх(1 + а) = 49,33 (1 + 0,03) = 50,81 В

Максимальное напряжение на входе КСН при минимальной силе тока нагрузки

Uвх.м.max = Uвх.max + (Iн.max - Iн.min)ro = 50,81 + (4 - 0)0,07

49,33

= 53,28 В

4

где ro = (0,05.. 0,15)Uвх/Iн.max - ориентировочное внутреннее сопротивление выпрямителя с фильтром

Максимальное напряжение между коллектором и эмиттером регулирующего транзистора

Uкэ1.max = Uвх.м.max - Uвых.min = 53,28 - 15 = 38,28 В

Максимальная мощность, рассеиваемая регулирующим транзистором

Ркр1.max = (Uвх.max - Uвых.min) Iкр1.max = (50,81 - 15) 4,02 = 143,96 Вт

В качестве VT1 принимаем nпар = 4 параллельных транзистора 2Т825 Б (n-p-n) с параметрами Uкэ.max = 60 B, Iк.max = 20 A

Pк.max = 160 Вт (с теплоотводом)

Коэффициент передачи по току

h21э = в = 750..18000

Максимальный обратный ток коллектора

Iк0.max = 20 мА

Максимальная температура перехода

tп.max = 175°C

Тепловое сопротивление «переход-корпус»

Rt п-к = 1,2°С / Вт

Мощность рассеиваемая каждым транзистором

Р'кр1.max = Ркр1.max/nпар = 143,96/4 = 35,99 Вт

Площадь теплоотвода:

S'VT1 =

Р'кр1.max

=

kt[tп.max - tокр.max - Р'кр1.max (Rt п-к + Rt к-m)]

=

35,99

= 1307 см2 < 1500 см2

0,0003 [175 - 40 - 35,991,2]

Для выравнивания силы токов парараллельно включенных транзисторов в цепи эмиттеров вводим симметрирующие резисторы

Для транзистора 2Т825 Б падение напряжения «коллектор-эмиттер» при токе Iкр1.max = 4А

Uкэ = 2 B.

Сопротивление симметрирующего резистора

Rс = nпарUкэ/Iкр1.max = 42/4 = 2,000 Ом

Мощность, выделяемая резистором

PRc = [Iкр1.max/ nпар]2 Rc = [4,02/ 4]2 2 = 2,02 Вт

Уточняем значения напряжений с учетом симметрирующих сопротивлений

URc = [Iкр1.max/ nпар]Rc = [4,02/ 4]2 = 2,68 В

Uвх.min = Uвых.max + Uкэ1.min + Uвх~ + URc = 40 + 4 + 3,85 + 2,68 = 50,53 B

Uвх =

Uвх.min

=

50,53

= 52,09 В

1 - а

1 - 0,03

Uвх.max = Uвх(1 + а) = 52,09 (1 + 0,03) = 53,66 В

Uвх.м.max = Uвх.max + (Iн.max - Iн.min)ro = 53,66 + (4 - 0)0,07

52,09

= 56,26 В

4

Uкэ1.max = Uвх.м.max - Uвых.min = 56,26 - 15 = 41,26 В

Определяем количество каскадно включенных транзисторов, входящих в составной регулирующий транзистор.

Базовый ток составного регулирующего транзистора должен быть на порядок меньше коллекторного тока усилителя ПТ обратной связи. Так как в качестве VTy могут быть использованы маломощные транзисторы, то значение Iкy принимаем равным 2..5 мА.

Тогда ток базы составного регулирующего транзистора не должен превышать 0,2.. 0,5 мА.

Определяем суммарный максимальный и минимальный базовые токи параллельно включенных транзисторов VT1:

Iб1.max = У I'б1.max =

Iкр1.max

=

4,02

= 5,3610-3 А

в1min

750

Iб1.min = У I'б1.min =

Iкр1.min

=

0,02

= 0,00110-3 А

в1max

18000

Ток через резистор Rб1:

IRб1 = (1..15)nпар (Iк0.1.max - Iб1.min) = 1,54 (20 - 0,001)10-3 = 120,010-3 А

Сопротивление резистора Rб1:

Rб1 =

Uвых.min

=

15

= 125,01 Ом

IRб1

120,010-3

Принимаем по Е24 Rб1 = 120 Ом

Мощность резистора Rб1:

РRб1 =

(Uвых.max)2

=

402

= 13,33 Вт

Rб1

120

Находим условия работы транзистора VT2:

Iк2.max ? Iэ2.max = Iб1.max+IRб1.max=Iб1.max+

Uвых.max

=5,3610-3+

40

= 0,339 А

Rб1

120

Uкэ2.max ? Uкэ1.max = 41,26 В

Ркр2.max = (Uвх.max - Uвых.min) Iк2.max = (53,66 - 15) 0,339 = 13,09 Вт

В качестве VT2 принимаем транзистор КТ805Б (n-p-n) с параметрами

Uкэ.max = 135 B

Iк.max = 8 A

Pк.max = 30 Вт (с теплоотводом)

Коэффициент передачи по току

h21э = в = 15..35

Максимальный обратный ток коллектора

Iк0.max = 5 мА

Максимальная температура перехода

tп.max = 150°C

Тепловое сопротивление перехода

Rt = 35°С / Вт

Тепловое сопротивление «переход-корпус»

Rt п-к = 3,3°С / Вт

Тепловое сопротивление «корпус-среда»

Rt к-m = 0,4°С / Вт

Рассчитываем предельную мощность, которую может рассеивать транзистор без теплоотвода при максимальной температуре среды

Рпред =

tп.max - tокр.max

=

150 - 40

= 3,14 Вт

Rt

35

Поскольку Ркр2.max > Рпред рассчитываем теплоотвод

Площадь теплоотвода:

SVT2 =

Ркр2.max

=

kt[tп.max - tокр.max - Ркр2.max (Rt п-к + Rt к-m)]

=

13,09

= 532 см2

0,0004 [150 - 40 - 13,09(3,3 + 0,4)]

Определяем максимальный и минимальный базовые токи транзистора VT2:

Iб2.max =

Iк2.max

=

0,339

= 22,610-3 А

в2min

15

Iб2.min =

Iкр1.min

+

IRб1

=

0,02

+

120,010-3

= 3,4310-3 А

в1min в2max

в2max

75035

35

Ток через резистор Rб2:

IRб2 = (1..15) (Iк0.2.max - Iб2.min) = 1,5 (5 - 3,43)10-3 = 2,3610-3 А

Сопротивление резистора Rб2:

Rб2 =

Uвых.min

=

15

= 6366,0 Ом

IRб2

2,3610-3

Принимаем по Е24 Rб2 = 6800 Ом = 6,8 кОм

Мощность резистора Rб2:

РRб2 =

(Uвых.max)2

=

402

= 0,24 Вт

Rб2

6800

Находим условия работы транзистора VT3:

Iк3.max =

Iк2.max

+

Uвых.max

=

0,339

+

40

= 15,5610-3 А

в2max

Rб2

35

6800

Uкэ3.max = Uкэ2.max ? Uкэ1.max = 41,26 В

Ркр3.max = (Uвх.max - Uвых.min) Iк3.max = (53,66 - 15) 15,5610-3 = 0,601 Вт

В качестве VT3 принимаем транзистор КТ807Б (n-p-n) с параметрами

Uкэ.max = 100 B

Iк.max = 0,5 A

Pк.max = 10 Вт (без теплоотвода)

Коэффициент передачи по току

h21э = в = 60..200

Максимальный обратный ток коллектора

Iк0.max = 0,03 мА

Максимальная температура перехода

tп.max = 150°C

Тепловое сопротивление перехода

Rt = 120°С / Вт

Рассчитываем предельную мощность, которую может рассеивать транзистор без теплоотвода при максимальной температуре среды

Поскольку Ркр3.max < Pк.max тепловой расчет не требуется

Максимальный входной ток базы составного регулирующего транзистора

Iб3.max =

Iк3.max

=

15,56

= 0,26 мА

в3min

60

Входной ток базы соответствует ранее выбранным пределам (0,2.. 0,5 мА). Принимаем три каскадно включенных транзистора в составном регулирующем транзисторе.

3. Расчет измерительного и усилительного элементов

Стабилитрон VDоп, используемый в качестве источника опорного напряжения выбираем из условия максимального напряжения:

Uоп.max ? Uвых.min - (2..3B) = 15 - 3 = 12 B

Выбираем стабилитрон Д818Б с параметрами:

Среднее напряжение стабилизации

Uст.ср = 8,3 В

Uст.min = 7,65 В

Uст.max = 9 В

Iст.min = 3 A

Iст.max = 32 A

Температурный коэффициент

нст.max = -0,02%/°C

Гасящее сопротивление опорного стабилитрона усилителя ПТ:

RГ2 =

Uвых.min - Uст.max

=

15 - 9

= 2000 Ом

Icт.min

310-3

Принимаем по Е24 RГ2 = 2000 Ом = 2 кОм

Мощность резистора RГ2:

РRГ2 =

(Uвых.max - Uст.min)2

=

(40 - 7,65)2

= 0,523 Вт

RГ2

2000

Задаемся максимальным током коллектора транзисторов VTy1, VTy2 усилителя ПТ обратной связи в пределах 2..5 мА

Iку1.max = Iку2.max = Iку.max = 2 мА

Максимальное напряжение между коллектором и эмиттером

Uкэу1.max = Uкэу2.max = Uкэу.max = Uвх.max - Uст.min = 53,66 - 7,65 = 46,01 B

Мощность, рассеваемая коллектором

Pку1.max = Pку2.max = Pку.max = Uкэу.max Iку.max = 46,01210-3 = 0,092 Вт = 92 мВт

В качестве VTу1 и VTу2 принимаем транзисторы КТ301A (n-p-n) с параметрами

Uкэ.max = 20 B

Iк.max = 10 мA

Pк.max = 150 мВт (при 75°С)

Коэффициент передачи по току

h21э = в = 40..120

Максимальный обратный ток коллектора

Iк0.max = 10 мкА

Максимальная температура перехода

tп.max = 120°C

Поскольку Pку.max < Pк.max тепловой расчет не ведем.

Эмиттерное сопротивление усилителя ПТ

Rэу =

Uст.min

=

7,65

= 1912,50 Ом

2Iку.max

2210-3

Принимаем по Е24 Rэу = 2000 Ом

Мощность резистора Rэу:

РRэу =

(Uст.max)2

=

92

= 0,0405 Вт

Rэу

2000

Рассчитываем стабилизатор тока, являющийся нагрузкой усилителя ПТ обратной связи.

Минимальный ток выпрямления через диод VD1 соответствующий на вольтамперной характеристике Д223Б минимальному току линейного участка равен: IVD1.min = 5 мА.

Гасящее сопротивление стабилизатора тока:

RГ1 =

Uвых.min - UVD1

=

15 - 2

= 2600,00 Ом

IVD1.min

510-3

Принимаем по Е24 RГ1 = 2700 Ом

Мощность резистора RГ1:

РRГ1 =

(Uст.max)2

=

92

= 0,988 Вт

RГ1

2700

Так как транзистор VTc маломощный принимаем среднее напряжение «база-эмиттер»

Uбэ.с = 0,7 В

Эмиттерное сопротивление стабилизатора тока:

Rэ1 =

UVD1 - Uбэ.с

=

2 - 0,7

= 746,8 Ом

Iку.max + Iб3.max

210-3 + 0,2610-3

Принимаем по Е24 Rэ1 = 820 Ом

Мощность резистора Rэ1:

РRэ1 =

(UVD1 - Uбэ.)2

=

(2 - 0,7)2

= 0,002 Вт

Rэ1

820

Находим условия работы транзистора VTс:

Iкс.max = Iку.max + Iб3.max = 210-3 + 0,2610-3 = 10,2593210-3 А

Uкэ.с.max = Uкэ1.max - UVD1 = 41,26 - 2 = 36,28 В

Ркс.max = Uкэ.с.max Iкс.max = 36,28 10,2593210-3 = 0,372 Вт = 372 мВт

В качестве VTс принимаем транзистор КТ203Б (n-p-n) с параметрами

Uкэ.max = 30 B

Iк.max = 10 мA

Pк.max = 150 мВт (при 75°С)

Коэффициент передачи по току

h21э = в = 30..100

Максимальный обратный ток коллектора

Iк0.max = 15 мкА

Максимальная температура перехода

tп.max = 150°C

Поскольку Pкс.max < Pк.max тепловой расчет не ведем.

Рассчитываем максимальную силу тока стабилитрона VDоп:

IVDоп.max =

Uвых.max - Uст.min

+ Iку.max =

40 - 7,65

+ 210-3 = 16,1810-3 А = 16,18мА< Iст.max

RГ2

2000

Принимаем ток измерительного делителя напряжения равным Iдел = 2 мА

Находим коэффициенты

бmin =

Uст.min

=

7,65

= 0,201

Uвых.max

40

бmax =

Uст.max

=

9

= 0,600

Uвых.min

15

Ориентировочное сопротивление делителя

Rдел =

Uвых.min

=

15

= 7500 Ом

Iдел

210-3

Rд2 = бmin Rдел = 0,2017500 = 1506,09375 Ом

Принимаем по Е24 Rд2 = 1500 Ом

PRд2 = Rд2 Iдел2 = 1500(210-3)2 = 0,0060 Вт

Rд1 = (1 - бmax) Rдел = (1 - 0,600)7500 = 3000 Ом

Принимаем по Е24 Rд1 = 3000 Ом

PRд1 = Rд1 Iдел2 = 3000(210-3)2 = 0,012 Вт

Rп ? Rдел - Rд1 - Rд2 = 7500 - 1500 - 3000 = 3000 Ом

Принимаем по Е24 Rп = 3000 Ом

Пересчитаем сопротивление делителя

Rдел = Rд1 + Rд2 + Rп = 1500 + 3000 + 3000 = 7500 Ом.

4. Расчет температурной компенсации

стабилизированный питание транзистор ток

Температурную компенсацию выполняем включением в плечо делителя компенсационного диода VDk, если расчетное значение температурного коэффициента стабилизатора больше заданного. Если ТКС положителен включаем компенсирующий диод в верхнее плечо, если отрицателен, то в нижнее.

Максимальный ТКН опорного стабилитрона:

гоп.max = нст.maxUст.ср = -0,028,3 = -1,66 мВ/°С

Для маломощных транзисторов VTy1, VTy2 усилителя ПT максимальный и минимальный температурные коэффициенты перехода «база-эмиттер» принимаем равными:

гбэ.у.min = -1,9 мВ/°С

гбэ.у.max = -2,5 мВ/°С

Вычисляем максимальный ТКС при отсутствии термокомпенсирующих диодов

гmax =

Uвыхоп.max - гбэ.у.min + гбэ.у.max)

=

30 [-1,66 - (-1,9) +(-2,5)]

= -7,33 мВ/°С

Uст.max

9

Уточняем силу тока делителя

Iдел =

Uвых

=

30

= 4,00 мА

Rдел

7500

Выбираем в качестве компенсирующего диод Д814Б и по графику рис. 2.1 [1] при токе 4,00 мА находим температурный коэффициент диода гk = -1,85 мВ/°С

Рассчитываем количество компенсирующих диодов

Nk =

Uвыхгоп.max

=

-1,6630

= 3,2

Uст.maxгk

-1,859

Принимаем в нижнем плече 4 диода Д814Б.

Принимая, что термокомпенсирующие диоды имеют разброс температурного коэффициента Дг = ±0,1 мВ/°С, находим минимальный температурный коэффициент термокомпенсирующего диода

гk.min = гk + Дг = -1,85 + 0,1 = -1,75 мВ/°С

Наибольший температурный коэффициент стабилизатора при наличии термокомпенсации:

гk.max = гmax - Nk гk.min = -7,33 - 4(-1,75) = -0,33 мВ/°С

Расчетное значение приблизительно равняется заданному 0,3 мВ/°С.

Выводы

В результате выполнения курсовой работы был получен стабилизированный источник питания с высоким коэффициентом стабилизации. Конструкция источника питания получилась громоздкой. Но благодаря развитию импульсной техники большинство маломощных источников питания обладает импульсным принципом работы. При этом снижаются габариты, и повышается КПД источников питания.

Список литературы

1. Электротехника и основы электроники: Учебное пособие по курсовому проектированию для студентов специальностей 2102 всех форм обучения / Норильский индустр. ин-т./ М.А. Авербух, А.Г. Карпов - Норильск, 2008.

2. Полупроводниковые стабилизаторы постоянного напряжения и тока. - М. Сов. Радио. 1980.

3. Справочник по полупроводниковым диодам транзисторам и интегральным схемам/ Под ред. Н.Н. Горюнова - М. Энергия, 1977.

4. Полупроводниковые приборы: Диоды, тиристоры, оптоэлектронные приборы: Справочник/ Под ред. Н.Н. Горюнова - М. Энергоиздат, 1982.

5. Источники электропитания на полупроводниковых приборах. Проектирование и расчет/ Под ред. С.Д. Додика и Е.И. Гальперина - М. Сов. Радио. 1968.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Работа источника питания радиоэлектронной аппаратуры. Расчет стабилизаторов напряжения, однофазного мостового выпрямителя с емкостным фильтром, параметров трансформатора, коэффициента полезного действия. Выбор микросхемы, стабилитрона и транзистора.

    курсовая работа [271,9 K], добавлен 20.03.2014

  • Стабилизированный источник питания. Активный фильтр Саллена-Кея. Генераторы сигналов на ОУ, расчет фильтра и генератора прямоугольных сигналов. Моделирование стабилизированного источника питания. Амплитудно-частотная характеристика пассивного фильтра.

    курсовая работа [1,5 M], добавлен 20.08.2012

  • Методика проектирования маломощного стабилизированного источника питания, разработка его структурной и принципиальной схем. Расчет и выбор основных элементов принципиальной схемы: трансформатора, выпрямителя, фильтра, стабилизатора и охладителя.

    курсовая работа [1,6 M], добавлен 02.09.2009

  • Общие принципы построения импульсных источников питания. Организационно-экономический раздел: расчет сметы затрат на проектирование ИМС. Схема включения ИМС в составе импульсного источника питания. Разработка библиотеки элементов, схема электрическая.

    дипломная работа [1,5 M], добавлен 01.11.2010

  • Проектирование измерительного усилителя, его входной и выходной части. Расчет логического блока данного прибора. Расчет делителя напряжения. Использование электронного аналогового ключа. Проектирование цифрового частотомера. Разработка блока питания.

    курсовая работа [490,4 K], добавлен 17.06.2011

  • Изучение принципов построения и описание электрической принципиальной схемы импульсных источников питания. Технические характеристики и диагностика неисправностей импульсных блоков питания. Техника безопасности и операции по ремонту источников питания.

    курсовая работа [427,5 K], добавлен 09.06.2015

  • Технические характеристики и принцип работы стабилизированного источника питания с непрерывным регулированием. Назначение функциональных элементов стабилизатора напряжения с импульсным регулированием. Расчет параметрического стабилизатора напряжения.

    реферат [630,8 K], добавлен 03.05.2014

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.