Проект кабельной линии автоматики, телемеханики и связи на участке железной дороги Красноярск – Саянская – Абакан

Размещено на http://www.allbest.ru/

РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ

Проект каБЕЛЬНОЙ ЛИНИИ АВТОМАТИКИ, ТЕЛЕМЕХАНИКИ И СВЯЗИ НА УЧАСТКЕ ЖЕЛЕЗНОЙ ДОРОГИ КРАСНОЯРСК - САЯНСКАЯ - АБАКАН

РЕФЕРАТ

ЛИНИЯ СВЯЗИ, МАГИСТРАЛЬНЫЙ КАБЕЛЬ, ЧЕТВЕРКА, УПЛОТНЯЮЩАЯ АППАРАТУРА, УСИЛИТЕЛЬНЫЙ ПУНКТ, ТЯГОВАЯ ПОДСТАНЦИЯ, РЕГЕНЕРАЦИОННЫЙ ПУНКТ, МОНТАЖНАЯ СХЕМА, МУФТА, ВЗАИМНОЕ ВЛИЯНИЕ, ПЕРЕХОДНОЕ ЗАТУХАНИЕ, ФИЛЬТР, СИММЕТРИРОВАНИЕ, ЛЭП.

Пояснительная записка содержит описание проектируемого участка линии связи (физико-географические данные, сведения о сближении с железными дорогами и их характеристику); произведен выбор кабельной системы, типа кабеля; определено размещение оконечных и промежуточных усилительных пунктов; описан монтаж кабельной магистрали; произведен расчет взаимных влияний в цепях связи, описаны меры по снижению влияний; произведен расчет мешающих и опасных влияний контактной сети железной дороги на линию связи, рассмотрены и рассчитаны меры по снижению мешающих и опасных влияний, приведено описание мер по защите аппаратуры связи.

Альбом чертежей, прилагающийся к пояснительной записке, содержит план трассы линии связи, общий вид и сечение кабеля со спецификацией, схему организации связи, скелетную схему участка трассы, схемы защиты аппаратуры связи.

ВВЕДЕНИЕ

Главная задача, поставленная перед железнодорожным транспортом, обеспечение всевозрастающей потребности народного хозяйства в перевозках, повышение скоростей и безопасности движения поездов.

Железнодорожная сеть нашей страны представляет собой единую, работающую по общему плану систему, все части которой взаимодействуют друг с другом. Работа всех звеньев железнодорожной сети не может осуществляться без широкого использования разнообразных видов связей, организуемых по воздушным, кабельным и радиорелейным линиям.

Кабельные линии отличаются высокой эксплуатационной надежностью и дают возможность осуществления всех видов связи и каналов передачи информации, необходимых для управления перевозочным процессом железных дорог. Строительство магистральных кабельных линий позволяет резко увеличить количество каналов связи управлениями железных дорог, отделениями и станциями, дает возможность автоматизации телефонной и телеграфной связи.

Кабельные линии связи строят: при электрификации железных дорог по системе тока в качестве основной меры защиты цепей связи, автоматики и телемеханики от влияния тяговой сети; взамен воздушной линии связи при строительстве автоматической блокировки и диспетчерской централизации; при электрификации железных дорог по системе постоянного тока и строительстве главных дополнительных путей, когда конструкция воздушной линии экономически нецелесообразна; на вновь строящихся железных дорогах магистрального значения; в районах, подверженных сильным гололедом; также в районах, намеченных к электрификации по системе переменного тока на ближайшие годы. В данном курсовом проекте разработана линия связи на участке железной дороги, которая в должной мере отвечает приведенным выше требованиям; определены влияния высоковольтных линий на цепи проводной связи.

1. ОПИСАНИЕ ПРОЕКТИРУЕМОГО УЧАСТКА ЛИНИИ СВЯЗИ

1.1 Общая информация

Проектируемый участок линии связи между станциями Красноярск - Саянская имеет общую протяженность 187 км и содержит в себе 15 станции и между станциями Саянская - Абакан имеет общую протяженность 408 км и содержит в себе 23 станции. Дорога проходит по территории Красноярского края и республики Хакасия.

1.2 Природные и климатические Красноярского края и республики Хакасия

Природа. Простираясь от берегов Северно-Ледовитого океана до горных районов Южной Сибири почти на 3000 км, природа отличается исключительным разнообразием и богатством природных условий и ресурсов.

Рельеф. Побережье полуострова Таймыр, расположенного на крайнем севере края, изрезано многочисленными бухтами и заливами Карского моря и моря Лаптевых; центральная часть полуострова занята горами Бырранга, круто обрывающимися на юге к сильно заболоченной, с большим количеством озёр Северо-Сибирской низменности.

Южная часть края и республики располагаются в пределах гор Южной Сибири. Наиболее крупными орографическими единицами здесь являются Восточный Саян (высота в пределах края до 2922 м), Западный Саян (высота до 2930 м), а также Абаканский хребет, восточные склоны Кузнецкого Алатау и ряд межгорных котловин, наиболее значительной из которых является Минусинская котловина. Климат резко континентальный, особенно суровый на севере. Зима продолжительная. Средняя температура января от -30 до -36 °С на севере и Среднесибирском плоскогорье и от -18 до - 22 °С в районах Енисейска, Красноярска и на юге. Лето в центральных районах умеренно тёплое, на юге - тёплое. Средняя температура июля от 13 °С насевере (на берегах морей менее 10 °С) до 16 - 18 °С в центре и до 20 °С на юге. Продолжительность безморозного периода от 73 - 76 суток (Хатанга, Тура) до 103 - 120 суток (Енисейск, Красноярск). Осадки преимущественно летние. Количество их колеблется от 200-300 мм в год на севере до 400 - 600 мм на Среднесибирском плоскогорье и 800 - 1200 мм на северных склонах гор Южной Сибири; в межгорных котловинах южной части - 250 - 300 мм.

Население. Основное население -- русские (86,4% в 1970), проживают также украинцы, хакасы (на юге), татары, на севере живут эвенки, долганы, ненцы, якуты, нганасаны, кеты и др. Средняя плотность 1,2 чел. на 1 км2; по долине Енисея к югу от Приангарья она возрастает до 10 чел., а в районах лесостепи и степи доходит до 20--25 чел.

Промышленность. Ведущие отрасли промышленности: цветная металлургия, машиностроение и металлообработка, горно-добывающая, химическая, лесная и деревообрабатывающая промышленность. Большое значение имеют также промышленность стройматериалов, лёгкая и пищевая. Энергетической базой являются Красноярская ГЭС и тепловые электростанции (наиболее мощная -- Назаровская ГРЭС), работающие на углях Канско-Ачинского бассейна, а также Усть-Хантайская ГЭС на реке Хантайка (Снежнегорск), которая снабжает энергией Норильский горно-металлургический комбинат и районы Крайнего Севера. Добыча каменного угля ведётся главным образом в Минусинском бассейне (Черногорск). Железные руды, добываемые в южной части Красноярского края, отправляются на Западно-Сибирский металлургический завод и Кузнецкий комбинат (г. Новокузнецк). Большое развитие получила цветная металлургия, выросшая на базе месторождений цветных и редких металлов на севере края, где был создан Норильский горно-металлургический комбинат, дающий медь, никель, кобальт и др. металлы. В 50-е гг. в Хакасии вступил в строй Сорский молибденовый комбинат. Алюминиевая промышленность (Красноярск) работает на дешёвой электроэнергии и нефелиновых рудах Кия-Шалтыря (Кузнецкий Алатау), из которых на Ачинском комбинате получают глинозём, поступающий затем на Красноярский алюминиевый завод. Ведётся также добыча золота (Енисейский кряж, Хакасия), графита (Нижняя Тунгуска), различных стройматериалов.

1.3 Карта проектируемого участка железной дороги

На рисунке 1.1 изображена карта Красноярской железной дороги, содержащая проектируемый участок.

Рисунок 1.1 - Карта Красноярской железной дороги

2. ВЫБОР ТИПОВ КАБЕЛЯ, СИСТЕМ ПЕРЕДАЧИ, РАЗМЕЩЕНИЯ ЦЕПЕЙ ПО ЧЕТВЁРКАМ

2.1 Система передачи

Проектируемая линия связи состоит из 270 каналов магистральной связи и 110 каналов дорожной связи (в соответствии с заданием). Для ее организации используется аппаратура уплотнения ИКМ-120. Аппаратура типа ИКМ-120 является стодвадцатиканальной аппаратурой высокочастотного уплотнения. Предназначена для организации 120 двухсторонних телефонных каналов тональной частоты по двум однотипным симметричным кабелям. В системе связи ИКМ-120 группа каналов прямого и обратного направлений имеет одинаковую скорость передачи цифровой информации (8,448 Мбит/c).

Аппаратура типа К-24-Т является двадцатичетырёхканальной аппаратурой высокочастотного уплотнения. Предназначена для организации 24 двухсторонних телефонных каналов по двум симметричным однотипным кабелям. В системе связи К-24-Т группа каналов прямого и обратного направлений имеет одинаковый линейный спектр частот (12-108 кГц).

Системы ИКМ-120 и К-24-Т являются четырехпроводнными, поэтому на каждую систему отводится две пары жил. Так как аппаратура уплотнения требует разнесения уплотняемых пар, то система будет двухкабельной.

Учитывая то, что в каждом кабеле необходимо иметь запас свободных жил на случай использования кабеля для других видов связи, распределим связи по четвёркам так, что в первом и во втором кабеле будет занята часть полных четверки для систем ИКМ-120 и К-24-Т и часть четверок останется в резерве (требуемый уровень резерва - от занимаемых четвёрок).

Также требуется реализовать оперативно-технологическую связь (здесь и далее будет употребляться сокращение ОТС), для чего потребуется еще один кабель.

Выбор количества систем производится по формуле:

, (1)

где - количество необходимых каналов (с учетом 20% резерва);

- количество каналов в одной системе (для ИКМ-120 - 120).

Тогда для магистральной и дорожной связи:

, принимается

, принимается

2.2 Выбор кабеля и распределение систем по кабелям и четверкам

Для магистральной и дорожной связи будет использоваться кабель типа МКПАБ (магистральный кабель, полиэтиленовая изоляцией жил, алюминиевая оболочка, броня из плоских лент). На проектируемом участке реализуем двухкабельную систему. Количество четверок выбирается равным 14 и 7. Распределение пар магистральной и дорожной связи по кабелям и четверкам отражено в таблицах 2.1 и 2.2.

Таблица 2.1 - Распределение магистральной, дорожной связи и ОТС (кабель №1)

№ четверок	Тип четверок	Пары
		1	2
1	ВЧ	маг	маг
2	ВЧ	резерв	резерв
3	ВЧ	дор	дор
4	ВЧ	ПГС	ПГС
5	НЧ	ПРС	ПРС
6	ВЧ	резерв	резерв
7	НЧ	ЭДС	ПС
8	НЧ	ВГС	МЖС
9	НЧ	ЛПС	ПДС
10	НЧ	СТМ (СЭМ)	СЦБ-ДК
11	НЧ	Пр-зд	Экспресс
12	НЧ	ТУ	ТС
13	НЧ	резерв	резерв
14	НЧ	резерв	резерв
Сигнальные пары	СЦБ
	СЦБ
	СЦБ
	СЦБ
	СЦБ
Контрольная жила

Таблица 2.2 - Распределение магистральной, дорожной связи и ОТС (кабель №2)

№ четверок	Тип четверок	Пары
		1	2
1	ВЧ	маг	маг
2	ВЧ	маг	маг
3	НЧ	резерв	резерв
4	ВЧ	дор	дор
5	НЧ	резерв	резерв
6	ВЧ	резерв	резерв
7	НЧ	резерв	резерв
Сигнальные пары	резерв
	резерв
	резерв
	резерв
	резерв
Контрольная жила

3. РАЗМЕЩЕНИЕ УСИЛИТЕЛЬНЫХ И РЕГЕНЕРАЦИОННЫХ ПУНКТОВ НА ТРАССЕ ЛИНИИ СВЯЗИ

Вследствие затухания сигнала и искажении формы прямоугольных импульсов (при ИКМ) при прохождении через кабель требуется устанавливать регенерационные (для цифровых систем) и усилительные (для аналоговых систем) пункты. Они бывают двух категорий: обслуживаемые и необслуживаемые. Обслуживаемые регенерационные и усилительные пункты (ОРП и ОУП) устанавливаются на крупных станциях в линейных аппаратных залах (ЛАЗах). Необслуживаемые регенерационные и усилительные пункты (НРП и НУП) устанавливаются на перегонах. Расположение ОРП, ОУП, НРП и НУП показано в таблице 3.1.

Таблица 3.1 - Размещение ОРП, ОУП, НРП, НУП и ТП на трассе линии связи Красноярск - Саянская

Километр	Станция	Оборудование К-24-Т+НЧ	Оборудование ИКМ-120	Тяговые подстанции
0	Красноярск	ОУП	ОРП	ТП
5	Енисей	-	НРП	-
9	перегон	-	НРП	-
13	Злобино	-	НРП	-
16,5	перегон	-	НРП	-
20	Базаиха	-	НРП	-
24	перегон	-	НРП	-
28	перегон	НУП	НРП	-
32	Зыково	-	НРП	-
35,5	перегон	-	НРП	-
39	перегон	-	НРП	-
43	Маганская	-	НРП	-
46	перегон	-	НРП	-
49,5	перегон	-	НРП	-
53	перегон	-	НРП	-
56	Сорокино	ОУП	ОРП	ТП
59	перегон	-	НРП	-
63	перегон	-	НРП	-
66	Таёжный	-	НРП	-
70	перегон	-	НРП	-
74	перегон	-	НРП	-
78	перегон	-	НРП	-
82	Камарчага	НУП	ОРП	-
85,5	перегон	-	НРП	-
89	перегон	-	НРП	-
92	о.п. Пичино	-	НРП	-
96	перегон	-	НРП	-
100	перегон	-	НРП	-
103,5	перегон	-	НРП	-
107	Балай	НУП	ОРП	ТП
111	перегон	-	НРП	-
115	перегон	-	НРП	-
119	перегон	-	НРП	-
123	перегон	-	НРП	-
127	перегон	-	НРП	-

Таблица 3.1 - Размещение усилительных и регенерационных пунктов, тяговых подстанций на трассе линии связи Красноярск - Саянская

Километр	Станция	Оборудование К-24-Т	Оборудование ИКМ-480	Тяговые подстанции
131	Клюквенная	ОУП, ИЛ-3	ОРП	-
135	перегон	-	НРП	-
138	перегон	-	НРП	-
142	перегон	-	НРП	-
145	перегон	-	НРП	-
149	перегон	-	НРП	-
153	перегон	-	НРП	-
157	перегон	-	НРП	-
161	раз. Авда	НУП	НРП	ТП
165	перегон	-	НРП	-
169	перегон	-	НРП	-
173	перегон	-	НРП	-
176	раз. Кильчуг	-	НРП	-
180	перегон	-	НРП	-
183	перегон	-	НРП	-
187	Саянская	ОУП	ОРП	-

Таблица 3.2 - Размещение ОРП, ОУП, НРП, НУП и ТП на трассе линии связи Саянская - Абакан

Километр	Станция	Оборудование К-24-Т+НЧ	Оборудование ИКМ-120	Тяговые подстанции
0	Саянская	ОУП	ОРП	-
4	перегон	-	НРП	ТП
8	перегон	-	НРП	-
12	перегон	-	НРП	-
16	перегон	-	НРП	-
20	раз. Конок	НУП, ИЛ-6	НРП	-
23,5	перегон	-	НРП	-
27	перегон	-	НРП	-
30	перегон	-	НРП	-
33	раз. Елей	-	НРП	-
37	перегон	-	НРП	ТП
41	перегон	-	НРП	-
45	Кравченко	НУП	ОРП	-
49	перегон	-	НРП	-
53	перегон	-	НРП	-
56,5	перегон	-	НРП	-
60	раз. Лукашевич	НУП, ИЛ-3, ИЛ-6	НРП	-
63,5	перегон	-	НРП	-
67	перегон	-	НРП	ТП
70,5	перегон	-	НРП	-
74	перегон	-	НРП	-
77,5	перегон	-	НРП	-
81	перегон	-	НРП	-
84,5	перегон	-	НРП	-
88	раз. Хабайдак	НУП	НРП	-
91,5	перегон	-	НРП	-

Таблица 3.2 - Размещение усилительных и регенерационных пунктов, тяговых подстанций на трассе линии связи Саянская - Абакан

Километр	Станция	Оборудование К-24-Т	Оборудование ИКМ-480	Тяговые подстанции
95	перегон	-	НРП	-
98,5	перегон	-	НРП	-
102	Мана	-	НРП	ТП
105,5	перегон	-	НРП	-
109	перегон	-	НРП	-
112,5	перегон	-	НРП	-
116	раз. Аргиджан	НУП	НРП	-
120	перегон	-	НРП	-
124	перегон	-	НРП	-
128	перегон	-	НРП	-
132	перегон	-	НРП	-
136	перегон	-	НРП	-
139	перегон	-	НРП	-
142	раз. Крол	НУП	НРП	ТП
146	перегон	-	НРП	-
150	перегон	-	НРП	-
154	перегон	-	НРП	-
158	перегон	-	НРП	-
161,5	перегон	-	НРП	-
165	перегон	-	НРП	-
168	раз. Сисим	НУП	НРП	-
172	перегон	-	НРП	-
176	перегон	-	НРП	-
179	Щетинкино	-	НРП	ТП
182,5	перегон	-	НРП	-
186	перегон	-	НРП	-
189,5	перегон	-	НРП	-
193	раз. Джебь	НУП	НРП	-
197	перегон	-	НРП	-
200,5	перегон	-	НРП	-
204	Стофато	-	НРП	-
208	перегон	-	НРП	-
212	перегон	-	НРП	-
216	перегон	-	НРП	-
220	Кошурниково	ОУП	ОРП	ТП
224	перегон	-	НРП	-
227,5	перегон	-	НРП	-
231	раз. Каспа	-	НРП	-
234	перегон	-	НРП	-
237	перегон	-	НРП	-
240	Журавлёво	НУП	НРП	-
244	перегон	-	НРП	-
248	перегон	-	НРП	-
252	перегон	-	НРП	-
256	перегон	-	НРП	-
260	перегон	-	НРП	ТП
264	перегон	-	НРП	-

Таблица 3.2 - Размещение усилительных и регенерационных пунктов, тяговых подстанций на трассе линии связи Саянская - Абакан (продолжение)

Километр	Станция	Оборудование К-24-Т	Оборудование ИКМ-480	Тяговые подстанции
267	перегон	НУП	НРП	-
271	перегон	-	НРП	-
275	перегон	-	НРП	-
279	раз. Ирба	-	НРП	-
283	перегон	-	НРП	-
287	перегон	-	НРП	-
291	перегон	-	НРП	-
294	Курагино	ОУП	ОРП	ТП
298	перегон	-	НРП	-
302	перегон	-	НРП	-
306	перегон	-	НРП	-
310	перегон	-	НРП	-
314	перегон	-	НРП	-
318	перегон	-	НРП	-
321	перегон	-	НРП	-
324	перегон	НУП	НРП	-
328	перегон	-	НРП	-
332	перегон	-	НРП	ТП
336	перегон	-	НРП	-
340	перегон	-	НРП	-
344	перегон	-	НРП	-
348	перегон	-	НРП	-
351	перегон	-	НРП	-
354	Крупская	НУП	НРП	-
358	перегон	-	НРП	-
362	перегон	-	НРП	-
366	раз. Тагарский	-	НРП	ТП
369,5	перегон	-	НРП	-
373	перегон	-	НРП	-
376,5	перегон	-	НРП	-
380	Минусинск	НУП	НРП	-
383	перегон	-	НРП	-
387	перегон	-	НРП	-
390	Подсиний	-	НРП	-
394	перегон	-	НРП	-
397	перегон	-	НРП	-
401	перегон	-	НРП	-
405	перегон	-	НРП	-
408	Абакан	ОУП	ОРП	ТП

4. ОРГАНИЗАЦИЯ СВЯЗИ И ЦЕПЕЙ СЦБ ПО КАБЕЛЬНОЙ МАГИСТРАЛИ

Организация всех связей для обеспечения оперативной работы дороги по магистральным кабельным линиям отличает железнодорожные кабельные линии от подобных им линий Министерства связи. Это вызвано большим количеством низкочастотных технологических связей и необходимостью их выделения в ряде пунктов как на станциях, так и на перегонах. Наличие многих ответвлений от магистрального кабеля вызывает ряд затруднений при его монтаже и эксплуатации.

Главным недостатком кабельных линий связи в настоящее время является совместное прохождение путей связи и автоматики в одних кабелях, что вызывает влияние кодовых цепей на каналы связи, требует установки фильтров и т.д., а также вызывает необходимость большого количества ответвлений.

Ответвления от магистрального кабеля делают для ввода цепей в помещения постов ЭЦ и пассажирские здания, подвода цепей автоматики и перегонной связи к сигнальным точкам автоблокировки, для включения промежуточных пунктов линейно-путевой связи на перегонах, связи объектов электрификации (тяговых подстанций и др.), а также для некоторых других целей.

Ответвления с цепей осуществляется шлейфом или параллельно; цепи автоматики всегда ответвляют шлейфом. На станциях, где нет усилительных пунктов, все цепи отделенческой связи заводят в пассажирское здание с устройствами автоматики и пост ЭЦ шлейфом. На тех же станциях, где находятся усилительные пункты, ответвления от магистрального на пост ЭЦ или пассажирское здание, как правило, не делают, а необходимые цепи связи и автоматики передают от усилительного пункта кабелем вторичной коммутации. В тех случаях, когда объекты, к которым должно быть подано ответвление, находятся на расстоянии меньше 100 метров один от другого, применяют объединенные ответвления, заканчивающиеся на ближайшем из объектов.

Основным документом для монтажа магистрального кабеля является монтажная схема кабеля (см. альбом чертежей). При определении необходимого количества кабеля учитывают запас в размере 2%: 1,6% на укладку кабеля в траншеях, котлованах и 0,4% на отходы при спаечных работах. При прокладке кабеля в грунт, подверженный смещению или выпучиванию, запас в траншее и котлованах увеличивают до 4%, при прокладке через водоемы принимают запас 14%. Для монтажа муфт и раскладки кабеля в котлованах концы строительных длин должны перекрывать друг друга. Кроме того, необходимо учитывать, что на ввод кабеля в ОУП требуется запас 20 м, в НУП - 10 м, в релейный шкаф сигнальной установки автоблокировки - 3 м. В помещении усилительного пункта кабель по скелетной схеме прокладывают от ввода до газонепроницаемой муфты, во всех остальных случаях - до бокса.

Ниже приведена таблица кабелей ответвлений и вторичной коммутации для участка железной дороги Зыково - Сорокино.

Таблица 4.1 - Таблица кабелей ответвлений и вторичной коммутации

Ординаты объектов связи, км	Тип ответвления	Цепи ответвления, вводимые	Число требуемых пар кабелей	Емкость и марка выбранного кабеля	Расстояние по трассе до объекта, м	Доп. расход кабеля, м	Общая длина кабеля, м
		шлейфом	параллельно
32	ПЗ, НУП, НРП, ЭЦ, ТП	все	-«Экспресс»	-1	-ТЗБ 441,2	-	-	-
33	РШ	ПГС, СЦБ	ПДС	17	ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	52	3	55
34	РШ	МЖС, ПГС, СЦБ	-	18	ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	48	3	51
34.9	ПБ	-	-	3	ТЗБ 441,2	-	2	2
35.1	РШ	МЖС, ПГС, СЦБ, ПРЗД	ПДС, ЛПС	20	ТЗПАБ 741,2+520,7+ 10,7 ; ТЗБ 441,2	45	3	48
35.5	НРП	ВЧ	-	56		-	-	-
36	РШ	МЖС, ПГС, СЦБ	-	18	ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	52	3	55
38	РШ	МЖС, ПГС, СЦБ	-	18	ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	48	3	51
39	НРП	ВЧ	-	56		-	-	-
40	РШ	МЖС, ПГС, СЦБ	-	18	ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	52	3	55
41	П	ПГС	ЛПС	5	ТЗБ 441,2	30	2	32
42	РШ	ПГС, СЦБ	ПДС	17	1ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	48	3	51
43	ПЗ, НРП, ЭЦ	все	-«Экспресс»	-1	-ТЗБ 441,2	-	-	-
44	РШ	ПГС, СЦБ	ПДС	17	ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	52	3	55
44	ПСКЦ	ТС, ТУ	ЭДС, ПС	6	ТЗБ 441,2	76	4	80
45	РШ	МЖС, ПГС, СЦБ	-	18	ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	48	3	51
46	РШ	МЖС, ПГС, СЦБ	-	18	ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	52	3	55
46	НРП	ВЧ	-	56	-	-	-	-
47,3	ПБ	-	-	3	ТЗБ 441,2	-	2	2
47,5	РШ	МЖС, ПГС, СЦБ, ПРЗД	ПДС, ЛПС	20	ТЗПАБ 741,2+520,7+ 10,7 ; ТЗБ 441,2	45	3	48
48	РШ	МЖС, ПГС, СЦБ	-	18	ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	48	3	51
49,5	НРП	ВЧ	-	56	-	-	-	-
50	РШ	МЖС, ПГС, СЦБ	-	18	ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	52	3	55
52	РШ	МЖС, ПГС, СЦБ	-	18	ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	48	3	51
53	НРП	ВЧ	-	56	-	-	-	-
54	РШ	МЖС, ПГС, СЦБ	-	18	ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	52	3	55
55	РШ	ПГС, СЦБ	ПДС	17	ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	48	3	51
56	ПЗ, ОУП, ИЛ-3, ОРП, ЭЦ, ТП	все	-«Экспресс»	-1	-ТЗБ 441,2	-	-	-
Всего:	954

5. ВЫБОР АРМАТУРЫ ДЛЯ МОНТАЖА КАБЕЛЬНОЙ МАГИСТРАЛИ

Для ответвления от магистрального кабеля применяют разветвительные муфты. Это сросток, в котором четверки и пары одного кабеля распределяются между двумя и более ответвляющимися кабелями разной емкости. Разветвительные муфты монтируют на речных переходах при распределении емкости магистрального кабеля между основным и резервным кабелями, на ответвлениях от магистрального кабеля к различным объектам на перегонах (а иногда и на станциях), в усилительных и оконечных пунктах в тех случаях, когда емкость магистрального кабеля превышает емкость оконечного кабельного оборудования. Следует стремиться к тому, чтобы место ответвления совпадало с прямой муфтой. Разветвительные муфты, устанавливаемые не на стыке строительных длин, называются врезными; их монтируют в том случае, когда место ответвления удалено более чем на 100 м от ближайшего стыка строительных длин магистрального кабеля. От механических повреждений прямые и разветвительные муфты защищают чугунными соединительными или тройниковыми муфтами.

Для герметизации кабеля при содержании его под постоянным избыточным давлением устанавливают газонепроницаемые муфты типа ГМС-4, ГМСМ-40 или ГМСМ-60 - перед оконечными вводными устройствами в усилительных пунктах и в начале каждого ответвления от магистрального кабеля. Эти муфты монтируют на 4--5-метровом отрезке кабеля той же марки, что и кабель ответвления. Для муфты ГМС от механических повреждений ее помещают в чугунную муфту и заливают битумной массой. Газонепроницаемые муфты, устанавливаемые в помещениях, естественно, в защите чугунными муфтами не нуждаются.

6. РАСЧЕТ ОПАСНЫХ И МЕШАЮЩИХ ВЛИЯНИЙ НА КАБЕЛЬ

6.1 Расчет влияний контактной сети переменного тока

Контактные сети переменного тока оказывают значительное влияние на цепи связи. Опасные влияния обусловлены рабочими токами частотой 50 Гц. Следует различать три режима работы контактной сети:

- нормальный, если тяговые токи поступают в контактную сеть от всех подстанций участка;

- вынужденный, когда одна из тяговых подстанций временной отключена и ее нагрузку воспринимают смежные с ней подстанции;

- режим короткого замыкания - аварийный режим, в этом случае контактный провод замыкается на рельсы или землю.

По заданию контактная сеть переменного тока находится в режиме короткого замыкания, следовательно оказывает на линию связи опасные влияния.

Для режима короткого замыкания опасные напряжения на проводах связи относительно земли вычисляют, предполагая, что контактная сеть имеет одностороннее питание, то есть получает его только от одной из двух смежных тяговых подстанций.

Для расчета возьмем усилительный участок Зыково - Сорокино, длиной 24 км, считая, что тяговая сеть состоит из участков одностороннего питания, т.е. полное тяговое плечо разделено посередине на два плеча одностороннего питания.

Расчет при параллельной трассе сближения производится формуле (6.1):

(6.1)

где - напряжение провода (жилы) относительно земли при заземлении противоположного конца. В:

- модуль взаимной индуктивности между кабелем связи и контактной сетью на частоте 50 Гц

, (6.2)

где а - ширина сближения линии связи с контактной сетью, м;

- проводимость грунта, ;

- ток короткого замыкания;

- длина влияющей части электротягового плеча, то есть длина сближения от начала усилительного участка до места короткого замыкания, км;

- коэффициент экранирующего действия рельсов

, (6.3)

где ,

.

Для расчёта воспользуемся диаграммой токов короткого замыкания (рисунок 6.1). Рассмотрим значения токов к.з. в точках, удалённых от начала усилительного участка на 2 км, 1/3 L, 2/3 L и (L - 2км) (точки 1, 2, 3, 4 и 5).

железный дорога кабель оптический



Рисунок 6.1 -Диаграмма токов короткого замыкания

Т.к. тяговый участок совпадает с усилительным участком, то напряжения, наведённые со стороны станции Зыково, будут равны напряжениям, наведённым со стороны станции Сорокино. Поэтому произведём расчёт опасных напряжений только с одной стороны.

Результаты расчётов занесём в таблицу 6.1.

Таблица 6.1 - Результаты расчётов мешающих напряжений

Ширина сближения а, м	10	15	20	25	30	35	40	45	50	55	60
, мкГн/км	860.439	779.369	721.864	677.277	640.863	610.092	583.454	559.976	538.99	520.024	502.726
		546.998	495.46	458.904	430.559	407.409	387.848	370.914	355.988	342.647	330.59	319.593
		569.478	515.822	477.763	448.253	424.152	403.787	386.157	370.617	356.728	344.176	332.727
		584.464	529.396	490.335	460.049	435.314	414.413	396.319	380.37	366.116	353.233	341.483
		599.45	542.97	502.908	471.845	446.476	425.039	406.481	390.124	375.503	362.29	350.239
		621.93	563.332	521.767	489.539	463.219	440.978	421.724	404.753	389.585	375.876	363.373

При сравнении полученных при расчёте мешающих напряжений с нормой (160 В) получаем, что все значения превышают норму. Следовательно, необходимо включать в цепи связи защитную аппаратуру (см. альбом лист 5). К мерам по защите кабелей связи от опасных напряжений можно отнести установку бариевых разрядников. Всё же выбираем ширину сближения 50 м.

6.2 Расчет взаимного влияния

6.2.1 Определение собственных параметров кабеля

Кабельную линию связи можно представить в виде четырёхполюсника, обладающего рядом параметров. Составляется расчётная схема замещения линии связи, на которой распределённые параметры заменены эквивалентными сосредоточенными. Номиналы расчётной схемы замещения получили название первичных параметров. К ним относят:

R -удельное сопротивление на единицу длинны [ Ом/км ];

L -удельная индуктивность [ Гн/км];

G - проводимость изоляции [ См/км];

С - удельная ёмкость [ Ф/км ];

Данные величины являются специфическими свойствами каждого отдельного типа кабеля, используемого для прокладки проектируемой линии связи, и определяются геометрическими размерами отдельных элементов кабеля, их электрическими свойствами, частотой сигнала. При расчёте первичных параметров необходимо учитывать влияние поверхностного эффекта и эффекта близости близко расположенных цепей.

Определим значения первичных параметров для кабеля МКПАБ. Существует множество методов проведения подобных расчётов. Большинство из них основано на использовании специальных вспомогательных функций, значения которых протабулированы с точностью, достаточной для инженерных расчётов.

Воспользуемся данным способом расчёта. Зависимость специальных функций от частоты приведена в таблице 6.2.

Таблица 6.2 - Специальные вспомогательные функции.

f, кГц	F(f)	G(f)	H(f)	Q(f)
50	0,934	0.707	0.5138	0.706
100	1,63	0,8466	0.584	0.423
150	2,169	1,3237	0,6113	0.3523
200	2,9977	1,5489	0,6343	0.3024
250	3,1	1,7488	0,75	0.2668
300	3,3554	1,9277	0,75	0.2436
350	3,6843	1,0922	0,76	0.2255
400	3,9905	2,2752	0,76	0.2109
450	4,278	2,389	0,77	0.1988
500	4,55	2,549	0,77	0.1886

Для расчёта первичных параметров можно воспользоваться следующими зависимостями:

, Ом/км (6.4)

где R0 - удельное сопротивление постоянному току [Ом/км], определяется площадью поперечного сечения жилы кабеля и материалом, из которого она была изготовлена. Для кабеля МКПАБ данная величина составляет 31,7 Ом/км;

Р -коэффициент, характеризующий близость с соседними жилами, в данном случае Р =5 («звёздная» скрутка жил);

d - диаметр жилы (1,05 мм);

а - расстояние между осями проводников (1,85 мм):

R - дополнительное сопротивление за счёт потерь энергии на вихревые токи. Данная величина является функцией частоты и зависит от материала оболочки кабеля [5].

Ом. (6.5)

Удельная индуктивность определяется по следующей зависимости:

, Гн/км (6.6)

где r - коэффициент магнитной проницаемости. Для алюминия: r=1;

- коэффициент укрутки. Для кабеля МКПАБ = 1,016.

Ёмкость кабельной линии определяется по следующеё зависимости:

, Ф/км (6.7)

где - коэффициент увеличения ёмкости за счёт эффекта близости. Для используемого кабеля = 0,644;

р - диэлектрическая проницаемость изоляции. В данном случае р= 1,4;

Проводимость изоляции, как правило, не велика. При её определении можно использовать следующее выражение:

, Гн/км (6.8)

где tgp - результирующий тангенс угла потерь изоляции. Данная величина является функцией частоты.

Произведём расчёт первичных параметров для кабеля МКПАБ в спектре частот. Полученные данные занесём в таблицу 6.3

Таблица 6.3 - Частотная зависимость первичных параметров кабельной линии

f, кГц	R, Ом/км	L, мГн/км	С, нФ/км	G, мкСм/км
50	106	0,45	81,34	30,65
100	139	0,42	81,34	61,30
150	187	0,41	81,34	91,95
200	229	0,406	81,34	122,61
250	251	0,403	81,34	153,26
300	271	0,401	81,34	183,91
350	286	0,399	81,34	214,56
400	316	0,398	81,34	245,21
450	334	0,396	81,34	275,86
500	353	0,395	81,34	306,51

Приведём пример расчёта на частоте f = 250 кГц. Используя формулы (6.5) - (6.8) произведем расчет первичных параметров:

Ом/км

мГн/км

нФ/км

мкСм/км

Построим по полученным данным графики частотных зависимостей первичных параметров (рисунок 6.2).



а) б)

в) г)

Рисунок 6.2 - Функции частотных зависимостей первичных параметров

а) - сопротивления; б) индуктивности; в) емкости; г) проводимости

6.2.2 Волновые параметры кабеля

Основной характеристикой любого кабеля являются его волновое сопротивление ZВ и коэффициент распространения . Данные параметры значительно более удобны для практических расчётов, чем первичные. Волновое сопротивление определяет собой отношение напряжения к току бегущей по цепи волны в любой точке кабеля. Коэффициент распространения - комплексная величина. Действительная составляющая - километрический коэффициент затухания () - показывает степень убывания амплитуды напряжения или тока бегущей волны на расстоянии 1 км. можно определить как:

(6.9)

где L - длина линии;

UH и UK - напряжения в начале и конце лини.

Мнимая составляющая - километрический коэффициент фазы () - представляет собой разность фаз векторов напряжений или токов в точках цепи, отстоящих одна от другой на расстояние 1 км. Коэффициент затухания определяет максимально возможную дальность передачи сигнала.

Волновые параметры непосредственно связаны с первичными следующими зависимостями:

(6.10)

(6.11)

Определим, используя выше приведённые зависимости волновые параметры кабеля МКПАБ. Полученные данные занесём в таблицу 6.4.

Таблица 6.4 - Волновые параметры кабеля МКПАБ

f, кГц	ZВ, Ом	, дБ/км	, рад/км	-В, град
50	83,155	0,673	2,016	18,397
100	76,394	0,939	3,79	13,854
150	74,832	1,285	5,591	12,878
200	73,967	1,588	7,392	12,052
250	72,985	1,749	9,16	10,741
300	72,368	1,907	10,931	9,828
350	71,828	2,023	12,688	8,992
400	71,634	2,24	14,472	8,732
450	71,277	2,378	16,219	8,271
500	71,055	2,519	17,982	7,905

Приведём пример расчёта на частоте 50 кГц:

(Ом)

6.2.3 Расчет переходных затуханий

Переходные затухания определяются в первую очередь параметрами электромагнитных связей. Определим частотную зависимость вектора комплексной электромагнитной связи.

Согласно заданию на курсовое проектирование: k12 = 11 пФ/с.д. Величина g12 задана через процентное отношение , то . Активная составляющая магнитной связи задана через соотношение

где .

Комплексные вектора электромагнитных связей можно определить по следующей формулам:

(6.12)

(6.13)

(6.14)

(6.15)

Произведём расчёт векторов комплексной электромагнитной связи на дальнем и ближнем конце. Полученные данные сведём в таблицу 6.5.

Приведем пример расчета на частоте 50 кГц

 (См);

(Гн/с.д.);

(Ом);

;

;

;

;

Таблица 6.5 - Вектора электромагнитной связи

f, кГц
50	1.536	6.046	-0.928	-1.877
100	2.697	10.87	-1.486	-2.578
150	3.925	15.91	-2.116	-3.517
200	5.134	20.903	-2.715	-4.333
250	6.257	25.666	-3.204	-4.756
300	7.385	30.453	-3.694	-5.173
350	8.564	35.281	-4.302	-6.091
400	9.656	40.069	-4.69	-6.06
450	10.767	44.8	-5.164	-6.423
500	11.889	49.578	-5.643	-6.797

Для определения переходных затуханий воспользуемся в данном курсовом проекте значениями векторов электромагнитных связей, рассчитанных выше. Найдём искомые величины на строительной длине - элементарного участка кабельной линии. Стандартная строительная длинна - 82525м. Примем для расчёта среднее значение 825м (0,825 км). Переходные затухания на одну строительную длину можно определить по следующим зависимостям:

, (6.16)

, (6.17)

, (6.18)

где А0СД - переходное затухание в начале строительной длины;

АLСД - переходное затухание в конце строительной длины;

АЗСД - защищённость;

- километрический коэффициент затухания, ДБ;

S - строительная длина.

На основе полученных значений затуханий на одну строительную длину можно определить суммарное затухание на длине усилительного участка.

(6.19)

(6.20)

(6.21)

где n - количество строительных длин на усилительном участке.

Произведём расчёт переходных затуханий на усилительном участке Зыково - Сорокино, который содержит 30 строительных длин.

Для расчета воспользуемся вышеприведёнными зависимостями.

Полученные данные занесём в таблицу 6.6.

Приведем пример расчета на частоте 50 кГц:

Определим переходные затухания на одну строительную длину:

,

,

.

На длине усилительного участка:

(дБ),

(дБ),

(дБ).

Таблица 6.6 - Величина рассчитанных переходных затуханий

f, кГц	А0сд дБ	АзсддБ	АLсд дБ	А0 , дБ	АL, дБ	Аз, дБ
50	70.119	79.601	80.156	73.585	81.487	64.83
100	65.037	76.548	77.323	69.948	85.017	61.777
150	61.731	73.755	74.816	68.005	90.788	58.984
200	59.362	71.847	73.157	66.556	96.378	57.075
250	57.583	70.85	72.293	65.196	99.367	56.079
300	56.1	69.956	71.529	64.088	102.383	55.185
350	54.821	68.569	70.238	63.066	103.867	53.798
400	53.719	68.333	70.181	62.407	109.002	53.562
450	52.751	67.701	69.663	61.699	111.785	52.93
500	51.872	67.097	69.175	61.069	114.671	52.326

Построим графики зависимостей переходных затуханий от частоты (рисунки 6.3, 6.4).



Рисунок 6.3 - Частотная зависимость затуханий на строительной длине кабеля

Рисунок 6.4 - Частотная зависимость затуханий на строительной длине

Сравним полученные результаты с нормами: А0=60,8 дБ; АЗ=73,8 дБ; АL=73,8+l. Рассчитанные результаты меньше нормы, следовательно, нужно проводить защитные мероприятия. К таким относят симметрирование кабельных четверок.

7. ЗАЩИТА КАБЕЛЯ И АППАРАТУРЫ СВЯЗИ ОТ ОПАСНЫХ И МЕШАЮЩИХ ВЛИЯНИЙ

7.1 Защита кабеля от опасных влияний

7.1.1 Редукционные трансформаторы

Редукционные трансформаторы (РТ) являются эффективным средством защиты от влияний высоковольтных линий. Первичная I и вторичная II обмотки РТ имеют одинаковое число витков и намотаны на замкнутый железный сердечник. Первичная обмотка включается в разрез металлического покрова (оболочку, броню, экран) защищаемого кабеля, а вторичная - в разрез жил кабеля. Первичная обмотка РТ обычно выполняется из медного изолированного проводника, поперечное сечение которого не меньше общего эквивалентного поперечного сечения металлического покрова кабеля. Вторичная обмотка представляет собой пучок изолированных друг от друга жил, по конструкции одинаковых с жилами защищаемого кабеля.

РТ увеличивает магнитную связь между металлопокровами кабеля и сердечником и вызывает появление дополнительной ЭДС и компенсирующего тока.

РТ не оказывает заметного увеличения собственного затухания сигнала, так как используется сам кабель. РТ используется для защиты ВЧ каналов. РТ включается на длине усилительного участка в количестве до трёх штук.

Марка РТ - ОСГРГ - однофазный, сухой, герметизированный, редукционный.

РТ повышает экранирующее действие металлических покровов кабеля. При наличии других (третьих) цепей, например, рельсовой цепи, экранирующее действие которой повышается за счёт применения ОТ.

Экранирующий эффект (S) РТ зависит от их числа: при одном РТ S=0,3; при двух - 0,2; при трех - 0,15. Без РТ величина S составляет 0,8…0,9.

Отсюда следует, что наличие одного РТ дает снижение помех в 3 раза, а при трех РТ помехи снижаются в 6 раз. Дальнейшее увеличение РТ не дает существенной выгоды.

7.1.2 Отсасывающие трансформаторы

Установка отсасывающих трансформаторов является эффективным методом снижения магнитного влияния контактной сети переменного тока на линии связи. Отсасывающие трансформаторы обычно имеют коэффициент трансформации от 0,8 до 1, мощность 800 кВ•А и более. Известны два способа включения отсасывающих трансформаторов:

1) с обратным проводом;

2) без обратного провода.

При установке отсасывающих трансформаторов с обратным проводом первичная обмотка трансформатора включается в контактный провод, а вторичная - в дополнительный провод, подвешенный на опорах контактной сети и периодически соединяемый с рельсами. При протекании тягового тока по первичным обмоткам трансформаторов во вторичных обмотках и обратном проводе будет протекать ток почти противоположного направления, что снижает напряженность влияющего магнитного поля. При включении вторичных обмоток в рельсы ток в них значительно увеличивается, что улучшает экранирующее действие рельсов.

Количество устанавливаемых отсасывающих трансформаторов определяется расчетами. Их защитное действие зависит от расстояний между ними, взаимного расположения линии, подверженной влиянию, и тяговой сети, сопротивления рельсов относительно земли и т. Д. Коэффициент защитного действия при включении в провод обратного тока может иметь значения 0,25..0,5, а при включении в рельсы - 0,25..0,7.

Использование отсасывающих трансформаторов в качестве меры защиты от опасных и мешающих влияний удорожает строительство тяговой сети, усложняет эксплуатацию и увеличивает потери электроэнергии, но при необходимости защиты дорогостоящих действующих сооружений (магистральных кабелей, кабельных сетей местной связи и т.д.) их применение может быть оправдано.

7.2 Защита аппаратуры связи и автоматики от перенапряжений

Разработка схем защиты зависит от следующих факторов:

Элементная база аппаратуры (реле, полупроводники)

Вид передаваемой информации - аналоговая, цифровая, уплотнённые (неуплотнённые) цепи.

Разновидность линейного сооружения - воздушные линии, симметричный кабель, высокочастотный кабель, коаксиальная линия, волновод.

Схема защиты состоит из совокупности разрядников, плавких вставок (предохранитель), нелинейных сопротивлений, полупроводниковых элементов и заземлителей.

Рассмотрим пример схем защиты и принцип действия.

Схема защиты состоит из разрядника Р-35, сопротивления заземления, плавких вставок и линейного трансформатора.

Работа схемы: в связи с различным временем срабатывания Р-35 разрядных промежутков Р1 и Р2 вначале пробивается (срабатывает) один из них, например Р1. Через Р1 будет проходить ток, затем сработает Р2.

Недостаток этой схемы - не одновременность срабатывания Р1 Р2 приводит к появлению опасных волн перенапряжения в двухпроводных цепях, которые трансформируются линейным трансформатором и поступают на вход аппаратуры. Эти волны будут вызывать импульсы перенапряжений. Для устранения этого недостатка применяют дренажные и запирающие катушки. Рассмотрим такую схему (см. чертеж схем защиты).

Дренажная катушка - устраняет не одновременность срабатывания

Запирающая катушка - препятствует проникновению в двухпроводную цепь мешающих напряжений.

Недостатки этой схемы:

1) используется дренажная и запирающая катушки для защиты высокочастотной аппаратуры приводит к изменению ёмкостной и индуктивной составляющих нагрузок кабельной линии, особенно на ВЧ;

2) применение одного газонаполненного разрядника Р35 приводит к значительному времени запаздывания срабатывания разрядника, а это сказывается при использовании в схемных решениях автоматики и связи полупроводников и, особенно, микросхем.

Из-за этих недостатков приведённая схема используется для аппаратуры, работающей в тональном диапазоне частот.

При использовании ВЧ аппаратуры автоматики и связи в состав схем защиты должны входить полупроводниковые элементы: диодные ограничители, стабилитроны, динисторы, варисторы.

Эти элементы имеют нелинейную ВАХ и повышенное быстродействие. В качестве примера приведём схему защиты усилителя ВЧ связи с помощью динистора (т.е. динисторная защита).

Данный фрагмент схемы защиты аппаратуры позволяет обеспечить защиту ВЧ усилителя от импульсных напряжений, возникающих в двухпроводных кабельных цепях за счёт наличия газонаполненного разрядника Р-4 и встречно-параллельного включения динисторов КН102А.

Любая схема защиты должна иметь каскад, который бы защищал элементы аппаратуры от перенапряжений относительно земли.

Для этой цели используют вывод от средней точки линейного трансформатора служебной связи.

Разрядник Р-34, включается между средней точкой линейного трансформатора служебной связи и землёй. Данный разрядник одновременно защищает двухпроводную цепь, в которую включены ВЧ усилитель и аппаратуру служебной связи от перенапряжений.

В этой схеме имеются три каскада защиты:

Самый грубый: на разрядниках Р-34, для которого Uсраб=1500100 В; срабатывает относительно корпуса или заземлителя. Все потенциалы обнуляются при срабатывании, все опасные токи стекают в заземлитель.

Выполнен на разряднике Р-4, Uсраб=10020 В. Разрядник устраняет перенапряжение между проводами (“провод-провод”).

Чувствительный и быстродействующий - снижает перенапряжения до десятков вольт, в зависимости от типа используемых динисторов.

Такая схема может быть использована и применяется в эксплуатации в настоящее время для ограничения перенапряжений, возникающих в кабельных линиях при использовании аппаратуры ВЧ связи.

Недостаток схемы - ограниченная пропускная способность динисторов по току. Ведутся разработки по замене динисторов на варисторы.

8. СИММЕТРИРОВАНИЕ КАБЕЛЕЙ

8.1 Теоретические сведения

Кабельные цепи в строительных длинах одного и того же типа кабеля всегда имеют различные электрические характеристики (в пределах допустимых техническими условиями), и от того, как они будут соединены, зависит защищенность их от взаимных влияний и влияний внешних источников.

Поэтому при выполнении монтажных работ с симметричными кабелями проводят комплекс мероприятий, направленных на уменьшение влияний. Взаимные влияния возникают в результате наличия между цепями электромагнитных связей. При этом в кабелях низкочастотных (до 4 кГц) преобладают электрические (емкостные) связи, а в кабелях высокочастотных (до 252 кГц) -- электромагнитные комплексные связи. Внешние влияния обусловлены связями, вызванными продольной асимметрией цепей, подверженных влиянию. Для снижения взаимных влияний уменьшают связи между цепями скрещиванием жил, включением между жилами цепей конденсаторов и контуров из последовательно соединенных резисторов с активным сопротивлением и конденсаторов. Эти контуры называют контурами противосвязи.

Сущность симметрирования скрещиванием заключается в компенсации электромагнитных связей между цепями на одном участке кабельной линии, связями другого участка, путем соединения жил без скрещивания или со скрещиванием. Компенсация объясняется тем, что при скрещивании связи изменяют свой знак.

При симметрировании конденсаторами последние устанавливают в промежуточной муфте, соединяющей два участка кабельной линии, и включается между жилами цепей.

Симметрирование контурами противосвязи заключается в том, что токи помех, вызываемые электромагнитными связями между цепями, компенсируются токами влияния противоположной фазы, создаваемыми с помощью контуров, включаемых между жилами цепей. Необходимо, чтобы контур противосвязи воспроизводил частотную зависимость естественной электромагнитной связи, которая носит комплексный характер.

На ближний конец токи влияния с различных участков приходят с разными фазами, и компенсировать их токами противосвязи сложно. Поэтому практически симметрирование контурами противосвязи применяют только для уменьшения влияний на дальний конец. Влияние на ближний конец уменьшают скрещиванием.

В низкочастотных кабелях преобладают емкостные связи и можно применять симметрирование скрещиванием, конденсаторами и контурами противосвязи; при симметрировании высокочастотных кабелей - скрещиванием и контурами противосвязи.

Применение одних конденсаторов нецелесообразно, поскольку при высоких частотах действуют электрические и магнитные связи, соизмеримые между собой. Внешние влияния уменьшают снижением продольной асимметрии путем включения конденсаторов между жилами и оболочкой (землей) и резисторов активного сопротивления в жилы кабелей.

Методика симметрирования высокочастотных и низкочастотных цепей различна. Объясняется это следующим. Высокочастотные цепи имеют большое затухание на высоких частотах и токи влияния на ближний конец с участков, расположенных на расстоянии, соответствующем затуханию 10-11 дБ (на верхних частотах передаваемого спектра), незначительны. Это позволяет производить симметрирование на всем усилительном участке.

Низкочастотные цепи имеют значительно меньшее затухание и, снижая влияние на дальний конец, можно увеличить влияние на ближний конец и наоборот. Поэтому симметрирование низкочастотных кабелей производят небольшими участками, называемыми шагами симметрирования. Обычно длину шага симметрирования непупинизированных кабелей принимают равной 2 км, а пупинизированных 1,7 км.

В железнодорожных кабелях дальней связи имеются как высокочастотные, так и низкочастотные четверки и приходится при симметрировании таких кабелей применять оба метода.

8.2 Симметрирование низкочастотных цепей

В кабелях со звездной скруткой жил, наибольшие влияния имеют место между цепями внутри четверок. Влияние между цепями смежных четверок меньше вследствие различных шагов их скрутки. Однако при большой длине кабеля это влияние может превысить допустимое. Уменьшают его смешиванием четверок, которое заключается в том, что на протяжении кабельной линии четверки меняются местами, то, удаляясь, друг от друга, то сближаясь. Перед началом симметрирования все ответвления и вводы должны быть замонтированы. Для симметрирования четверок сначала измеряют емкостные связи в соединяемых строительных длинах кабеля. Затем производят симметрирование, которое осуществляют в три этапа: внутри шагов симметрирования, при соединении шагов и на смонтированном усилительном участке.

Симметрирование внутри шагов симметрирования (первый этап) может выполняться в одной, трех и семи точках, расположенных на одинаковом расстоянии друг от друга и от концов шага симметрирования. Муфты, в которых производится симметрирование скрещиванием, называют симметрирующими; муфты, в которых производится симметрирование скрещиванием и конденсаторами, называют конденсаторными, муфты, в которых симметрирование не производится и жилы соединяются напрямую, называют прямыми муфтами.

Для удобства процедуры скрещивания (х) и прямого соединения (*) называют операторами. При одноточечной схеме сначала монтируют прямые муфты, а затем конденсаторную. В случае трехточечной и семиточечной схемы вначале осуществляют монтаж прямых муфт, затем симметрирующих и только потом конденсаторных.

Схемы скрещивания жил при соединении четверок в симметрирующих муфтах выбирают по данным измерений емкостных связей и асимметрии. Выбирают ту схему, при которой связь и асимметрия имеют наименьшие значения. Когда нельзя одновременно уменьшить связи и асимметрию, оператор выбирают исходя из задачи уменьшения связей. Если скрещиванием не удалось снизить связи и асимметрию до допустимых величин, то применяют симметрирование конденсаторами. При соединении шагов между собой (второй этап) симметрирование выполняется способом скрещивания по результатам измерений переходного затухания между цепями на частоте 800 Гц. Выбирают операторы, которые дают наибольшее переходное затухание. Наращивание шагов производят последовательно, начиная от концов усилительного участка в его середине по измерениям переходного затухания на ближний и дальний концы, добиваясь наибольшего их значения. Одновременно выравнивают рабочие емкости и сопротивления жил основных цепей в шаге симметрирования так, чтобы асимметрия не превышала 0.1 Ом. Если это не удается, то ее уменьшают включением резисторов.

Симметрирование на смонтированном усилительном участке (третий этап) производят в муфте, расположенной в середине участка. В этой муфте определяют наилучший оператор по измерениям переходного затухания на дальнем конце. В четверках, не удовлетворяющих нормам, производят дополнительно симметрирование с помощью конденсаторов.

8.3 Симметрирование высокочастотных цепей

Симметрирование ВЧ кабелей производится по результатам измерений годографа (частотной зависимости) комплексной электромагнитной связи взаимодействующих цепей. Эта связь может иметь произвольную величину и фазу в пределах от 0 до 360° и вектор связи может находиться в любом из четырех квадрантов.

Симметрирование выполняется в два этапа:

На первом этапе при соединении строительных длин кабеля в соединительных муфтах на всем усилительном участке для уменьшения влияния через третьи цепи высокочастотные четверки соединяют по оператору х. Одновременно разделывают кабели на боксах и производят монтаж всех муфт, за исключением двух ближайших к усилительным пунктам и трех, расположенных на одинаковом расстоянии друг от друга и от усилительных пунктов.

На втором этапе в двух муфтах, ближайших к усилительным пунктам, выбирают наилучший оператор по измерениям переходного затухания на ближнем конце. Затем в оставшихся несмонтированных трех муфтах подбирают наилучшие операторы по результатам измерений защищенности цепей на дальнем конце. Если с помощью скрещивания не удается получить требуемые значения затухания, то производят в тех же муфтах симметрирование контурами противосвязи.

Измерения затуханий производят на наибольшей передаваемой частоте, контролируя и на более низких частотах. В результате симметрирования затухания должны удовлетворять нормам.

Кроме приведенного метода симметрирования высокочастотных цепей (кабелей) с помощью контуров противосвязи, по измерениям переходного затухания и защищенности между цепями, существуют и другие. Для кабелей низкого качества применяют метод симметрирования по результатам измерений комплексных связей. Получил распространение метод симметрирования участками большой протяженности (200 км и более) от одного обслуживаемого усилительного пункта до другого без симметрирования по отдельным усилительным участкам.

9 СОДЕРЖАНИЕ КАБЕЛЯ ПОД ДАВЛЕНИЕМ

Содержание кабелей связи под постоянным избыточным газовым (воздушным) давлением позволяет не только контролировать герметичность оболочки, но и предотвращать проникновение влаги в кабель при её незначительных повреждениях. Для избыточного давления в кабель непрерывно подаётся осушенный воздух. Такое мероприятие является эффективным способом предупреждения повреждений кабеля с перерывами связи (отказов). Учитывая это, на кабельных сетях стремятся увеличить количество кабельных линий, оборудованных устройствами по содержанию кабеля под давлением.

Непременным условием для постоянного содержания кабеля под давлением является предварительная герметизация оболочки на всём протяжении кабеля, а также на вводах в усилительные и оконечные пункты.

Герметизированный участок магистрального кабеля образует газовую секцию. Практически длину газовой секции принимают равной длине усилительного участка.

Особенностью магистральных кабелей, прокладываемых для связи МПС, является большое число параллельных ответвлений. Содержание последних под непрерывным избыточным давлением практически невозможно, поэтому все ответвления изолируют от магистрали газонепроницаемыми муфтами.

Постоянное избыточное давление в кабеле поддерживается оборудованием для автоматической подкачки воздуха. Нагнетательные установки, которые монтируют во всех усилительных и оконечных пункта, состоят из баллона со сжатым воздухом (или компрессора), измерительных и регулировочных приборов, элементов, осушающих воздух, и системы пневмопроводов с запорными вентилями.

До настоящего времени для содержания магистральных кабелей под постоянным избыточным давлением используется аппаратура типа АКОУ - автоматическая контрольно-осушительная установка, предназначенная для обслуживания четырёх кабелей. Также существует специальное вспомогательное оборудование, такое как:

1) регенерационная установка РУ - применяется для восстановления осушительной способности селикогеля;

2) установка ПУВИГ - предназначена для подачи индикаторного газа в кабель при определении места повреждения оболочки и для нагнетания осушенного воздуха во время строительства и эксплуатации магистрали;

3) галлоидный течеискатель ГТИ-3 - прибор для обнаружения мест негерметичности при помощи галоидосодержащих газов (фреон);

4) переносная электростанция АБ-1-0/230;

5)полевая зарядная углекислотная станция ПЗУС - станция предназначена для переливания жидких газов из транспортных баллонов в малолитражные;