Мостовой усилитель мощности звуковой частоты

Назначение и принцип работы усилителя мощности звуковой частоты. Порядок проектирования мостового усилителя мощности звуковой частоты, составление его принципиальной электрической схемы и отладка ее модели. Произведение машинных расчетов и их анализ.

Рубрика Коммуникации, связь, цифровые приборы и радиоэлектроника
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 14.07.2009
Размер файла 73,0 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Государственный комитет Российской Федерации по высшему образованию

Уральский государственный технический университет - УПИ

МОСТОВОЙ УСИЛИТЕЛЬ МОЩНОСТИ ЗВУКОВОЙ ЧАСТОТЫ

Екатеринбург 2004

Введение

Усилитель мощности звуковой частоты (УМЗЧ) предназначен для передачи сигнала от источника возбуждения в нагрузку с одновременным усилением сигнала по мощности. УМЗЧ можно рассматривать и как генератор, в котором энергия источника питания преобразуется в энергию переменного сигнала под воздействием входного напряжения определенной амплитуды. Поэтому УМЗЧ также называют генераторами с внешним возбуждением.

УМЗЧ в общем случае характеризуются параметрами:

Pвых - выходная мощность;

К - коэффициент усиления;

КПД - коэффициент полезного действия;

DF - диапазон рабочих частот;

АЧХ - амплитудно-частотная характеристика;

N - уровень нелинейных искажений;

Ш - уровень собственных шумов.

В данной работе исследуется мостовой УМЗЧ, характерными особенностями которого являются:

максимальное использование напряжения источника питания;

большая выходная мощность, относительно других простых УМЗЧ;

высокая устойчивость схемы;

широкая полоса воспроизводимых частот в режиме номинальной мощности;

сравнительно низкий коэффициент гармоник.

1. Техническое задание

Спроектировать мостовой УМЗЧ, используя данные из журнала Радио №1/1992

Технические требования к УМЗЧ:

Номинальное входное напряжение 0.35 В

Номинальная (максимальная) выходная мощность при сопротивлении нагрузки 4 Ом 16 (20) Вт

Номинальный диапазон частот 40…20000 Гц

Скорость нарастания выходного напряжения 25 В/мкс

Коэффициент гармоник при номинальной мощности на частоте:

20 кГц 0.35%

10 кГц 0.32%

1 кГц 0.32%

Принципиальная электрическая схема мостового УМЗЧ

Рис. 1. Принципиальная электрическая схема мостового УМЗЧ

2. Принцип работы схемы мостового УМЗЧ

УМЗЧ состоит из двух усилителей. Рассмотрим один из них выполненный на базе усилителя мощности. Транзистор VT1 работает в каскаде усиления напряжения, а остальные VT2_VT5 (все с малыми напряжениями насыщения Uнас) образуют составной эмиттерный повторитель усиления мощности, работающий в режиме АВ (ток покоя 20…30 мА).

Диоды VD1 и VD2 улучшают термостабильность тока покоя. Транзистор VT3 обеспечивает необходимую раскачку транзистора VT5. С целью максимального использования напряжения источника питания в усилитель введены две цепи положительной обратной связи (ПОС) по напряжению. При положительной полуволне усиливаемого сигнала работает цепь R5R6C3, а при отрицательной R8R9C4.

Отличительная особенность такой обратной связи - введение ее в цепь коллекторов транзисторов VT2, VT3, что приводит к увеличению амплитуды сигнала на выходе усилителя до максимально возможной.

С целью уменьшения нелинейных искажений, обусловленных несимметричностью плечоконечного каскада и действием ПОС, усилитель охвачен общей отрицательной обратной связью (ООС) по напряжению через цепь R1 - R4C1. Параметры этой цепи подобраны таким образом, чтобы, с одной стороны, обеспечить стабильность режима работы усилителя по постоянному току (за счет действия гальванической обратной связи через резистор R4), а с другой - получить необходимый коэффициент усиления всего усилителя (R1, R4).Глубина ООС по переменному напряжению - около 28 дБ. Конденсаторы С2 и С4 обеспечивают необходимую устойчивость всего усилителя.

Поскольку описываемый базовый усилитель инвертирующий, то с целью упрощения схемы сигнал на второй усилитель поступает с выхода первого через делитель напряжения R10R11.

3. Подготовка загрузочного файла

3.1 Составление описания модели схемы

На данном этапе был изучен входной язык Pspace, команды выполнения проектных процедур, вспомогательные и сервисные средства, встроенные модели компонентов РЭС.

В исходной схеме проставляются узлы, которые являются основой описания схемы. Элементы схемы описываются с помощью, узлов к которым они подключенны и номинальными значениями. Причем резисторы и конденсаторы описываются непосредстванно, а для диодов и транзисторов необходимы их модели, которые находятся в электронных библиотеках.

3.2 Выбор проектных процедур анализа

3.2.1 Карта опций

OPTIONS ACCT NOECHO NOPAGE RELTOL=0.0001

ACCT - обеспечивает в выходном файле статические сведения о моделируемой схеме и информацию об использованных вычислительных ресурсах - процессорным временем для выполнения различных процедур анализа;

NOECHO - запрещает печатание входного файла в выходном;

NOPAGE - запрещает нумерацию страниц, печатание титульной строки и заголовка для каждого вида анализа в выходном файле;

RELTOL - устанавливает относительную погрешность напряжения и тока.

3.2.2 Карта установки шины печати

WIDTH OUT=80

Число 80 устанавливает количество колонок в выходном файле.

3.2.3 Карта установки температуры

TEMP 27 -60 80

Эта карта необходима для того, чтобы все виды анализа выполнялись при трех разных температурах.

3.2.4 Карта для вычисления чувствительности на постоянном токе SENS V (13,18),

где V (13,18) напряжение на нагрузке.

При использовании этой карты вычисляются малосигнальные чувствительности выходных переменных к изменениям внутренних параметров на постоянном токе.

3.2.5 Расчет коэффициента передачи в режиме малого сигнала TF V (13,18) VIN,

где VIN генератор входного сигнала. С помощью этой директивы рассчитываются малосигнальный коэффициент передачи по постоянному току, входное и выходное сопротивление усилителя.

3.2.6 Расчет спектральной плотности внутреннего шума NOISE V (13,18) VIN

Поскольку резисторы и объемные сопротивления транзисторов являются источниками теплового шума. Кроме того, полупроводниковые приборы имеют дробовой шум и фликкер-шум. С помощью карты. NOISE на каждой частоте частотного анализа рассчитывается спектральная плотность внутреннего шумового напряжения, которая пересчитывается ко входу цепи и к ее выходу.

3.2.7 Переходный анализ

TRAN / OP 1U 3M

С помощью этой директивы осуществляется расчет отклика цепи на заданное входное воздействие. Ключ ОР необходим для вывода подробной информации о рабочей точке.

3.2.8 Анализ Фурье-гармоник

FOUR V(6) V (13,18)

Эта карта выполняет спектральный анализ Фурье.

FOUR V(6) - коэффициент гармоник на входе схемы;

FOUR V (13,18) - коэффициент гармоник на выходе схемы.

3.2.9 Анализ на переменном токе

AC DEC 20 1MHZ 1MEGHZ

Анализ на переменном токе вычисляет частотную характеристику схемы в широком диапазоне частот. Ключ DEC определяет тип развертки.

20 - количество точек на развертке;

1MHZ - начальная частота;

1MEG - конечная частота.

3.2.10 Печать результатов

PRINT TRAN V(6) V (13,18)

Эта карта позволяет представлять результаты анализа на постоянном и переменном токе, анализ шума и результаты переходного анализа в виде таблиц.

3.2.11 Карта подготовки данных для PROBE

При наличии этой карты программа создает файл данных probe.dat. Программа PROBE является удобным инструментом для настройки «программного макета» схемы.

3.3 Составление загрузочного файла

Загрузочный файл набирается с использованием любого текстового редактора. В данной работе загрузочный файл был составлен непосредственно в программе Pspice AD из пакета OrCAD. Файл должен быть записан с расширением.cir.

Загрузочный файл most.cir см. Приложение 2.

4. Отладка модели схемы

Как оказалось, настройка схемы с помощью потенциометров R1, R21 и R22 является недостаточной, поскольку при оптимальных значениях этих элементов на выходе схемы появляется сигнал с искаженной формой и его коэффициент гармоник значительно превосходит заданный.

Для настройки схемы были изменены параметры резисторов R11 и R12, причем резистором R12 регулируется выходная мощность. Однако с ростом мощности начинается резкое увеличение коэффициента гармоник.

Входной конденсатор С1 задает передний фронт АЧХ. Уменьшив его параметр с 10 мкФ до 2 нФ был настроен необходимый вид АЧХ.

Изменяя емкости С2 и С9 задается задний фронт АЧХ.

Потенциометром R21 был настроен максимальный уровень усиления второго усилителя равный усилению первого.

Проверив все возможные способы настройки схемы не удалось полностью выполнить техническое задание. Однако сравнивая результаты полученные в данной работе с результатами работ выполненных ранее следует отметить уменьшение искажений выходного сигнала, а следовательно и понижения коэффициента гармоник.

5. Анализ результатов машинных расчетов

Выходной файл most.out см. Приложение 2.

5.1 Влияние температуры на работу схемы

Влияние температуры на амплитудно-частотную характеристику можно увидеть в Приложении. Как и ожидалось с ростом температуры происходит увеличение амплитуды сигнала.

Влияние температуры на выходной сигнал можно увидеть в Приложении 1. С ростом температуры Uвых увеличивается не значительно, зато при понижении температуры Uвых значительно падает.

5.2 Спектральная плотность внутреннего шума

В Приложении 1 показан график отношения сигнал-шум на всем частотном диапазоне существования сигнала. На частоте 50 kHz эта зависимость испытывает положительный экстремум и начинает медленно убывать. При приближении частоты к 0.5 kHz отношение сигнал-шум устремляется к бесконечности. Этот график подтверждает теоретические представления о том, что с ростом частоты уровень шумов начинает возрастать и оказывать негативное влияние на качество выходного сигнала.

5.3 Переходная характеристика усилителя

Зависимость выходного напряжения от входного показана в Приложении 1. Из графика видно, что рассматриваемый усилитель является инвертирующим. Амплитуда входного колебания возрастает в 31 раз по сравнению со входным колебанием.

5.4 Анализ Фурье-гармоник

Коэффициенты Фурье-гармоник есть в выходном файле, находящемся в Приложении 1

5.5 Амплитудно-частотная характеристика

АЧХ изображена в Приложении 1

Из графика видно, что АЧХ имеет полосу пропускания немного больше номинальной. Это сделано специально, чтобы полоса указанная в техническом задании почти без ослабления помещалась в полученную полосу частот. Следует отметить, что АЧХ имеет достаточно крутые фронты, что обеспечивает ослабление влияния на выходной сигнал шума и посторонних сигналов.

5.6 Анализ Монте-Карло

Разброс параметров резисторов задает разброс АЧХ по уровню в полосе пропускания, это можно увидеть в Приложении 1

5.7 Определение чувствительности схемы

Чувствительность см. выходной файл (Приложение 2).

Заключение

Данная работа была проведена с использованием пакетов схемотехнического проектирования OrCAD Release 9 и WorkBench V.4.

Спроектированный УМЗЧ может работать по назначению, однако его технические параметры немного хуже заданных в техническом задании. Объяснение этого факта см. Раздел 6.

Наибольшие трудности при выполнении работы вызвали поиск подлинных моделей и настройка схемы.

В заключении хочется отметить, что выполнение данной работы принесло неоспоримую пользу: чтобы правильно настроить схему необходимо было применять знания полученные из других курсов («ЭиМЭ», «СхАЭУ», «ТРЦиС») тем самым происходило становление радиотехнического мышления.

В ходе работы был изучен входной язык Pspice и современные пакеты прикладных программ автоматизированного проектирования. Считаю, что цели поставленные курсовой работой были достигнуты.

Библиографический список
1. Транзисторы для аппаратуры широкого применения: Справочник. Под ред. М. Бережнева, Е.И. Гатман. М.: Радио и связь, 1981.656 с.
2. Кийко В.В. Программное обеспечение курса АПРЭС: Методические указания по курсу «Автоматизированное проектирование радиоэлектронных схем». Екатеринбург: УПИ, 1992.40 с.
3. Кийко В.В. Моделирование и анализ электронных схем на ЭВМ: Методические указания к курсовой работе по курсу АПРЭУ. Екатеринбург: 1994.40 с.
Приложение 1
* Задание на анализ *****************************
OPT ACCT NOPAGE NOECHO RELTOL=0.0001
WIDTH OUT 80
TEMP -30 27 60
SENS V (13,18)
TF V (13,18)
NOISE V (13,18) VIN
TRAN/OP 1US 10MS
FOUR 1KHZ V(6) V (13,18)
AC DEC 20 0.5 5MEG
PRINT TRAN V(6) V (13,18)
MC 10 AC V (13,18)
PROBE
* Описание модели схемы *************************
R1 5 4 5.6K
R2 7 4 8.2K
R3 7 0 5.16K
R4 4 13 95K
*R4 4 13 MLT 95K
R5 2 1 43
R6 3 2 1.1K
R7 11 10 10
R8 12 11 200
R9 0 12 43
R10 14 13 100
R11 15 13 150
R12 0 15 11
R13 18 27 100
R14 21 20 10
R15 20 19 200
R16 19 0 43
R17 26 1 43
R18 24 26 820
R19 18 17 110K
R20 17 25 8.2K
R21 17 16 6K
R22 25 0 10.08K
R23 13 18 4
C1 5 6 2U
C2 0 3 2N
C3 2 13 500U
C4 13 12 200U
C5 1 0 22U
C6 1 0 22U
C7 26 18 500U
C8 19 18 200U
C9 24 0 2N
C10 16 15 10U
QVT1 3 4 0 KT3102G
QVT2 2 3 8 KT3117A
QVT3 12 11 14 KT209L
QVT4 1 8 13 KT819GM
QVT5 0 14 13 KT818GM
QVT6 1 23 18 KT819GM
QVT7 0 27 18 KT818GM
QVT8 19 20 27 KT209L
QVT9 26 24 23 KT3117A
QVT10 24 17 0 KT3102G
DVD1 8 9 KD521A
DVD2 9 10 KD521A
DVD3 23 22 KD521A
DVD4 22 21 KD521A
* Описание источников напряжения ****************
VIN 6 0 AC 0.35 SIN (0 0.35 1KHZ)
VIP 1 0 DC 14V
* Описание моделей элементов ********************
*.MODEL MLT RES (R=1 DEV/GAUSS 5%)
model KT209L PNP (IS=5.45f BF=60 BR=0.343 NR=1.1 ISE=446f ISC=1.123p
+ IKF=0.2244 IKR=1.52 NE=1.356 NC=2 VAF=43 RC=0.17 RB=320 TF=281.9p TR=254.8n
+ XTF=2 VTF=40 ITF=1.63 CJE=56.2p VJE=0.69 MJE=0.33 CJC=14.6p VJC=0.75
+ MJC=0.3 FC=0.5 EG=1.11 XTB=1.5 XTI=3)
model KT819GM NPN (IS=974.4f BF=99.49 BR=2.949 NR=0.7 ISE=902.0p
+ IKF=4.029 NE=1.941 VAF=30 RC=0.1 RB=2 TF=39.11n TR=971.7n XTF=2 VTF=10
+ ITF=0 CJE=569.1p MJE=0.33 CJC=276.0p XTB=10)
model KT3102G NPN (IS=7.7p BF=810 BR=1.287 ISE=5.911p ISC=0 IKF=14.26m
+ IKR=0 NE=1.358 NC=2 VAF=97 RC=1.61 RB=103 TF=820.9p
+ TR=4.68n XTF=7
+ VTF=4 ITF=0.35 CJE=4.973p VJE=0.75 MJE=0.42 CJC=4.017p VJC=0.75
+ MJC=0.32 FC=0.5 EG=1.11 XTB=1.5 XTI=3)
model KT3117A NPN (IS=98.35f BF=1159 BR=0.343 NF=1 NR=1 ISE=1.164p
+ ISC=1.123p IKF=0.2244 IKR=1.52 NE=1.356 NC=2 VAF=123.5 RC=0.17 RB=40.7
+ TF=281.9p TR=254.8n XTF=2 VTF=40 ITF=1.63 CJE=56.2p VJE=0.69 MJE=0.33
+ CJC=1.6p VJC=0.75 MJC=0.33 EG=1.11 XTB=1.5 XTI=3)
model KT818GM PNP (IS=10N BF=99.49 BR=2.949 NR=0.9 ISE=902.0p IKF=4.029
+ NE=1.941 VAF=20 RC=0.1 RB=1.1 TF=39.11n TR=971.7n XTF=2 VTF=10 ITF=20
+ CJE=569.1p MJE=0.33 CJC=276.0p XTB=10)
model KD521A D (IS=0.115p RS=3.21 N=1.0 TT=3.12n CJO=2.25p VJ=0.68
+ M=0.26 EG=1.11 FC=0.5 BV=75 IBV=10p XTI=3)
* Завершение программы **************************
END
Приложение 2
**** 01/26/00 18:17:12 ********* PSpice 9.0 (Ноя 1998) ******** ID# 0 ******
**** Описание схемы
**** Анализ чувствительности на постоянном токе при температуре 27 град. С
Чувствительность по постоянному току на выходе V (13,18)
Имя Величина Чувствит. Нормированная
элем. элемента элемента чувствительность
В / Един. В / Процент
R1 5.600E+03 0.000E+00 0.000E+00
R2 8.200E+03 -1.419E_04 -1.163E_02
R3 5.160E+03 -1.419E_04 -7.320E_03
R4 1.100E+05 2.605E_05 2.865E_02
R5 4.300E+01 -6.937E_03 -2.983E_03
R6 1.190E+03 -9.332E_04 -1.111E_02
R7 1.000E+01 -1.186E_04 -1.186E_05
R8 2.000E+02 1.424E_03 2.848E_03
R9 4.300E+01 1.560E_03 6.710E_04
R10 1.500E+02 -7.817E_05 -1.173E_04
R11 1.500E+02 7.682E_05 1.152E_04
R12 1.100E+01 7.682E_05 8.450E_06
R13 1.000E+02 2.534E_04 2.534E_04
R14 1.000E+01 1.847E_03 1.847E_04
R15 2.000E+02 -1.711E_03 -3.422E_03
R16 4.300E+01 -1.960E_03 -8.429E_04
R17 4.300E+01 8.624E_03 3.708E_03
R18 8.200E+02 1.636E_03 1.341E_02
R19 1.100E+05 -2.215E_05 -2.437E_02
R20 8.200E+03 6.625E_05 5.432E_03
R21 6.000E+03 0.000E+00 0.000E+00
R22 1.008E+04 6.625E_05 6.678E_03
R23 4.000E+00 -1.487E_04 -5.947E_06
VIN 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
V2 1.400E+01 -5.132E_02 -7.185E_03
DVD1
SERIES RESISTANCE
RS 3.210E+00 -1.186E_04 -3.806E_06
INTRINSIC PARAMETERS
IS 1.150E_13 1.125E+09 1.294E_06
№1.000E+00 -3.372E_03 -3.372E_05
DVD2
SERIES RESISTANCE
RS 3.210E+00 -1.186E_04 -3.806E_06
INTRINSIC PARAMETERS
IS 1.150E_13 1.125E+09 1.294E_06
№1.000E+00 -3.372E_03 -3.372E_05
DVD3
SERIES RESISTANCE
RS 3.210E+00 1.847E_03 5.929E_05
INTRINSIC PARAMETERS
IS 1.150E_13 -1.782E+10 -2.049E_05
№1.000E+00 5.334E_02 5.334E_04
DVD4
SERIES RESISTANCE
RS 3.210E+00 1.847E_03 5.929E_05
INTRINSIC PARAMETERS
IS 1.150E_13 -1.782E+10 -2.049E_05
№1.000E+00 5.334E_02 5.334E_04
QVT1
RB 1.030E+02 8.143E_05 8.387E_05
RC 1.610E+00 3.439E_05 5.537E_07
RE 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
BF 8.099E+02 -2.906E_04 -2.353E_03
ISE 5.911E_12 1.257E+11 7.431E_03
BR 1.287E+00 2.296E_07 2.955E_09
ISC 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
IS 7.700E_12 -8.482E+10 -6.531E_03
NE 1.358E+00 -8.075E+00 -1.097E_01
NC 2.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
IKF 1.426E_02 -1.135E+01 -1.618E_03
IKR 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
VAF 9.700E+01 8.063E_04 7.821E_04
VAR 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
QVT2
RB 4.070E+01 -8.468E_05 -3.446E_05
RC 1.700E_01 -1.680E_05 -2.856E_08
RE 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
BF 1.159E+03 5.776E_06 6.694E_05
ISE 1.164E_12 -7.938E+10 -9.240E_04
BR 3.430E_01 -2.557E_10 -8.771E_13
ISC 1.123E_12 3.059E+02 3.435E_12
IS 9.835E_14 7.609E+11 7.484E_04
NE 1.356E+00 1.321E+00 1.791E_02
NC 2.000E+00 -1.718E_10 -3.435E_12
IKF 2.244E_01 3.413E_02 7.658E_05
IKR 1.520E+00 -2.849E_15 -4.331E_17
VAF 1.235E+02 -2.530E_05 -3.124E_05
VAR 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
QVT3
RB 3.200E+02 1.201E_05 3.843E_05
RC 1.700E_01 2.843E_07 4.833E_10
RE 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
BF 6.000E+01 -1.682E_05 -1.009E_05
ISE 4.460E_13 1.019E+10 4.543E_05
BR 3.430E_01 1.511E_12 5.182E_15
ISC 1.123E_12 -3.261E+01 -3.662E_13
IS 5.450E_15 -9.221E+11 -5.026E_05
NE 1.356E+00 -6.583E_02 -8.926E_04
NC 2.000E+00 1.831E_11 3.662E_13
IKF 2.244E_01 -2.385E_04 -5.352E_07
IKR 1.520E+00 1.398E_17 2.126E_19
VAF 4.300E+01 1.431E_05 6.153E_06
VAR 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
QVT4
RB 2.000E+00 -1.892E_04 -3.783E_06
RC 1.000E_01 -2.362E_05 -2.362E_08
RE 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
BF 9.949E+01 6.774E_05 6.739E_05
ISE 9.020E_10 -4.609E+06 -4.157E_05
BR 2.949E+00 -1.671E_12 -4.927E_14
ISC 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
IS 9.744E_13 8.950E+09 8.721E_05
NE 1.941E+00 2.712E_02 5.263E_04
NC 2.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
IKF 4.029E+00 4.269E_05 1.720E_06
IKR 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
VAF 3.000E+01 -9.116E_05 -2.735E_05
VAR 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
QVT5
RB 1.100E+00 7.793E_06 8.572E_08
RC 1.000E_01 1.149E_06 1.149E_09
RE 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
BF 9.949E+01 -4.034E_06 -4.014E_06
ISE 9.020E_10 5.551E+03 5.007E_08
BR 2.949E+00 6.213E_09 1.832E_10
ISC 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
IS 1.000E_08 -2.545E+05 -2.545E_05
NE 1.941E+00 -1.805E_05 -3.503E_07
NC 2.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
IKF 4.029E+00 -1.410E_06 -5.682E_08
IKR 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
VAF 2.000E+01 3.681E_05 7.362E_06
VAR 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
QVT6
RB 2.000E+00 5.878E_05 1.176E_06
RC 1.000E_01 3.383E_06 3.383E_09
RE 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
BF 9.949E+01 -1.820E_05 -1.811E_05
ISE 9.020E_10 2.445E+06 2.205E_05
BR 2.949E+00 1.865E_12 5.500E_14
ISC 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
IS 9.744E_13 -7.381E+09 -7.192E_05
NE 1.941E+00 -1.356E_02 -2.633E_04
NC 2.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
IKF 4.029E+00 -6.218E_06 -2.505E_07
IKR 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
VAF 3.000E+01 5.291E_05 1.587E_05
VAR 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
QVT7
RB 1.100E+00 -1.658E_05 -1.824E_07
RC 1.000E_01 -2.308E_06 -2.308E_09
RE 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
BF 9.949E+01 5.497E_06 5.469E_06
ISE 9.020E_10 -7.838E+03 -7.070E_08
BR 2.949E+00 -9.393E_09 -2.770E_10
ISC 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
IS 1.000E_08 5.822E+05 5.822E_05
NE 1.941E+00 2.535E_05 4.920E_07
NC 2.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
IKF 4.029E+00 2.833E_06 1.142E_07
IKR 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
VAF 2.000E+01 -7.961E_05 -1.592E_05
VAR 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
QVT8
RB 3.200E+02 -3.860E_05 -1.235E_04
RC 1.700E_01 -1.097E_06 -1.865E_09
RE 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
BF 6.000E+01 4.888E_05 2.933E_05
ISE 4.460E_13 -2.667E+10 -1.189E_04
BR 3.430E_01 -2.923E_12 -1.003E_14
ISC 1.123E_12 6.309E+01 7.086E_13
IS 5.450E_15 2.331E+12 1.271E_04
NE 1.356E+00 1.749E_01 2.372E_03
NC 2.000E+00 -3.543E_11 -7.086E_13
IKF 2.244E_01 9.128E_04 2.048E_06
IKR 1.520E+00 -3.593E_17 -5.461E_19
VAF 4.300E+01 -3.697E_05 -1.590E_05
VAR 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
QVT9
RB 4.070E+01 9.946E_05 4.048E_05
RC 1.700E_01 1.376E_05 2.340E_08
RE 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
BF 1.159E+03 -4.691E_06 -5.437E_05
ISE 1.164E_12 6.514E+10 7.582E_04
BR 3.430E_01 2.162E_10 7.414E_13
ISC 1.123E_12 -2.586E+02 -2.904E_12
IS 9.835E_14 -6.509E+11 -6.401E_04
NE 1.356E+00 -1.082E+00 -1.468E_02
NC 2.000E+00 1.452E_10 2.904E_12
IKF 2.244E_01 -2.813E_02 -6.313E_05
IKR 1.520E+00 2.443E_15 3.714E_17
VAF 1.235E+02 2.149E_05 2.654E_05
VAR 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
QVT10
RB 1.030E+02 -7.819E_05 -8.054E_05
RC 1.610E+00 -6.520E_05 -1.050E_06
RE 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
BF 8.099E+02 4.036E_04 3.269E_03
ISE 5.911E_12 -1.534E+11 -9.069E_03
BR 1.287E+00 -1.952E_07 -2.512E_09
ISC 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
IS 7.700E_12 9.565E+10 7.365E_03
NE 1.358E+00 1.010E+01 1.371E_01
NC 2.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
IKF 1.426E_02 1.866E+01 2.660E_03
IKR 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
VAF 9.700E+01 -1.014E_03 -9.839E_04
VAR 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
**** Малосигнальные характеристики
V (13,18)/VIN = 0.000E+00
Входное сопротивление усилителя = 1.000E+20
Выходное сопротивление усилителя = 9.465E_01
**** Анализ Фурье при температуре Т=27°С
На входе:
Номер Частота Фурье - Нормир. Фаза Нормир.
компон. компон. фаза
1 1.000E+03 3.487E_01 1.000E+00 2.952E_03 0.000E+00
2 2.000E+03 1.163E_04 3.335E_04 8.717E+01 8.716E+01
3 3.000E+03 1.384E_04 3.971E_04 -1.789E+02 -1.789E+02
4 4.000E+03 9.791E_05 2.808E_04 1.635E+02 1.635E+02
5 5.000E+03 5.261E_04 1.509E_03 1.166E+01 1.166E+01
6 6.000E+03 1.290E_04 3.701E_04 -3.942E+01 -3.942E+01
7 7.000E+03 1.911E_04 5.481E_04 -1.115E+02 -1.115E+02
8 8.000E+03 2.937E_05 8.423E_05 7.133E+01 7.133E+01
9 9.000E+03 1.302E_04 3.733E_04 -1.792E+02 -1.792E+02
Общий коэффициент гармоник = 1.791178E_01 процента
На выходе:
Номер Частота Фурье - Нормир. Фаза Нормир.
компон. компон. фаза
1 1.000E+03 1.144E+01 1.000E+00 -1.790E+02 0.000E+00
2 2.000E+03 4.438E_03 3.878E_04 1.052E+02 2.842E+02
3 3.000E+03 8.975E_02 7.842E_03 -1.777E+02 1.300E+00
4 4.000E+03 4.530E_03 3.958E_04 -7.126E+01 1.077E+02
5 5.000E+03 3.688E_02 3.222E_03 4.030E+00 1.830E+02
6 6.000E+03 3.728E_03 3.257E_04 -1.678E+02 1.119E+01
7 7.000E+03 4.207E_02 3.676E_03 1.648E+01 1.955E+02
8 8.000E+03 3.648E_03 3.187E_04 -9.581E+01 8.317E+01
9 9.000E+03 3.484E_02 3.044E_03 8.690E+00 1.877E+02
Общий коэффициент гармоник = 7.455351E_01 процента
**** Анализ Фурье при температуре Т=-30°С
На входе:
Номер Частота Фурье - Нормир. Фаза Нормир.
компон. компон. фаза
1 1.000E+03 3.473E_01 1.000E+00 6.371E_02 0.000E+00
2 2.000E+03 8.124E_04 2.339E_03 3.510E+01 3.504E+01
3 3.000E+03 8.312E_04 2.393E_03 -5.978E+01 -5.984E+01
4 4.000E+03 6.732E_04 1.938E_03 1.427E+02 1.426E+02
5 5.000E+03 6.420E_04 1.849E_03 5.620E+01 5.614E+01
6 6.000E+03 6.453E_04 1.858E_03 -8.095E+01 -8.101E+01
7 7.000E+03 2.525E_04 7.270E_04 -1.248E+02 -1.249E+02
8 8.000E+03 3.985E_04 1.148E_03 8.914E+01 8.907E+01
9 9.000E+03 3.778E_04 1.088E_03 -3.694E+01 -3.701E+01
Общий коэффициент гармоник = 4.985635E_01 процента
**** Анализ Фурье при температуре Т=-30°С
На выходе:
Номер Частота Фурье - Нормир. Фаза Нормир.
компон. компон. фаза
1 1.000E+03 3.805E+00 1.000E+00 -1.788E+02 0.000E+00
2 2.000E+03 3.248E_01 8.535E_02 9.024E+01 2.691E+02
3 3.000E+03 2.094E_01 5.503E_02 1.753E+02 3.541E+02
4 4.000E+03 3.127E_02 8.219E_03 -8.128E+01 9.753E+01
5 5.000E+03 4.282E_02 1.125E_02 -2.064E+00 1.768E+02
6 6.000E+03 1.300E_02 3.415E_03 -7.971E+01 9.910E+01
7 7.000E+03 4.326E_02 1.137E_02 9.491E+00 1.883E+02
8 8.000E+03 1.684E_02 4.426E_03 -7.702E+01 1.018E+02
9 9.000E+03 2.431E_02 6.388E_03 1.535E+01 1.942E+02
Общий коэффициент гармоник = 8.034805E+00 процента
**** Анализ Фурье при температуре Т=60°С
На входе:
Номер Частота Фурье - Нормир. Фаза Нормир.
компон. компон. фаза
1 1.000E+03 3.497E_01 1.000E+00 1.354E_02 0.000E+00
2 2.000E+03 3.565E_05 1.020E_04 3.751E+01 3.750E+01
3 3.000E+03 2.300E_04 6.577E_04 -1.732E+02 -1.733E+02
4 4.000E+03 1.307E_04 3.738E_04 8.580E+01 8.579E+01
5 5.000E+03 9.453E_05 2.703E_04 -4.512E+01 -4.513E+01
6 6.000E+03 3.098E_05 8.860E_05 -9.031E+01 -9.032E+01
7 7.000E+03 1.988E_04 5.685E_04 -1.807E+01 -1.808E+01
8 8.000E+03 8.797E_05 2.516E_04 -1.246E+02 -1.246E+02
9 9.000E+03 7.614E_05 2.177E_04 1.192E+02 1.192E+02
Общий коэффициент гармоник = 1.047593E_01 процента
**** Анализ Фурье при температуре Т=60°С
На выходе:
Номер Частота Фурье - Нормир. Фаза Нормир.
компон. компон. фаза
1 1.000E+03 1.294E+01 1.000E+00 -1.791E+02 0.000E+00
2 2.000E+03 9.161E_02 7.078E_03 9.514E+01 2.742E+02
3 3.000E+03 2.110E_01 1.630E_02 -1.750E+02 4.043E+00
4 4.000E+03 7.049E_02 5.446E_03 -8.652E+01 9.253E+01
5 5.000E+03 1.722E_01 1.330E_02 7.146E+00 1.862E+02
6 6.000E+03 9.717E_03 7.507E_04 8.974E+01 2.688E+02
7 7.000E+03 5.569E_02 4.302E_03 -1.765E+02 2.581E+00
8 8.000E+03 2.582E_02 1.994E_03 9.764E+01 2.767E+02
9 9.000E+03 3.840E_02 2.967E_03 7.627E_01 1.798E+02
Общий коэффициент гармоник = 2.354428E+00 процента
**** Малосигнальная характеристика при Т = 27°С
Узел Потен - Узел Потен - Узел Потен - Узел Потен-
циал циал циал циал
(1) 14.0000 (2) 12.8020 (3) 8.3279 (4).5203
(5).5203 (6) 0.0000 (7).2010 (8) 7.6346
(9) 6.8848 (10) 6.1349 (11) 5.8980 (12) 1.1227
(13) 6.9975 (4) 6.6465 (15).4781 (16).5340
(17).5340 (8) 7.0000 (19) 1.1559 (20) 5.8702
(21) 6.1034 (2) 6.8516 (23) 7.5999 (24) 8.2917
(25).2945 (26) 12.7660 (27) 6.6510
***Токи источников напряжения
Название Ток
VIN 0.000E+00
VIP -1.252E_01
Общая рассеиваемая мощность 1.75E+00 Вт.

Подобные документы

  • Особенности применения современных средств проектирования для анализа усилителя мощности звуковой частоты с малыми нелинейными искажениями. Анализ моделирования схемы усилителя мощности звуковой частоты для автомобильной звуковоспроизводящей аппаратуры.

    курсовая работа [1,1 M], добавлен 07.04.2010

  • Определение назначения, анализ технических характеристик и описание принципиальной схемы усилителя мощности звуковой частоты. Выбор контрольных точек усилителя, расчет трансформатора и стабилизатора напряжения прибора. Алгоритм диагностики усилителя.

    курсовая работа [127,5 K], добавлен 26.01.2014

  • Анализ эксплуатационных, механических, климатических, конструктивных и электрических требований к усилителю мощности звуковой частоты. Анализ функциональной и принципиальной схемы устройства. Аналитическая компоновка стереоусилителя. Расчет надежности.

    курсовая работа [3,1 M], добавлен 29.08.2012

  • Технологические требования к изготовлению усилителя мощности звуковой частоты. Планирование, организация, нормирование и оптимизация производственного процесса. Описание устройства прибора, разработка конструкторской и технологической схем сборки изделия.

    курсовая работа [59,3 K], добавлен 10.01.2011

  • Общее представление о транзисторах. Обзор научной технической базы по бестрансформаторному усилителю мощности звуковых частот. Методика расчёта бестрансформаторного усилителя мощности. Особенности электрической принципиальной схемы спроектированного УМЗЧ.

    курсовая работа [1,1 M], добавлен 06.05.2010

  • Усилители мощности для увеличения высокой выходной мощности звуковых сигналов. Теоретические основы проектирования УМЗЧ. Разработка принципиальной схемы. Выходные параметры. Выходной каскад. Промежуточный каскад. Исследование УМЗЧ с помощью ЭВМ.

    курсовая работа [215,6 K], добавлен 14.11.2008

  • Особенности моделирования схем усилителя низкой частоты на МДП-транзисторах в Multisim 8, проверка ее соответствия техническим характеристикам с помощью анализов пакета Multisim 8. Сравнительный анализ характеристик импортных и отечественных транзисторов.

    курсовая работа [3,9 M], добавлен 27.04.2010

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.