Разработка линии связи на участке железной дороги между станциями Жабинка - Барановичи

Размещено на http://allbest.ru/

РЕФЕРАТ

Пояснительная записка содержит описание проектируемого участка линии связи (физико-географические данные, сведения о сближении с железными дорогами и их характеристику); произведен выбор кабельной системы, типа кабеля; определено размещение оконечных и промежуточных усилительных пунктов; описан монтаж кабельной магистрали; произведен расчет взаимных влияний в цепях связи, описаны меры по снижению влияний; произведен расчет мешающих и опасных влияний контактной сети железной дороги на линию связи, рассмотрены и рассчитаны меры по снижению мешающих и опасных влияний, приведено описание мер по защите аппаратуры связи.

СОДЕРЖАНИЕ

Введение

1. Описание проектируемого участка линии связи

1.1 Общая информация

1.2 Белоруссия

1.3 Проектируемый участок

2. Выбор типов кабеля, систем передачи, размещение цепей по четверкам

2.1 Система передачи

2.2 Выбор кабеля и распределение систем по кабелям и четверкам

3. Размещение усилительных и регенерационных пунктов на трассе линии связи

4. Организация связи и цепей СЦБ по кабельной магистрали

5. Выбор арматуры для монтажа кабельной магистрали

6. Расчет влияний на кабель

6.1 Расчет влияний контактной сети переменного тока

6.1.1 Расчет вынужденного режима

6.1.2 Расчет режима короткого замыкания

6.2 Расчет влияния ЛЭП с изолированной нейтралью

6.3 Расчет взаимного влияния жил кабелей

6.3.1 Определение собственных параметров кабеля

6.3.2 Волновые параметры кабеля

6.3.3 Расчет переходных затуханий

7. Защита кабеля и аппаратуры связи от опасных и мешающих влияний

7.1 Защита кабеля от опасных влияний

7.1.1 Редукционные трансформаторы

7.1.2 Отсасывающие трансформаторы

7.2 Защита аппаратуры связи и автоматики от перенапряжений

8. Симметрирование кабелей

8.1 Теоретические сведения

8.1.1 Симметрирование низкочастотных цепей

8.1.2 Симметрирование высокочастотных цепей

8.2 Расчёт элементов контура противосвязи

9. Содержание кабеля под давлением

10. Расчет параметров волоконно-оптического кабеля связи

10.1 Теоретические сведения

10.2 Расчет параметров оптического кабеля

Заключение

Список использованных источников

ВВЕДЕНИЕ

Главная задача, поставленная перед железнодорожным транспортом, обеспечение всевозрастающей потребности народного хозяйства в перевозках, повышение скоростей и безопасности движения поездов.

Железнодорожная сеть нашей страны представляет собой единую, работающую по общему плану систему, все части которой взаимодействуют друг с другом. Работа всех звеньев железнодорожной сети не может осуществляться без широкого использования разнообразных видов связей, организуемых по воздушным, кабельным и радиорелейным линиям.

Кабельные линии отличаются высокой эксплуатационной надежностью и дают возможность осуществления всех видов связи и каналов передачи информации, необходимых для управления перевозочным процессом железных дорог. Строительство магистральных кабельных линий позволяет резко увеличить количество каналов связи управлениями железных дорог.

Кабельные линии связи строят: при электрификации железных дорог по системе тока в качестве основной меры защиты цепей связи, автоматики и телемеханики от влияния тяговой сети; взамен воздушной линии связи при строительстве автоматической блокировки и диспетчерской централизации; при электрификации железных дорог по системе постоянного тока и строительстве главных дополнительных путей, когда конструкция воздушной линии экономически нецелесообразна; на вновь строящихся железных дорогах магистрального значения; в районах, подверженных сильным гололедом; также в районах, намеченных к электрификации по системе переменного тока на ближайшие годы.

В данном курсовом проекте разработана линия связи на участке железной дороги, которая в должной мере отвечает приведенным выше требованиям; определены влияния высоковольтных линий на цепи проводной связи.

1. ОПИСАНИЕ ПРОЕКТИРУЕМОГО УЧАСТКА ЛИНИИ СВЯЗИ

1.1 Общая информация

Проектируемый участок линии связи между станциями Жабинка - Барановичи имеет общую протяженность 186 км и содержит в себе 18 станций. Дорога проходит по территории Свердловской области.

1.2 Белоруссия

Рельеф. Основные черты рельефа в значительной мере обусловлены антропогеновым материковым оледенением. Поверхность северо-западной части Белоруссии образованна системой хорошо сохранившихся моренных гряд эпохи последнего (Валдайского) оледенения. Наиболее значительные Свенцянская, Браславская и Освейская гряды, являющиеся частями Балтийской моренной гряды. С запада на восток страны протягивается Белорусская гряда, состоящая из отдельных возвышенностей: Гродненской, Волковысской, Новогрудской, Минской, Витебской и Оршанской. На юге расположено Белорусское полесье, монотонно-равнинная поверхность которого образована флювиогляциальными и послеледниковыми речными отложениями.

Почвы. Преобладают в основном дерново-подзолистые почвы (60%), потом дерново-болотные и болотные (22,7%), дерново-перегнойно-карбонатные (0,5%).

1.3 Проектируемый участок

Таблица 1.1 - Станции проектируемого участка и расстояния между ними

Станция	Расстояние	Расстояние между станциями
Барановичи	0	-
Грицевец	12	12
Лесная	22	10
О.П. Тень	38	16
Доманово	49	11
О.П. Плехово	58	9
Ивацевичи	65	7
Коссово-Полесское	76	11
Бронная гора	85	9
О.П. Заречье	95	10
Береза Картуская	102	7
О.П. Павловичи	117	15
Оранчицы	129	12
О.П. Конарский	137	8
О.П. Лясы	144	7
Тевли	154	10
О.П. Столпы	164	10
Жабинка	186	22

2. ВЫБОР ТИПОВ КАБЕЛЯ, СИСТЕМ ПЕРЕДАЧИ, РАЗМЕЩЕНИЯ ЦЕПЕЙ ПО ЧЕТВЁРКАМ

2.1 Система передачи

Проектируемая линия связи состоит из 380 каналов магистральной связи и 220 каналов дорожной связи (в соответствии с заданием). Для ее организации используется аппаратура уплотнения ИКМ-120. Аппаратура типа ИКМ-120 является стодвадцатиканальной аппаратурой высокочастотного уплотнения. Предназначена для организации 120 двухсторонних телефонных каналов тональной частоты по двум однотипным симметричным кабелям. В системе связи ИКМ-120 группа каналов прямого и обратного направлений имеет одинаковую скорость передачи цифровой информации (8,448 Мбит/c).

Аппаратура типа К-24-Т является двадцатичетырёхканальной аппаратурой высокочастотного уплотнения. Предназначена для организации 24 двухсторонних телефонных каналов по двум симметричным однотипным кабелям. В системе связи К-24-Т группа каналов прямого и обратного направлений имеет одинаковый линейный спектр частот (12-108 кГц).

Системы ИКМ-120 и К-24-Т являются четырехпроводнными, поэтому на каждую систему отводится две пары жил. Так как аппаратура уплотнения требует разнесения уплотняемых пар, то система будет двухкабельной.

Учитывая то, что в каждом кабеле необходимо иметь запас свободных жил на случай использования кабеля для других видов связи, распределим связи по четвёркам так, что в первом и во втором кабеле будет занята часть полных четверки для систем ИКМ-120 и К-24-Т и часть четверок останется в резерве (требуемый уровень резерва - от занимаемых четвёрок).

Также требуется реализовать оперативно-технологическую связь (здесь и далее будет употребляться сокращение ОТС), для чего потребуется еще один кабель.

Выбор количества систем производится по формуле:

,(1)

где - количество необходимых каналов (с учетом 10% резерва);

- количество каналов в одной системе (для ИКМ-120 - 120).

Тогда для магистральной и дорожной связи:

, принимается

, принимается

2.2 Выбор кабеля и распределение систем по кабелям и четверкам

Для магистральной и дорожной связи будет использоваться кабель типа МКПАБ (магистральный кабель, полиэтиленовая изоляцией жил, алюминиевая оболочка, броня из плоских лент). Для прокладки в гористой местности используется кабель МКПАК (магистральный кабель, полиэтиленовая изоляцией жил, алюминиевая оболочка, круглопроволочная броня). Количество четверок выбирается равным 7. Каналы ОТС также можно расположить в этом кабеле. Распределение пар магистральной и дорожной связи по кабелям и четверкам отражено в таблице 2.1.

Таблица 2.1 - Распределение магистральной и дорожной связи

1 кабель (МКПАБ (МКПАК) 7х4х1,05+520,7+1х0,7)	2 кабель (МКПАБ (МКПАК) 7х4х1,05+520,7+1х0,7)
№ четвёрки	№ пары	Система	№ четвёрки	№ пары	Система
1 ВЧ	1	ИКМ-120 магистр. передача	1 ВЧ	1	ИКМ-120 магистр. приём
	2	ИКМ-120 магистр. передача		2	ИКМ-120 магистр. приём
2 ВЧ	1	ИКМ-120 магистр. передача	2 ВЧ	1	ИКМ-120 магистр. приём
	2	ИКМ-120 магистр. передача		2	ИКМ-120 магистр. приём
3 НЧ	1	СЭМ (ССМ)	3 НЧ	1	резерв
	2	ЛПС		2	СЦБ-ДК
4 ВЧ	1	ИКМ-120 дор. передача	4 ВЧ	1	ИКМ-120 дор. приём
	2	ИКМ-120 дор. передача		2	ИКМ-120 дор. приём
5 НЧ	1	ПДС	5 НЧ	1	ТУ
	2	МЖС		2	ТС
6 ВЧ	1	ИКМ-120 дор. передача	6 ВЧ	1	ИКМ-120 дор. приём
	2	резерв		2	резерв
7 НЧ	1	ПГС (1)	7 НЧ	1	ПС
	2	ПГС (2)		2	ЭДС
Сигнальные пары	1	СЦБ (1)	Сигнальные пары	1	«Экспресс»
	2	СЦБ (2)		2	Пр-зд
	3	СЦБ (3)		3	ПРС (1)
	4	СЦБ (4)		4	ПРС (2)
	5	СЦБ (5)		5	ВГС
Контрольная жила	Контрольная жила

3. РАЗМЕЩЕНИЕ УСИЛИТЕЛЬНЫХ И РЕГЕНЕРАЦИОННЫХ ПУНКТОВ НА ТРАССЕ ЛИНИИ СВЯЗИ

Вследствие затухания сигнала и искажении формы прямоугольных импульсов (при ИКМ) при прохождении через кабель требуется устанавливать регенерационные (для цифровых систем) и усилительные (для аналоговых систем) пункты. Они бывают двух категорий: обслуживаемые и необслуживаемые. Обслуживаемые регенерационные и усилительные пункты (ОРП и ОУП) устанавливаются на крупных станциях в линейных аппаратных залах (ЛАЗах). Необслуживаемые регенерационные и усилительные пункты (НРП и НУП) устанавливаются на перегонах. Расположение ОРП, ОУП, НРП и НУП, а также тяговых подстанций (ТП) показано в таблице 3.1.

Таблица 3.1 - Размещение ОРП, ОУП, НРП, НУП и ТП на трассе линии связи

Километр	Станция	Оборудование К-24-Т+НЧ	ОборудованиеИКМ-120	Тяговые подстанции
0	Барановичи	ОУП	ОРП	ТП
6	перегон	-	НРП	-
12	Грицевец	-	НРП	-
17	перегон	-	НРП	-
22	Лесная	НУП	НРП	-
27	перегон	-	НРП	-
33	перегон	-	НРП	-
38	о.п. Тень	НУП, ИЛ-3	НРП	-
44	перегон	-	НРП	-
49	Доманово	-	НРП	ТП
54	перегон	-	НРП	-
59	перегон	НУП	НРП	-
65	Ивацевичи	-	НРП	-
71	перегон	-	НРП	-
76	Косово-Полесское	НУП	НРП	-
80	перегон	-	НРП	-
85	Бронная гора	-	НРП	-
90	перегон	-	НРП	-
95	о.п. Заречье	-	-	ТП
96	перегон	НУП	НРП	-
102	Береза Картуская	-	НРП	-
107	перегон	-	НРП	-
112	перегон	-	НРП	-
117	о.п. Павловичи	НУП	НРП	-
123	перегон	-	НРП	-
129	Оранчицы	-	НРП	-
133	перегон	-	НРП	-
137	о.п. Конарский	НУП	НРП	ТП
143	перегон	-	НРП	-
149	перегон	-	НРП	-
154	Тевли	ОУП	ОРП	-
159	перегон	-	НРП	-
164	о.п. Столпы	-	НРП	-
170	перегон	НУП, ИЛ-3	НРП	-
175	перегон	-	НРП	-
181	перегон	-	НРП	-
186	Жабинка	ОУП	ОРП	ТП

4. ОРГАНИЗАЦИЯ СВЯЗИ И ЦЕПЕЙ СЦБ ПО КАБЕЛЬНОЙ МАГИСТРАЛИ

Организация всех связей для обеспечения оперативной работы дороги по магистральным кабельным линиям отличает железнодорожные кабельные линии от подобных им линий Министерства связи. Это вызвано большим количеством низкочастотных технологических связей и необходимостью их выделения в ряде пунктов как на станциях, так и на перегонах. Наличие многих ответвлений от магистрального кабеля вызывает ряд затруднений при его монтаже и эксплуатации.

Главным недостатком кабельных линий связи в настоящее время является совместное прохождение путей связи и автоматики в одних кабелях, что вызывает влияние кодовых цепей на каналы связи, требует установки фильтров и т.д., а также вызывает необходимость большого количества ответвлений.

Ответвления от магистрального кабеля делают для ввода цепей в помещения постов ЭЦ и пассажирские здания, подвода цепей автоматики и перегонной связи к сигнальным точкам автоблокировки, для включения промежуточных пунктов линейно-путевой связи на перегонах, связи объектов электрификации (тяговых подстанций и др.), а также для некоторых других целей.

Ответвления с цепей осуществляется шлейфом или параллельно; цепи автоматики всегда ответвляют шлейфом. На станциях, где нет усилительных пунктов, все цепи отделенческой связи заводят в пассажирское здание с устройствами автоматики и пост ЭЦ шлейфом. На тех же станциях, где находятся усилительные пункты, ответвления от магистрального на пост ЭЦ или пассажирское здание, как правило, не делают, а необходимые цепи связи и автоматики передают от усилительного пункта кабелем вторичной коммутации. В тех случаях, когда объекты, к которым должно быть подано ответвление, находятся на расстоянии меньше 100 метров один от другого, применяют объединенные ответвления, заканчивающиеся на ближайшем из объектов.

Основным документом для монтажа магистрального кабеля является монтажная схема кабеля (см. альбом чертежей). При определении необходимого количества кабеля учитывают запас в размере 2%: 1,6% на укладку кабеля в траншеях, котлованах и 0,4% на отходы при спаечных работах. При прокладке кабеля в грунт, подверженный смещению или выпучиванию, запас в траншее и котлованах увеличивают до 4%, при прокладке через водоемы принимают запас 14%. Для монтажа муфт и раскладки кабеля в котлованах концы строительных длин должны перекрывать друг друга. Кроме того, необходимо учитывать, что на ввод кабеля в ОУП требуется запас 20 м, в НУП - 10 м, в релейный шкаф сигнальной установки автоблокировки - 3 м. В помещении усилительного пункта кабель по скелетной схеме прокладывают от ввода до газонепроницаемой муфты, во всех остальных случаях - до бокса.

Ниже приведена таблица кабелей ответвлений и вторичной коммутации для участка железной дороги о.п. Столпы - Жабинка.

Таблица 4.1 - Таблица кабелей ответвлений и вторичной коммутации

Ординаты объектов связи, км	Тип ответвления	Цепи ответвления, вводимые	Число требуемых пар кабелей	Емкость и марка выбранного кабеля	Расстояние по трассе до объекта, м	Доп. расход кабеля, м	Общая длина кабеля, м
		шлейфом	параллельно
164	НРП	ВЧ	-	14	2ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	0	3	6
164,5	РШ-Вх	ПГС, СЦБ	ПДС	17	1ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	13	3	16
166	РШ-С	МЖС, ПГС, СЦБ	-	18	1ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	7	3	10
168	РШ-С	МЖС, ПГС, СЦБ	-	18	1ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	13	3	16
170	РШ-С	МЖС, ПГС, СЦБ	-	18	1ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	7	3	10
170	НРП, НУП, ИЛ-3	все	-	34	3ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	0	3	9
172	РШ-С	МЖС, ПГС, СЦБ	-	18	1ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	13	3	16
174	РШ-С	МЖС, ПГС, СЦБ	-	18	1ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	7	3	10
175	НРП	ВЧ	-	14	2ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	0	3	6
176	РШ-С	МЖС, ПГС, СЦБ	-	18	1ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	13	3	16
178	РШ-С	МЖС, ПГС, СЦБ	-	18	1ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	7	3	10
180	РШ-С	МЖС, ПГС, СЦБ	-	18	1ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	13	3	16
181	НРП	ВЧ	-	14	2ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	0	3	6
182	РШ-С	МЖС, ПГС, СЦБ	-	18	1ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	7	3	10
184	РШ-С	МЖС, ПГС, СЦБ	-	18	1ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	13	3	16
185,5	РШ-Вх	ПГС, СЦБ	ПДС	17	1ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	7	3	10
186	ОРП, ОУП, ИЛ-3	все	-	34	3ТЗПАБ 741,2+520,7+10,7	7	3	30
	213

5. ВЫБОР АРМАТУРЫ ДЛЯ МОНТАЖА КАБЕЛЬНОЙ МАГИСТРАЛИ

Для ответвления от магистрального кабеля применяют разветвительные муфты. Это сросток, в котором четверки и пары одного кабеля распределяются между двумя и более ответвляющимися кабелями разной емкости. Разветвительные муфты монтируют на речных переходах при распределении емкости магистрального кабеля между основным и резервным кабелями, на ответвлениях от магистрального кабеля к различным объектам на перегонах (а иногда и на станциях), в усилительных и оконечных пунктах в тех случаях, когда емкость магистрального кабеля превышает емкость оконечного кабельного оборудования. Следует стремиться к тому, чтобы место ответвления совпадало с прямой муфтой. Разветвительные муфты, устанавливаемые не на стыке строительных длин, называются врезными; их монтируют в том случае, когда место ответвления удалено более чем на 100 м от ближайшего стыка строительных длин магистрального кабеля. От механических повреждений прямые и разветвительные муфты защищают чугунными соединительными или тройниковыми муфтами.

Для герметизации кабеля при содержании его под постоянным избыточным давлением устанавливают газонепроницаемые муфты типа ГМС-4, ГМСМ-40 или ГМСМ-60 - перед оконечными вводными устройствами в усилительных пунктах и в начале каждого ответвления от магистрального кабеля. Эти муфты монтируют на 4--5-метровом отрезке кабеля той же марки, что и кабель ответвления. Для муфты ГМС от механических повреждений ее помещают в чугунную муфту и заливают битумной массой. Газонепроницаемые муфты, устанавливаемые в помещениях, естественно, в защите чугунными муфтами не нуждаются.

6. РАСЧЕТ ОПАСНЫХ И МЕШАЮЩИХ ВЛИЯНИЙ НА КАБЕЛЬ

6.1 Расчет влияний контактной сети переменного тока

6.1.1 Расчет вынужденного режима

Для вынужденного режима опасные напряжения в цепях связи необходимо вычислять при всех практически возможных вариантах выключения тяговых подстанций:

,(6.1)

где - коэффициент формы кривой влияющего тока тяговой сети. Коэффициент характеризует увеличение индуктированного напряжения вследствие несинусондальностн тока тяговой сети, обусловленной характером работы выпрямительных устройств электровозов. При расчетах влияний на провода воздушных линий и на оболочки кабелей следует принимать =1,15; при расчете влияний на кабельные жилы = 1;

- эквивалентный влияющий ток при вынужденном режиме работы тяговой сети, А. Под эквивалентным током подразумевается ток в тяговой сети, одинаковый по всей длине сближения, который индуктирует в проводе (жиле) такое же опасное напряжение, какое возникает при действительном (ступенчатом) распределении токов.

Величина эквивалентного тока на длине сближения при вынужденном режиме работы, А

,(6.2)

где - результирующий нагрузочный ток расчетного плеча питания при вынужденном режиме работы тяговой сети, А;

- коэффициент, характеризующий уменьшение эквивалентного тока по сравнению с нагрузочным током . Величина его зависит от количества поездов, одновременно находящихся в пределах расчетного плеча питания (при вынужденном режиме):

(6.3)

где т - количество поездов, одновременно находящихся в пределах плеча питания тяговой сети при вынужденном режиме;

- длина плеча литания тяговой сети при вынужденном режиме работы, км;

- расстояние от места расположения тяговой подстанции до начала участка, подверженного влиянию, км.

- длина сближения линии связи с влияющей линией в пределах расчетного усилительного участка, км;

- коэффициент экранирующего действия

,(6.4)

где, - коэффициент экранирующего действия рельсов,

- коэффициент экранирующего действия оболочки кабеля, ;

- среднее значение коэффициента взаимной индукции, Гн/км:

,(6.5)

где а - ширина сближения линии связи с контактной сетью, м;

- проводимость грунта, .

В нашем примере рассмотрим усилительный участок 170 км - Жабинка при отключении ТП на о.п. Конарский () и Жабинка () (рисунок 6.1). Результаты расчётов занесём в таблицу 6.1.

а)б)

Рисунок 6.1 - Взаимное расположение усилительного участка и тяговых подстанций

а) при отключении ТП на о.п. Конарский; б) при отключении ТП на станции Жабинка

Таблица 6.1 - Результаты расчётов мешающих напряжений

а, м	10	15	20	25	30	35	40	45	50	55	60
, Гн/км	719,6	638,6	581,2	536,8	500,5	469,9	443,5	420,2	399,5	380,8	363,9
	30,19	26,79	24,38	22,52	21	19,71	18,6	17,63	16,76	15,98	15,26
	2,41	2,14	1,95	1,8	1,68	1,57	1,48	1,41	1,34	1,28	1,22

При сравнении полученных при расчёте мешающих напряжений с нормой (36 В) выбираем ширину сближения 10 м (при а=10 м U_ш=30,19 мВ). Т.к. опасное напряжение не выходит за пределы нормы, то нет необходимости включать в цепи связи защитную аппаратуру.

6.1.2 Расчёт режима короткого замыкания

Для режима короткого замыкания опасные напряжения на проводах связи относительно земли вычисляют, предполагая, что контактная сеть имеет одностороннее питание, то есть получает его только от одной из двух смежных тяговых подстанций.

Для расчета возьмем усилительный участок 170 км - Жабинка, длиной 16 км, считая, что тяговая сеть состоит из участков одностороннего питания, т.е. полное тяговое плечо разделено посередине на два плеча одностороннего питания.

Расчет при параллельной трассе сближения производится формуле (6.6):

(6.6)

где - напряжение провода (жилы) относительно земли при заземлении противоположного конца. В;

- ток короткого замыкания (определяется по диаграмме токов короткого замыкания);

- длина влияющей части электротягового плеча, то есть длина сближения от начала усилительного участка до места короткого замыкания, км;

Для расчёта воспользуемся диаграммой токов короткого замыкания (рисунок 6.2). Рассмотрим значения токов к.з. в точках, удалённых от начала усилительного участка на 2 км,

1/3 L, 2/3 L и (L-2км) (точки 1, 2, 3, 4 и 5).



Рисунок 6.2 - Диаграмма токов короткого замыкания

Рассчитаем наведённые напряжения в кабеле связи при коротком замыкании ТП на о.п. Конарский () и на станции Жабинка (). Результаты расчётов занесём в таблицу 6.2.

Таблица 6.2 - Результаты расчётов мешающих напряжений

Ширина сближения а, м	10	15	20	25	30	35	40	45	50	55
, мкГн/км	939,3	858,2	800,7	756,1	719,6	688,6	662,1	638,6	617,6	598,6
		140.7	128.5	119.9	113.2	107.8	103.2	99.2	95.6	92.5	89.6
		370.9	338.8	316.1	298.5	284.1	272	261.4	252.1	243.8	236.3
		551.1	503.6	469.8	443.6	422.3	404.2	388.5	374.7	362.4	351.2
		728	665.2	620.6	586	557.8	533.9	513.2	495	478.7	463.9
		944.3	862.7	804.9	760.1	723.4	692.5	665.7	642	620.9	601.7
		119	108.7	101.4	95.8	91.2	87.3	83.9	80.9	78.2	75.8
		321.6	293.8	274.1	258.9	246.4	235.8	226.7	218.7	211.5	204.9
		487.5	445.5	415.6	392.4	373.5	357.5	343.7	331.5	320.6	310.7
		656.9	600.2	560	528.8	503.3	481.7	463.1	446.6	431.9	418.6
		873.4	798	744.6	703.1	669.2	640.5	615.7	593.9	574.3	556.6

При сравнении полученных при расчёте мешающих напряжений с нормой (160 В) получаем, что некоторые из значений превышает норму, следовательно, необходимо включать в цепи связи защитную аппаратуру. Ширину сближения оставляем равной 10 м.

кабель связь ток замыкание

6.2 Расчет влияния ЛЭП с изолированной нейтралью

Напряжение шума в приёмнике двухпроводной телефонной цепи от влияния ЛЭП с изолированной нетралью при нормальном режиме работы рассчитывают по формуле, мВ

,(6.6)

где и - составляющие напряжения шума, обусловленные магнитным и электрическим влиянием фазовых проводов, мВ.

Электрическая составляющая не оказывает влияния на кабельные линии, поэтому:

,(6.7)

где - эквивалентное значение фазового тока ЛЭП, А;

- поправочный коэффициент равный 0,85;

- длина усилительного участка ЛС до начала сближения с ЛЭП (принимаем равным 0);

- коэффициент чувствительности кабеля к помехам, ,

- общая длина сближения в пределах усилительного участка (16 км);

- расстояние от середины влияющего участка до конца расчетного усилительного участка линии связи (8 км);

- длина усилительного участка (16 км);

p и q - коэффициенты экранирования, равные 0,7 каждый;

- усредненное значение модуля взаимного сопротивления между ЛС и симметричной трехфазной ЛЭП.

Т.к. сближение кабелей связи и ЛЭП - косое, то

,(6.8)

где - взаимное сопротивление между ЛЭП и ЛС при частоте 1250 Гц.

- среднее геометрическое расстояние между соседними проводами ЛЭП, ;

и - максимальная и минимальная ширина сближения кабелей связи и ЛЭП:

,(6.9)

где а - ширина сближения ЛС и контактной сети (10 м);

h - расстояние от железной дороги до точки входа ЛЭП в ТП (h) выбираем в пределах станции (100 м), h = 100 м;

,(6.10)

Произведя расчет, получаем:

.

Мешающее влияние не превышает норму (1 мВ), следовательно нет необходимости проводить защитные мероприятия.

6.3 Расчет взаимного влияния

6.3.1 Определение собственных параметров кабеля

Кабельную линию связи можно представить в виде четырёхполюсника, обладающего рядом параметров. Составляется расчётная схема замещения линии связи, на которой распределённые параметры заменены эквивалентными сосредоточенными. Номиналы расчётной схемы замещения получили название первичных параметров. К ним относят:

R -удельное сопротивление на единицу длинны [ Ом/км ];

L -удельная индуктивность [ Гн/км];

G - проводимость изоляции [ См/км];

С - удельная ёмкость [ Ф/км ];

Данные величины являются специфическими свойствами каждого отдельного типа кабеля, используемого для прокладки проектируемой линии связи, и определяются геометрическими размерами отдельных элементов кабеля, их электрическими свойствами, частотой сигнала. При расчёте первичных параметров необходимо учитывать влияние поверхностного эффекта и эффекта близости близко расположенных цепей.

Определим значения первичных параметров для кабеля МКПАБ. Существует множество методов проведения подобных расчётов. Большинство из них основано на использовании специальных вспомогательных функций, значения которых протабулированы с точностью, достаточной для инженерных расчётов. Воспользуемся данным способом расчёта. Зависимость специальных функций от частоты приведена в таблице 6.3.

Таблица 6.3 - Специальные вспомогательные функции.

f, кГц	F(f)	G(f)	H(f)	Q(f)
50	0,934	0.707	0.5138	0.706
100	1,63	0,8466	0.584	0.423
150	2,169	1,3237	0,6113	0.3523
200	2,9977	1,5489	0,6343	0.3024
250	3,1	1,7488	0,75	0.2668
300	3,3554	1,9277	0,75	0.2436
350	3,6843	1,0922	0,76	0.2255
400	3,9905	2,2752	0,76	0.2109
450	4,278	2,389	0,77	0.1988
500	4,55	2,549	0,77	0.1886

Для расчёта первичных параметров можно воспользоваться следующими зависимостями:

, Ом/км(6.11)

где R₀ - удельное сопротивление постоянному току [Ом/км], определяется площадью поперечного сечения жилы кабеля и материалом, из которого она была изготовлена. Для кабеля МКПАБ данная величина составляет 31,7 Ом/км;

Р -коэффициент, характеризующий близость с соседними жилами, в данном случае Р =5 («звёздная» скрутка жил);

d - диаметр жилы (1,05 мм);

а - расстояние между осями проводников (1,85 мм):

R - дополнительное сопротивление за счёт потерь энергии на вихревые токи. Данная величина является функцией частоты и зависит от материала оболочки кабеля.

Ом.(6.12)

Удельная индуктивность определяется по следующей зависимости:

, Гн/км(6.13)

где _r - коэффициент магнитной проницаемости. Для алюминия: _r=1;

- коэффициент укрутки. Для кабеля МКПАБ = 1,016.

Ёмкость кабельной линии определяется по следующее зависимости:

, Ф/км(6.14)

где - коэффициент увеличения ёмкости за счёт эффекта близости. Для используемого кабеля = 0,644;

_р - диэлектрическая проницаемость изоляции. В данном случае _р= 1,4;

Проводимость изоляции, как правило, не велика. При её определении можно использовать следующее выражение:

, Гн/км(6.15)

где tgp - результирующий тангенс угла потерь изоляции. Данная величина является функцией частоты.

Произведём расчёт первичных параметров для кабеля МКПАБ в спектре частот. Полученные данные занесём в таблицу 6.4

Таблица 6.4 - Частотная зависимость первичных параметров кабельной линии

f, кГц	R, Ом/км	L, мГн/км	С, нФ/км	G, мкСм/км
50	106	0,45	81,34	30,65
100	139	0,42	81,34	61,30
150	187	0,41	81,34	91,95
200	229	0,406	81,34	122,61
250	251	0,403	81,34	153,26
300	271	0,401	81,34	183,91
350	286	0,399	81,34	214,56
400	316	0,398	81,34	245,21
450	334	0,396	81,34	275,86
500	353	0,395	81,34	306,51

Приведём пример расчёта на частоте f = 250 кГц. Используя формулы (6.11) - (6.15) произведем расчет первичных параметров:

Ом/км

мГн/км

нФ/км

мкСм/км

Построим по полученным данным графики частотных зависимостей первичных параметров (рисунок 6.3).

а)б)

в)г)

Рисунок 6.3 - Функции частотных зависимостей первичных параметров

а) - сопротивления; б) индуктивности; в) емкости; г) проводимости

6.3.2 Волновые параметры кабеля

Основной характеристикой любого кабеля являются его волновое сопротивление Z_В и коэффициент распространения . Данные параметры значительно более удобны для практических расчётов, чем первичные. Волновое сопротивление определяет собой отношение напряжения к току бегущей по цепи волны в любой точке кабеля. Коэффициент распространения - комплексная величина. Действительная составляющая - километрический коэффициент затухания () - показывает степень убывания амплитуды напряжения или тока бегущей волны на расстоянии 1 км. можно определить как:

(6.16)

где L - длина линии;

U_H и U_K - напряжения в начале и конце лини.

Мнимая составляющая - километрический коэффициент фазы () - представляет собой разность фаз векторов напряжений или токов в точках цепи, отстоящих одна от другой на расстояние 1 км. Коэффициент затухания определяет максимально возможную дальность передачи сигнала.

Волновые параметры непосредственно связаны с первичными следующими зависимостями:

(6.17)

(6.18)

Определим, используя выше приведённые зависимости волновые параметры кабеля МКПАБ. Полученные данные занесём в таблицу 6.5.

Таблица 6.5 - Волновые параметры кабеля МКПАБ

f, кГц	ZВ, Ом	, дБ/км	, рад/км	-В, град
50	83,155	0,673	2,016	18,397
100	76,394	0,939	3,79	13,854
150	74,832	1,285	5,591	12,878
200	73,967	1,588	7,392	12,052
250	72,985	1,749	9,16	10,741
300	72,368	1,907	10,931	9,828
350	71,828	2,023	12,688	8,992
400	71,634	2,24	14,472	8,732
450	71,277	2,378	16,219	8,271
500	71,055	2,519	17,982	7,905

Приведём пример расчёта на частоте 50 кГц:

(Ом)

6.3.3 Расчет переходных затуханий

Переходные затухания определяются в первую очередь параметрами электромагнитных связей. Определим частотную зависимость вектора комплексной электромагнитной связи.

Согласно заданию на курсовое проектирование: k₁₂ = 40 пФ/с.д. Величина g₁₂ задана через процентное отношение , то . Активная составляющая магнитной связи задана через соотношение, где .

Комплексные вектора электромагнитных связей можно определить по следующей формулам:

(6.19)

(6.20)

(6.21)

(6.22)

Произведём расчёт векторов комплексной электромагнитной связи на дальнем и ближнем конце. Полученные данные сведём в таблицу 6.6.

Приведем пример расчета на частоте 50 кГц:

(См);

(Гн/с.д.);

(Ом);

;

;

;

;

Таблица 6.6 - Вектора электромагнитной связи

f, кГц	Re(N12)	Im(N12)	-Re(F12)	-Im(F12)
50	4.602	21.986	2.025	6.826
100	8.187	39.528	3.061	9.376
150	11.954	57.853	4.293	12.789
200	15.675	76.011	5.432	15.757
250	19.185	93.332	6.259	17.294
300	22.712	110.738	7.084	18.811
350	26.323	128.293	8.279	22.149
400	29.802	145.705	8.778	22.035
450	33.282	162.908	9.558	23.355
500	36.798	180.283	10.352	24.717

Для определения переходных затуханий воспользуемся в данном курсовом проекте значениями векторов электромагнитных связей, рассчитанных выше. Найдём искомые величины на строительной длине - элементарного участка кабельной линии. Стандартная строительная длинна - 82525м. Примем для расчёта минимальное значение 800 м (0,8 км). Переходные затухания на одну строительную длину можно определить по следующим зависимостям:

,(6.23)

,(6.24)

,(6.25)

где А₀^СД - переходное затухание в начале строительной длины;

А_L^СД - переходное затухание в конце строительной длины;

А_З^СД - защищённость;

- километрический коэффициент затухания, ДБ;

S - строительная длина.

На основе полученных значений затуханий на одну строительную длину можно определить суммарное затухание на длине усилительного участка.

(6.26)

(6.27)

(6.28)

где n - количество строительных длин на усилительном участке.

Произведём расчёт переходных затуханий на усилительном участке 170 км - Жабинка, который содержит 20 строительных длин. Для расчета воспользуемся вышеприведёнными зависимостями. Полученные данные занесём в таблицу 6.7. Приведем пример расчета на частоте 50 кГц:

Определим переходные затухания на одну строительную длину:

,

,

.

На длине усилительного участка:

(дБ),

(дБ),

(дБ).

Таблица 6.7 - Величина рассчитанных переходных затуханий

f, кГц	А0сд дБ	АзсддБ	АLсд дБ	А0 , дБ	АL, дБ	Аз, дБ
50	58.992	68.971	69.509	62.323	66.728	55.96
100	53.9	66.141	66.892	58.678	68.154	53.13
150	50.592	63.42	64.448	56.733	70.97	50.41
200	48.222	61.584	62.854	55.282	73.981	48.573
250	46.44	60.728	62.127	53.92	75.702	47.718
300	44.956	59.956	61.482	52.811	77.458	46.946
350	43.677	58.545	60.164	51.789	77.903	45.535
400	42.573	58.518	60.31	51.127	81.348	45.508
450	41.604	57.981	59.883	50.418	83.018	44.97
500	40.724	57.459	59.474	49.788	84.753	44.449

Построим графики зависимостей переходных затуханий от частоты (рисунки 6.4, 6.5).



Рисунок 6.4 - Частотная зависимость затуханий на строительной длине кабеля

Рисунок 6.5 - Частотная зависимость затуханий на строительной длине

Сравним полученные результаты с нормами: А₀=60,8 дБ; А_З=73,8 дБ; А_L=73,8+l.

Рассчитанные результаты меньше нормы, следовательно, нужно проводить защитные мероприятия. К таким относят симметрирование кабельных четверок.

7. ЗАЩИТА КАБЕЛЯ И АППАРАТУРЫ СВЯЗИ ОТ ОПАСНЫХ И МЕШАЮЩИХ ВЛИЯНИЙ

7.1 Защита кабеля от опасных влияний

7.1.1 Редукционные трансформаторы

Редукционные трансформаторы (РТ) являются эффективным средством защиты от влияний высоковольтных линий. Первичная I и вторичная II обмотки РТ имеют одинаковое число витков и намотаны на замкнутый железный сердечник. Первичная обмотка включается в разрез металлического покрова (оболочку, броню, экран) защищаемого кабеля, а вторичная - в разрез жил кабеля. Первичная обмотка РТ обычно выполняется из медного изолированного проводника, поперечное сечение которого не меньше общего эквивалентного поперечного сечения металлического покрова кабеля. Вторичная обмотка представляет собой пучок изолированных друг от друга жил, по конструкции одинаковых с жилами защищаемого кабеля.

РТ увеличивает магнитную связь между металлопокровами кабеля и сердечником и вызывает появление дополнительной ЭДС и компенсирующего тока.

РТ не оказывает заметного увеличения собственного затухания сигнала, так как используется сам кабель. РТ используется для защиты ВЧ каналов. РТ включается на длине усилительного участка в количестве до трёх штук.

Марка РТ - ОСГРГ - однофазный, сухой, герметизированный, редукционный.

РТ повышает экранирующее действие металлических покровов кабеля. При наличии других (третьих) цепей, например, рельсовой цепи, экранирующее действие которой повышается за счёт применения ОТ.

Экранирующий эффект (S) РТ зависит от их числа: при одном РТ S=0,3; при двух - 0,2; при трех - 0,15. Без РТ величина S составляет 0,8…0,9.

Отсюда следует, что наличие одного РТ дает снижение помех в 3 раза, а при трех РТ помехи снижаются в 6 раз. Дальнейшее увеличение РТ не дает существенной выгоды.

Схема включения редукционного трансформатора показана на рисунке 7.1.

Рисунок 7.1 - Схема включения редукционного трансформатора

7.1.2 Отсасывающие трансформаторы

Установка отсасывающих трансформаторов является эффективным методом снижения магнитного влияния контактной сети переменного тока на линии связи. Отсасывающие трансформаторы обычно имеют коэффициент трансформации от 0,8 до 1, мощность 800 кВ?А и более. Известны два способа включения отсасывающих трансформаторов:

1) с обратным проводом;

2) без обратного провода.

При установке отсасывающих трансформаторов с обратным проводом первичная обмотка трансформатора включается в контактный провод, а вторичная - в дополнительный провод, подвешенный на опорах контактной сети и периодически соединяемый с рельсами. При протекании тягового тока по первичным обмоткам трансформаторов во вторичных обмотках и обратном проводе будет протекать ток почти противоположного направления, что снижает напряженность влияющего магнитного поля. При включении вторичных обмоток в рельсы ток в них значительно увеличивается, что улучшает экранирующее действие рельсов.

Количество устанавливаемых отсасывающих трансформаторов определяется расчетами. Их защитное действие зависит от расстояний между ними, взаимного расположения линии, подверженной влиянию, и тяговой сети, сопротивления рельсов относительно земли и т. Д. Коэффициент защитного действия при включении в провод обратного тока может иметь значения 0,25..0,5, а при включении в рельсы - 0,25..0,7.

Использование отсасывающих трансформаторов в качестве меры защиты от опасных и мешающих влияний удорожает строительство тяговой сети, усложняет эксплуатацию и увеличивает потери электроэнергии, но при необходимости защиты дорогостоящих действующих сооружений (магистральных кабелей, кабельных сетей местной связи и т.д.) их применение может быть оправдано. Схема включения отсасывающего трансформатора показана на рисунке 7.2.

Рисунок 7.2 - Схема включения отсасывающего трансформатора (ОТ)

7.2 Защита аппаратуры связи и автоматики от перенапряжений

Разработка схем защиты зависит от следующих факторов:

Элементная база аппаратуры (реле, полупроводники)

Вид передаваемой информации - аналоговая, цифровая, уплотнённые (неуплотнённые) цепи.

Разновидность линейного сооружения - воздушные линии, симметричный кабель, высокочастотный кабель, коаксиальная линия, волновод.

Схема защиты состоит из совокупности разрядников, плавких вставок (предохранитель), нелинейных сопротивлений, полупроводниковых элементов и заземлителей.

Рассмотрим пример схем защиты и принцип действия.

Схема защиты состоит из разрядника Р-35, сопротивления заземления, плавких вставок и линейного трансформатора.

Работа схемы: в связи с различным временем срабатывания Р-35 разрядных промежутков Р₁ и Р₂ вначале пробивается (срабатывает) один из них, например Р₁. Через Р₁ будет проходить ток, затем сработает Р₂.

Недостаток этой схемы - не одновременность срабатывания Р₁ Р₂ приводит к появлению опасных волн перенапряжения в двухпроводных цепях, которые трансформируются линейным трансформатором и поступают на вход аппаратуры. Эти волны будут вызывать импульсы перенапряжений. Для устранения этого недостатка применяют дренажные и запирающие катушки. Рассмотрим такую схему (см. чертеж схем защиты).

Дренажная катушка - устраняет не одновременность срабатывания

Запирающая катушка - препятствует проникновению в двухпроводную цепь мешающих напряжений.

Недостатки этой схемы:

1) используется дренажная и запирающая катушки для защиты высокочастотной аппаратуры приводит к изменению ёмкостной и индуктивной составляющих нагрузок кабельной линии, особенно на ВЧ;

2) применение одного газонаполненного разрядника Р35 приводит к значительному времени запаздывания срабатывания разрядника, а это сказывается при использовании в схемных решениях автоматики и связи полупроводников и, особенно, микросхем.

Из-за этих недостатков приведённая схема используется для аппаратуры, работающей в тональном диапазоне частот.

При использовании ВЧ аппаратуры автоматики и связи в состав схем защиты должны входить полупроводниковые элементы: диодные ограничители, стабилитроны, динисторы, варисторы.

Эти элементы имеют нелинейную ВАХ и повышенное быстродействие. В качестве примера приведём схему защиты усилителя ВЧ связи с помощью динистора (т.е. динисторная защита).

Данный фрагмент схемы защиты аппаратуры позволяет обеспечить защиту ВЧ усилителя от импульсных напряжений, возникающих в двухпроводных кабельных цепях за счёт наличия газонаполненного разрядника Р-4 и встречно-параллельного включения динисторов КН102А.

Любая схема защиты должна иметь каскад, который бы защищал элементы аппаратуры от перенапряжений относительно земли.

Для этой цели используют вывод от средней точки линейного трансформатора служебной связи.

Разрядник Р-34, включается между средней точкой линейного трансформатора служебной связи и землёй. Данный разрядник одновременно защищает двухпроводную цепь, в которую включены ВЧ усилитель и аппаратуру служебной связи от перенапряжений.

8. СИММЕТРИРОВАНИЕ КАБЕЛЕЙ

8.1 Теоретические сведения

Кабельные цепи в строительных длинах одного и того же типа кабеля всегда имеют различные электрические характеристики (в пределах допустимых техническими условиями), и от того, как они будут соединены, зависит защищенность их от взаимных влияний и влияний внешних источников.

Поэтому при выполнении монтажных работ с симметричными кабелями проводят комплекс мероприятий, направленных на уменьшение влияний. Взаимные влияния возникают в результате наличия между цепями электромагнитных связей. При этом в кабелях низкочастотных (до 4 кГц) преобладают электрические (емкостные) связи, а в кабелях высокочастотных (до 252 кГц) -- электромагнитные комплексные связи. Внешние влияния обусловлены связями, вызванными продольной асимметрией цепей, подверженных влиянию. Для снижения взаимных влияний уменьшают связи между цепями скрещиванием жил, включением между жилами цепей конденсаторов и контуров из последовательно соединенных резисторов с активным сопротивлением и конденсаторов. Эти контуры называют контурами противосвязи.

Сущность симметрирования скрещиванием заключается в компенсации электромагнитных связей между цепями на одном участке кабельной линии, связями другого участка, путем соединения жил без скрещивания или со скрещиванием. Компенсация объясняется тем, что при скрещивании связи изменяют свой знак.

При симметрировании конденсаторами последние устанавливают в промежуточной муфте, соединяющей два участка кабельной линии, и включается между жилами цепей.

Симметрирование контурами противосвязи заключается в том, что токи помех, вызываемые электромагнитными связями между цепями, компенсируются токами влияния противоположной фазы, создаваемыми с помощью контуров, включаемых между жилами цепей. Необходимо, чтобы контур противосвязи воспроизводил частотную зависимость естественной электромагнитной связи, которая носит комплексный характер.

На ближний конец токи влияния с различных участков приходят с разными фазами, и компенсировать их токами противосвязи сложно. Поэтому практически симметрирование контурами противосвязи применяют только для уменьшения влияний на дальний конец. Влияние на ближний конец уменьшают скрещиванием.

В низкочастотных кабелях преобладают емкостные связи и можно применять симметрирование скрещиванием, конденсаторами и контурами противосвязи; при симметрировании высокочастотных кабелей - скрещиванием и контурами противосвязи.

Применение одних конденсаторов нецелесообразно, поскольку при высоких частотах действуют электрические и магнитные связи, соизмеримые между собой. Внешние влияния уменьшают снижением продольной асимметрии путем включения конденсаторов между жилами и оболочкой (землей) и резисторов активного сопротивления в жилы кабелей.

Методика симметрирования высокочастотных и низкочастотных цепей различна. Объясняется это следующим. Высокочастотные цепи имеют большое затухание на высоких частотах и токи влияния на ближний конец с участков, расположенных на расстоянии, соответствующем затуханию 10-11 дБ (на верхних частотах передаваемого спектра), незначительны. Это позволяет производить симметрирование на всем усилительном участке.

Низкочастотные цепи имеют значительно меньшее затухание и, снижая влияние на дальний конец, можно увеличить влияние на ближний конец и наоборот. Поэтому симметрирование низкочастотных кабелей производят небольшими участками, называемыми шагами симметрирования. Обычно длину шага симметрирования непупинизированных кабелей принимают равной 2 км, а пупинизированных 1,7 км.

В железнодорожных кабелях дальней связи имеются как высокочастотные, так и низкочастотные четверки и приходится при симметрировании таких кабелей применять оба метода.

8.1.1 Симметрирование низкочастотных цепей

В кабелях со звездной скруткой жил, наибольшие влияния имеют место между цепями внутри четверок. Влияние между цепями смежных четверок меньше вследствие различных шагов их скрутки. Однако при большой длине кабеля это влияние может превысить допустимое. Уменьшают его смешиванием четверок, которое заключается в том, что на протяжении кабельной линии четверки меняются местами, то, удаляясь, друг от друга, то сближаясь. Перед началом симметрирования все ответвления и вводы должны быть замонтированы. Для симметрирования четверок сначала измеряют емкостные связи в соединяемых строительных длинах кабеля. Затем производят симметрирование, которое осуществляют в три этапа: внутри шагов симметрирования, при соединении шагов и на смонтированном усилительном участке.

Симметрирование внутри шагов симметрирования (первый этап) может выполняться в одной, трех и семи точках, расположенных на одинаковом расстоянии друг от друга и от концов шага симметрирования. Муфты, в которых производится симметрирование скрещиванием, называют симметрирующими; муфты, в которых производится симметрирование скрещиванием и конденсаторами, называют конденсаторными, муфты, в которых симметрирование не производится и жилы соединяются напрямую, называют прямыми муфтами.

Для удобства процедуры скрещивания (х) и прямого соединения (*) называют операторами. При одноточечной схеме сначала монтируют прямые муфты, а затем конденсаторную. В случае трехточечной и семиточечной схемы вначале осуществляют монтаж прямых муфт, затем симметрирующих и только потом конденсаторных.

Схемы скрещивания жил при соединении четверок в симметрирующих муфтах выбирают по данным измерений емкостных связей и асимметрии. Выбирают ту схему, при которой связь и асимметрия имеют наименьшие значения. Когда нельзя одновременно уменьшить связи и асимметрию, оператор выбирают исходя из задачи уменьшения связей. Если скрещиванием не удалось снизить связи и асимметрию до допустимых величин, то применяют симметрирование конденсаторами. При соединении шагов между собой (второй этап) симметрирование выполняется способом скрещивания по результатам измерений переходного затухания между цепями на частоте 800 Гц. Выбирают операторы, которые дают наибольшее переходное затухание. Наращивание шагов производят последовательно, начиная от концов усилительного участка в его середине по измерениям переходного затухания на ближний и дальний концы, добиваясь наибольшего их значения. Одновременно выравнивают рабочие емкости и сопротивления жил основных цепей в шаге симметрирования так, чтобы асимметрия не превышала 0.1 Ом. Если это не удается, то ее уменьшают включением резисторов.

Симметрирование на смонтированном усилительном участке (третий этап) производят в муфте, расположенной в середине участка. В этой муфте определяют наилучший оператор по измерениям переходного затухания на дальнем конце. В четверках, не удовлетворяющих нормам, производят дополнительно симметрирование с помощью конденсаторов.

8.1.2 Симметрирование высокочастотных цепей

Симметрирование ВЧ кабелей производится по результатам измерений годографа (частотной зависимости) комплексной электромагнитной связи взаимодействующих цепей. Эта связь может иметь произвольную величину и фазу в пределах от 0 до 360° и вектор связи может находиться в любом из четырех квадрантов.

Симметрирование выполняется в два этапа:

На первом этапе при соединении строительных длин кабеля в соединительных муфтах на всем усилительном участке для уменьшения влияния через третьи цепи высокочастотные четверки соединяют по оператору х. Одновременно разделывают кабели на боксах и производят монтаж всех муфт, за исключением двух ближайших к усилительным пунктам и трех, расположенных на одинаковом расстоянии друг от друга и от усилительных пунктов.

На втором этапе в двух муфтах, ближайших к усилительным пунктам, выбирают наилучший оператор по измерениям переходного затухания на ближнем конце. Затем в оставшихся несмонтированных трех муфтах подбирают наилучшие операторы по результатам измерений защищенности цепей на дальнем конце. Если с помощью скрещивания не удается получить требуемые значения затухания, то производят в тех же муфтах симметрирование контурами противосвязи.

Измерения затуханий производят на наибольшей передаваемой частоте, контролируя и на более низких частотах. В результате симметрирования затухания должны удовлетворять нормам.

Кроме приведенного метода симметрирования высокочастотных цепей (кабелей) с помощью контуров противосвязи, по измерениям переходного затухания и защищенности между цепями, существуют и другие. Для кабелей низкого качества применяют метод симметрирования по результатам измерений комплексных связей. Получил распространение метод симметрирования участками большой протяженности (200 км и более) от одного обслуживаемого усилительного пункта до другого без симметрирования по отдельным усилительным участкам.

8.2 Расчёт элементов контура противосвязи

В случае, если переходные затухания не удовлетворяют нормам, необходимо применять специальные методы для их увеличения. Воспользуемся методом симметрирования при помощи контуров противосвязи. Принцип действия данных устройств основан на том, что они создают между влияющей и подверженной влиянию цепями активно-ёмкостную связь, вектор которой противоположен к вектору комплексной электромагнитной связи, обуславливающей взаимные влияния. Результирующие влияние в результате взаимной компенсации значительно уменьшается, что увеличивает переходные затухания. Для определения параметров контура противосвязи в данном курсовом проекте воспользуемся графоаналитическим методом:

1) строится график вектора комплексной электромагнитной связи - годограф. Математически, годограф представляет собой траекторию движения конца вектора электромагнитной связи на комплексной плоскости. Вид данной зависимости на дальнем и ближнем конце различен. Ввиду значительных сложностей, возникающих при определении параметров контура противосвязи на ближнем конце, как правило, рассматривается график переходного затухания на дальнем конце;

2) по виду зависимости определяется устройство контура противосвязи и жил кабеля, между которыми он будет включён;

3) на крайней частоте полосы пропускания определяются параметры элементов контура.

По данным таблицы 6.6 построим график вектора комплексной электромагнитной связи на дальнем конце F. На этой же координатной плоскости построим характеристику контура противосвязи F_k.



Рисунок 8.1 - График вектора комплексной электромагнитной связи

Для создания данной формы вектора противосвязи, необходима схема, показанная на рисунке в альбоме чертежей.

Определим номиналы элементов, входящих в схему контура. Учтём, что по оси Х графика отложена действительная часть проводимости контура, а по оси Y - мнимая часть, обусловленная наличием в схеме ёмкостей. Определим значение вектора противосвязи на граничной частоте полосы пропускания 500 кГц:

Х = 1,035 мСм,

Y = 2,472 мСм.

Номинал сопротивления R₁ определим по следующей формуле:

(8.1)

Выбираем по номинальному ряду R₁=1 кОм.

Рассчитаем емкость С₁.

(8.2)

С₁==786,8,4 пФ.

По номинальному ряду С₁=820 пФ.

9. СОДЕРЖАНИЕ КАБЕЛЯ ПОД ДАВЛЕНИЕМ

Содержание кабелей связи под постоянным избыточным газовым (воздушным) давлением позволяет не только контролировать герметичность оболочки, но и предотвращать проникновение влаги в кабель при её незначительных повреждениях. Для избыточного давления в кабель непрерывно подаётся осушенный воздух. Такое мероприятие является эффективным способом предупреждения повреждений кабеля с перерывами связи (отказов). Учитывая это, на кабельных сетях стремятся увеличить количество кабельных линий, оборудованных устройствами по содержанию кабеля под давлением.

Непременным условием для постоянного содержания кабеля под давлением является предварительная герметизация оболочки на всём протяжении кабеля, а также на вводах в усилительные и оконечные пункты.

Герметизированный участок магистрального кабеля образует газовую секцию. Практически длину газовой секции принимают равной длине усилительного участка.

Особенностью магистральных кабелей, прокладываемых для связи МПС, является большое число параллельных ответвлений. Содержание последних под непрерывным избыточным давлением практически невозможно, поэтому все ответвления изолируют от магистрали газонепроницаемыми муфтами.

Постоянное избыточное давление в кабеле поддерживается оборудованием для автоматической подкачки воздуха. Нагнетательные установки, которые монтируют во всех усилительных и оконечных пункта, состоят из баллона со сжатым воздухом (или компрессора), измерительных и регулировочных приборов, элементов, осушающих воздух, и системы пневмопроводов с запорными вентилями.