Расчет секции ТНВД заключается в определении диаметра и хода плунжера. Эти основные конструктивные параметры насоса находятся в зависимости от его цикловой подачи на режим номинальной мощности.

Цикловая подача, т.е. расход топлива за цикл:

где Р_т - плотность диз. топлива, Р_т = 0,842 т/м³

Теоретическая подача секции топливного насоса:

, (стр. 356. [2])

где ?_н - коэффициент подачи насоса, представляющий собой отношение объема цикловой подачи к объему, описанному плунжером на геометрическом активном ходе и учитывающий сжатие топлива и утечки через неплотности, а также деформации трубопроводов высокого давления.

Обычно ?_н = 0,7...0,9

Принимаем ?_н = 0,8

Полная производительность секции ТНВД с учетом перепуска топлива, перегрузки двигателя и обеспечения надежного пуска при низких температурах:

Принимаем

Определяем диаметр плунжера из соотношения:

, (стр. 357 [2])

где S_пл/d_пл - изменяется в пределах 1,0...1,7. (принимаем 1,1)

Найденное значение приводим в соответствие с ГОСТ 10578-74, и принимаем d_пл = 7 мм

Определяем ход плунжера (полный):

, (стр. 357 [2])

По ГОСТ 10578-74 принимаем S_пл = 8 мм

При выбранном диаметре плунжера его активный ход:

, (стр. 357 [2])

где f_пл - площадь сечения плунжера.

Определяем среднюю скорость плунжера ТНВД:

где ?_а - продолжительность впрыска топлива (при объемном смесеобразовании ?_а = 10...20 ? ПКВ), ?₂ = 15 ? ПКВ;

n_к - частота вращения кулачкового вала ТНВД (n_к = 850 мин^-1)

6.2. Расчет форсунки

По результатам теплового расчета дизеля и топливного насоса высокого давления определяем диаметр сопловых отверстий форсунки.

Исходные данные:

действительное давление в конце сжатия: Р''_с = 5,06 МПа;

давление конуса сгорания: Р_z = 6,57 МПа;

частота вращения двигателя: n = 1700 мин^-1

цикловая подача топлива: V_ц = 63,6 мм³/цикл

плотность дизельного топлива: P_т = 842 кг/м³

Продолжительность подачи топлива в градусах поворота коленчатого вала ?? = 15 ?.

Время истечения топлива:

Среднее давление газов в цилиндре в период впрыска:

Среднее давление распыливания принимаем Р_ф = 40 МПа.

Средняя скорость истечения топлива через сопловые отверстия:

, (360. [2])

Коэффициент расхода топлива принимаем ? = 0,72.

Суммарная площадь сопловых отверстий:

Число сопловых отверстий принимаем равным m = 4.

Диаметр соплового отверстия:

7. РАСЧЕТ СИСТЕМЫ СМАЗЫВАНИЯ ДВИГАТЕЛЯ

Система смазывания автотракторных двигателей предназначена для уменьшения потерь на трение между поверхностями деталей (создания несущего масляного слоя на поверхностях сопрягаемых деталей, для предотвращения коррозии, охлаждения этих поверхностей и удаления с них продуктов износа. В зависимости от типа двигателя и конструкции применяют систему смазывание разбрызгиванием, под давлением и комбинированную. В большинстве современных двигателей применяется система смазывания под давлением и разбрызгиванием, т.е. комбинированная.

Для увеличения срока службы масла на всех двигателях устанавливаются устройства для его очистки. В двигателях с напряженным режимом работы устанавливаются радиаторы охлаждения масла. Кроме упомянутых узлов, система смазывания включает в себя масляный насос, редукционный, перепускной и другие клапаны, устройства для контроля давления и уровня масла в системе.

В двигателе применена комбинированная система смазывания.

Подшипники коленчатого и распределительного валов, втулки промежуточной шестерни и шестерни привода топливного насоса, а также механизм привода клапанов смазывается под давлением от шестеренчатого насоса 1. Гильзы, поршни, поршневые пальцы и кулачки распределительного вала смазываются разбрызгиванием.

Очистка масла осуществляется в центрифуге 3.

Шестеренчатый насос подает масло по патрубку и каналам блока в центробежный фильтр 3. Из центрального фильтра очищенное масло поступает в радиатор 2 для охлаждения. Их радиатора охлажденное масло поступает в магистраль дизеля. При пуске дизеля холодное масло вследствие большого сопротивления радиатора через редукционный (Радиаторный) клапан 6 поступает непосредственно в магистраль двигателя, минуя радиатор. Предохранительный клапан (клапан центробежного маслоочистителя) 7 отрегулирован на давление 0, 65...0, 7 МПа (6,5...7,0 кгс/см²) и служит для поддержания указанного давления перед ротором центрифуги. При повышении давления масла на входе в ротор выше 0,7 МПа.часть неочищенного масла сливается через клапан в картер дизеля. Сливной клапан 8 отрегулирован на давление 0,2...0,3 МПа (2,0...3,0 кгс/см²) и служит для поддержания необходимого давления масла в главной магистрали дизеля. Избыточное масло сливается через клапан в картер дизеля.

Очищенное и охлажденное масло поступает их главной магистрали дизеля по каналам в блоке цилиндров ко всем внутренним подшипникам коленчатого вала и втулкам распределительного вала. От коренных подшипников масло по каналам в коленчатом валу поступает к втулкам промежуточной шестерни и шестерни привода топливного насоса, а так же к топливному насосу и регулятору. Детали клапанного механизма смазываются маслом, поступающим от задней шейки распределительного вала по каналам в блоке и головке цилиндров и специальной трубке во внутреннюю полость оси коромысел 4.

7.1. Расчет масляного насоса

Расчет масляного расчета заключается в определении его необходимой подачи и размеров шестерен этому расчету предшествует определение циркуляционного расхода масла. Вопрос о расходе масла рассматривается на основании теплового баланса двигателя.

В современных двигателях теплоотдача в масло Q_м на номинальном режиме работы составляет 1,5...3 % от Q₀ - теплоты сгорания топлива в цилиндрах двигателя, если поршни не охлаждаются маслом:

где ,

где Н_н - удельная низшая теплота сгорания топлива (для диз. топлива Н_н = 42500 кДж/кг);

G_т - часовой расход топлива (на основании теплового расчета G_т = 10,9 кг/час).

Определяем циркуляционный расход масла:

, (6.27 [1])

где ?_м - плотность масла (?_м = 0,91 т/м³)

С_м - удельная теплоемкость масла (С_м = 1,88...2,09 кДж/к ?С)

_?t_м - степень подогрева масла (_?t_м = 10 - 15 ?С)

Определяем действительную подачу насоса:

Повышенная подача необходима для создания требуемого давления масла в магистрали при работе двигателя на всех режимах и при любой температуре масла. Такая подача обеспечивает нормальное давление в системе при увеличении зазоров в сопряжениях по мере изнашивания деталей двигателя:

Определяем теоретическую подачу насоса:

, (6.29 [1])

где ?_н - механический КПД насоса (0,6...0,8).

Принимаем допустимую окружную скорость шестерни на внешнем диаметре ?₂ = 6 м/с, т.к. ?₂ < 8...10 м/с. выбираем частоту вращения вала насоса n_н (мин^-1) с учетом того, что отношение частот вращения коленчатого вала и ведущей шестерни насоса для дизеля лежит в пределах 0,7 - 1.

Определяем наружный диаметр шестерен насоса:

, (6.30 [1])

Задаем стандартный модуль зацепления:

m = 4,5 мм, (m = 3,5...5 мм), число зубьев Z = 9, (Z = 7...12). Уточняем D_ш.

Определяем требуемую длину (мм) зубьев:

, (6.32 [1])

Мощность (кВт), затрачиваемая на привод насоса:

, (6.33 [1])

где ?_нм - механический КПД насоса (0,85...0,9)

Р_н - давление, развиваемое насосом (Р_н = 0,7 Мпа - см. описание системы смазывания).

Вместимость системы смазывания:

7.2. Расчет центрифуги

Центрифуга представляет собой центробежный фильтр тонкой очистки масла от механических примесей. Качественная очистка масла возможна лишь в случае, если привод центрифуги будет обеспечивать:

а) высокие угловые скорости ротора (5000...7000 мин^-1)

б) частоту вращения ротора, не зависящую от скоростного режима двигателя.

в) простоту конструкции, длительный срок службы.

Центрифуга - полнопоточная, привод гидрореактивный двухсопловый.

Частота вращения ротора центрифуги:

, (6.36 [1])

где V_цр - расход масла ч/з сопла центрифуги;

V_цр = 0,2V_ц = 0,2?0,214 = 0,0428 м/с

R - расстояние от оси сопла до оси вращения ротора (R = 20 мм);

? = 1 - коэффициент сжатия струи в отверстии сопла.

Вместимость ротора 0,8 л соответствует а = 0,8 Нмм,

b = 0,52?10^-2 Нмм/мин^-1

Диаметр сопла d_с = 1,5 мм

Площадь сечения отверстия сопла:

Для расчета давления масла на входе в центрифугу выбираем коэффициент расхода ? = 0,84 и коэффициент гидравлических потерь ? =0,3.

7.3. Расчет радиатора

Расчет масляного радиатора заключается в определении площади его охлаждающей поверхности.

Q'_м - количество теплоты, отдаваемой радиатором должно составлять 50...75 % теплоты Q_м, отводимой маслом от двигателя. Циркуляционный расход масла через радиатор: V_рад = V_ц = 0,214 л/с.

Температура масла на выходе из радиатора, t_{рад.вых} = 80 ?С.

Средняя температура масла:

Средняя температура охладителя:

,

где _?t_охл - температура охладителя на входе в радиатор, для вохдушно-масляных радиаторов (3...5 ?С);

t_охл.вх - температура охладителя на входе в радиатор, для воздуха (40 ?С).

Площадь (м²) поверхности радиатора, омываемой охлаждающим телом:

где k_ж - полный коэффициент теплопередачи от масла к охладительному телу. В результате экспериментальных исследований найдено, что для радиаторов тракторов k_ж находится в пределах 25...70 Вт/м² ?С

Толщина стенки радиаторных трубок:

Скорость масла в них - 0,1...0,5 м/с.

7.4. Расчет шатунного подшипника скольжения

Диаметр шатунной шейки: d_шш = 68 мм;

Длина подшипника: l_ш = 38 мм;

Диаметральные зазоры: ?_min = 0,057 мм;

?_max = 0,131 мм;

Радиальные зазоры: ?_min = 0,0285 мм;

?_max = 0,0655 мм.

Рис. 20. Положение вала в подшипнике.

Относительные зазоры:

Минимальная толщина масляного слоя:

где k_шш = R_шср/l_шd_м = 11745/68?38 = 4,55 МПа.

? - вязкость масла М - 10Г₂ при 110 ?С

? = 0,00657 Нс/м²

Величина критического слоя масла:

Коэффициент запаса надежности подшипников:

Во втором случае подшипник обладает недостаточным запасом надежности и возможен переход на сухое трение.

8. РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ

Система охлаждения представляет собой совокупность устройств, обеспечивающих принудительный отвод теплоты от нагретых деталей двигателя и передающих ее окружающей среде с целью поддержания оптимального теплового состояния двигателя.

К системе охлаждения предъявляют следующие требования:

предупреждение перегрева или переохлаждения двигателя на всех режимах его работы в различных рельефных и климатических условиях работы мобильных машин;

сравнительно небольшие затраты мощности на охлаждение;

компактность и малая масса;

эксплуатационная надежность;

малая материалоемкость и себестоимость.

Ориентируясь на прототип Д - 244 принимаем: охлаждение дизеля жидкостное с принудительной циркуляцией охлаждающей жидкости от центробежного насоса, объединенного в один агрегат с вентилятором. Валик насоса и вентилятор приводятся во вращение от шкива коленчатого вала дизеля с помощью клинкового ремня. Для регулирования температуры в системе охлаждения установлен термостат ТС - 109 с твердым наполнителем.

8.1. Расчет радиатора

Определяем количество теплоты Q_ж (кДж/с), отводимой через систему охлаждения двигателя при его работе на режиме номинальной мощности:

, (6.1 [1])

где q_ж = Q_ж/Q₀ - относительная теплоотдача в охлаждающую жидкость, обычно q_ж для дизелей лежит в пределах 0,16...0,36 от теплоты сгорания топлива, принимаем q_ж = 0,26:

Расчетное количество теплоты (с учетом изменения коэффициента теплоотдачи из-за засорения наружной поверхности решетки радиатора и отложения накипи внутри).

Количество теплоты, отводимой от двигателя охлаждающей жидкостью (Q_жр), принимается равным количеству теплоты, передаваемой охлаждающему воздуху (Q_возд):

Расход воздуха (м³/с), проходящего через радиатор:

(6.2. [1])

где С_возд - средняя удельная теплоемкость воздуха, С_возд = 1,005 кДж/кг ?С

Р - плотность воздуха при температуре 40 ?С (Р_возд = 1,13 кг/м³);

_?t_возд - температурный перепад в решетке радиатора (25 ?С):

Циркуляционный расход (л/с) охлаждающей жидкости, проходящей через радиатор:

, (6.3 [1])

где С_ж - удельная теплоемкость охлаждающей жидкости (для воды 4,187 кДж/кг ?С)

?_ж - плотность жидкости (для воды при t_ж = 20 ?С ?_ж = 1 т/м³

_?t_ж - температурный перепад охлаждающей жидкости в радиаторе (_?t_ж= t_жвх - t_жвых = 6...12 ?С).

Оптимальное значение температуры t_жвх, характеризующей температурный режим жидкостного охлаждения, принимается в интервале 80...95 ?С. Принимаем t_жвх = 92 ?С, _?t_ж = 10 ?С

.

Средняя температура жидкости в радиаторе:

, (6.4 [1])

Средняя температура воздуха, проходящего через радиатор:

, (6.5 [1])

Температура воздуха на входе в радиатор принимается t_{возд.вх} = 40 ?С

Необходимая площадь (м²) поверхности охлаждения радиатора:

, (6.6 [1])

где k_ж - коэффициент теплопередачи от охлаждающей жидкости к охлаждающему телу (Вт/м² ?С), в результате экспериментальных исследований установлено, что для радиаторов тракторов k_ж находится в пределах 80...100 Вт/м² ?С.

Принимаем k_ж = 90 Вт/м² ?С

Площадь фронтовой поверхности радиатора (м²):

, (6.8 [1])

где ?_возд - скорость воздуха перед фронтом радиатора (6...18 м/с) без учета скорости движения машины, принимаем ?_возд = 13 м/с.

Глубина сердцевины радиатора (мм):

, (6.6 [1])

где ?_р - коэффициент объемной компактности: для современных радиаторов (0,6...1,8 мм^-1). Принимаем ?_р = 1,2 мм^-1

8.2. Расчет вентилятора

В системах охлаждения вентиляторы устанавливаются для создания искусственного потока воздуха, проходящего через радиатор, что позволяет уменьшить площадь охлаждающей поверхности, вместимость и массу охлаждающей системы в целом.

Вентилятор выбираем со штампованными из листовой стали лопастями, приклепанными к стальной ступице, четырехлопастной. Для уменьшения вибраций и шума лопасти располагаем Х-образно - попарно под углом 70 ? и 110 ?. Вентилятор установлен на валу насоса охлаждающей жидкости.

Окружная скорость лопасти вентилятора (м/с) на ее наружном диаметре:

, (6.10 [1])

где ? - коэффициент, зависящий от формы лопастей, ? = 2,2...2,9 - для криволинейных лопастей;

Р_в - давление воздуха, создаваемое вентилятором (Р_в = 600...1000 Па)

?_в = 1,04 кг/м³

Диаметр вентилятора (м):

, (6.11 [1])

где ?'_возд - расчетная скорость воздуха в рабочем колесе (13...40 м/с), принимаем ?'_возд = 20 м/с.

Значение D_в округляем до ближайшего по ГОСТ 10616-73 и принимаем D_в = 0,400 м.

Частота вращения вентилятора (мин^-1):

, (6.12 [1])

Мощность (кВт), потребная для привода вентилятора:

, (6.13 [1])

где ?_в - КПД вентилятора, для клепаных вентиляторов ?_в = 0,3...0,4. Принимаем 0,35.

8.3. Расчет насоса охлаждающей жидкости

Расчетная подача водяного насоса (л/с):

, (6.14 [1])

где ?_н - коэффициент подачи, учитывающий возможность утечки жидкости из напорной полости во всасывающие, (0,8...0,9). Принимаем 0,85.

Радиус r₁ (м) входного отверстия крыльчатки насоса:

, (6.15 [1])

где r₀ - радиус ступицы крыльчатки (12...30 мм). принимаем 20 мм;

С₁ - скорость жидкости на входе в насос (1...2,5 м/с). принимаем 1,75 м/с.

Окружная скорость схода жидкости (м/с):

, (6.16 [1])

Где ?₂ и ?₂ - угол между направлениями С₂ и U₂, W₂ и U₂ (рис 20).

Р_ж - давление жидкости, создаваемое насосом, Па: (5...10)?10⁴,

?_г - гидравлический КПД насоса (0,6...0,7).

Для обеспечения ?_г = 0,6...0,7 принимаем ?₂ = 8...12 ?, ?₂ = 32...50 ?.

Принимаем: ?₂ = 9 ?, ?₂ = 42 ?, ?_г = 0,67, Р_ж = 8,5?10⁴ Па.

Радиус крыльчатки на выходе:

Окружная скорость потока жидкости на входе (м/с):

, (6.18 [1])

Угол определяется исходя из того, что угол ?₁ между векторами скоростей С₁ и U₁ = 90 ?.

, (6.19 [1])

На основании полученных данных производится профилирование лопасти. Как правило, лопасти профилируются по дуге окружности. Для этого проводя внешнюю окружность крыльчатки радиусом r₂, а внутреннюю - радиусом r₁, в произвольной точке В на внешней окружности строим угол ?₂. От радиуса ОВ строится угол ?₁ + ?₂. Через точки В и К проводится линия ВК, которая продолжается до пересечения с окружностью входа (точка А). Из середины отрезка АВ (точка L) проводится перпендикуляр к линии ВЕ (точка Е), а из точки Е - дуга, являющаяся искомым очертанием лопасти.

Радиальная скорость схода охлаждающей жидкости (м/с):

, (6.20 [1])

Ширина лопастей на входе b₁ и на выходе b₂ определяется:

, (6.21 [1]);

, (6.22 [1]);

где z - число лопастей на крыльчатке,

? - толщина лопастей, мм

В существующих конструкциях: z = 4...8; ? = 3...5 мм.

Принимаем: z = 6, ? = 3 мм

Мощность (кВт), потребляемая водяным насосом:

, (6.23 [1])

где ?_м - механический КПД насоса (0,7...0,9)

Вместимость систем жидкостного охлаждения тракторных дизелей:

9. РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ПУСКА ДВИГАТЕЛЯ

Для пуска двигателя необходимо, чтобы частота вращения его вала обеспечивала условия возникновения и нормальное протекание начальных рабочих циклов в двигателе. Пусковая частота вращения коленчатого вала двигателя зависит от вида двигателя и условий пуска. Момент сопротивления проворачиванию вала двигателя при его пуске зависит от температуры окружающей среды, степени сжатия, частоты вращения, вязкости масла, числа и расположения цилиндров. Мощность пускового устройства определяется моментом сопротивления проворачиванию и пусковой частотой вращения.

Пусковое устройство дизелей состоит из электрического стартера СТ - 212А мощностью 4,8 л.с. Стартер представляет собой электродвигатель постоянного тока последовательного возбуждения. Включение стартера дистанционное, с помощью электромагнитного реле и включателя стартера.

9.1. Расчет пускового устройства

Выбираем марку масла и задаем его расчетную кинематическую вязкость.

В соответствии с требованиями ГОСТ - 20000-82 предельной температурой холодного запуска автотракторных дизелей со штатной пусковой системой считают - 10 ?С при обычных зимних маслах и - 20 ?С при применении загущенных масел.

Масло моторное (см. расчет системы смазывания):

Летнее - М 10 Г₂ по ГОСТ 8581-78;

или - М 10 В₂ по ГОСТ 8581-78;

Зимнее - М 8 Г₂ по ГОСТ 8581-78;

или - М 8 В₂ по ГОСТ 8581-78.

Т.к. выбраны масла не загущенные, то предельную температуру холодного запуска систем равной - 10 ? С.

По графику (6.1.[1]) для зимнего масла М-8Г₂ для t C = -10 ?С находим расчетную его вязкость.

Выбираем пусковую частоту вращения коленчатого вала двигателя (для дизелей пусковая частота должна быть не ниже чем 150...200 мин^-1). Принимаем: n_п = 200 мин^-1.

Определяем коэффициент А - учитывающий влияние размеров поверхностей трения на момент сопротивления М_ср. для дизелей А = 2550V (стр. 214, [1]).

А = 2550?4,75 = 10687,5

Для рядных тракторов дизелей расчетный момент сопротивления определяем следующим образом:

Определяем момент сопротивления при вязкости масла равной 1000 мм²/с:

(6.51 [1])

где D - диаметр цилиндра.

По найденному значению М₁₀₀₀ определяем расчетное значение:

, (6.52 [1])

где ? - расчетная вязкость масла (3600 мм²/с при t = -10 ?С для М - 8 Г₂),

у - показатель степени, зависящий от пусковой частоты (для n_п = 200 мин^-1) у = 0,35.

Требуется мощность пускового устройства:

, (6.53 [1])

где k - коэффициент, учитывающий возможное снижение мощности пускового устройства (1,1...1,5), k = 1,1;

? - КПД зубчатой передачи в приводе стартера (0,85)

По этому значению подбираем электростартер - СТ-212.

Также в качестве пускового устройства можно рекомендовать пусковой двигатель ПД - 10у с редуктором (одноцилиндровый, двухтактный, карбюраторный, двигатель с кривошипно-камерной продувкой мощностью 8,48 кВт при 3500 мин^-1).

Пусковой двигатель позволяет произвести довольно длительную холодную прокрутку (без подачи топлива) дизеля до появления устойчивого давления в системе смазывания, что положительно сказывается на ресурсе двигателя.

Также для облегчения пуска следует применять электрофакельный подогреватель (служащий для подогрева всасываемого в цилиндры воздуха).

Для облегчения пуска в зимних условиях в зимних условиях дизели могут быть оборудованы жидкомтным подогревателем типа ПЖБ - 200Б.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В результате расчетов систем и механизмов дизеля, приведенных в данном курсовом проекте, установлено:

Двигатель обеспечивает развитие необходимой мощности при различных скоростях движения трактора, хорошую приемистость при трогании с места.

Двигатель обладает хорошей топливной экономичностью на всех режимах его работы.

Высокая удельная мощность и малые габаритные размеры

Двигатель обеспечивает надежность его пуска при низких температурах

Двигатель имеет перспективную конструкцию, позволяющую производить ее дальнейшую модернизацию путем форсирования мощности двигателя и улучшения его показателей в соответствии с уровнем развития техники.

ЛИТЕРТУРА

Б.Е.Железко, В.М.Адамов, И.К.Русецкий, Г.Я.Якубенко / Расчет и конструирование автомобильных и тракторных двигателей (Дипломное проектирование): Учебное пособие для вузов / Мн.:"Высшая школа", 1987 г.

А.И.Колчин, В.П.Демидов / Расчет автомобильных и тракторных двигателей. Учебник для ВУЗов / М.:"Высшая школа 1980 г."

Г.Я.Якубенко, Н.П.Цаюн / Методическое пособие по курсу :"Термодинамика и транспортные двигатели" для студентов заочной формы обучения / Минск. 1998 г.

Таблица 1

?, град	Рг, МПа	Рг, кН	знак силы	cos?+ +?cos2?	Pj, кН	знак силы	Р?, кН	знак силы	sin(?+?) cos?	Т?, кН	знак силы	cos(?+?) cos?	К?, кН	знак силы
0	0,105	0,051	+	+1,278	8,938	-	8,887	-	0	0		+1	8,887	-
30	0,092	0,082	-	+1,005	7,029	-	7,111	-	+0,622	4,423	-	+0,796	5,66	-
60	0,092	0,082	-	+0,361	2,525	-	2,607	-	+0,99	2,581	-	+0,285	0,743	-
90	0,092	0,082	-	-0,278	1,944	+	1,862	+	+1	1,862	+	-0,289	0,538	-
120	0,092	0,082	-	-0,639	4,469	+	4,387	+	+0,742	3,255	+	0,715	3,136	-
150	0,092	0,082	-	-0,727	5,085	+	5,003	+	+0,379	1,896	+	0,936	4,683	-
180	0,092	0,082	-	-0,722	5,049	+	4,967	+	0	0		-1	4,967	-
210	0,12	0,204	+	-0,727	5,085	+	5,289	+	-0,379	2,004	-	-0,936	4,95	-
240	0,132	0,326	+	-0,639	4,469	+	4,795	+	-0,742	3,558	-	-0,715	3,428	-
270	0,18	0,816	+	-0,278	1,944	+	2,76	+	-1	2,76	-	-0,289	0,797	-
300	0,384	2,897	+	-0,361	2,525	-	0,372	+	-0,99	0,368	-	+0,285	0,106	+
330	1,37	12,954	+	+1,005	7,029	-	5,925	+	-0,622	3,685	-	+0,796	4,716	+
360	4,927	50,255	+	+1,278	8,938	-	41,317	+	0	0		+1	41,317	+
370	6,589	61,538	+	+1,246	8,714	-	58,494	+	+0,221	12,927	+	+0,976	57,09	+
380	5,78	57,936	+	+1,146	8,018	-	49,918	+	+0,429	21,415	+	+0,908	45,325	+
390	3,896	38,719	+	+1,005	7,029	-	31,69	+	+0,622	19,711	+	+0,796	25,225	+
420	1,308	12,321	+	+0,361	2,525	-	9,796	+	+0,99	9,698	+	+0,285	2,792	+
450	0,68	5,916	+	-0,278	1,944	+	7,86	+	+1	7,86	+	-0,289	2,271	-
480	0,456	3,631	+	-0,639	4,469	+	8,1	+	+0,742	6,01	+	-0,715	5,791	-
510	0,36	2,652	+	-0,727	5,085	+	7,737	+	+0,379	2,932	+	-0,936	7,241	-
540	0,22	1,224	+	-0,722	5,049	+	6,273	+	0	0		-1	6,273	-
570	0,12	0,204	+	-0,727	5,085	+	5,289	+	-0,379	2,004	-	-0,936	4,95	-
600	0,105	0,051	+	-0,639	4,469	+	4,52	+	-0,742	3,353	-	-0,715	3,231	-
630	0,105	0,051	+	-0,278	1,944	+	1,995	+	-1	1,995	-	-0,289	0,576	-
660	0,105	0,051	+	+0,361	2,525	-	2,474	-	-0,99	2,47	+	+0,285	0,705	-
690	0,105	0,051	+	+1,005	7,029	-	6,978	-	-0,622	4,34	+	+0,796	5,554	-
720	0,105	0,051	+	+1,278	8,938	-	8,887	-	0	0		+1	8,887	-

Таблица 11

Фазы газораспределения	Параметры
	?? ПКВ	?р? ПРВ	Фi?	?к? поворо-та кулачка	h=hт+?S, мм	hт, мм	?т, м/с	Jт, м/с2
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Участок сбега при подъеме	663,72	331,86	?0 = 19,64 ?	0	?ко	0	-	0	69,69
	667,72	333,86		2		0,003	-	0,21	68,81
	671,72	335,86		4		0,0127	-	0,042	66,16
	675,72	337,86		6		0,0282	-	0,061	61,82
	679,72	339,86		8		0,0494	-	0,079	55,9
	683,72	341,86		10		0,0758	-	0,095	48,56
	687,72	343,86		12		0,107	-	0,108	39,97
	691,72	345,86		14		0,141	-	0,119	30,36
	695,72	347,86		16		0,178	-	0,126	19,98
	699,72	349,86		18		0,217	-	0,131	9,09
	703	351,5		19,64		0,250	-	0,132	0
?пр = 17 ?	703	351,5	?1 = 19,46 ?	0	?к1	0,25	0	0,132	0
	707	353,5		2		0,292	0,042	0,118	105,78
	711	355,5		4		0,343	0,093	0,195	200,64
	715	357,5		6		0,412	0,162	0,268	274,76
	719	359,5		8		0,507	0,257	0,359	320,5
	4	2		10		0,631	0,381	0,459	333,129
	8	4		12		0,785	0,535	0,557	311,34
	12	6		14		0,967	0,717	0,644	257,39
	16	8		16		1,173	0,923	0,711	176,84
	20	10		18		1,395	1,145	0,750	78,03
	22,92	11,46		19,64		1,563	1,313	0,758	0
ТАКТ ВПУСКА (180 ?)	22,92	11,46	?2 = 6,52 ?	0	?к2	1,563	1,286	0,758	0
	24,92	12,46		1		1,743	1,493	0,752	-15,8
	26,92	13,46		2		1,919	1,669	0,745	-31,2
	28,92	14,46		3		2,086	1,836	0,742	-46,6
	30,92	15,46		4		2,242	1,992	0,739	-62
	32,92	16,46		5		2,383	2,133	0,72	-75,3
	34,92	17,46		6		2,507	2,257	0,7	-88,6
	35,96	17,98		6,52		2,565	2,315	0,7025	-88,84
ТАКТ ВПУСКА (180 ?)	35,96	17,98	?3 = 37,27 ?	0	?к3	2,565	2,315	0,7025	-88,84
	39,96	19,98		2		2,774	2,524	0,675	-94,40
	43,96	21,98		4		2,974	2,724	0,645	-99,66
	47,96	23,98		6		3,165	2,915	0,614	-104,6
	51,96	25,98		8		3,346	3,096	0,582	-109,26
	55,96	27,98		10		3,517	3,267	0,548	-113,6
	59,96	29,98		12		3,678	3,428	0,513	-117,63
	63,96	31,98		14		3,828	3,578	0,476	-121,4
	67,96	33,98		16		3,967	3,717	0,439	-124,8
	71,96	35,98		18		4,094	3,844	0,4	-127,9
	75,96	37,98		20		4,209	3,959	0,362	-130,69
	79,96	39,98		22		4,314	4,064	0,322	-133,19
	83,96	41,98		24		4,405	4,155	0,281	-135,38
	87,96	43,98		26		4,484	4,234	0,240	-137,26
	91,96	45,98		28		4,55	4,300	0,198	-138,84
	95,96	47,98		30		4,604	4,354	0,156	-140,11
	99,96	49,98		32		4,645	4,395	0,113	-141,06
	103,96	51,98		34		4,673	4,423	0,0704	-141,72
	107,96	53,98		36		4,687	4,437	0,035	-142,07
	110,5	55,25		37,27		4,690	4,44	0	-142,135
ТАКТ ВПУСКА (180 ?)	110,5	55,25	?3 = 37,27 ?	37,27	?к3	4,690	4,44	0	-142,135
	113,96	56,98		36		4,987	4,437	-0,035	-142,07
	117,96	58,98		34		4,673	4,423	-0,0704	-141,72
	121,96	60,98		32		4,645	4,395	-0,113	-141,16
	125,96	62,98		30		4,604	4,354	-0,156	-140,11
	129,96	64,98		28		4,55	4,300	-0,198	-138,84
	133,96	66,98		26		4,484	4,234	-0,240	-137,26
	137,96	68,98		24		4,405	4,155	-0,281	-135,38
	141,96	70,98		22		4,314	4,064	-0,322	-133,19
	145,96	72,98		20		4,209	3,959	-0,362	-130,69
	149,96	74,98		18		4,094	3,844	-0,4	-127,9
	153,96	76,98		16		3,967	3,717	-0,439	-124,8
	157,96	78,98		14		3,828	3,578	-0,476	-121,4
	161,96	80,98		12		3,678	3,428	-0,513	-117,63
	165,96	82,98		10		3,517	3,267	-0,548	-113,6
	169,96	84,98		8		3,346	3,096	-0,582	-109,26
	173,96	86,98		6		3,165	2,915	-0,614	-104,6
	177,96	88,98		4		2,974	2,734	-0,645	-99,66
	181,96	90,98		2		2,774	2,524	-0,675	-94,4
	185,96	92,98		0		2,565	2,315	-0,7025	-88,84
?зп = 56 ?	185,96	92,98	?2 = 6,52 ?	6,52	?к2	2,565	2,315	-0,7025	-88,84
	187	93,5		6		2,507	2,257	-0,7	-88,6
	189	94,5		5		2,383	2,133	-0,72	-75,3
	191	95,5		4		2,242	1,992	-0,739	-62
	193	96,5		3		2,096	1,836	-0,742	-46,6
	195	97,5		2		1,919	1,669	-0,745	-31,2
	197	98,5		1		1,743	1,493	-0,752	-15,8
	199	99,5		0		1,563	1,286	-0,758	0
?зп = 56 ?	199	99,5	?1 = 19,46 ?	19,46	?к1	1,563	1,313	-0,758	0
	201,92	100,96		18		1,395	1,145	-0,750	78,03
	205,92	102,96		16		1,173	0,923	-0,711	176,84
	209,92	104,96		14		0,967	0,717	-0,644	257,39
	213,92	106,96		12		0,785	0,535	-0,557	311,304
	217,92	108,96		10		0,631	0,381	-0,459	333,129
	221,92	110,96		8		0,507	0,257	-0,359	320,5
	225,92	112,96		6		0,412	0,162	-0,268	274,76
	229,92	114,96		4		0,343	0,093	-0,195	200,64
	233,92	116,96		2		0,292	0,042	-0,118	105,78
	237,92	118,96		0		0,250	0	-0,132	0
Участок сбега при опускании	237,92	188,96	?0 = 19,64 ?	19,64	?к0	0,250	-	-0,132	0
	241,2	120,6		18		0,217	-	-0,131	9,09
	245,2	122,6		16		0,178	-	-0,126	19,98
	249,2	124,6		14		0,141	-	-0,119	30,36
	253,2	126,6		12		0,107	-	-0,108	39,97
	257,2	128,6		10		0,0758	-	-0,095	48,56
	261,2	130,6		8		0,0494	-	-0,079	55,9
	265,2	132,6		6		0,0282	-	-0,061	61,82
	269,2	134,6		4		0,0127	-	-0,042	66,16
	277,2	138,6		2		0,003	-	-0,029	68,81
	281,2	140,6		0		0	-	0	69,69

Таблица 10

? ?	Rт, Н	Мшшт, Нм	Мшштsin? Нм	К, Н	Rк, Н	Мшшк, Нм	Мшшкcos? Нм	Ме, Нм
1	2	3	4	5	6	7	8	9
0	0	0	0	33307,3	-29415,87	1534,56	-1175,5	-1175,5
30	-7911,95	534,05	343,28	20388,3	-22956,37	1098,54	-841,53	-1184,8
60	-3670,3	247,75	159,25	2156,9	-13840,67	483,24	-370,2	-529,45
90	-4395,3	296,68	190,7	-2484,7	-11519,87	326,58	-250,2	-440,9
120	-3997,9	269,86	173,46	-7620,8	-8951,82	153,24	-117,4	-290,86
150	-2014,6	135,99	87,4	-9881	-7821,72	76,96	-58,95	-146,35
180	0	0	0	-9361,9	-8081,27	94,48	-72,38	-72,38
210	1607,1	-108,48	-69,73	-7882,5	-8820,97	144,41	-110,62	-40,89
240	2635,3	-177,88	-114,34	-4882,1	-10321,17	245,67	-188,2	-73,86
270	1553,8	-104,88	-67,42	-878,36	-12322,04	380,8	-290,71	-224,29
300	-1881,45	127,47	81,94	-1078,6	-12222,9	374,04	-286,5	-368,44
330	-3336,2	225,19	144,75	-8597,1	-8463,67	120,29	-92,15	-236,9
360	0	0	0	-13724,7	-5899,87	-5277	40,42	40,42
390	3418	-230,76	-148,33	-8809,2	-8357,6	113,13	-86,66	61,67
420	2019,75	-136,33	-87,63	-1186,9	-12168,77	370,38	-283,73	-196,1
450	-1420,8	95,9	61,64	-803,18	-12360,63	383,33	-293,65	-355,3
480	-2536,2	171,19	110,04	-4834,6	-10344,9	247,27	-189,42	-299,46
510	-1493,1	100,78	64,78	-7322,9	-9100,73	163,29	-125,09	-89,87
540	0	0	0	-7812,9	-8855,77	146,75	-112,42	-112,42
570	1511,3	102,01	-65,57	-7411,8	-956,32	160,29	-122,79	-188,36
600	2706	-182,66	-117,4	-5158,4	-10183,02	236,34	-181,05	-63,65
630	1900,7	-128,29	-82,46	-1074,5	-12224,97	374,17	-286,6	-204,14
660	-903,4	60,97	39,19	-530,9	-12496,77	392,53	-300,7	-339,89
690	119,1	-8,04	-5,17	306,95	-12915,69	420,8	-322,4	-317,23
720	0	0	0	33307,3	-29415,78	1534,56	-1175,5	-1175,5