Усовершенствование конструкции базового локомотива

Анализ конструкций современных тепловозов. Кузов и общая компоновка. Определение условий использования холодильной камеры. Проверочный расчет водомасляного теплообменника. Расчет охладителя наддувочного воздуха дизеля. Параметры безопасности труда.

Рубрика Транспорт
Вид дипломная работа
Язык русский
Дата добавления 17.09.2014
Размер файла 319,0 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

318(45)

-

температура топлива перед подкачивающим насосом, К(0С)

303(30)

303(30)

Примечание: полная мощность дана при КПД генератора 94,5% с учетом мощности потребляемой вентилятором охлаждения тягового генератора и возбудителем.

1.3. Частота вращения коленчатого вала, с-1(об/мин):

соответствующая полной мощности

12,5 (750)

12,5 (750)

минимально-устойчивая под нагрузкой

5,8 (350)

6,66 (400)

минимально-устойчивая холостого хода

5,8 (350)

6,66 (400)

максимальная, ограниченная предельным выключателем

13,75-14,09 (825-845)

14,41-14,66 (865-880)

1.4. Удельный расход топлива на полной мощности при низшей теплотворной способности 42700 кДж/кг (10200 ккал/кг), г/кВт*ч:

213+11

232+11

1.5. Удельный расход масла на полной мощности, г/кВт*ч:

на угар

1,47+0,5

1,8+0,7

суммарный, в % от расхода топлива (г/кВт*ч)

1,5

(2,2+0,7)

1.6. Запретные зоны по крутильным колебаниям в рабочем диапазоне частот вращения

отсутствуют

1.7. Допустимое время работы под нагрузкой

без ограничения на всех позициях контроллера

1.8. Продолжительность запуска при температуре охлаждающей жидкости, масла и топлива не ниже 281(8) К(0С), с, не более

20

20

1.9. Тип генератора

ГП312У2

род тока

Постоянный

напряжение, В

356/570

сила тока, А

3570/2230

1.10. Питание цепей электроаппаратуры управления дизель-генератора:

род тока

постоянный

напряжение, В

75

1.11. Периодичность обслуживания и ремонта дизель-генератора и его составных частей, (суток, месяцев, лет), не более:

ТО-2

через 2-3 суток

ТО-3

8000(18 сут.)

ТР-2

40000(3 мес.)

ТР-3

120000(9 мес.)

КР-1

720000 (4,5г.)

-

1.12. Срок службы, лет

20

-

1.13. Масса ДГ, кг

25162

20900

2. Дизель

2.1. Обозначение дизеля:

по ГОСТ 10150-88

10ЧН 26/27

12ДН2А 23/30

заводское обозначение

-

14Д40У2

2.2. Количество цилиндров

10

12

2.3. Расположение цилиндров

V-образное

2.4. Угол развала блока, град

45

2.5. Направление вращения дизеля по ГОСТ 22836-77 (смотря со стороны генератора)

правое (по часовой стрелке)

2.6. Диаметр цилиндра, мм

260

230

2.7. Ход поршня, мм

270

300

2.8. Рабочий объем дизеля, л

172

149,5

2.9. Степень сжатия

12,5

-

2.10. Полная мощность на фланце отбора мощности коленчатого вала при условиях п.1.2., кВт (л.с.)

1470(2000)

2.11. Удельный расход топлива при низшей теплотворной способности 42700 кДж/кг (10200 ккал/кг) на режиме полной мощности, г/кВт*ч(г/л.с.*ч):

при условиях п.1.2.

197+10 (145+7)

215+11 (158+8)

при условиях ИСО 3046/1

190 (139)

200+10 (147+7)

2.12. Часовой расход топлива при минимальной частоте вращения на холостом ходу и температуре воды и масла на входе в дизель 353К (500С), кг/ч, не более

12

25+2

2.13. Удельный расход масла при полной мощности, г/кВт*ч (г/л.с.*ч):

на угар

1,36+0,4 (1,0+0,3)

1,3+0,7 (1,0+0,5)

суммарный, в % от расхода топлива

1,5

1,5

2.14. Максимальное давление сгорания в цилиндре, МПа (кгс/см2), не более

10,8 (110)

10,8 (110)

2.15. Среднее эффективное давление при полной мощности, МПа (кгс/см2)

1,362 (13,9)

0,795 (8,1)

2.16. Средняя скорость поршня при частоте вращения соответствующей полной мощности, м/с

6,75

7,5

2.17. Расход воздуха через дизель, кг/с, не более

2,65

3,6

2.18. Давление наддувочного воздуха, МПа (кгс/см2)

0,206 (2,1)

0,196 (2)

2.19. Температура выпускных газов перед турбиной, К(0С), не более

873 (600)

-

2.20. Температура выпускных газов по цилиндрам, К(0С), не более

853 (580)

743 (470)

2.21. Температура жидкости горячего контура на выходе из дизеля, К(0С):

рекомендуемая

348-363 (75-90)

348-358 (75-85)

максимальная для регулирования реле на сброс нагрузки

369 (96)

363-368 (90-95)

минимальная для нагрузки

318(45)

318(45)

2.22. Температура жидкости после холодильника тепловоза в холодном контуре на режиме полной мощности, К(0С), не более:

При температуре наружного воздуха 313К (400С)

338(65)

-

При температуре наружного воздуха 318К (450С)

343(70)

-

2.23. Температура масла на выходе из дизеля, К(0С):

рекомендуемая

333-348 (60-75)

333-343 (60-70)

максимальная для регулирования реле на сброс нагрузки

363(90)

346-348 (73-75)

минимальная для нагрузки

318(45)

318(45)

2.24. Тепловыделения из дизеля на полной мощности и температуре окружающего воздуха 313К (400С), кДж/ч:

Количество теплоты, отводимое от дизеля охлаждающей жидкостью

1710000

251400

Количество теплоты, отводимое от масла

909000

1425000

Количество теплоты, отводимое от наддувочного воздуха

524000

-

2.25. Применяемое топливо

дизельное по ГОСТ 305-82

2.26. Применяемое масло:

для дизеля

М14Г2, М14В2 по ГОСТ 12337-84

для регулятора

МС-20 по ГОСТ 21743-76, К-19 по ГОСТ 1861-73

2.27. Срок службы дизельного масла до замены, км, не менее

70000

для М14Г2- 100000, для М14В2- 50000

2.28. Нагрузка на дизель при минимальной частоте вращения, кВт (л.с.), не более

100 (136)

368 (500)

2.29. Масса сухого дизеля, кг

16262

12000

3.2 Исходные данные для расчета

Исходные данные принимаем исходя из опытных данных по внешнему тепловому балансу двигателей мощностного ряда размерности 26/27:

QТ+QВФ = Qe+QВ+QМ+QНВ+QВГ+Qост;

или в долях от подведенного тепла с топливом:

1+qВФ = +qВ+qМ+qНВ+qВГ+qост;

QТ - теплота внесенная топливом при сгорании:

где: - удельный расход топлива, ;

- полная мощность, ;

- низшая теплота сгорания топлива, ;

;

qВФ - доля физической теплоты внесенной с воздухом:

;

где: - расход воздуха по характеристике

турбокомпрессора ТК18С-21 при , ;

- весовая теплоемкость воздуха, ;

- температура воздуха после компрессора, ;

;

где: - температура воздуха на входе в

турбокомпрессор, ;

- степень повышения давления в компрессоре;

- К.П.Д. компрессора;

;

- эффективный К.П.Д. дизеля:

;

- доля теплоты, уносимая выхлопными газами:

;

где: - температура выхлопных газов в выпускном

коллекторе (перед турбиной), ;

- часовой расход топлива, ;

- средняя массовая удельная теплоемкость

выхлопных газов, ;

;

Количество тепла, отводимое водой основной системы:

;

где: - доля тепла отводимого в систему

охлаждения дизеля;

Для дизеля имеющего ; согласно данным, приведенным в источнике [12], =%;

;

Расход воды в системе охлаждения дизеля:

;

где: - плотность воды при температуре воды на выходе из дизеля ;

;

- перепад температур воды на входе и

выходе из дизеля ;

;

Расчетная производительность насоса:

;

где: - коэффициент запаса ;

По характеристике водяного насоса приведенной в источнике [12], расход воды 95 м3/ч получается (при увеличении передаточного числа привода с 2,345 до 2,592) при напоре 1,6 кгс/см2.

Потерю напора в системе охлаждения дизеля (между входом и выходом из него) с учетом данных по испытаниям дизеля 12Д70 (12ЧН 24/27) принимаем равной 0,7 кгс/см2.

Количество тепла отводимого маслом:

;

где: - доля тепла отводимого маслом.

С учетом того, что дизель 10ЧН26/27 имеет охлаждаемые поршни и данных по теплобалансовым испытаниям дизелей принимаем qМ = 7%, тогда:

.

На 10ЧН26/27 используются насосы для смазки дизеля и циркуляционный с одинаковой производительностью

,

принимаем расход масла , тогда:

.

Перепад температур масла на входе из водомасляного теплообменника составит:

.

С учетом данных по дизелям типа Д70 принимаются следующие значения давления масла после насоса:

после насоса для смазки дизеля - 6 кгс/см2;

после циркуляционного - 3 кгс/см2.

Количество тепла, отводимого от наддувочного воздуха ориентировочно определим по формуле:

;

где: - температура воздуха в ресивере.

Приняв разницу между температурой воды на входе в охладитель наддувочного воздуха и температурой воздуха в ресивере равной , получим что при , температура воздуха в ресивере , тогда:

.

Доля тепла, отведенного от охлаждающего воздуха:

.

Расход воды необходимой для охлаждения воздуха:

;

где: -

плотность воды при ;

- перепад температуры воды на

воздухоохладителе (принимаем );

.

Расчетная производительность насоса:

.

Принимаем .

Величину напора насоса по характеристике ориентировочно принимаем равной 1,8 кгс/см2.

Суммарное сопротивление охлаждающих устройств дополнительной системы принимаем 0,6 кгс/см2.

Общий теплоотвод в воду дополнительной системы от масла и воздуха составляет:

.

Остаточная доля теплового баланса:

следовательно .

Полученные данные по теплообмену сведены в таблицу 3.2, из которой следует, что штатный холодильник тепловоза обеспечит потребные теплосъемы с введением охлаждения наддувочного воздуха. Данные представлены в сравнении с тепловозом М62, с дизелем 14Д40 (12ДН 23/30).

Таблица 3.2 Данные по теплообмену дизеля

Параметры

М62

М62

10ЧН 26/27

14Д40 (12ДН 23/30)

Ne, л.с.

2000

2000

n, об/мин

750

750

Pe, кгс/см2

13,9

7,95

ge, г/л.с.ч

145+7

158+8

Pвозд, кгс/см2

2,1

2

tk,

135

-

ts,

75

-

Gs, кг/с

2,4

3,6

QТ, ккал/ч

3100800

qВ, %

13,1

QВ, ккал/ч

406000

600000

VВ.Н.Расч, м3/ч

95

75

VВ, м3/ч

83

PВ, кгс/см2

1,6

PВ, кгс/см2

0,7

qНВ, %

4

-

QНВ, ккал/ч

125000

-

qМ, %

7

QМ, ккал/ч

217000

340000

VМН осн/цирк, м3/ч

56/56

50/-

VМ, м3/ч

50

-

PМН осн/цирк, кгс/см2

6/3

6/-

QНВ+QМ, ккал/ч

342000

340000

Vвод.нас.расч, м3/ч

75

75

VВД, м3/ч

64

PВН, кгс/см2

1,8

PВН, кгс/см2

0,6

, ккал/ч

748000

940000

3.3 Основные показателей охлаждающего устройства тепловоза с дизелем 10ЧН26/27

Холодильник тепловоза выполнен по двухконтурной схеме. В первом контуре, состоящем из блока радиаторных секций в количестве 15 шт., охлаждается вода дизеля. Во втором контуре, также состоящем из блока с 15 шт. радиаторных секций, охлаждается вода предназначенная для охлаждения масла в водомасляном теплообменнике. В обоих контурах прокачка воды производится соответственно двумя центробежными насосами производительностью каждый 75 м3/ч, с приводом от коленчатого вала дизеля. В холодильной камере установлен один осевой вентилятор типа УК-2М с гидроприводом от коленчатого вала.

В первом контуре охлаждения рассеивается около 600000 ккал/ч или 698 кВт. Вода из дизеля поступает в блок радиаторных секций с температурой 75-80 , перепад температур по радиаторным секциям составляет примерно 8 . Во втором контуре рассеивается 340000 ккал/ч или 395 кВт. Температура масла на входе в дизель составляет 60-70 , производительность масляного насоса составляет 56 м3/ч, перепад температур масла составляет примерно 13 .

Суммарное количество теплоты, рассеиваемое в холодильной камере, составляет 940000 ккал/ч или 1093 кВт.

На тепловозе применяют радиаторные секции типа ВС-12. Секция имеет поверхность охлаждения с воздушной стороны (оребренная поверхность) 29,5 м2, со стороны жидкости 3,04 м2, ширину фронта - 0,154 м, рабочую длину - 1,206 м, живое сечение для прохода воздуха - 0,149 м2 и для жидкости - 0,00132 м2. Осевой вентилятор холодильной камеры имеет диаметр колеса 1600 мм, число лопастей - 8, окружную скорость 117 м/с, производительность 41,3 м3/с при частоте вращения 1395 об/мин. Потребляемая мощность 58,4 кВт.

3.4 Определение условий использования холодильной камеры тепловоза

В дизеле 10ЧН26/27 (Ne=1470 кВт, n=750 об/мин) при температуре окружающего воздуха +40 удельный эффективный расход топлива ниже примерно на 20%, общий отвод тепла в систему охлаждения на 192000 ккал/ч (224 кВт) меньше, чем у дизеля 14Д40, что в немалой степени обусловлено промежуточным охлаждением наддувочного воздуха и более высоким механическим К.П.Д. у дизеля 10ЧН26/27. Если учесть, что на тепловозе М62 в штатном исполнении (т.е. при установке дизеля 14Д40), как показывает приведенный выше проверочный расчет, холодильная камера при температуре окружающего воздуха +40 имеет достаточный запас по теплорассеивающей способности, то вполне очевидно, что при замене дизеля 14Д40 дизелем 10ЧН26/27 этот запас должен увеличиться. Однако, с целью обоснованного распределения радиаторных секций по контурам водяного охлаждения и дальнейшей оценки затрат мощности на привод вентилятора целесообразно выполнить теплотехнический расчет холодильника по приведенной ниже методике.

Методика расчета

Исходные данные:

количество теплоты Q, выделяемое двигателем;

производительность насоса VВ.Н., осуществляющего циркуляцию теплоносителя;

максимально допустимая температура охлаждаемой жидкости при выходе из двигателя;

температура окружающей среды ;

расход охлаждаемой воды VВ;

производительность вентилятора Vвент;

Порядок расчета

- определяется рациональный режим течения

теплоносителей в принятых охлаждающих секциях данного контура охлаждения: скорость воды Uводы и массовая скорость воздуха Uвозд;

- по скорости воды и массовой скорости воздуха определяют коэффициент теплопередачи КТ;

- определяют количество радиаторных секций холодильника воды соответствующее принятой скорости течения воды:

- количество секций z, необходимых для обеспечения температуры воды при входе в холодильник , при температуре воздуха определяется методом последовательных приближений.

второе приближение

.

Для нового значения и принятого ранее находим z2.

- для полученного числа секций z2 проверяем температуру воды при выходе из двигателя для первого контура, после охладителя наддувочного воздуха (ОНВ) и водомасляного теплообменника:

где: .

Расчет блока радиаторных секций 1-го контура водяного охлаждения

Исходные данные:

QВ = 406000 ккал/час (472 кВт), производительность водяного насоса VВ.Н.= 83 м3/час, максимально допустимая температура на выходе из двигателя (вход в радиаторные секции) ) t1воды = 850С, температура окружающего воздуха t0 = 400С.

Скорость воды в радиаторной секции принимаем Uводы = 1 м/с, массовую скорость атмосферного воздуха Uвозд = 10,6 кг/м2с, коэффициент теплопередачи КТ = 75 ккал/м2чК.

Расчет

Количество радиаторных секций, соответствующее принятой скорости течения воды:

Количество секций, необходимое для обеспечения температуры воды при входе в радиаторные секции t1воды = 850С, при температуре окружающего воздуха t0 = 400С:

Второе приближение:

;

По U1воды и Uвозд находим коэффициент теплопередачи

КТ = 85 ккал/м2чК = 98 Вт/м2К.

При таких параметрах количество секций составит:

Принимаем количество секций z = 10, при этом

Uводы = 1 м/с и КТ = 82 ккал/м2чК.

Для принятого количества секций z = 10 проверяем температуру воды на выходе из дизеля

,

где:

Тогда

,

т.е. на 100С ниже, чем максимально допустимая температура воды на выходе из дизеля при использовании 10 секций. Это и предопределяет значительный запас по теплорассеивающей способности 1-го контура водяного охлаждения.

Расчет блока радиаторных секций 2-го контура водяного охлаждения

Исходные данные:

Вода после блока радиаторных секций поступает в охладитель наддувочного воздуха, а затем в водомасляный теплообменник.

QМ = 217000 ккал/ч (252 кВт), Qвозд = 125000 ккал/ч (145 кВт) при GS = 2,41 кг/с, t0 = 400С, tК = 1350С, К = 2,1, tS = 750С.

Q2 = QM + Qвозд = 342000 ккал/ч.

Расход воды во 2-ом контуре V2 = 64 м3/ч.

Максимально допустимая температура на входе в блок радиаторных секций при температуре окружающего воздуха 400С, t1воды = 700С. Скорость воды принимаем Uводы = 1,3 м/с. Коэффициент теплопередачи при заданной Uводы и Uвозд определяется по графику рис. 34 [12] - КТ = 77 ккал/м2чК.

Количество радиаторных секций z, соответствующее принятой скорости течения воды

.

Количество секций z', необходимое для обеспечения температуры воды на входе в радиаторные секции 700С при температуре окружающего воздуха 400С

Принимаем z=10 секций, при Uводы=1,3 м/с и КТ=77 ккал/м2чК. Для этого количества секций проверим температуру воды на выходе из водомасляного теплообменника (т.е. на входе в блок радиаторных секций 2-го контура водяного охлаждения).

Температура воды практически не отличается от максимально допустимой температуры воды на входе в блок радиаторных секций 2-го контура водяного охлаждения. Теплорассеивающая способность холодильной камеры тепловоза М62 существенно выше (в каждом блоке по 15 радиаторных секций), чем это требуется при замене дизеля 14Д40 на 10ЧН26/27.

В процессе эксплуатации, вследствие загрязнения, происходит снижение теплорассеивающей способности радиаторных секций. Поэтому устанавливается «запас» в размере 15-20%, для компенсации потерь. С учетом этого в 1-й контур охлаждения следует включить 12 радиаторных секций, а во 2-ой контур 14 секций. Таким образом целесообразно использовать полностью штатную холодильную камеру тепловоза М62. Это обеспечит в условиях эксплуатации снижение продолжительности работы вентилятора холодильной камеры. Учитывая, что до 6-6,5% мощности дизеля может быть израсходовано на привод вентилятора холодильной камеры, снижение продолжительности его работы приведет к сокращению эксплуатационного расхода топлива.

3.5 Расчет охладителя наддувочного воздуха дизеля

Расчет охладителя наддувочного воздуха выполнен при температуре окружающей среды t=400C. Исходные данные для расчета представим в виде таблицы 3.3.

Таблица 3.3

Исходные данные для расчета охладителя наддувочного воздуха

Наименование параметров

Обозначение

Величина

Размерность

1. Количество воздухоохладителей на дизеле

N

2

шт.

2. Температура воздуха на входе в охладитель

tв'

135

0C

3. Температура воздуха на выходе из охладителя

tв”

75

0C

4. Давление воздуха перед воздухоохладителем

2,1

кгс/см2

5. Расход наддувочного воздуха

2,41

кг/с

6. Температура охлаждающей воды на входе в охладитель

tж'

65

0C

7. Расход охлаждающей воды

64

м3/ч

8. Наружный диаметр охлаждающей трубки (без оребрения)

0,0012

м

9. Внутренний диаметр охлаждающей трубки

dвн

0,01

м

10. Диаметр оребрения трубки

D

0,026

м

11. Эффективная длина трубки

lэф

0,503

м

12. Полная длина трубки

l

0,55

м

13. Шаг витков оребрения по длине трубки

t

0,005

м

14. Поверхность погонного метра оребрения трубки

0,258

м2/м

15. Минимальное число трубок в ряду

nmin

2

шт.

16. Максимальное число трубок в ряду

nmax

14

шт.

17. Общее число трубок

n

146

шт.

18. Число рядов

m

15

-

19. Среднее число трубок в ряду nср=n/m

nср

~10

шт.

20. расстояние между трубками в ряду

S1

0,032

м

21. Расстояние между рядами трубок

S2

0,022

м

22. Удельная теплоемкость воздуха

Сpв

0,241

ккал/кг0С

23. Удельная теплоемкость воды

Сpж

1,0

ккал/кг0С

24. Удельный вес воды

ж

980

кг/м3

25. Коэффициент кинематической вязкости воды при средней температуре

ж

0,44*10-6

м2/с

Тепловой расчет

Поверхность охладителя со стороны наддувочного воздуха

Сечение входа в охладитель

где F1=0,518 м2/м2 - живое сечение 1 м2 охладителя;

qa=1 - число ходов воздуха в охладителе.

Средняя температура воздуха

Количество тепла, отдаваемое воздухом охлаждающей воде

Температура воды на выходе из охладителя

Весовая скорость воздуха

где Ку=1,02 - коэффициент утечки воздуха.

Удельный вес воздуха

где R=29,27 кгм/кг0К - газовая постоянная.

Линейная скорость воздуха

9. Число Рейнольдса для потока воздуха

где - динамическая вязкость воздуха при tср.

10. Критерий Нуссельта по воздуху.

где l0=0,785мм - шаг пятки по наружному диаметру;

h=7мм - высота оребрения.

11. Коэффициент теплопроводности воздуха при средней температуре

.

12. Конвективный коэффициент теплоотдачи

.

13. Коэффициент теплового сопротивления проволочного оребрения

где

где м=0,375 кВт/м0С - коэффициент теплопроводности меди;

d0=0,0005 м - диаметр проволочного оребрения.

14. Приведенный коэффициент теплоотдачи.

где fор=0,242 м2/м - поверхность проволочного оребрения, приходящаяся на 1 погонный метр трубки.

15. Площадь сечения одной трубки для прохода воды.

16. Сечение трубок для прохода воды

17. Скорость воды в трубках

где к=3 - число ходов воды.

18. Число Рейнольдса для воды.

19. Число Прандтля при средней температуре воды.

где ж=0,572 ккал/мч0С - коэффициент теплопроводности воды при средней температуре.

20. Коэффициент теплоотдачи с внутренней стороны охладителя.

21. Коэффициент теплопередачи.

где fом=0,0314 м2 - внутренняя поверхность трубки омываемая водой на одном погонном метре

22. Средняя логарифмическая разность температур

23. Теоретически необходимая площадь охлаждения

24. Коэффициент запаса

25. Критерий Эйлера для воздуха

26. Падение напора по воздуху

Расчет охладителя наддувочного воздуха показал, что воздухоохладитель с такими параметрами обеспечит необходимое охлаждение воздуха, не оказывая значительного сопротивления.

3.6 Проверочный расчет водомасляного теплообменника тепловоза

Расчет выполнен по штатному исполнению водомасляного теплообменника на параметры теплоотвода двигателя 10ЧН 26/27. Исходные данные для расчета представлены в табл. 3.4.

Таблица 3.4

Исходные данные для расчета водомасляного теплообменника

Наименование параметров

Обознач.

Величина

Размерн.

1. Количество тепла отдаваемое маслом

217000

ккал/час

2. Температура масла на входе в холодильник

tМ'

80

0C

3. Теплоемкость масла

CPМ

0,49

ккал/кг0C

4. Удельный вес масла

М

869

кг/м3

5. Количество масла проходящего через холодильник

50

м3/ч

6. Температура воды на входе в холодильник

tВ'

67

0C

7. Теплоемкость воды

CPВ

0,998

ккал/кг0C

8. Удельный вес воды

В

980

кг/м3

9. Расход охлаждающей воды

64

м3/ч

10. Количество охлаждающих трубок

n

947

шт.

11. Число ходов охлаждающей воды

3

-

12. Наружный и внутренний диаметр трубки

dН/dВН

0,01/0,008

м/м

13. Расстояние между внешними образующими трубок по треугольнику

0,003

м

14. Диаметр расточки корпуса

D

0,46

м

15. Расстояние между перегородками

l

0,14

м

16. Центральный угол сегмента

120

град

17. Поверхность охлаждения

F

44

м2

Расчет средних температур охлаждающих жидкостей:

Температура масла на выходе из теплообменника

.

Температура воды на выходе из теплообменника

.

Средняя температура масла

.

Средняя температура воды

.

Физические параметры жидкостей при средней температуре представлены в таблице 3.5.

Таблица 3.5 Физические параметры жидкостей

Параметры

Обознач.

Величина

Размерн

1. Теплоемкость масла

CPM

0,485

ккал/кг0C

2. Удельный вес масла

M

870

кг/м3

3. Коэффициент теплопроводности масла

M

0,106

ккал/мчС

4. Коэффициент кинематической вязкости масла

M

0,2910-6

м2/с

5. Теплоемкость воды

CPB

1,0

ккал/кг0C

6. Удельный вес воды

B

980

кг/м3

7. Коэффициент теплопроводности воды

B

0,568

ккал/мчС

8. Коэффициент кинематической вязкости воды

B

0,42210-6

м2/с

Тепловой расчет

Скорость охлаждающей воды в трубках

.

2. Коэффициент теплоотдачи от стенок трубок к охлаждающей воде

.

3. Шаг разбивки трубок по треугольнику

.

4. Скорость движения масла принимаем WM=2,9 м/с.

5. Живое сечение для прохода масла

.

6. Площадь сегмента перегородки

.

7. Коэффициент

.

8. Коэффициент '

.

9. Хорда сегментной перегородки

.

10. Ширина усредненного сечения для прохода масла при WM=2,9 м/с

.

11. Число Рейнольдса для масла при средней температуре

.

12. Отношение диаметра расточки корпуса к расстоянию между перегородками

.

13. Коэффициент 1

.

14. Критерий Прандтля для масла при средней температуре

.

15. Коэффициент 2

.

16. Принимаем температуру стенок труб

.

17. Число Прандтля для масла при tW=750C, PrW=425.

18. Коэффициент теплоотдачи от масла к стенкам труб

.

19. Температура стенок труб полученная расчетом

.

20. Коэффициент теплоотдачи от масла к воде

.

21. Коэффициент, учитывающий погрешность расчета =0,9.

22. Расчетный коэффициент теплопередачи

.

23. Среднелогарифмическая разность температур

.

24. Количество тепла, отводимое от масла (теплосъем)

.

25. Запас по теплосъему

.

Проверочный расчет водомасляного теплообменника

показал, что поверхность охлаждения имеет достаточный запас по теплосъему и обеспечит надежную работу дизеля, следовательно, при модернизации тепловоза установкой дизеля 10ЧН26/27, может быть использован штатный теплообменник.

3.7 Расчет среднеэксплуатационного расхода топлива

Расчет среднеэксплуатационного расхода топлива выполнен с использованием зависимостей расхода топлива по тепловозным характеристикам.

Среднеэксплуатационный расход топлива определен по формуле:

,

где Вчхх(кг/ч) - часовой расход топлива на холостом ходу,

(%) - время работы дизеля на холостом ходу,

i - текущая позиция контроллера,

Gei(г/л.с.*ч) - удельный эффективный расход топлива на i-ом режиме мощности,

Nei(л.с.) - эффективная мощность дизеля на i-ом режиме работы, соответствующем i-й позиции контроллера машиниста (ПКМ),

(%) - продолжительность работы дизеля на i-й ПКМ.

В таблице 4.5.1 приведены - время работы на i-й позиции, мощность и расходы топлива дизелей 14Д40 и 10ЧН26/27.

Таблица 3.6 Bремя работы на i-й позиции, мощность и расходы топлива дизелей 14Д40 и 10ЧН26/27.

Дизель

Хол. ход*

25% Nном

50% Nном

75% Nном

Nном

14Д40

/25

450/203

1070/174

1500/172

2000/173

10ЧН26/27

/12

450/166

1070/155

1500/149

2000/148

(%)

67,5

2,3

4,5

2,5

22,2

* В знаменателе приведен расход топлива на холостом ходу

Режимы работы тепловозов М62 приняты по данным «Методических указаний по определению влияния вредных выбросов от тепловозов на состояние атмосферного воздуха в районах железнодорожных станций и узлов».

В результате расчета среднеэксплуатационные расходы топлива составляют:

14Д40 - 203,8 г/л.с.*ч.

10ЧН26/27 - 164,4 г/л.с.*ч.

Процент экономии топлива:

.

Таким образом, применение дизеля 10ЧН26/27 экономически оправдано, так как приведет к значительной экономии топлива во время эксплуатации.

4. Экономическое обоснование производства нового тепловоза

4.1 Расчет себестоимости и цены спроектированного тепловоза

Себестоимость тепловоза на стадии проектирования, может быть рассчитана укрупненным методом на основании нормативно-справочных данных по базовому тепловозу, собранных во время прохождения преддипломной практики, с учетом конструктивных изменений, выполненных в процессе разработки спецзадания.

Конструкция нового тепловоза разработана на базе тепловоза производства Луганского тепловозостроительного завода (Украина). Исходные данные по базовому и спроектированному тепловозам приведены в таблице 4.1.

Таблица 4.1. - Исходные данные

№ п/п

Показатели

Ед. изм.

Тепловоз

Базовый

Новый

1

Марка

М62

М62М

2

Мощность тепловоза

кВт

2000

2000

3

Себестоимость

т.грн/шт

8600

-

4

Цена производства

т.грн/шт

9460

-

5

Отпускная цена (с НДС)

т.грн/шт

11352

-

6

Рентабельность производства

%

10

10

7

Годовой выпуск

шт/год

15

15

Себестоимость нового тепловоза, может быть определена путем корректировки затрат на производство базового, по формуле:

где Сб- себестоимость базового тепловоза, грн.

- увеличение (снижение) себестоимости базового тепловоза вследствие конструктивных изменений, проведенных в нем в процессе проектирования нового тепловоза и разработке спецзадания, грн.;

i - число разработчиков комплексного дипломного проекта, чел.

В дипломном проекте выполнены следующие изменения в конструкции базового тепловоза:

а) замена тягового двигателя постоянного тока на асинхронный двигатель;

б) замена одноступенчатого рессорного подвешивания двухступенчатым.

Изменение себестоимости можно определить по формуле:

т.грн.

где: , - себестоимость соответственно вводимых и изъятых деталей и сборочных единиц.

В результате конструкционных разработок себестоимость базового тепловоза снизится на 120 т.грн.

С учетом всех конструкционных разработок при комплексном проектировании себестоимость нового тепловоза составит:

т.грн.

При рентабельности ? производства на заводе равном 10%, прибыль на один тепловоз составит:

т.грн.

где - процент рентабельности к себестоимости.

Цена производства нового тепловоза составит:

т.грн.

Налог на добавленную стоимость (НДС):

т.грн;

%НДС - налог на добавленную стоимость, %

Цена продажи (отпускная):

т.грн.

В таблице 4.2 приведена калькуляция себестоимости cпроектированного тепловоза, рассчитанная в соответствии со структурой затрат на заводе-изготовителе базового тепловоза.

Таблица 4.2. - Калькуляция себестоимости проектируемого тепловоза

№ п/п

Наименование затрат

Новый, т. грн.

%

1

Сырье и материалы

788,64

9,3

2

Покупные полуфабрикаты и комплектующие изделия

5088

60

3

Топливо и энергия на технологические цели

67,84

0,8

4

Возвратные отходы (вычитаются)

33,92

0,4

5

Основная заработная плата производственных рабочих

619,04

7,3

6

Дополнительная заработная плата

67,84

0,8

7

Отчисления на социальное страхование

110,24

1,3

8

Расходы по содержанию и эксплуатации оборудования

720,8

8,5

9

Общепроизводственные расходы

390,08

4,6

10

Потери от брака

8,48

0,1

11

Другие производственные расходы

42,4

0,5

12

Производственная себестоимость

7945,76

93,7

13

Административные расходы

449,44

5,3

14

Расходы на сбыт

84,8

1,0

15

Полная себестоимость

8480

100

16

Прибыль

848

10

17

Цена производства (оптовая)

9328

-

18

НДС

1865,6

20

19

Отпускная цена

11193,6

-

4.2 Определение безубыточности производства

Условно-переменные затраты на одно изделие (Зпер), и условно-постоянные затраты на годовой выпуск (Зпост).

Условно - переменные затраты на одно изделие определяются по формуле:

т.грн;

где: - затраты на сырье и материалы;

- затраты на покупные полуфабрикаты комплектующие изделия;

- затраты на топливо и энергию на технологические цели;

Зосн, ЗД - соответственно основная и дополнительная заработная плата производственных рабочих;

ОСП - отчисления на социальное страхование;

РСЭО - расходы по содержанию и эксплуатации оборудования.

Условно - постоянные затраты на годовой выпуск определяется по формуле:

грн/год.

Построение графика безубыточности производства (рис. 4.1) выполняется следующим образом. На оси ординат откладываются затраты (выручки), на оси абсцисс - выпуск изделий в шт. Затем на оси ординат откладываем величину Зпост. От точки АГ на оси абсцисс откладываем ординату, равную полной себестоимости годового выпуска (СГ) - точка В.

т.грн.

Через точки Зпост и проводим прямую, которая отражает зависимость себестоимости годовой программы от годового выпуска продукции в натуральном выражении СГ=f(Аі). Далее от точки АГ откладываем ординату, равную объему продаж Вр - точка Д.

т.грн.

Соединив начало координат с точкой Д, получаем зависимость годового объёма продаж от количества проданных изделий Вр=f(Аі). Точка пересечения прямых С соответствует годовому выпуску Акр, при котором происходит достижение безубыточности производства и реализации продукции.

шт.

Рис.4.1 - График достижения безубыточности производства

4.3 Определение экономического эффекта от производства новых тепловозов

Решение о целесообразности создания новой техники принимается на основе расчета экономического эффекта.

Расчет экономического эффекта от внедрения нового изделия выполняется в сравнении с заменяемым им изделием аналогичного назначения. Снижение при этом затрат у потребителя характеризует при этом конкурентоспособность нового изделия на рынках сбыта.

В условиях перехода к рыночной экономике, когда предприятия являются самостоятельным хозяйственным субъектом, оценка хозрасчетного экономического эффекта как полезного результата в денежном выражении осуществляется в отдельности для изготовителя и потребителя новой продукции.

Чистая прибыль у изготовителя может быть рассчитана по формуле:

,

где - выручка от реализации продукции в t-ом году, т.грн;

- себестоимость годового выпуска тепловозов в t-ом году, шт;

- общая сумма налогов и выплат из балансовой прибыли в t-ом году, т.грн.

Величину определяем по формуле:

,

где - цена реализации изделия в t-ом году, грн/шт;

т.грн

- объем реализации в t-ом году, шт ().

т.грн

где - объем выпуска в t-ом году, шт;

т.грн.

Величина , общая сумма налогов и выплат из балансовой прибыли определяется так:

,

где - фактическая величина НДС на одно изделие,грн.

т.грн/шт

- налог на добавленную стоимость на материальные затраты, грн.;

Нпрф - фактическая величина налога на прибыль на одно изделие, при %Нпр=25% ,грн:

т.грн

- фактическая величина прибыли на одно изделие, т.грн.,

т.грн

т.грн

т.грн

Выводы

Проведенные технико-экономические расчеты показали целостность создания и эксплуатации спроектированного тепловоза. Величина чистой прибыли у изготовителя при годовом выпуске 15 шт/год составит 9120,45 т.грн. Безубыточность производства достигается при выпуске 9 шт/год.

5. ОХРАНА ТРУДА И ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ

5.1 Общие вопросы охраны труда и окружающей среды

Охрана труда - это система правовых, социально-экономических, организационных, технических, санитарно-гигиенических, лечебно-профилактических мероприятий по созданию условий, обеспечивающих безопасность, сохранение здоровья и работоспособность человека в процессе труда.

Полностью безопасных и безвредных производств не существует. Задача охраны труда - свести к минимуму вероятность поражения или заболевания работающего с одновременным обеспечением комфорта при максимальной производительности труда.

В данном разделе дипломного проекта рассматриваются вопросы охраны труда и окружающей среды при эксплуатации спроектированного тепловоза, то есть, рассмотрены вопросы безопасности труда локомотивной бригады.

Существуют опасные и вредные производственные факторы.

Опасным производственным фактором называется такой производственный фактор, воздействие которого на работающего в определённых условиях приводит к травме либо внезапному, резкому ухудшению здоровья, либо к летальному исходу.

Вредным производственным фактором называется такой производственный фактор, длительное воздействие которого на работающего в определённых условиях приводит к заболеванию или снижению работоспособности.

В процессе эксплуатации тепловоза, локомотивная бригада подвергается воздействию следующих факторов:

- шум, создаваемый работающими дизельным двигателем и тяговыми электродвигателями;

- вибрация, вызванная работой дизельного двигателя и тяговых электродвигателей, и толчки возникающие при прохождении тепловозом стыков и стрелочных переводов;

- неблагоприятные параметры микроклимата;

- недостаточная освещенность;

- возможность падения с высоты;

- вращающиеся узлы, детали, электрооборудование.

5.2 Параметры безопасности труда

Конструкция спроектированного тепловоза, обеспечивает безопасность локомотивных бригад и защиту от воздействия возникающих на тепловозе опасных производственных факторов.

Кабина машиниста расположена на тепловозе таким образом, что из нее обеспечивается видимость машинистом и его помощником, находящимся в положении сидя и стоя, пути следования, сигналов, а также видимость машинистом и его помощником в положении стоя вагонов при подъезде к составу.

Конструкция тепловоза обеспечивает удобный и безопасный доступ к агрегатам и механизмам, при его эксплуатации и техническом обслуживании.

Расположение и конструкция входных дверей кабины машиниста и кузова обеспечивает свободный вход и выход из тепловоза. Наружные входные двери открываются внутрь тамбура. Ручки наружных входных дверей имеют замкнутый контур. Высота проема входных дверей - 1780 мм, ширина проема 530 мм. На тепловозе имеются подножки и поручни для подъема к входной двери и протирки лобовой части. Нижние подножки установлены в крайнем нижнем положении согласно условию вписывания тепловоза в габарит подвижного состава. Шаг подножек по высоте составляет 400 мм, ширина подножек 300 мм. Диаметр поручня для подъема на локомотив составляет 30 мм. Зазор между поручнем и кузовом электровоза составляет 50 мм.

Тепловоз оборудован устройствами автоматической локомотивной сигнализации. В кабине машиниста установлен автостоп с устройствами проверки бдительности машиниста и контроля скорости движения поезда.

В кабине машиниста также установлена радиостанция, обеспечивающая связь между машинистом и поездным диспетчером. Пульт управления радиостанции установлен таким образом, что машинист может вести переговоры со своего рабочего места.

Тепловоз оборудован двумя звуковыми сигнальными устройствами - тифонами и свистками. На каждой лобовой части установлен тифон и свисток.

На обеих лобовых частях локомотива установлен прожектор и два сигнальных буферных фонаря.

В конструкции тепловоза предусмотрено наличие автоматического и ручного тормоза. Тепловоз имеет также вспомогательный тормоз и систему аварийно-экстренного торможения. Автоматические тормоза обеспечивают остановку поезда при разъединении или обрыве тормозной магистрали и открывании крана экстренного торможения.

Ручной тормоз удерживает поезд на уклоне 30 ‰. Штурвал ручного тормоза установлен в каждой кабине.

Тепловоз оборудован автосцепкой, на которой установлен ручной расцепной рычаг автосцепки.

Размеры кабины машиниста и размещение оборудования рассчитано на одновременное присутствие трех лиц: машиниста, помощника машиниста и машиниста-инструктора. В кабине оборудованы рабочие места: с правой стороны для машиниста, с левой для помощника машиниста. В кабине имеется сиденье для машиниста-инструктора.

Кабина машиниста, имеет следующие размеры:

- расстояние от задней стенки кабины до вертикальной плоскости задней стенки пульта управления, обращенной к машинисту составляет 1200 мм;

- расстояние от пола до потолка составляет 2300 мм;

- расстояние между креслом машиниста и боковой стенкой составляет 300 мм;

- ширина проходов между сиденьем кресла машиниста в крайнем заднем положении и боковым краем пульта управления составляет 300 мм.

Кабина имеет остекление, обеспечивающее видимость пути следования и сигналов, соседних путей и составов. Лобовые окна кабины машиниста имеют безопасное полирование, механически прочное стекло по ГОСТ 5727-83. Верхняя крыша любого окна находится на расстоянии 1800 мм от уровня пола, нижняя кромка на расстоянии 1050 мм.

Любые окна оборудуются стеклоочистителями и стеклообогревателями. Для боковых окон кабины машиниста используется безопасное закаленное стекло по ГОСТ 5727-83. Перед боковыми окнами кабины установлены поворотные предохранительные щитки из закаленного стекла. Снаружи кабины машиниста со стороны машиниста и помощника установлены зеркала обзора состава.

Вращающиеся части тягового двигателя, вентиляторов, и другого оборудования, к которым возможен доступ обслуживающего персонала, имеют ограждение.

Компоновка агрегатов и элементов в машинном помещении обеспечивает безопасность локомотивной бригады при обслуживании. Ширина проходов в машинном помещении составляет 500 мм, высота проходов 1900 мм.

Конструкция настила пола машинного помещения обеспечивает безопасность прохода, не способствует скольжению. Машинное помещение оборудовано вентиляционными устройствами.

Наружное и внутреннее цветовое оформление выполнено в соответствии с ГОСТ 12.2896-76. Цветовое оформление агрегатов, влияющих на безопасность труда, соответствует ГОСТ 12.4.026-76. На лобовой части тепловоза имеются контрастные полосы, нанесенные дневной флуоресцирующей эмалью марки АС-554.

5.3 Гигиенические параметры

Основные органы управления движением тепловоза установлены на пульте управления в правой части кабины машиниста. Форма и конструкция пульта управления, размещение органов управления, средств отображения информации обеспечивают свободу движения верхних и нижних конечностей машиниста. Органы управления на пульте расположены на высоте 900 мм от пола.

Рукоятки контроллера машиниста и реверса расположены слева от машиниста. Кран машиниста и кран вспомогательного тормоза установлены с правой стороны пульта управления. Наиболее важные приборы - скоростемер, локомотивный светофор, манометры магистрали, амперметры и вольтметры силовой установки и электродвигателей расположены в оптимальной зоне информационного поля рабочего места машиниста. Кресла машиниста и помощника машиниста жестко прикреплены к полу кабины, а сиденья кресел вращаются на вокруг вертикальной оси с обеспечением фиксации в рабочем положении. Кресла имеют стойку, сиденье, спинку и откидывающиеся подлокотники.

Кабина машиниста оборудована установками для обогрева и вентиляции. Также в кабине оборудована установка кондиционирования воздуха.

Коэффициент теплопередачи теплоизоляции кабины машиниста равен 2.25 . Микроклимат в кабине машиниста при закрытых окнах и дверях соответствует значениям, приведенным в таблице 5.1

Таблица 5.1 Параметры микроклимата в кабине машиниста

Температура окружающего воздуха, С0

Температура воздуха в кабине, С0

Относительная влажность, %

Скорость движения воздуха, м/с

от + 10 до +33

(24±2)

30-70

до 0,4

Кабина машиниста оборудована светильниками общего освещения, которые обеспечивают освещенность на уровне пульта управления 25лк. Для освещения скоростемера на рабочем месте машиниста установлен светильник местного освещения, обеспечивающий освещенность 10лк с его плавной регулировкой до 1лк. В дизельном помещении установлены светильники, обеспечивающие освещенность на полу проходов 5лк, а на вертикальной поверхности ограждений оборудования со стороны прохода на уровне 1м от пола 20лк.

В конструкции кабины машиниста предусмотрена термоизоляция. Двери, окна, места ввода в кабину трубопроводов, кабелей тщательно уплотнены с целью уменьшения возможности проникновения шумов из машинного помещения.

Таблица 5.2

Уровни звукового давления в кабине машиниста (ГОСТ 12.1.003 - 83)

Октавные полосы со среднегеометрическими частотами, Гц

31,5

63

125

250

500

1000

2000

4000

8000

Уровни звукового давления, дБ

99

95

87

82

78

75

73

71

69

Кабина машиниста отделена от дизельного двигателя и высоковольтной камеры звукоизолирующими перегородками. Данные перегородки состоят из стальных перфорированных листов, толщиной 1мм и шумоизоляционного материала. В качестве шумоизолирующего материала применен пенопласт перхлорвиниловый. Эластичный ПХВ-7 в сочетании с капроновой тканью ВТ-4. Определим звукоизолирующую способность перегородки (дБ) по следующей формуле:

где - звукоизолирующая способность стального листа;

- коэффициент звукопоглощения звукоизолирующего материала.

где поверхностная плоскость стального листа,

среднегеометрическая частота октавной частоты, Гц.

Результаты расчетов сводим в таблицу 5.3

Таблица 5.3

Частота октавной частоты, f,Гц.

125

250

500

Значения

0,31

0,55

0,82

Звукоизолирующая способность стального листа, Rcт, дБ

12,28

18,30

24,32

Звукоизолирующая способность кабины, Rк, дБ

7,19

15,70

23,45

Вывод: Перегородка между дизельной установкой, высоковольтной камерой и кабиной машиниста имеет достаточно высокую звукоизолирующую способность.

Среднеквадратичные значения виброускорений на рабочих местах локомотивной бригады не превышают допустимых значений (ГОСТ 12.2.056 - 81) (табл. 5.4).

Таблица 5.4

Среднегеометрические частоты 1/3 октавных полос, fi, Гц

Допустимые значения , м•с-2

В вертикальном направлении

В горизонтальном направлении

1

0,63

0,23

1,25

0,56

0,23

1,6

0,5

0,23

2

0,45

0,23

2,5

0,4

0,28

3,15

0,36

0,36

4

0,32

0,45

5

0,32

0,56

6,3

0,32

0,71

8

0,32

0,9

10

0,36

0,7

12,5

0,4

0,5

16

0,45

0,4

20

0,5

0,36

25

0,56

0,4

31,5

0,63

0,45

40

0,71

0,5

На тепловозе установлено рессорное подвешивание. Кресла машиниста и помощника выполнены с жёсткой стойкой и мягкими сиденьями. Также имеются коврики.

В кабине машиниста тепловоза расположен шкафчик для хранения одежды и чемоданов. Размеры шкафа: высота 1200 мм, ширина 450 мм, глубина 300 мм. Также имеется шкафчик для хранения аптечки с набором медикаментов для оказания первой до врачебной помощи. На электровозе установлен холодильник для хранения продуктов питания локомотивной бригады емкостью 10 л. Тепловоз также оснащен умывальником и унитазом.

5.4 Пожарная безопасность

Причины возникновения пожаров на тепловозе:

- короткие замыкания в электрооборудовании;

- утечки топлива.

Противопожарное оборудование и мероприятия.

Для ликвидации возникшего пожара в тепловозе имеются огнетушители и противопожарный инвентарь: ведро, багор, ящик с песком, топор. Кроме того, машинное помещение тепловоза оборудовано установкой пожаротушения. В целом пожарная безопасность на тепловозе отвечает требованиям ГОСТ 12.1.004-85.

5.5 Охрана окружающей среды

Основным источником загрязнения атмосферы при работе подвижного состава являются отработанные газы тепловоза. Из отработавших газов выделяются 97-98% токсичных веществ от общей их эмиссии остающиеся 2-3% составляют картерные газы и испарения топлива.

Основное внимание при проектировании тепловоза направленно на совершенствование процесса горения топлива в цилиндрах с целью образования в них возможного минимума вредных отходов. При наивысшей температуре процесса происходит наибольшая эмиссия окислов азота, а их токсичность примерно в 10 раз превышает токсичность окиси углерода. Поэтому повышение степени сжатия и применение наддува сопровождается увеличением выброса окислов азота. В связи с этим в первую очередь разрабатываются меры, направленные на сокращение выброса дизелями окислов азота, как в части конструкции, так и в отношении надлежащей эксплуатации тепловоза. Существенно снижает объем окислов азота рециркуляция отработавших газов, то есть частичное направление их вместе с очередной порцией горючей смеси в цилиндры. При рециркуляции 1/3 отработавших газов примерно втрое снижается выделение окислов азота.

Также для уменьшения загрязнения окружающей среды все картеры и другие места , где возможно протекание, уплотняются.

Для уменьшения дымности дизелей применены специальные антидымные присадки к топливу. Добавление 0,5% присадки, снижают эмиссию сажи на 50-90%. В процессе эксплуатации тепловоза происходит загрязнение окружающей среды металлической пылью в результате интенсивного стирания чугунных тормозных колодок. Поэтому на тепловозе применяются колодки из композиционных материалов.

6. ГРАЖДАНСКАЯ ОБОРОНА

Гражданская оборона Украины - это государственная система органов управления, сил и средств для организации и обеспечения защиты населения от последствий чрезвычайных ситуаций техногенного, экологического, природного и военного характера.

Задачи Гражданской обороны следующие:

1) Предупреждение возникновения чрезвычайных ситуаций техногенного характера и принятие мер для уменьшения ущерба и потерь при авариях, катастрофах, взрывах, больших пожарах и стихийных бедствий.

2) Оповещение населения об угрозе и возникновении чрезвычайных ситуаций в мирное и военное время и постоянное информирование его об обстановке.

3) Защита населения от последствий стихийных бедствий, аварий, катастроф, больших пожаров и средств поражения.

4) Организация жизнеобеспечения населения во время аварий, катастроф, стихийных бедствий в мирное и военное время.

5) Организация и проведение спасательных и других неотложных работ в районе бедствия и в местах поражения.

6) Создание систем анализа и прогнозирование управления, оповещения и связи, наблюдения и контроля за радиоактивным загрязнением, химическим и биологическим заражением, поддержание их готовности для функционирования при чрезвычайных ситуациях мирного и военного времени.

7) Подготовка и переподготовка руководящего состава Гражданской обороны, её органов управления и сил; обучения населения умению применять средства индивидуальной защиты и действию в чрезвычайных ситуациях.

В данном разделе рассматривается вопрос - силы и средства Гражданской обороны.

Силы Гражданской обороны создаются для защиты населения и территорий, предупреждения и ликвидации последствий чрезвычайных ситуаций.

Силами Гражданской обороны являются ее войска: специализированы и невоенизированные формирования.

Войска Гражданской обороны подчиняются руководителю центрального органа исполнительной власти по вопросам чрезвычайных ситуаций и дел защиты населения от последствий Чернобыльской катастрофы.

Войска Гражданской обороны (ГО) Украины.

Войска ГО Украины создаются соответственно Закону Украины “О войсках Гражданской обороны” и составляют ядро наиболее подготовленных и мобильных сил. Численность войск определяется с учетом потребности и особенностей района назначения.

К 1992 году части ГО входили в состав Вооруженных Сил и подчинялись министру обороны. 28.01.1992 г. постановлением Кабинета Министров Украины ”О войсках ГО части” ГО были подчинены штабу ГО Украины.

Основными заданиями войск ГО является:

- осуществление мероприятий по поддержке органов управления, сил и средств войск ГО в состоянии постоянной готовности к выполнению поставленных заданий;

- проведение пиротехнических работ, связанных с ликвидацией взрывоопасных предметов;

- участие в обороне Украины, защита ее суверенитета, территориальной целостности и неприкосновенности в пределах ее компетенции.

Деятельность войск ГО базируется на принципах:

- обеспечение безопасности людей при проведении спасательных неотложных работ в условиях ликвидации последствий чрезвычайных ситуаций ( ЧС);

- поддержки экологической безопасности;

Войска ГО обязаны:

- принимать участие в мероприятиях, направленных на предупреждение и ликвидацию последствий ЧС;

- готовить силы и средства для предупреждения и ликвидации последствий ЧС;

- проводить работы из санитарной обработки населения, специальной обработки техники и другого имущества, обеззараживания домов, сооружений и территорий;

- обеспечивать население, что пострадало от последствий ЧС, продуктами, водой, предметами первой необходимости, временным жильем, а так же предоставлять медицинскую помощь;

- осуществлять радиационную, химическую и бактериологическую разведку в очагах поражения, зонах заражения и катастрофического наводнения, а также на маршрутах к ним;

Комплектование войск осуществляется на основании Закона Украины “Об общей военной повинности и военной службе”, а также по контракту.

Специализированные формирования.

Специализированные формирования предназначены для выполнения специфических работ, связанных с радиационной и химической опасностью, значительными разрушениями в результате землетрясения, аварийными ситуациями на нефтедобывающих промыслах, проведение профилактических и восстановительных работ, в том числе и за пределами Украины.

Они создаются на трех уровнях подчиненности.

В центральных органах государственной власти специализированные формирования создаются решением Кабинета Министров Украины за представлением соответствующих министерств, ведомств, согласованных с министерством Украины по вопросам чрезвычайных ситуаций и по вопросам защиты населения от последствий Чернобыльской катастрофы.

На объектах ведения хозяйства, на которых предусмотрено обязательное наличие формирований, специализированные формирования создаются руководством субъектов ведения хозяйства при согласовании с органами управления Министерства Украины по вопросам чрезвычайных ситуаций и по вопросам защиты населения от последствий Чернобыльской катастрофы, которые уполномочены решать задание в сфере защиты населения и территорий от чрезвычайных ситуаций.

Основным заданиями специализированных формирований есть:

- ведение спасательных работ в очагах поражения и районах стихийного бедствия, как правило, при наличии радиоактивного загрязнения, химического заражения, других экстремальных условий;

- проведения специфических работ при ликвидации последствий аварий, катастроф и последствий стихийного бедствия;

До центральных специализированных формирований относятся военизированные формирования, предназначенные для ведения аварийно-спасательных работ при ликвидации больших производственных аварий, в том числе при наличии сильно действующих ядовитых веществ (СДЯВ), а также последствиями пожаров и тому подобное.

До территориальных специализированных формирований относятся сведенные спасательные подразделы, предназначенные для проведения специфических работ, связанных с авариями техногенного и природного характера, а также для аварийно-обновительных работ на объектах ведения хозяйства.

Объектовые специализированные формирования создаются на объектах ведения хозяйства и состоят из специализированных подразделов, которые выполняют задание по ликвидации аварий, а также осуществляют аварийно-восстановительные работы в случае чрезвычайных ситуаций непосредственно по профилю данного предприятия.

До специализированных формирований и аварийных служб министерств и ведомств относятся:

- аварийно-восстановительные формирования, восстановительные поезда, государственный аварийно-технический центр Государственного департамента по вопросам атомной энергетики, аварийно-восстановительные бригады в составе предприятий из обслуживания автодорог, объектов электросвязи, электроэнергетика, трубопроводного транспорта, коммунального и водяного транспорта;


Подобные документы

  • Выбор основных параметров силовой установки и вспомогательного оборудования локомотива. Описание конструкции локомотива. Технические данные тепловоза 2ТЭ116. Особенности конструкции, компоновка и основная техническая характеристика дизеля 1А-5Д49.

    курсовая работа [2,5 M], добавлен 27.08.2009

  • Характеристика параметров тепловоза, обоснование типа дизеля, охлаждающего устройства и их конструирование. Оборудование для тепловоза и конструкция экипажной части. Тепловой расчёт водомасляного теплообменника. Выполнение упрощенной развески тепловоза.

    курсовая работа [1,3 M], добавлен 08.03.2009

  • Составление компоновочной схемы расположения оборудования на тепловозе. Определение параметров работы дизеля и охлаждающего устройства, расчет числа секций. Выбор типа электрической передачи, определение параметров генератора и тяговых электродвигателей.

    курсовая работа [408,2 K], добавлен 08.03.2015

  • Проектирование пассажирского тепловоза. Определение основных параметров локомотива. Обоснование выбора типа передачи мощности и вспомогательного оборудования, параметры и количество вентиляторов охлаждающего устройства. Расчет рессорного подвешивания.

    курсовая работа [1,5 M], добавлен 16.08.2009

  • Конструкция современных тепловозов. Кузов и общая компоновка тепловоза, тяговый привод, дизель и тележка. Взаимодействие пути и колесно-моторного блока в горизонтальной плоскости. Проведение расчета рамы тележки на прочность и динамическое вписывание.

    дипломная работа [2,1 M], добавлен 24.09.2014

  • Выбор типа и расчёт основных параметров дизеля. Расчёт рабочего процесса дизеля и его технико-экономических показателей, сил, действующих в кривошипно-шатунном механизме дизеля. Общие указания по разработке чертежа поперечного разреза дизеля и узла.

    методичка [147,1 K], добавлен 12.03.2009

  • Анализ причин неравномерности распределения нагрузки по осям и сторонам локомотива. Особенности установки дизеля Д49 на тепловоз 2ТЭ10МК и реализации сцепной массы. Размещение оборудования на тепловозе. Технология развески, цели и задачи. Рама тележки.

    дипломная работа [2,5 M], добавлен 27.05.2014

  • Выбор и расчет основных параметров рабочего процесса и технико-экономических показателей дизеля. Построение индикаторной диаграммы. Расчёт основных деталей и сил, действующих в кривошипно-шатунном механизме. Индивидуальная работа форсунки дизеля Д49.

    курсовая работа [1014,2 K], добавлен 23.11.2015

  • Построение расчетной тяговой характеристики заданного типа локомотива. Определение основного средневзвешенного удельного сопротивления вагонного состава в функции скорости. Масса вагонного состава. Расчет механической работы силы тяги локомотива.

    курсовая работа [180,5 K], добавлен 23.07.2015

  • Обоснование основных размеров D и S и числа цилиндров и дизеля. Расчет процесса наполнения, сгорания, сжатия и расширения. Расчет систем наддува и процесса газообмена. Индикаторные и эффективные показатели дизеля. Выбор числа и типа турбокомпрессора.

    курсовая работа [2,0 M], добавлен 25.03.2011

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.