Главная База знаний "Allbest" Транспорт Управление мореходными качествами судна

Управление мореходными качествами судна

Методические указания и примеры решения задач по расчету и оценке мореходных качеств судна, как перед загрузкой, так и в процессе и после загрузки судна в порту. Сведения о судне, понятие его транспортных возможностей, расчеты по продолжительности рейса.

Рубрика Транспорт
Вид методичка
Язык русский
Дата добавления 05.06.2009
Размер файла 4,9 M

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Страница:

- Расчет суммы моментов масс дедвейта относительно миделя

Статьи нагрузки

Вес т

От миделя

Плечо м

Моменты тм

нос

корма

Моторное топливо

Диптанки

1928

1200

69,20

83040

Бункеры

350

-48,11

16383

Расходные

100

- 48,43

4843

Груз № 9 цтр

278

- 39,60

10258

Мазут

Расходный танк для котла

85

-76,12

6470

Дизельное топливо

Танк двойного дна

128

64

-58,05

3715

Танк двойного дна

64

-56,07

3588

Масло

Восстановительный масляный танк

120

35

-56,50

1978

Сточный масляный танк

35

-65,40

2289

Танк смазочного масла ГД

40

-60,52

2421

Танк цилиндрового масла

10

-57,92

579

Вода

Танки питьевой воды л/б

159

40

-81,43

3257

Танки питьевой воды п/б

40

-81,43

3257

Ахтерпик

49

-85,00

4165

Танки котельной воды

30

-80,55

2416

Провизия

3

-82,50

246

Экипаж

5,12

-64,72

331,37

Итого запасов

2428,12

Груз

№1 Центральный

15250

1500

55,63

83445

№2 Центральный

1500

43,90

65850

№3 Центральный

1500

32,20

48300

№4 Центральный

1500

20,50

30750

№5 Центральный

1500

8,80

13200

№6 Центральный

+0,37/-3,27

№7 Центральный

1500

-14,60

21900

№8 Центральный

1500

-26,30

39450

№9 Центральный

-36,90

№1 Бортовые

55,10

№2 Бортовые

1300

43,75

56875

№3 Бортовые

32,20

№4 Бортовые

20,50

№5 Бортовые

8,80

№6 Бортовые

1100

+0,37/-3,27

407

3597

№7 Бортовые

-14,60

№8 Бортовые

1300

-26,30

34190

№9 Бортовые

1050

-37,48

39732

Итого

17678,12

381867

205520,37

Подставляем значения величин в формулы (3.1), (3.2), (3.3) и (3.4) и получаем:

Решение:

Пример решения:

kп= 0,126; D0= 7792 т; L= 173,94 м;

= 0,126 · 7792 · 173,94 · 9,81= 1 675 282,15 т.м.;

УМхн= 381867 т.м.; УМхк= 205520,37 т.м.

= 9,81 · (381867 + 205520,37)/2= 2 881 135,05 т.м.

д= 0,7; D1= 25470,12 т; L= 173,94 м;

kсп = 0,0895·д + 0,0315= 0,0895·0,72 + 0,0315= 0,096

= - 0,096 · 25470,12 · 173,94 · 9,81= -4 172 253,59 т.м.

Мп= 1 675 282,15 т.м.; MDW= 4 716 571,34 т.м.; МСП= -4 172 253,59 т.м.

Мизг= Мп + MDW + МСП= 1 675 282,15 + 2 881 135,05 - 4 172 253,59 = 384 163,61 т.м.

т. к. Мизг >0 вид деформации корпуса «перегиб» => k0= 0,0199

= 0,0199 · 23,15 · 173,942,3 · 9,81= 642 675,66 т.м.

- Проверка продольной прочности

Наименование величин, обозначение

Формулы

Полученные значения

Изгибающий момент от веса судна порожнем, кНм

1 675 282,15

Изгибающий момент от дедвейта, кНм

2 881 135,05

Коэффициент общей полноты

д

0,72

Числовой коэффициент

kсп = 0,0895 · д + 0,0315

0,096

Изгибающий момент от сил поддержания, кНм

-4 172 253,59

Изгибающий момент на тихой воде, кНм

Мизг= Мп + MDW + МСП

384 163,61

Вид деформации

перегиб

ko= 0,0199

Нормативный изгибающий момент на миделе, кНм

642 675,66

Условие

Мизг<Мдоп

соблюдается

Для этого рассчитываем сумму моментов груженого судна в табличной форме

- Расчет суммы моментов масс относительно миделя

Статьи нагрузки

Вес т

От миделя

Плечо м

Моменты тм

нос

корма

Судно порожнем

7727

-17,87

115593

253674

Константа

65

-71,23

150

4780

Провизия

3

-82,50

246

Экипаж

5,12

-64,72

331,37

Моторное топливо

Диптанки

1928

1200

69,20

83040

Бункеры

350

-48,11

16383

Расходные

100

- 48,43

4843

Груз № 9 цтр

278

- 39,60

10258

Мазут

Расходный танк для котла

85

-76,12

6470

Дизельное топливо

Танк двойного дна

128

64

-58,05

3715

Танк двойного дна

64

-56,07

3588

Масло

Восстановительный масляный танк

120

35

-56,50

1978

Сточный масляный танк

35

-65,40

2289

Танк смазочного масла ГД

40

-60,52

2421

Танк цилиндрового масла

10

-57,92

579

Вода

Танки питьевой воды л/б

159

40

-81,43

3257

Танки питьевой воды п/б

40

-81,43

3257

Ахтерпик

49

-85,00

4165

Танки котельной воды

30

-80,55

2416

Итого запасов

2428,12

Груз

№1 Центральный

15250

1500

55,63

83445

№2 Центральный

1500

43,90

65850

№3 Центральный

1500

32,20

48300

№4 Центральный

1500

20,50

30750

№5 Центральный

1500

8,80

13200

№6 Центральный

+0,37/-3,27

№7 Центральный

1500

-14,60

21900

№8 Центральный

1500

-26,30

39450

№9 Центральный

-36,90

№1 Бортовые

55,10

№2 Бортовые

1300

43,75

56875

№3 Бортовые

32,20

№4 Бортовые

20,50

№5 Бортовые

8,80

№6 Бортовые

1100

+0,37/-3,27

407

3597

№7 Бортовые

-14,60

№8 Бортовые

1300

-26,30

34190

№9 Бортовые

1050

-37,48

39732

Итого

25470,12

497610

463974,37

Рассчитывается составляющая изгибающего момента на миделе от сил веса как арифметическая полусумма моментов носовых и кормовых грузов и запасов относительно миделя:

(3.5)

Затем из графика «Кривая изгибающих моментов на миделе от сил поддержания на тихой воде» (ПРИЛОЖЕНИЕ) находим изгибающий момент от сил поддержания:

а) на тихой воде;

б) на вершине волны по формуле:

(3.6)

где:

-

изгибающий момент от сил поддержания на тихой воде;

-

волновая составляющая изгибающего момента на вершине волны: считается константой и равна + 65 300 т.м.

в) на подошве волны по формуле:

(3.7)

где:

-

изгибающий момент от сил поддержания на тихой воде;

-

волновая составляющая изгибающего момента на подошве волны: считается константой и равна - 78 300 т.м.

Подставляем значения величин в формулы (3.5), (3.6) и (3.7) и получаем:

Решение:

Пример решения:

УМхн= 497610 т.м.; УМхк= 463974,37 т.м.

= (497610 + 463974,37)/2= 480 792,19 т.м.

из графика находим значение = - 429000 т.м.; = + 65300 т.м.; = - 78300 т.м.

= - 429000 + 65300= - 363700 т.м.

= - 429000 - 78300= - 507300 т.м.

Далее определяем максимальные изгибающие моменты:

а) на тихой воде по формуле:

(3.8)

б) на вершине волны по формуле:

(3.9)

в) на подошве волны, по формуле:

(3.10)

Подставляем значения величин в формулы (3.8), (3.9) и (3.10) и получаем:

Решение:

Пример решения:

МD= 480 792,19 т.м.; = - 429000 т.м.; = - 363700 т.м.; = - 507300 т.м.

= 480792,19 - 429000 = 51792,19 т.м.

= 480792,19 - 363700 = 117092,19 т.м.

= 480792,19 - 507300 = - 26507,81 т.м.

Допускаемый изгибающий момент Мдоп= 135000 т.м.

Определяем коэффициент запаса прочности:

а) на тихой воде по формуле:

(3.11)

б) на вершине волны по формуле:

(3.12)

в) на подошве волны, по формуле:

(3.13)

Подставляем значения величин в формулы (3.11), (3.12) и (3.13) и получаем:

Решение:

Пример решения:

Мдоп= 135000 т.м.; = 51792,19 т.м.; = 117092,19 т.м.; = - 26507,81 т.м.

= 135000/51792,19 = 2,61>1

= 135000/117092,19 = 1,15>1

= 135000/26507,81 = 5,09>1

При размещении груза и запасов условие прочности Мдоп ? Мmax соблюдено.

На графике продольной прочности судна по аргументам D1= 25470,12 и арифметическая сумма моментов относительно миделя:

= 381867 - 205520,37 = 176346,63 т.м.

Находим точку пересечения вертикали и горизонтали этих величин, которая характеризует состояние прочности корпуса. Эта точка находится между линиями «момент на тихой воде - нуль» и «опасно - вершина волны», т.е. перегиб корпуса судна в допустимых пределах и условия прочности соблюдены.

- запас моторного (тяжелого) топлива на приход судна, с учетом стоянки в порту назначения, рассчитывается по формуле:

(1.1)

где:

РТ.ф.

-

фактическое количество тяжелого топлива взятого на рейс из таблицы 2.1;

qТ. т(х)

-

средний расход моторного (тяжелого) топлива на ходу (по заданию), т/сут;

tх

-

ходовое время в грузу, час;

tдоп

-

дополнительное время, час.

- запас дизельного топлива на приход судна, с учетом стоянки в порту назначения, рассчитывается по формуле:

(1.2)

где:

РД.т.ф.

-

фактическое количество дизельного топлива взятого на рейс из таблицы 2.2;

qД. т.(х)

-

средний расход дизельного топлива на ходу (по заданию), т/сут;

qД. т.(ст)

-

средний расход дизельного топлива на стоянке (по заданию), т/сут;

tх

-

ходовое время в грузу, час;

tст

-

количество стояночного времени в рейсе, час.

- запас котельного мазута на приход судна, с учетом стоянки в порту назначения, рассчитывается по формуле:

(1.3)

где:

РМазут.ф.

-

фактическое количество дизельного топлива взятого на рейс из таблицы 2.2;

qМазут.(х)

-

средний расход дизельного топлива на ходу (по заданию), т/сут;

qМазут(ст)

-

средний расход дизельного топлива на стоянке (по заданию), т/сут;

tх

-

ходовое время в грузу, час;

tст

-

количество стояночного времени в рейсе, час.

- общее количество топлива на приход с учетом стоянки в порту выгрузки рассчитывается по формуле:

(1.4)

- запас смазочного масла на на приход судна с учетом стоянки в порту, рассчитывается по формуле:

(1.5)

где:

Рсм.м.ф.

-

фактическое количество смазочного масла взятого на рейс из таблицы 2.3;

Рсм.м.

-

необходимое количество смазочного масла на рейс судна;

- запас пресной воды для нужд экипажа, на приход судна с учетом стоянки в порту выгрузки, рассчитывается по формуле:

(1.6)

где:

Рпр.в.ф.

-

фактическое количество пресной воды взятого на рейс из таблицы 2.4;

qпр.в.

-

средний расход пресной воды (по заданию), т · чел/сут;

nэк

-

численность экипажа, чел;

tх

-

ходовое время в грузу, час;

tст

-

количество стояночного времени в рейсе, час.

- запас продовольствия для нужд экипажа, исходя из нормы потребления в кг на одного человека в сутки, рассчитывается по формуле:

(1.7)

где:

Рпрод..ф.

-

фактическое продовольствия взятого на рейс из таблицы 2.4;

qпрод.

-

средний расход продовольствия (по заданию), т/сут;

nэк

-

численность экипажа, чел;

tх

-

ходовое время в грузу, час;

tст

-

количество стояночного времени в рейсе, час.

Общее количество судовых запасов на рейс для судна, рассчитывается по формуле:

(1.8)

Подставляем значения величин в формулы (1.1), (1.2), (1.3), (1.4), (1.5), (1.6), (1.7) и (1.8), получаем:

Решение:

Пример решения: РТ.ф= 1928 т.; qТ. т(х)= 40 т/сут.; tх= 23,5 сут.

= 1928 - 40 · 23,5= ;

РД.т.ф= 128 т.; qД. т.(х)= 2,2 т/сут.; qД. т.(ст)= 5,4 т/сут.; tх= 23,5 сут.; tст= 2,5 сут.

= 128 -- (2,2 · 23,5 + 5,4 · 2,5)= ;

РМазут.ф= 128 т.; qМазут(х)= 1,5 т/сут.; qМазут(ст)= 1,8 т/сут.; tх= 23,5 сут.; tст= 2,5 сут.

= 85 -- (1,5 · 23,5 + 1,8 · 2,5)= ;

= 988 + 62,8 + 46= ;

Рсм.м.ф= 120 т.;

= 120 - 120 • 0,45= ;

Рпр.в.ф= 159 т.; qпр.в.= 0,108 т/сут.; nэк= 23 чел.; tх= 23,5 сут.; tст= 2,5 сут.

= 159 - 23 • 0,108 • (23,5 + 2,5)= ;

Рпрод..ф.= 3 т.; qпрод.= 0,0027 т/сут.; nэк= 23 чел.; tх= 23,5 сут.; tст= 2,5 сут.

= 3 - 23 • 0,0027 • (23,5 + 2,5)= ; 1096,8 + 66 + 94,4 + 1,4= ;

Таблица 24 - Расчет загрузки судна на отход из порта выгрузки, в балласте.

Статьи нагрузки

Вес т

От миделя

От ОП

Плечо м

Моменты тм

Плечо м

Момент тм

нос

корма

Судно порожнем

7727

-17,87

115593

253674

10,85

83837,95

Константа

65

-71,23

150

4780

Провизия

1,4

-82,50

246

10,93

15,30

Экипаж

5,12

-64,72

331,37

11,85

60,67

Моторное топливо

Диптанки

988

574

69,20

39721

5,72

3283,28

Бункеры

380

-48,11

18282

5,24

1991,20

Расходные

106

-48,43

5134

9,26

981,56

Мазут

Расходный танк для котла

46

-76,12

3502

10,88

500,48

Дизельное топливо

Танк двойного дна

62,8

31,4

-58,05

1823

1,35

42,39

Танк двойного дна

31,4

-56,07

1761

1,25

39,25

Масло

Сточный масляный танк

66

33

-65,40

2125

0,67

22,11

Танк смазочного масла ГД

33

-60,52

1997

10,98

362,34

Вода

Танки питьевой воды л/б

94,4

32,2

-81,43

2622

11,70

367,74

Танки питьевой воды п/б

32,1

-81,43

2614

11,70

375,57

Танки котельной воды

30,1

-80,55

2425

8,66

260,67

Итого запасов

1258,6

Балласт- 1,025 т/м3

№1 Центральный

9115

55,63

6,57

№2 Центральный

43,90

6,46

№3 Центральный

32,20

6,46

№4 Центральный

20,50

6,46

№5 Центральный

8,80

6,46

№6 Центральный

+0,37/-3,27

6,46

№7 Центральный

-14,60

6,46

№8 Центральный

-26,30

6,46

№9 Центральный

-36,90

6,21

№1 Бортовые

1045

55,10

57580

7,44

7774,80

№2 Бортовые

1482

43,75

64838

6,33

9381,06

№3 Бортовые

32,20

6,57

№4 Бортовые

1646

20,50

33743

6,51

10715,46

№5 Бортовые

1648

8,80

14502

6,51

10278,48

№6 Бортовые

1646

+0,37/-3,27

609

5382

6,51

10715,46

№7 Бортовые

1648

-14,60

24061

6,51

10728,48

№8 Бортовые

-26,30

6,59

№9 Бортовые

-37,48

6,88

Итого

18170,72

326736

330759,37

151734,25

Координаты Ц. Т.

-0,22

- 4023,37

8,35

D2= 18170,72 т.

?Мн= + 326736,00 т.м.

?Мк= ? 330759, 37 т.м.

?Мz= 15134,25 т.м.

Тср2= 6,19 м

Расчет осадки судна после приема балласта.

Дифферент судна на отход

Рассчитываю осадки судна носом и кормой:

(1.9)

(1.10)

Подставляем значения величин в формулы (1.9), (1.10), и получаем:

Решение:

Пример решения:

Т'ср2= 6,19 м. d1= -1,45 м.

По окончании проведения расчёта посадки судна после загрузки проводятся расчёты параметров остойчивости.

Поперечная h, и продольная H1 метацентрические высоты судна рассчитываются по формулам:

(2.1)

(2.2)

Аппликаты метацентров поперечной Zm и продольной ZM остойчивости рассчитываются по формулам:

(2.3)

(2.4)

Подставляем значения величин в формулы (2.17), (2.18), (2.19) и (2.20) и получаем:

Решение:

Пример решения:

r1= 6,76 м., R1= 287 м., Zc1= 3,24 м., Zg1= 8,35 м.

= 6,76 - (8,35 - 3,24)= = 287 - (8,35 - 3,24)= Zm= r1 + Zc1= 6,76 + 3,24= ZM=R1 + Zc1= 287,0 + 3,24=

Результаты расчётов составляющих после загрузки судна заносим в таблицу №25

№

1

2

3

4

5

1

т

2

т.м

т.м

3

м

м

4

м

м

м

5

м

6

м

м

7

м

м

Далее производят расчеты плеч статической и динамической остойчивости

Расчеты плеч статической и динамической остойчивости с помощью пантокарен при постоянном шаге угла крена выполняются в форме таблицы №13.

Для этого по объемному водоизмещению V=D/с - (плотность воды, в которой находится судно) заходим в таблицу «Пантокарены» и с помощью линейной интерполяции выбираем плечи формы остойчивости.

V= 18170,72/1,025= 17727,53 м3

- Расчета плеч статической и динамической остойчивости.

Рассчитываемая величина

Значение расчетных величин

Угол И (град)

0

10

20

30

40

50

60

70

1. Sin И

0

0,1736

0,3420

0,5000

0,6428

0,7660

0,8660

0,9397

2. l ф

0

3. l b=Zg* SinИ=(1)* Zg

0

1,450

2,856

4,175

5,367

6,396

7,231

7,846

4. l ст.= l ф - l b=(2) - (3)

5. У инт

0

0,26

1,19

3,05

5,58

8,10

9,77

10,24

По данным таблицы №26 производят построение ДСО и ДДО

Для проверки остойчивости по требованиям Правил выполняются расчеты нормируемых параметров на отход и приход по форме таблицы. Пример определения основных и дополнительных параметров можно показать на диаграммах остойчивости на отход и приход, а альтернативных - на приход

При расчете нормируемых параметров остойчивости следует использовать формулы и нормативные требования Правил Регистра

Расчет кренящего момента от давления ветра

Кренящий момент от давления ветра Мкр определяется по формуле

Мкр= 0,001 · Pv · Av · Zv (2.21)

где:

Pv

-

где условное расчетное давление ветра Па определяется по таблице 14;

Av

-

площадь парусности м2 определяется из «Информации об остойчивости для капитана»;

Zv

-

расстояние между центром парусности и действующей ватерлинией м.

Давление ветра Рv, в Па принимается по таблице 14 в зависимости от района плавания судна и плеча парусности.

Величины опрокидывающего момента определяются с учетом качки судна на волнении Аргументом для решения этой задачи является амплитуда бортовой качки. Для судна без скуловых или брусковых килей амплитуда бортовой качки рассчитывается по формуле

Иr = X1 · X2 · Y, (2.22)

где:

Х1

-

безразмерные множители, выбираемые как функция определяется по таблице 15, по входному аргументу (В/Т) путем линейной интерполяции, где В - ширина судна, Т - осадка судна;

Х2

-

безразмерные множители, выбираемые как функция определяется по таблице 16, по входному аргументу д путем линейной интерполяции;

Y

-

множитель, выбираемый как функция определяется по таблице 17, по входному аргументу , где h - начальная метацентрическая высота, В - ширина судна.

Для судна, имеющего скуловые кили или брусковый киль, используется формула

И2r = k · X1 · X2 · Y (2.23)

где:

k

-

коэффициент, являющейся функцией k по входному аргументу путем линейной интерполяции, где Ak - общая площадь килей, L - длина судна между перпендикулярами, В - ширина судна;

Х1

-

безразмерные множители, выбираемые как функция определяется по таблице 15, по входному аргументу (В/Т) путем линейной интерполяции, где В - ширина судна, Т - осадка судна;

Х2

-

безразмерные множители, выбираемые как функция определяется по таблице 16, по входному аргументу д путем линейной интерполяции;

Y

-

множитель, выбираемый как функция определяется по таблице 17, по входному аргументу , где h - начальная метацентрическая высота, В - ширина судна.

Функциональною зависимости для X1 Х2 и Y приведены в табличной форме (табл 14 - 19 ПРИЛОЖЕНИЯ)

Выбирая значения из таблиц 14 - 19 по входным аргументам, подставляем значения величин в формулы (2.21), (2.22), и (2.23) и получаем:

Решение:

Определяем значение аргумента Рv, Zv и Av из приложения выбираем значение плеча парусности в зависимости от осадки судна для данного варианта загрузки при Тср1= 6,19 м, Zv= 10,26 м; Рv= 1240 Па; Av= 416,6 м2.

Определяем значение аргумента k, X1, X2 и Y из таблиц 14 - 19 по входным аргументам:

Пример решения:

Мкр= 0,001 · Pv · Av · Zv= 0,001 · 1240 · 416,6 · 10,26= 5300,15 тм.

В/Т= 23,15/6,19 = 3,76 отсюда X1= 0,8;

д= 0,68, отсюда X2= 0,99;

= 0,06, отсюда Y= 27;

= 2,6, отсюда k= 0,78.

Подставляя данные значения в формулу (2.23) получим:

И2r = k · X1 · X2 · Y= 0,78 · 0,8 · 27 · 0,99= 16,7 градуса.

Зная амплитуду бортовой качки, можно по диаграмме остойчивости найти величину опрокидывающего момента следующим образом при использовании динамической диаграммы остойчивости (Рис 2) на ней от начала координат вправо откладывают амплитуду качки и, восстановив из полученной точки перпендикуляр до пересечения с диаграммой, получают точку А' через точку А' проводят прямую параллельную оси абсцисс, и на ней влево от А' откладывают ее величину И2r. Из полученной точки А проводят касательную к диаграмме Затем вправо от А откладывают 57,3° и из конца отрезка в точке В' восстанавливают перпендикуляр до пересечения с касательной АС в точке Е Отрезок BE будет равен опрокидывающему моменту (если по оси координат нанесены моменты) или плечу опрокидывающего момента (если по оси ординат отложены плечи) в последнем случае для получения момента плечо надо умножить на водоизмещение.

- Диаграмма статической и динамической остойчивости судна в балласте.

Опрокидывающий момент находится по формуле:

Мопр= ?опр · D1 (2.24)

Подставляем значения величин в формулу (2.24) и получаем:

Решение:

Пример решения:

?опр= 0,57 м; D1= 18170,72 т.

Мопр= ?опр · D1= 0,57 · 18170,72= 10357,31 тм.

Значение критерия погоды К рассчитывается по формуле:

(2.25)

Подставляем значения величин в формулу (2.25) и получаем:

Решение:

Пример решения:

Мопр= 10357,31 тм; Мкр= 5300,15 тм.

= 10357,31/5300,15= 1,95

Нормы Регистра требуют проверки остойчивости по критерию ускорения К*.

Для этого необходимо вычислить величину по формуле:

(2.26)

где:

h2

-

исправленная метацентрическая высота, м;

V2

-

объемное водоизмещение, м3;

В

-

ширина судна, м;

Zg

-

возвышение центра тяжести судна над основной плоскостью, м.

Подставляем значения величин в формулу (2.27) и получаем:

Решение:

Пример решения:

h2= 1,65 м; V1= 17727,53 м3; В= 23,15 м; Zg= 8,35 м.

= 0,18

Затем по аргументуиз таблицы 18 с помощью линейной интерполяции находят коэффициент mo, в нашем случае mo= 0,55.

Затем рассчитывают нормируемую частоту колебаний судна m по формуле:

(2.28)

где:

m0

-

коэффициент из таблицы 18;

h1

-

метацентрическая высота, м;

Затем рассчитывают ускорения арасч ( в долях от g) по формуле

арасч = 0,0011 · В · m2 · И2r (2.29)

где:

И2r

-

расчетная амплитуда качки из формулы (2.23);

m

-

нормируемая частота собственных колебаний судна, по формуле (2.27);

В

-

ширина судна, м;

Остойчивость считается приемлемой, если соблюдается условие определяемое по формуле:

(2.30)

Подставляем значения величин в формулу (2.28), (2.29) и (2.30) и получаем:

Решение:

Пример решения:

h2= 1,65 м; mo= 0,55;

= 0,43

В= 23,15 м; И2r= 16,7; m= 0,43.

арасч = 0,0011 · В · m2 · И2r= 0,0011 · 23,15 · 0,432 · 16,7= 0,08

арасч = 0,08

= 0,3/0,08= 3,75

Далее определяем период качки судна по формуле:

(2.31)

где:

h2

-

исправленная метацентрическая высота, м;

В

-

ширина судна, м;

с

-

инерционный коэффициент определяемый по формуле: , где: Т- осадка судна, L- длина судна между перпендикулярами;

Подставляем значения величин в формулу (2.31) и получаем:

Решение:

Пример решения:

В= 23,15 м; L= 173,94 м; Т= 6,19 м.

= 0,38

h1= 1,62 м; с= 0,38.

= 13,6 с.

Результаты расчетов нормируемых параметров остойчивости нагляднее и проще выражать в табличной форме, показанной в таблице №19.

- Расчет нормируемых параметров остойчивости

Наименование величин

Обозначения и формулы

Водоизмещение массовое, (т)

Д

18170,72

Осадка судна, (м)

Т

6,19

Площадь парусности, (м2)

Av (из информации)

416,6

Возвышение ЦП над ватерлинией, (м)

Z (из информации)

10,6

Расчетное давление ветра, (н/м)

Pv (из таблиц правил)

1240

Кренящий момент от ветра, (тм)

Mкр= 0,001· Pv ·Av ·Z

5300,15

Аргумент

0,06

Множитель, (градусы)

Y (из таблицы №17)

27

Относительная ширина

В/Т

3,76

Безразмерный множитель

X1 (из таблицы №15)

0,8

Коэффициент общей полноты

д

0,68

Безразмерный множитель

X2 (из таблицы №16)

0,99

Относительная площадь скуловых килей

2,6

Коэффициент

k

0,78

Амплитуда качки со скул. килями, (градус)

Угол заливания, (градус)

(из информации)

40,6

Плечо опрокидывающего момента, (м)

?опр (по диагр. динам.остойчивости)

0,57

Опрокидывающий момент, (кНм)

Mопр= D · ?опр

10357,3

Критерий погоды

K=Мопр/Mкр

Аргумент

0,18

Коэффициент

mo (из таблиц правил)

0,55

Норм. Частота собств. Колебаний, (1/с)

0,43

Расчетное ускорение

арасч.=0,0011

0,08

Критерий ускорения

К*=0,3/арасч.

Инерционный коэффициент

с=0,373+0,023*(В/Т)-0,043(L/100)

0,38

Период качки, с

13,6

Угол крена от постоянного ветра, (градус)

(по диаграмме)

12,0

Таблица 20 -

Критерий погоды

К1

1,95

Максимальное плечо статистической остойчивости

?ст.max0,2

1,36

Угол заката

зак 60

69

Угол соотв. максимуму диаграммы

mах 30

40

Метацентрическая высота

h 0,2

1,65

Критерий ускорения

К* 0,1

3,75

Исп. метацентрическая

высота

h 0,15

1,65

Угол крена от действия постоянного

ветра (град.)

?15

12,0

Проверка общей продольной прочности корпуса судна при равномерном распределении балласта производится по примеру описанном в п.3 части II настоящей работы.

- Расчет суммы моментов масс дедвейта относительно миделя

Статьи нагрузки

Вес т

От миделя

Плечо м

Моменты тм

нос

корма

Моторное топливо

Диптанки

988

574

69,20

39721

Бункеры

380

-48,11

18282

Расходные

106

-48,43

5134

Мазут

Расходный танк для котла

46

-76,12

3502

Дизельное топливо

Танк двойного дна

62,8

31,4

-58,05

1823

Танк двойного дна

31,4

-56,07

1761

Масло

Сточный масляный танк

66

33

-65,40

2125

Танк смазочного масла ГД

33

-60,52

1997

Вода

Танки питьевой воды л/б

94,4

32,2

-81,43

2622

Танки питьевой воды п/б

32,1

-81,43

2614

Танки котельной воды

30,1

-80,55

2425

Провизия

1,4

-82,50

246

Экипаж

5,12

-64,72

331,37

Итого запасов

1258,6

Балласт - 1,025 т/м3

№1 Центральный

9115

55,63

№2 Центральный

43,90

№3 Центральный

32,20

№4 Центральный

20,50

№5 Центральный

8,80

№6 Центральный

+0,37/-3,27

№7 Центральный

-14,60

№8 Центральный

-26,30

№9 Центральный

-36,90

№1 Бортовые

1045

55,10

57580

№2 Бортовые

1482

43,75

64838

№3 Бортовые

32,20

№4 Бортовые

1646

20,50

33743

№5 Бортовые

1648

8,80

14502

№6 Бортовые

1646

+0,37/-3,27

609

5382

№7 Бортовые

1648

-14,60

24061

№8 Бортовые

-26,30

№9 Бортовые

-37,48

Итого

10373,6

210993

72305,37

Подставляем значения величин в формулы (3.1), (3.2), (3.3) и (3.4) и получаем:

Решение:

Пример решения:

kп= 0,126; D0= 7792 т; L= 173,94 м;

= 0,126 · 7792 · 173,94 · 9,81= 1 675 282,15 т.м.;

УМхн= 210993 т.м.; УМхк= 72305,37 т.м.

= 9,81 · (210993 + 72305,37)/2= 1 389 578,51 т.м.

д= 0,68; D1= 18170,72т; L= 173,94 м;

kсп = 0,0895·д + 0,0315= 0,0895·0,68 + 0,0315= 0,092

= - 0,092 · 18170,72 · 173,94 · 9,81= -2 852 518,28 т.м.

Мп= 1 675 282,15 т.м.; MDW= 1 389 578,51 т.м.; МСП= -2 852 518,28 т.м.

Мизг= Мп + MDW + МСП= 1 675 282,15 + 1 389 578,51 - 2 852 518,28 = 212 342,38 т.м.

т. к. Мизг >0 вид деформации корпуса «перегиб» => k0= 0,0199

= 0,0199 · 23,15 · 173,942,3 · 9,81= 642 675,66 т.м.

- Проверка продольной прочности

Наименование величин, обозначение

Формулы

Полученные значения

Изгибающий момент от веса судна порожнем, кНм

1 675 282,15

Изгибающий момент от дедвейта, кНм

1 389 578,51

Коэффициент общей полноты

д

0,68

Числовой коэффициент

kсп = 0,0895·д + 0,0315

0,092

Изгибающий момент от сил поддержания, кНм

-2 852 518,28

Изгибающий момент на тихой воде, кНм

Мизг= Мп + MDW + МСП

212 342,38

Вид деформации

перегиб

ko= 0,0199

Нормативный изгибающий момент на миделе, кНм

642 675,66

Условие

Мизг<Мдоп

соблюдается

Для этого рассчитываем сумму моментов груженого судна в табличной форме

- Расчет суммы моментов масс относительно миделя

Статьи нагрузки

Вес т

От миделя

Плечо м

Моменты тм

нос

корма

Судно порожнем

7727

-17,87

115593

253674

Константа

65

-71,23

150

4780

Провизия

1,4

-82,50

246

Экипаж

5,12

-64,72

331,37

Моторное топливо

Диптанки

988

574

69,20

39721

Бункеры

380

-48,11

18282

Расходные

106

-48,43

5134

Мазут

Расходный танк для котла

46

-76,12

3502

Дизельное топливо

Танк двойного дна

62,8

31,4

-58,05

1823

Танк двойного дна

31,4

-56,07

1761

Масло

Сточный масляный танк

66

33

-65,40

2125

Танк смазочного масла ГД

33

-60,52

1997

Вода

Танки питьевой воды л/б

94,4

32,2

-81,43

2622

Танки питьевой воды п/б

32,1

-81,43

2614

Танки котельной воды

30,1

-80,55

2425

Итого запасов

1258,6

Балласт- 1,025 т/м3

№1 Центральный

9115

55,63

№2 Центральный

43,90

№3 Центральный

32,20

№4 Центральный

20,50

№5 Центральный

8,80

№6 Центральный

+0,37/-3,27

№7 Центральный

-14,60

№8 Центральный

-26,30

№9 Центральный

-36,90

№1 Бортовые

1045

55,10

57580

№2 Бортовые

1482

43,75

64838

№3 Бортовые

32,20

№4 Бортовые

1646

20,50

33743

№5 Бортовые

1648

8,80

14502

№6 Бортовые

1646

+0,37/-3,27

609

5382

№7 Бортовые

1648

-14,60

24061

№8 Бортовые

-26,30

№9 Бортовые

-37,48

Итого

18170,72

326736

330759,37

Рассчитывается составляющая изгибающего момента на миделе от сил веса как арифметическая полусумма моментов носовых и кормовых грузов и запасов относительно миделя:

(3.5)

Затем из графика «Кривая изгибающих моментов на миделе от сил поддержания на тихой воде» (ПРИЛОЖЕНИЕ) находим изгибающий момент от сил поддержания:

а) на тихой воде;

б) на вершине волны по формуле:

(3.6)

где:

-

изгибающий момент от сил поддержания на тихой воде;

-

волновая составляющая изгибающего момента на вершине волны: считается константой и равна + 65 300 т.м.

в) на подошве волны по формуле:

(3.7)

где:

-

изгибающий момент от сил поддержания на тихой воде;

-

волновая составляющая изгибающего момента на подошве волны: считается константой и равна - 78 300 т.м.

Подставляем значения величин в формулы (3.5), (3.6) и (3.7) и получаем:

Решение:

Пример решения:

УМхн= 326736 т.м.; УМхк= 330759,37 т.м.

= (326736 + 330759,37)/2= 328 747,69 т.м.

из графика находим значение = - 305000 т.м.; = + 65300 т.м.; = - 78300 т.м.

= - 305000 + 65300= - 239700 т.м.

= - 305000 - 78300= - 383300 т.м.

Далее определяем максимальные изгибающие моменты:

а) на тихой воде по формуле:

(3.8)

б) на вершине волны по формуле:

(3.9)

в) на подошве волны, по формуле:

(3.10)

Подставляем значения величин в формулы (3.8), (3.9) и (3.10) и получаем:

Решение:

Пример решения:

МD= 328 747,69 т.м.; = - 305000 т.м.; = - 239700 т.м.; = - 383300 т.м.

= 328747,69 - 305000 = 23747,69 т.м.

= 328747,69 - 239700 = 89047,69 т.м.

= 328747,69 - 383300 = - 54552,31 т.м.

Допускаемый изгибающий момент Мдоп= 135000 т.м.

Определяем коэффициент запаса прочности:

а) на тихой воде по формуле:

(3.11)

б) на вершине волны по формуле:

(3.12)

в) на подошве волны, по формуле:

(3.13)

Подставляем значения величин в формулы (3.11), (3.12) и (3.13) и получаем:

Решение:

Пример решения:

Мдоп= 135000 т.м.; = 23747,69 т.м.; = 89047,69 т.м.; = - 54552,31 т.м.

= 135000/23747,69 = 5,68>1

= 135000/89047,69 = 1,51>1

= 135000/54552,31 = 2,47>1

При размещении груза и запасов условие прочности Мдоп ? Мmax соблюдено.

На графике продольной прочности судна по аргументам D1= 18170,72 тонн и арифметическая сумма моментов относительно миделя:

= 210993 - 72305,37 = 138687,63 т.м.

Находим точку пересечения вертикали и горизонтали этих величин, которая характеризует состояние прочности корпуса. Эта точка находится между линиями «момент на тихой воде - нуль» и «опасно - подошва волны», т.е. перегиб корпуса судна в допустимых пределах и условия прочности соблюдены.

ПРИЛОЖЕНИЯ:

Данные по грузовым помещениям, танкера типа «СПЛИТ»

Вместимость и координаты Ц. Т, грузовых танков.

№ п/п

Наименование танка

Расположение

Вместимость м3

Координаты Ц. Т.

от основной плоскости

от миделя

1

№1 центральный

88 - 105

1720,5

6,57

55,63

2

№1 левый борт

88 - 105

562,5

7,44

55,10

3

№1 правый борт

88 - 105

562,5

7,44

55,10

4

№2 центральный

84 - 88

1745,3

6,46

43,90

5

№2 левый борт

84 - 88

767,3

6,33

43,75

6

№2 правый борт

84 - 88

767,3

6,33

43,75

7

№3 центральный

80 - 84

1745,3

6,46

32,20

8

№3 левый борт

80 - 84

835,5

6,57

32,20

9

№3 правый борт

80 - 84

835,5

6,57

32,20

10

№4 центральный

76 - 80

1745,3

6,46

20,50

11

№4 левый борт

76 - 80

847,9

6,51

20,50

12

№4 правый борт

76 - 80

847,9

6,51

20,50

13

№5 центральный

72 - 76

1745,3

6,46

8,80

14

№5 левый борт

72 - 76

848,5

6,51

8,80

15

№5 правый борт

72 - 76

848,5

6,51

8,80

16

№6 центральный

68 - 72

1745,3

6,46

-2,90

17

№6 левый борт

68 - 72

848,5

6,51

-2,90

18

№6 правый борт

68 - 72

848,5

6,51

-2,90

19

№7 центральный

64 - 68

1745,3

6,46

-14,60

20

№7 левый борт

64 - 68

847,8

6,51

-14,60

21

№7 правый борт

64 - 68

847,8

6,51

-14,60

22

№8 центральный

60 - 64

1745,3

6,46

-26,30

23

№8 левый борт

60 - 64

833,6

6,59

-26,30

24

№8 правый борт

60 - 64

833,6

6,59

-26,30

25

№9 центральный

56 - 60

1408,0

6,21

-36,90

26

№9 левый борт

56 - 60

769,9

6,88

-37,84

27

№9 правый борт

56 - 60

769,9

6,88

-37,84

28

Цистерна химической мойки танков

56 - 57

238,2

9,39

-42,39

Всего

29 906,8

Вместимость и координаты Ц. Т, топливных, масляных, балластных и танков пресной воды.

№ п/п

Наименование танка

Назначение

Расположение

Вместимость м3

Координаты Ц. Т.

от основной плоскости

от миделя

1

Диптанк ЛБ

Тяжелое топливо

106 - 128

705,3

5,73

69,25

2

Диптанк ПБ

106 - 128

716,8

5,71

69,15

3

Бункер ЛБ

46 - 55

206,0

5,24

-48,11

4

Бункер ЛБ

46 - 55

206,0

9,26

-48,11

5

Расходный танк ЛБ

46 - 55

58,1

9,26

-48,43

6

Расходный танк ЛБ

46 - 55

58,1

9,26

-48,43

7

Отстойный танк ЛБ

46 - 55

78,0

9,26

-48,43

8

Отстойный танк ПБ

46 - 55

78,0

9,26

-48,43

ИТОГО

2106,3

9

Расходный танк для котла ЛБ

Мазут

13 - 20

55,0

10,88

-76,12

10

Расходный танк для котла ПБ

13 - 20

55,0

10,88

-76,12

ИТОГО

110,0

11

Танк двойного дна ЛБ

Дизельное топливо

25 - 47

87,8

1,31

-58,05

12

Танк двойного дна ПБ

34 - 47

65,3

1,25

-56,07

13

Расходный танк ЛБ

24 - 28

26,7

10,98

-68,11

14

Расходный танк ПБ

28 - 32

30,9

10,98

-64,97

ИТОГО

210,7

15

Переливной танк

47 - 50

24,5

0,67

-49,82

16

Сборочный танк осадков

47 - 50

10,0

0,65

-49,93

ИТОГО

210,7

17

Восстановительный масляный танк

Смазочное масло

35 - 46

40,8

0,67

-56,50

18

Сточный масляный танк

24 - 35

40,3

0,67

-65,40

19

Танк смазочного масла Г. Д.

33 - 38

45,0

10,98

-60,52

20

Танк цилиндрового масла

38 - 391/2

14,4

10,98

-57,92

21

Танк цилиндрового масла

391/2 - 41

14,8

10,98

-56,60

22

Танк смазочного масла

24 - 251/2

10,7

10,98

-69,26

23

Танк смазочного масла

251/2 -27

11,0

10,98

-68,05

ИТОГО

177,0

24

Ахтерпик

Пресная вода

Ахт.шт. - 8

92,0

9,27

-85,00

25

Танк питательной воды

8 - 12

63,6

8,66

-80,55

26

Танк питьевой воды ЛБ

5 - 12

40,9

11,70

-81,43

27

Танк питьевой воды ПБ

5 - 12

40,9

11,70

-81,43

28

Танк мытьевой воды

12 - 23

60,0

1,25

-74,20

29

Спускной танк охлаждающей воды Г. Д,

24 - 33

15,0

1,50

-65,33

ИТОГО

312,4

Суммарный объем емкостей пресной воды без танка котельной воды и спускного танка охлаждающей воды Г. Д.

233,8

Продолжение

1

2

3

4

5

6

7

30

Форпик

Жидкий балласт

128 - штев.

187,0

5,53

81,02

31

Носовой коффердам

105 - 106

185,0

7,08

61,90

32

Кормовой коффердам

55 - 56

107,0

7,30

-44,25

ИТОГО

479,0

33

Кладовая №1

Провизия

Ахтершт. - 6

8,2

13,25

-86,52

34

Кладовая № 2

0 - 6

8,4

8,66

-83,55

35

Холодильная камера

13 - 20

10,2

10,88

-76,50

ИТОГО

26,8

Танк №1 центр

V= 1720,5 м3

Zg= 6,57 м

Танки №№2-8 центр

V= 1745,3 м3

Zg= 6,46 м

Танк №9 центр

V= 1408,0 м3

Zg= 6,21 м

V

zvi

V

zvi

V

zvi

50

0,19

50

0,19

50

0,22

100

0,38

100

0,37

100

0,44

150

0,57

150

0,56

150

0,66

200

0,76

200

0,74

200

0,88

250

0,95

250

0,93

250

1,10

300

1,15

300

1,11

300

1,32

350

1,34

350

1,30

350

1,54

400

1,53

400

1,48

400

1,76

450

1,72

450

1,67

450

1,98

500

1,91

500

1,85

500

2,21

550

2,10

550

2,04

550

2,43

600

2,29

600

2,22

600

2,65

650

2,48

650

2,41

650

2,87

700

2,67

700

2,59

700

3,09

750

2,86

750

2,78

750

3,31

800

3,05

800

2,96

800

3,53

850

3,25

850

3,15

850

3,75

900

3,44

900

3,33

900

3,97

950

3,63

950

3,52

950

4,19

1000

3,82

1000

3,70

1000

4,41

1050

4,01

1050

3,89

1050

4,63

1100

4,20

1100

4,07

1100

4,85

1150

4,39

1150

4,26

1150

5,07

1200

4,58

1200

4,44

1200

5,29

1250

4,77

1250

4,63

1250

5,51

1300

4,96

1300

4,81

1300

5,73

1350

5,16

1350

5,00

1350

5,95

1400

5,35

1400

5,18

1400

6,17

1450

5,54

1450

5,37

1408

6,21

1500

5,73

1500

5,55

1550

5,92

1550

5,74

1600

6,11

1600

5,92

1650

6,30

1650

6,11

1700

6,49

1700

6,29

1720,5

6,57

1745,3

6,46

Таблицы зависимости аппликаты Z Ц. Т. грузовых танков танкера типа «СПЛИТ» от объема заполнения танков.

Танк № 1 Л/П борт

V= 562,5 м3

Zg= 7,44 м

Танк № 2 Л/П борт

V= 767,3 м3

Zg= 6,33 м

Танк № 3 Л/П борт

V= 835,5 м3

Zg= 6,57 м 

V

zvi

V

zvi

V

zvi

50

0,66

50

0,41

50

0,39

100

1,32

100

0,82

100

0,79

150

1,98

150

1,24

150

1,18

200

2,65

200

1,65

200

1,57

250

3,31

250

2,06

250

1,97

300

3,97

300

2,47

300

2,36

350

4,63

350

2,89

350

2,75

400

5,29

400

3,30

400

3,15

450

5,95

450

3,71

450

3,54

500

6,61

500

4,12

500

3,93

550

7,27

550

4,54

550

4,32

562,5

7,44

600

4,95

600

4,72

650

5,36

650

5,11

700

5,77

700

5,50

750

6,19

750

5,90

767,3

6,33

800

6,29

835,5

6,57

Танк № 4 Л/П борт

V= 847,9 м3

Zg= 6,51 м

Танк № 5,6 Л/П борт

V= 848,5 м3

Zg= 6,51 м

V

zvi

V

zvi

50

0,38

50

0,38

100

0,77

100

0,77

150

1,15

150

1,15

200

1,54

200

1,53

250

1,92

250

1,92

300

2,30

300

2,30

350

2,69

350

2,69

400

3,07

400

3,07

450

3,46

450

3,45

500

3,84

500

3,84

550

4,22

550

4,22

600

4,61

600

4,60

650

4,99

650

4,99

700

5,37

700

5,37

750

5,76

750

5,75

800

6,14

800

6,14

847,9

6,51

848,5

6,51

Танк № 7 Л/П борт

V= 847,8 м3

Zg= 6,51 м

Танк № 8 Л/П борт

V= 833,6 м3

Zg= 6,59 м

Танк № 9 Л/П борт

V= 769,9 м3

Zg= 6,88 м

V

zvi

V

zvi

V

zvi

50

0,38

50

0,40

50

0,45

100

0,77

100

0,79

100

0,89

150

1,15

150

1,19

150

1,34

200

1,54

200

1,58

200

1,79

250

1,92

250

1,98

250

2,23

300

2,30

300

2,37

300

2,68

350

2,69

350

2,77

350

3,13

400

3,07

400

3,16

400

3,57

450

3,46

450

3,56

450

4,02

500

3,84

500

3,95

500

4,47

550

4,22

550

4,35

550

4,91

600

4,61

600

4,74

600

5,36

650

4,99

650

5,14

650

5,81

700

5,38

700

5,53

700

6,26

750

5,76

750

5,93

750

6,70

800

6,14

800

6,32

769,7

6,88

847,8

6,51

833,6

6,59

Гидростатические элементы танкера типа «СПЛИТ»

Т(м) осадка

D

V

Vвч

MTC

S вл

R

r

X f (LCF)

2,20

5880

5736,59

5720

247

2860

735,00

17,40

2,50

2,40

6480

6321,95

6280

251

2870

674,00

16,00

2,54

2,60

7080

6907,32

6840

254

2900

630,00

14,60

2,52

2,80

7680

7492,68

7440

257

2920

589,00

13,70

2,50

3,00

8280

8078,05

8040

260

2940

549,00

12,90

2,44

3,20

8880

8663,41

8640

263

2950

519,00

12,30

2,36

3,40

9480

9248,78

9240

266

2967

495,00

11,80

2,28

3,60

10080

9834,15

9840

269

2982

471,00

11,30

2,20

3,80

10680

10419,51

10440

270

2990

447,00

10,70

2,12

4,00

11280

11004,88

11040

272

3000

423,00

10,30

2,06

4,20

11880

11590,24

11640

274

3010

404,00

9,90

2,00

4,40

12480

12175,61

12240

276

3023

389,00

9,40

1,92

4,60

13080

12760,98

12840

278

3036

371,00

9,00

1,82

4,80

13680

13346,34

13440

281

3049

362,00

8,60

1,74

5,00

14280

13931,71

14040

284

3062

345,00

8,30

1,66

5,20

14880

14517,07

14640

285

3075

333,00

8,00

1,58

5,40

15480

15102,44

15240

288

3088

321,00

7,70

1,46

5,60

16080

15687,80

15840

290

3101

310,00

7,42

1,36

5,80

16680

16273,17

16440

292

3114

302,00

7,20

1,24

6,00

17280

16858,54

17040

294

3127

294,00

6,96

1,12

6,20

17880

17443,90

17640

296

3140

287,00

6,76

0,98

6,40

18480

18029,27

18240

298

3153

280,00

6,56

0,88

6,60

19080

18614,63

18840

302

3166

273,00

6,38

0,74

6,80

19680

19200,00

19440

305

3179

266,00

6,20

0,60

7,00

20280

19785,37

20040

307

3192

259,00

6,02

0,44

7,20

20880

20370,73

20640

310

3205

255,00

5,88

0,28

7,40

21480

20956,10

21240

314

3218

251,00

5,74

0,12

7,60

22080

21541,46

21840

319

3231

247,00

5,62

-0,04

7,80

22680

22126,83

22440

322

3244

243,00

5,48

-0,26

8,00

23280

22712,20

23040

326

3257

239,00

5,36

-0,50

8,20

23880

23297,56

23640

332

3270

235,00

5,26

-0,74

8,40

24480

23882,93

24240

337

3283

233,00

5,16

-0,96

8,60

25080

24468,29

24840

343

3296

231,00

5,02

-1,22

8,80

25680

25053,66

25440

348

3309

228,00

4,94

-1,44

9,00

26280

25639,02

26040

352

3322

226,00

4,82

-1,66

9,20

26880

26224,39

26640

358

3335

224,00

4,72

-1,88

9,40

27480

26809,76

27240

364

3348

222,00

4,66

-2,10

9,60

28080

27395,12

27840

370

3361

220,00

4,60

-2,32

Продолжение Таблицы Гидростатические элементы танкера типа «СПЛИТ»

Xc

Zc

TPC (q)

д

б

в

ц

Ix

Iy

T(м) осадка

2,52

1,14

29,65

0,641

0,703

0,940

0,682

41358,6

4120000

2,20

2,52

1,26

29,80

0,647

0,705

0,945

0,685

45722,2

4200000

2,40

2,52

1,36

29,90

0,653

0,712

0,950

0,687

49344,5

4260000

2,60

2,52

1,46

30,10

0,657

0,717

0,955

0,688

53178,0

4320000

2,80

2,52

1,58

30,20

0,662

0,722

0,960

0,689

56907,6

4360000

3,00

2,52

1,68

30,35

0,665

0,725

0,960

0,693

60946,7

4420000

3,20

2,48

1,78

30,50

0,668

0,729

0,960

0,696

64627,2

4460000

3,40

2,48

1,88

30,60

0,671

0,733

0,960

0,699

68314,1

4500000

3,60

2,46

1,98

30,70

0,674

0,735

0,960

0,702

72263,5

4520000

3,80

2,44

2,10

30,85

0,676

0,737

0,960

0,704

76070,1

4540000

4,00

2,42

2,20

30,96

0,678

0,740

0,960

0,706

79826,1

4560000

4,20

2,40

2,30

31,10

0,680

0,743

0,960

0,708

83366,4

4560000

4,40

2,38

2,42

31,20

0,682

0,746

0,960

0,710

86844,5

4580000

4,60

2,36

2,52

31,34

0,683

0,749

0,960

0,712

90261,3

4600000

4,80

2,34

2,62

31,48

0,685

0,752

0,960

0,713

93617,9

4600000

5,00

2,30

2,72

31,60

0,686

0,755

0,960

0,714

96915,4

4600000

5,20

2,26

2,82

31,70

0,687

0,759

0,960

0,716

100154,9

4600000

5,40

2,22

2,92

31,80

0,688

0,762

0,960

0,717

103337,3

4620000

5,60

2,18

3,02

31,90

0,689

0,765

0,961

0,717

106463,8

4640000

5,80

2,14

3,14

32,10

0,690

0,768

0,962

0,718

109535,2

4680000

6,00

2,10

3,24

32,20

0,691

0,771

0,963

0,718

112552,7

4720000

6,20

2,06

3,34

32,30

0,692

0,775

0,964

0,718

115517,1

4760000

6,40

2,02

3,44

32,45

0,693

0,778

0,965

0,718

118429,5

4780000

6,60

1,96

3,54

32,60

0,694

0,781

0,966

0,718

121290,8

4920000

6,80

1,94

3,64

32,72

0,694

0,784

0,967

0,718

124102,0

5000000

7,00

1,90

3,74

32,85

0,695

0,787

0,968

0,718

126863,9

5080000

7,20

1,78

3,84

32,98

0,696

0,791

0,969

0,718

129577,4

5160000

7,40

1,72

3,96

33,12

0,696

0,794

0,970

0,718

132243,5

5240000

7,60

1,64

4,06

33,26

0,697

0,797

0,971

0,718

134862,9

5360000

7,80

1,58

4,16

33,41

0,698

0,800

0,972

0,718

137436,6

5440000

8,00

1,52

4,28

33,55

0,698

0,803

0,973

0,717

139965,3

5520000

8,20

1,46

4,38

33,71

0,699

0,807

0,974

0,717

142449,9

5620000

8,40

1,40

4,48

33,88

0,699

0,810

0,975

0,717

144891,1

5700000

8,60

1,34

4,60

34,02

0,699

0,813

0,976

0,717

147289,8

5800000

8,80

1,28

4,70

34,18

0,700

0,816

0,977

0,716

149646,7

5900000

9,00

1,22

4,82

34,35

0,700

0,819

0,978

0,716

151962,5

5980000

9,20

1,16

4,90

34,51

0,701

0,823

0,979

0,716

154238,1

6100000

9,40

1,10

5,02

34,67

0,701

0,826

0,980

0,715

156474,0

6180000

9,60

Пантокарены танкера типа «СПЛИТ»

Икрена

V м3

10

20

30

40

50

60

70

5000

3,60

6,00

7,46

8,14

8,76

8,90

9,10

6000

3,12

5,60

7,14

8,00

8,66

8,80

8,98

7000

2,94

5,24

6,86

7,88

8,60

8,70

8,88

8000

2,70

4,96

7,80

7,70

8,50

8,59

8,76

9000

2,50

4,70

6,40

7,64

8,40

8,49

8,64

10000

2,34

4,44

6,22

7,54

8,32

8,39

8,53

11000

2,20

4,26

6,06

7,42

8,22

8,30

8,42

12000

2,08

4,08

5,91

7,31

8,12

8,20

8,32

13000

1,98

3,93

5,79

7,19

8,00

8,10

8,23

14000

1,86

3,80

5,68

7,10

7,90

8,02

8,14

15000

1,82

3,70

5,85

7,00

7,80

7,98

8,05

16000

1,78

3,62

5,48

6,90

7,68

7,86

7,95

17000

1,72

3,58

5,40

6,79

7,58

7,80

7,87

18000

1,70

3,52

5,33

6,70

7,55

7,72

7,78

19000

1,68

3,49

5,26

6,60

7,38

7,66

7,69

20000

1,68

3,46

5,20

6,50

7,27

7,60

7,60

21000

1,66

3,42

5,14

6,40

7,16

7,55

7,56

22000

1,66

3,41

5,08

6,32

7,07

7,43

7,50

23000

1,66

3,39

5,02

6,22

6,97

7,36

7,44

24000

1,66

3,38

4,98

6,13

6,84

7,26

7,39

25000

1,66

3,35

4,90

6,06

6,76

7,20

7,34

26000

1,67

3,34

4,84

5,98

6,64

7,13

7,29

27000

1,68

3,32

4,78

5,87

6,60

7,07

7,25

28000

1,66

3,31

4,72

5,79

6,54

7,00

7,20

29000

1,66

3,30

4,66

5,70

6,48

6,94

7,18

30000

1,66

3,30

4,60

5,60

6,40

6,84

7,12

Возвышение центра парусности Z над ватерлинией, и величина площади парусности Аv в зависимости от осадки

T

Z

A v

6,00

11,68

421,20

6,20

10,96

416,60

6,40

10,64

412,00

6,60

10,32

407,40

6,80

10,00

402,80

7,00

9,68

398,20

7,20

9,36

393,60

7,40

9,04

389,00

7,60

8,72

384,40

7,80

8,40

379,80

8,00

8,08

375,20

8,20

7,76

370,60

8,40

7,44

366,00

8,60

7,12

361,40

8,80

6,80

356,80

9,00

6,48

352,20

9,20

6,16

347,60

9,40

5,84

343,00

9,60

5,52

338,40

9,80

5,20

333,80

Таблица 14- Условное давление от ветра

Район плавания

Значение Рv от Zv, m

0,5

1

1,5

2

2,5

3

3,5

4

4,5

5

5,5

6

6,5

7и>

Неограниченный

720

800

880

940

990

1030

1070

1100

1130

1160

1190

1220

1240

Таблица 15- Множитель Х1

B/Т

2,4 и менее

2,5

2,6

2,7

2,8

2,9

3

3,1

3,2

3,3

3,4

3,5 и более

X1

1,00

0,98

0,96

0,95

0,93

0,91

0,9

0,88

0,86

0,84

0,82

0,80

Таблица 16- Множитель Х2

д

0,45 и менее

0,5

0,55

0,6

0,65

0,7 и более

X2

0,75

0,82

0,89

0,95

0,97

1

Таблица 17- Множитель Y

Район плавания

0,04 и менее

0,05

0,06

0,07

0,08

0,09

0,1

0,11

0,12

0,13 и более

Неограниченный

24,0

25,0

27,0

29,0

30,7

32,0

33,4

34,4

35,3

36,0

Таблица 17- Множитель k

0,0

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0 и более

К

1

1

0,95

0,88

0,8

0,7

0,72

0,7

Таблица 18- Значение коэффициента mo

0.1

0.15

0.25

0.5

0.75

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0 и >

m0

0.34

0.42

0.64

1.13

1.58

1.96

2.45

2.69

2.86

2.94

Страница:


Подобные документы

  • Процесс загрузки судна

    Расчет продолжительности рейса судна, запасов, водоизмещения и остойчивости перед загрузкой. Размещение судовых запасов, груза и водяного балласта. Определение параметров посадки и погрузки судна после загрузки. Статическая и динамическая остойчивость.

    курсовая работа [122,2 K], добавлен 20.12.2013

  • Риски и опасности для рейса

    Анализ технических характеристик судна и его оснащенности навигационным оборудованием. Сведения о грузах, планируемых к перевозке. Изучение транспортных свойств груза. Правила погрузки судна. Расчет остойчивости судна. Штурманская подготовка перехода.

    курсовая работа [207,9 K], добавлен 26.04.2017

  • Выбор судна для осуществления заграничных перевозок в трамповом судоходстве

    Технико-эксплуатационные характеристики судов, принятых для расчётов. Норма загрузки судов. Расчёт продолжительности рейса. Определение расчетной фрахтовой ставки, выбор оптимального судна для осуществления перевозки. Составление расписания оборота судна.

    курсовая работа [124,7 K], добавлен 09.02.2012

  • Анализ загрузки судна при рейсе Ванино-Сингапур-Ванино

    Краткая характеристика условий плавания, рейс Ванино – Сингапур – Ванино. Основные сведения о судне и грузе. Ориентировочный расчет времени рейса, запасов, грузоподъемности судна при загрузке разными грузами, эксплуатационных и финансовых показателей.

    курсовая работа [1,3 M], добавлен 13.08.2014

  • Составление грузового плана судна

    Теоретические основы планирования рейса. Показатели работы судна. Подготовка к погрузке груза. Крепление груза в трюмах. Обоснование выбора судна и расчеты показателей рейса. Порядок оформления грузовых документов. Процедуры оплаты морских перевозок.

    курсовая работа [1,4 M], добавлен 21.02.2016

  • Проработка рейса и подготовка судна проекта 1741 к плаванию в осенне-весенний период

    Прием судна после ремонта и зимнего отстоя. Подготовка судна к плаванию. Особенности подготовки к плаванию в ледовых условиях. Меры безопасности при работе с буксирными тросами. Обеспечение безопасности отстоя судна. Планирование рейса, взятие на буксир.

    курсовая работа [535,3 K], добавлен 12.04.2019

  • Остойчивость судна во время рейса п. Самара – п. Кавказ

    Понятие об остойчивости и дифферентовке судна. Расчет поведения судна, находящегося в рейсе, во время затопления условной пробоины, относящейся к отсеку первой, второй и третьей категории. Мероприятия по спрямлению судна контрзатоплением и восстановлению.

    дипломная работа [1,1 M], добавлен 02.03.2012

  • Грузовой план судна

    Составление грузового плана судна на основе общих требований к оптимальному размещению грузов с учетом условий предстоящего рейса. Эксплуатационно-технические характеристики судна. Грузовой план и расчет полной загрузки. Параметры приема малого груза.

    реферат [19,2 K], добавлен 19.12.2010

  • Оптимальное использование транспортного судна при перевозке различных грузов

    Организация транспортного процесса на современных судах, особенности взаимодействия судна и порта. Готовность судна к приему груза, его сохранение в пути. Грузовые операции в порту: план погрузки и разгрузки судна, расчет его оптимального использования.

    дипломная работа [323,3 K], добавлен 11.10.2011

  • Определение оптимальной загрузки транспортного судна

    Характеристика грузовых трюмов. Определение удельной грузовместимости транспортного судна (УГС). Транспортные характеристики груза. Коэффициент использования грузоподъёмности судна. Оптимальная загрузка судна в условиях ограничения глубины судового хода.

    задача [28,2 K], добавлен 15.12.2010

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.

© 2000 — 2023, ООО «Олбест» Все права защищены