Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

1. Исходные данные

2. Расчётные параметры наружного и внутреннего воздух

3. Описание технологических процессов

4. Тепловой баланс помещения

4.1 Теплопотери

4.2 Теплопоступления

5. Расчёт газовыделений

6. Расчет местных отсосов от оборудования

7. Расчет воздухообмена

8. Схема организации воздухообмена

9. Подбор воздухораспределителей

10. Аэродинамический расчет систем вентиляции

11. Подбор оборудования

12. Расчет воздушно-тепловой завесы

13. Расчет аэрации

Заключение

Список использованной литературы

Введение

Охрана здоровья человека - одна из главных задач государства, обязанность всех предприятий и организаций.

Здоровье и работоспособность человека в значительной степени определяются условиями микроклимата и воздушной среды помещения. В результате жизнедеятельности в воздух помещений могут поступать загрязнения: избыточные теплота и влага, пыль, вредные газы и пары, вызывая нежелательные изменения его состояния.

Поддерживать в помещении состав и состояние воздуха, удовлетворяющие гигиеническим и технологическим требованиям, - это основная задача вентиляции.

Решение задачи осуществляется:

- удалением вредных выделений от места их образования;

- разбавлением до определённых концентраций наружным воздухом выделяющихся вредностей;

- нагреванием, охлаждением, увлажнением и очисткой наружного воздуха, поступающего в помещение;

- распределением воздуха по отдельным зонам помещения.

Гигиенические требования к вентиляции сводятся к созданию определённых метеорологических условий, чистоты и качества воздуха в помещении. Технологические требования к вентиляции вытекают из особенностей производственных процессов, из условий хранения сырья и продукции, а также сохранения строительных конструкций здания и его оборудования.

Исходя из сказанного, вентиляцию можно определить как совокупность мероприятий и устройств, направленных на поддержание в помещении требуемых нормативными документами условий.

Курсовой проект по вентиляции промышленного здания имеет целью суммирование, закрепление и дальнейшее развитие теоретических знаний, приобретение навыков конструирования и расчёта систем вентиляции, а также применение практических навыков и умений, полученных при прохождении производственных практик. Разработка проекта предполагает решение на уровне современных требований комплекса вопросов по проектированию вентиляции в помещениях производственных зданий.

Основная цель выполнения данного проекта - обеспечение эффективной работы вентиляционных систем, способствующих улучшению условий труда.

1. Исходные данные

Предприятие термического цеха в г. Новосибирск.

F_пом=581 м²

V_пом=4183 м³

Категория работ - работа средней тяжести IIб.

Характер работы предприятия: 2 смены;

Время в течение, которого открыты ворота в смену: ф>3 ч.

Теплоноситель для вентиляции: вода, 150-70⁰С

2. Выбор расчетных параметров наружного и внутреннего воздуха

тепловой вентиляция отсос воздух

Климатические данные заданного района строительства определяем по /3/. Значения расчетных параметров заносим в таблицу 1.

Таблица 1 - Расчетные параметры наружного воздуха

Периоды года	Температура tН, °C	Теплосодержание JН, кДж/кг	Скорость VН, м/с	Географическая широта
теплый	24	48,4	-	52
переходный	10	26.5	-	52
холодный	-37	-37,1	2,1	52

При проектировании систем вентиляции в промышленных зданиях расчетные параметры внутреннего воздуха определяем по /1, прил.В/. Значения расчетных параметров заносим в таблицу 2.

Таблица 2 - Расчетные параметры внутреннего воздуха

Периоды года	Температура tВ, °С	Относительная влажность цВ, %	Скорость VВ, м/с
теплый	27	?65	?0.5
переходный и холодный	17 (ГОСТ30494-2011)	?65	?0.4

При выборе параметров внутреннего воздуха необходимо учитывать следующее: для районов строительства с температурой наружного воздуха 25°С и ниже допустимая температура внутреннего воздуха в теплый период принимается не более 27°С:

t _В = t_Н^А + 4 ? 27°С (1)

t _В = 24 + 3 = 27°С

3. Описание технологических процессов

Оборудование термических цехов: нагревательные печи и закалочные ванны. Здесь осуществляется обработка деталей для предания им определенных химических, механических и металлографических свойств, цементацией, закалкой, азотированием, отжигом, отпуском и нормализацией.

При термической об обработки изделия покрываются слоем окалины, снятие которой производится в дробеметных и дробеструйных камерах.

К основным вредностям в термических цехах относится конвективная и лучистая теплота, выделяющаяся от горячих поверхностей печей и металла, окись углерода, сернистый газ при работе печей на твердом и жидком топливе.

4. Составление теплового баланса для расчетных помещений

Тепловой баланс составляется на основании расчета количества тепла, поступающего в вентилируемое помещение ?Q_пост, и теряемого помещением ?Q_расх.., в результате чего определяют теплоизбытки или недостатки в помещении.

(2)

Тепловой баланс составляется для теплого, переходного и холодного периодов года.

4.1 Теплопотери

Потери теплоты помещения определяются по укрупненным показателям:

, Вт (3)

где: - удельная тепловая характеристика промышленного здания, ккал/(мі·ч·єС), /7, табл. 1.11/;

- объем помещения, мі;

- расчетная температура внутреннего воздуха в холодный период, С;

- расчетная температура наружного воздуха, С;

- поправочный коэффициент, /7, табл. 1.8/

Потери тепла на нагрев инфильтрационного воздуха определяем по формуле:

Вт (4)

Расход тепла на обогрев транспорта, Вт определяется по формуле/5/:

, Вт (5)

q - расход тепла на обогрев автомобиля ЗИЛ-157, /4, табл. 2.34/;

n - количество машин;

- коэффициент, учитывающий динамику поступления тепла, 0,2;

0,5 - коэффициент для автокара

Расход тепла на обогрев ввозимого материала определяем по формуле /6/:

, Вт, (6)

с_м - средняя теплоемкость материала, кДж/(кг·єС), /7, табл. 2.5/

G_м - количество материала, кг/ч;

- расчетная температура внутреннего воздуха в холодный период, С;

- расчетная температура внутреннего воздуха в холодный период, С;

- коэффициент, учитывающий динамику поступления тепла, 0,2

Расчет тепловых потерь

Потери теплоты в помещении по укрупненным показателям:

, Вт

, Вт

Потери тепла на нагрев инфильтрационного воздуха:

Вт

Вт

Расход тепла на обогрев транспорта, Вт определяем по формуле:

, Вт

Расход теплоты на нагрев древесных материалов приведен в /4, табл.2.33/:

, Вт

4.2 Теплопоступления

Теплопоступления от людей не значительны, так как на 1 человека приходится более 40 м³/ чел объёма помещения, поэтому это тепло в тепловом балансе не учитывается.

Теплопоступление от системы отопления находим по формуле:

Вт, (7)

где: =(5ч10)

Теплопоступления за счет солнечной радиации составляют /4/:

, Вт (8)

где q_С., q_Т. - тепловой поток, поступающий в помещение ч/з 1 мІ обычного одинарного стекла, освещенного солнцем и находящегося в тени, Вт/мІ, /4/;

F_с, F_Т, - площади заполнения световых проемов, освещенных солнцем и находящихся в тени, мІ;

К_о.п - коэффициент относительного проникания солнечной радиации ч/з заполнение светового проема /4, табл.2.14/;

Теплопоступления от источников искусственного освещения находим по формуле:

Вт (9)

где: Е - освещенность рабочих поверхностей, Лк, /4/;

F - площадь пола, м²;

q_осв - удельные тепловыделения от люминесцентных ламп Вт/(м²лк), /5/;

з_осв - доля теплоты, поступающей в помещение

Теплопоступления от электродвигателей составляют /4/:

Q_{эл. дв}=?N · k_сп·( 1 - k_п · з + k_т · k_п · з ) ·10³ (10)

где: N - суммарная мощность электродвигателей, кВт;

k_сп - коэффициент спроса на электроэнергию /4/;

k_п =1- коэфф., учитывающий полноту загрузки электродвигателя /4/;

з - КПД электродвигателя при его полной загрузке, доли /4/;

k_т=1 - коэффициент перехода тепла в помещении /4/;

Теплопоступления от трансформаторов рассчитывают в зависимости от их установочной мощности N_у, кВт Коэффициента полезного действия з, принимаемого равным 0,98, и коэффициента загрузки з_э /6/;

Q_тр =10³· N_у·( 1 - з) ·з_э (11)

Расчет поступления тепла.

Теплопоступление от системы отопления находим по формуле:

,Вт

Теплопоступления за счет солнечной радиации составляют:

, Вт

Теплопоступления от источников искусственного освещения находим по формуле:

Вт

Теплопоступления от электродвигателей составляют:

Строгальный станок:

Вт

Заточный станок:

Вт

Винторезный станок (2 шт.):

Вт

Сверлильный станок (5 шт.):

Вт

Шлифовальный станок:

Вт

Таль электрическая:

Вт

Сушильный шкаф:

Вт

Выпрямитель:

Вт

Автомат для сварки:

Вт

Фрезерный станок:

Вт

Результаты расчетов теплового баланса приведены в таблице 3

Таблица 3 - Тепловой баланс помещения

Наименование помещения	Период года	Поступление тепла, Вт	Расходы тепла, Вт	Баланс, Qизб., Вт
		Qс.р.	Qи.о.	Qэл.дв.	Qс.о.	?Qпост.	Qт.п.	Qинф.	Qтр.	?Qпот.	?Qизб.	q
Деревообраб. Цех V=2865 м3	Т.П. 24°С	15552	6405	39155	0	61112	0	0	0	0	61112	21,3
	П.П. 10°С	15552	6405	39155	0	61112	11202	1120	2663	14985	46127	16,1
	Х.П. 17°С	0	6405	39155	59213	104773	86419	8642	2663	97724	7049	2.5

5. Расчёт газовыделений

В предприятии деревообрабатывающего производства присутствуют:

1) Сварочный аппарат. Оборудование: полуавтомат шланговый для дуговой сварки - 2, сварочный манипулятор - 2, трансформатор, стол сварщика.

Количество газов, выделяющихся при электросварочных работах, принимаем по /4, табл. 3.7/.

Общее количество аэрозолей - 0.12, г/кг;

Марганца и его окислов - 0.007, г/кг;

Фтористого водорода - 0.03, г/кг.

2) Шлифовальный станок. Концентрация пыли 1100 мг/м³, /4, табл. 3.10/.

3) Ванна для пропитки лаком (F=1,68 м²) и стол для стекания лака (F=0,88 м²). Для начального основного периодов высыхания, а также при нанесении лакокрасочного материала кистевым способом количество летучих (М_л, кг/ч) поступающих в помещение, определяется по формуле:

(11)

q=0.5 - Удельный расход лакокрасочного материала;

F - Площадь поверхности для нанесения лака, м²;

Общий расход лака:

m - доля каждого компонента растворителя - бутилацетата, ацетона, толуола: m_б=0.12; m_а=0.26; m_т=0.62; /4, табл. 3.2/

ф =60 - Время высыхания с момента нанесения лакокрасочного материала, мин;

(12)

G_лк.м.- расход лакокрасочного материала, кг/ч;

k - Общий коэффициент, характеризующий процесс окраски;

k₂₀=0,05 - Коэффициент интенсивности испарения растворителя /4, табл. 3,2/;

k_i=1- Коэффициент зависящий от температуры воздуха в помещении t_в /4, рис. 3,1/;

k_ц=0.9 - Поправочный коэффициент на относительную влажность воздуха в помещении ц /4, рис. 3,1/;

k_v=2.8 - Коэффициент, учитывающий скорость воздуха в помещении /4, рис. 3,1/;

k_q=0.1 - Поправочный коэффициент на толщину слоя материала, нанесенного на поверхность изделия, который зависит от удельного расхода материала q, кг/м² /4, рис. 3,1/;

k_п=0,7 - Коэффициент, учитывающий расположение (горизонтальное) окрашиваемой поверхности /4, рис. 3,1/;

кг/ч;

кг/ч;

кг/ч;

6. Расчет местных отсосов от оборудования

Местные отсосы предусматриваются для улавливания теплоты, газов влаги, пыли у мест их выделения. Применение местных отсосов позволяет обеспечить нормируемые параметры воздушной среды в помещениях при меньших, по сравнению с общеобменной вентиляцией, расхода воздуха.

а) В помещении со сварочным участком подбирается местный отсос для полуавтомата шлангового дуговой сварки. Для удаления вредностей применяются панели С.А. Чернобережского размером 750*645. /4, рис. 4.15/

;

;

t_р.з. =27 °С;

t_о.п. =24 °С;

m=0,6 - Коэффициент теплораспределения (для станочно-заготовительного отделения), учитывающий долю избыточной теплоты, которая воздействует на температуру воздуха в рабочей зоне /4, табл. 5.2/

, кг/ч

Для упрощения расчетов по определению L_м.о..=f(v) можно пользоваться /4, табл. 4.12/.

б) Кожух и пылеулавливаущий агрегат устанавливаются над точильно-шлифовальным станком. Тип пылеулавливаущего агрегата ПУ800.

, мі/ч;

, кг/ч.

в) Шкаф с отсосом в двух зонах для удаления вредных испарений в ванной для пропитки лаком /4, рис 4.2 г/

Определяем объём удаляемого воздуха из шкафа.

Размер проёма F=0,6х0,4 м;

Объём отсасываемого воздуха:

L_ш=3600•F_ш•V_ш=3600•0,24•0,5=432 м³/ч.

V_ш=0,5 - скорость всасывания в сечении проема, м/с, /4, табл. 4.1/;

F=0,6х0,4 - Размер проёма, м;

;

г) Минимальное количество отсасываемого воздуха местными отсосами определяются по /6, табл. 7.28, стр. 136/:

- от строгального станка L_м.о.=1500 м³/ч;

- от шлифовального станка L_м.о.=1500 м³/ч;

- от фрезерного станка L_м.о.=840 м³/ч;

7. Расчет воздухообмена

Требуемая производительность систем вентиляции - воздухообмен, определяется расчётом из условия ассимиляции избытков тепла, влаги и различных газовыделений. Для этого составляется система уравнений - уравнение теплового баланса воздуха и уравнение баланса вредностей.

Воздухообмен рассчитывают по трем периодам года. В основе расчета воздухообмена лежат уравнения общего вида:

Уравнение воздушного баланса:

G_оп = G_м.о + G_о.в (16)

Уравнение теплового баланса:

0,279сG_оп t_оп + Q_изб = 0,278сG_м.о t_р.з + 0,279сG_овt_ух (17)

где G_м.о - расход воздуха, удаляемый местными отсосами, кг/м³;

G_оп - расход воздуха, подаваемый общеобменной приточной вентиляцией, кг/м³;

G_ов - расход воздуха, удаляемый общеобменной вытяжной вентиляцией, кг/м³;

с - теплоёмкость воздуха, кДж/кг·°С;

t_о.п - температура приточного воздуха, С;

Q_изб - теплоизбытки в помещении, Вт;

t_р.з - температура в рабочей зоне, С;

t_ух - температура удаляемого воздуха, С которая определяется по формуле:

t_ух = t_о.п + ( t_р.з - t_о.п)/m (18)

где m - коэффициент теплораспределения, учитывающий долю избыточной теплоты, которая воздействует на температуру воздуха в рабочей зоне /4. табл. 5.2/;

Результаты расчета приведены в таблице 4

Предприятие деревообрабатывающего производства

Расчет теплого периода (прямая задача).

Исходные данные:

?G_мо=1880+940+510+1765+1765+990=7850, кг/ч;

t_оп=t_н=24°С;

Q_изб=61112 Вт;

t_рз=t_в=27°С;

m = 0.6;

СОВ - «Сверху»-«Вниз» и «Вверх»

0,279 G_ОП 24 + 61112 = 0,279 7850 27 + 0,279 G_ОВ 29

0,279 (7850 + G_о.в) 24 + 61112 = 59134 + 8,091 G_ов

52564 + 6,696 G_о.в + 61112 = 59134 + 8,091 G_ов

1,395 G_о.в = 54542

G_о.в = 39098, кг/ч

G_оп = 7850 + 39098 = 46948, кг/ч

расчет переходного периода (прямая задача).

Исходные данные:

?G_мо=7850, кг/ч;

t_оп=t_н=10°С;

Q_изб=46127 Вт;

t_рз=t_в=17°С;

m = 0.6;

СОВ - «Сверху»-«Вниз» и «Вверх»

0,279 G_оп 10 + 46127 = 0,279 7850 17 + 0,279 G_ов 21,7

0,279 (7850 + G_о.в) 10 + 46127 = 37233 + 6,054 G_ов

21902+ 2,79 G_о.в + 46127 = 37233 + 6,054 G_ов

3,264 G_о.в = 30796;

G_о.в = 9435, кг/ч;

G_оп = 7850 + 9435 = 17285, кг/ч

Расчет холодного периода (обратная задача).

Исходные данные:

?G_мо = 7850, кг/ч;

G_оп = 17285, кг/ч;

G_о.в = 9435, кг/ч

Q_изб = 7049, Вт;

t_рз = t_в = 17° С;

m = 0.6;

СОВ - «Сверху»-«Вниз» и «Вверх»



, °С

4823 t_оп + 7049 = 37233 + 74584 - 1755 t_оп;

6578 t_оп = 104768;

t_оп = 15,9 °С;

8. Схема организации воздухообмена

В предприятии деревообрабатывающего производства, устраивается одна приточная и одна вытяжная системы вентиляции с механическим побуждением, ряд систем с естественной вытяжкой (дефлектора), а так же на местах выделения вредных веществ устанавливаются вытяжные системы вентиляции (местные отсосы).

Приточная камера (П1).

Приточная камера обслуживает все здание (мі/ч). Воздух подается в рабочую зону на высоте 4 м от уровня пола, и удаляется из верхней зоны дефлекторами. Воздухораспределение осуществляется решетками типа АМР и диффузорами типа 4АПР фирмы «Арктика» Приточная камера располагается на специальном поддоне на отметке 3,3 м.

Вытяжная система В1.

Вытяжная общеобменная механическая система В1 предназначена для удаления избытков тепла в здании (, мі/ч). Вытяжной вентилятор В-1 располагается на улице на отметке 6,0 м. Удаление осуществляется из верхней зоны решетками типа АМР фирмы «Арктика».

Вытяжная система В2.

Вытяжная система В2 предназначена для удаления воздуха, из с помещения со сварочным участком, от полуавтомата сварочного, мі/ч. Вытяжной вентилятор В-1 располагается на улице на отметке 6,0 м. Забор воздуха осуществляется через отсасывающую панель С.А. Чернобережского размером 700*645.

Вытяжная система В3.

Вытяжная система В3 предназначена для удаления воздуха местными отсосами у оборудования строгального и фрезерного станков и над оборудованием заточного и шлифовального станков. Удаление воздуха из рабочей зоны мі/ч. В системе присутствует циклон для очистки воздуха от взвешенных частиц. Вентилятор расположен на отметке 6,0 м.

Вытяжная система В4.

Вытяжная система В4 предназначена для удаления воздуха от вытяжного шкафа над ванной для пропитки лаком. Удаление воздуха из двух зон мі/ч.

Естественная вентиляция.

Вытяжная система ВЕ предназначена для удаления воздуха от избытков тепла в помещении. Удаление воздуха осуществляется при помощи диффлекторов типа Д710.00.000-02№9 Dy 900 в количестве 10 штук. мі/ч.

9. Аэродинамический расчет систем вентиляции

Цель расчёта сводится:

1) К определению размеров поперечного сечения воздуховодов на различных участках.

2) К подсчётам потерь давления в сети, на преодоление сопротивления, а также к увязке потерь давления в ответвлениях.

Прежде чем приступить к расчёту, вычерчиваем в масштабе аксонометрическую схему системы с указанием на ней всех элементов сети, в которых возникают потери (решётки, воздухораспределители, повороты, тройники и.т.п.). Схемы приведены на рисунках 1,2.

Аэродинамический расчет состоит их 2 этапов:

1 Расчета участков основного направления;

2 Увязка ответвлений.

Последовательность расчета:

1 Определяем нагрузки расчетных участков, характеризующихся постоянством расхода воздуха;

2 Выбираем основное направление, для чего выявляем наиболее протяженную цепь участков;

3 Нумеруем участки магистрали и ответвлений, начиная с участка, наиболее удаленного с наибольшим расходом;

4 Находим стандартные размеры сечения воздуховода и скорость /10, табл. 22.15/;

5 Определяем R, Pg /10, табл. 22.15/;

6 Определяем коэффициенты местных сопротивлений (таблица 6)./ 10, табл. 22/;

7 Полученные данные Pv и перемножаются.

9 Сложением потерь на трение и в местных сопротивлениях получают общие потери давления на участке.

Методика расчета ответвлений аналогична.

Аэродинамический расчёт представлен в таблице 5.

Расчёт потерь в ответвлениях сводится к увязке суммы потерь давления в узловых точках, общих для магистрали и ответвления. Невязка давления в узлах не должна превышать 10%:

% = (Р_маг^расп-Р_отв) / Р_маг^расп 100 10%, (19)

где Р_маг^расп - располагаемые потери давления по магистрали до рассчитываемого ответвления (узловой точки);

Р_отв - потери давления по участку ответвления.

Если условие выполняется, то ответвления считается увязанным. Если невязка при использовании стандартных размеров воздуховодов и допустимых скоростей превышает 10%, то в этих случаях на ответвляемых участках устанавливаются дополнительные местные сопротивления в виде диафрагм, дроссель-клапанов или шиберов.

Расчёт диафрагм, дроссель-клапанов и шиберов сводится к определению к.м.с. и размеров дополнительных местных сопротивлений:

= (Р_маг^расп-Р_отв) / Р_v^отв, (20)

где Р_v^отв - динамическое давление в ответвлении, Па.

Таблица 6 - Коэффициенты местных сопротивлений

№ участка	Коэффициенты местных сопротивлений
1	2	3
П1
1	АМР комп = 0,35 Тройник поворотный =2 Тройник на проход = 0,35	2,7
2	Тройник на проход = 0,14 Отвод 90° = 0,35	0,49
3	Штанообразный тройник = 0,21	0,21
4	Крестовины = 0,34	0,34
5	Отвод 90° = 0,35	0,7
6	АМР комп = 2 Тройник поворотный = 0,35 Тройник на проход = 0,35	2,7
7	Тройник поворотный = 0,5	0,5
8	АМР комп = 2 Тройник поворотный = 0,35х2	2,7
9	Тройник на проход = 0,41	0,41
10	Тройник на проход = 0,16	0,16
11	Тройник на проход = 0,15 Полуотвод = 0,1	0,35
12	АМР комп = 2 Отвод 90° = 0,35 Тройник на проход = 0,31	2,66
13	Крестовина	0,4
14	АМР комп = 2 Крестовина = 0,4	2,4
В1
1	АМР комп = 2 Тройник на проход = 0,35	2,35
2	Отвод 90° = 0,21 Тройник на проход = 0,49	0,7
3	Тройник на проход = 0,43	0,43
4	Тройник на проход = 0,38	0,38
5	Тройник на проход = 0,32	0,32
6	Тройник поворотный = 0,5	0,5
7	Зонт-колпак = 1,15	1,15
8	АМР комп = 2 Тройник на проход = 0,35	2,35
9	Тройник на проход = 0,63	0,63
10	Тройник на проход = 0,48	0,48
11	Тройник на проход = 0,38	0,38
12	Тройник поворотный = 0,5	0,5
В3
1	МО = 0,9 Отвод 90° = 0,35х4 =1,4 Тройник на проход = 0,3	2,6
2	Отвод 90° = 0,35х2 =0,7 Тройник на проход = 0,5	1,2
3	Отвод 90° = 0,35 Зонт-колпак = 1,15	1,5
4	МО = 0,9 Тройник на проход = 0,15	1,05
5	Тройник на проход = 0,6	0,6
6	МО = 0,9 Тройник поворотный = 0,6	1,5

Система П2

Для узла «А» системы В1 невязка по давлению составляет:

% = (293 - 198)/293 100 = 32 > 10%

Р = Р₆ + Р₁₂ = 293 - 198 = 95 Па

= Р / Р_v12 = 95 / 63.8 = 1.5

По найденному значению подбираем дроссель-клапан по /Спр-к проектировщика ч.3, кн.2, табл.22.33/

На участок №12 необходимо установить дроссель-клапан с пятью створками по углом 30 градусов.

10. Подбор оборудования

Подбор оборудования для приточных камер П1 был произведен с помощью программы подбора «Komfovent». Подбор осуществлялся с учетом следующих данных:

1 Производительность приточной камеры П1 равна , мі/ч., равна сумме расходов приточного воздуха, который подается в помещение.

2 Потери давления по нагнетательной линии системы П1 равны Р_П1 = 245, Па;

3 В качестве теплоносителя для калориферной установки используется вода с параметрами 110°С -70°С.;

4 Температура приточного воздуха перед калориферной установкой t_н = -37 °С, после - t_п= 17 °С.;

Результаты подбора оборудования системы П1 смотри в приложении 1

Подбор вентилятора для В1.

Подбор вентилятора сделан в программе Systemair и приведен в приложении 1

1 Производительность вентилятора системы В1 равна , мі/ч., равна сумме расходов удаляемого воздуха.

2 Потери давления по нагнетательной линии системы В1 равны Р_П1 = 495, Па;

Подбор вентилятора для В3.

Подбор вентилятора сделан в программе Systemair и приведен в приложении 1

1 Производительность вентилятора системы В3 равна , мі/ч., равна сумме расходов удаляемого воздуха.

2 Потери давления по нагнетательной линии системы В3 равны Р_П1 = 1303, Па;

Для вытяжных систем по известным производительностям подбираем дефлектора и заносим в таблицу 7.

Таблица 7 - Дефлекторы

№ п/п	Наименование пом.	Lобщ, м3/ч	Lдеф, м3/ч	Кол.	Диаметр в/в, мм	Изготовитель
1	2	3	4	5	6	7
5	Деревообр. цех	25377	2537,7	10	900	Д710.00.000-02№9Dy900

11. Расчет воздушно-тепловой завесы

Воздушные завесы предназначены для предотвращения поступления наружного воздуха через открытые проемы ворот.

Последовательность расчета:

1. Количество воздуха, подаваемого завесой:

(23)

где - характеристика завесы, то есть отношение количества воздуха, подаваемого завесой, к количеству смеси воздуха, проходящего в помещение через проем, рекомендуемое значение 0.6…0.8;

- коэффициент, учитывающий расход воздуха, проходящего через проем при работе завесы, 0,29, /4/;

- площадь открываемого проема, оборудованного завесой, 10,8, м²;

- расчетная разность давлений, Па:

(24)

где h - расстояние от середины проема, оборудованного завесой до нейтральной зоны (давления снаружи и внутри здания равны), м:

- для помещений без аэрационных проемов и фонарей /4, табл. 4.17/:

(25)

- плотность воздуха при наружной температуре соответствующая расчетным параметрам Б для холодного периода года, 1.5 кг/м³;

- плотность воздуха при температуре помещения, 1,18 кг/м³;

- плотность смеси воздуха, проходящего через открытый проем при температуре, равной нормируемой температуре в районе ворот 12°С - при работе средней тяжести, 1,24 кг/м³.

2. Температура воздуха, подаваемая завесой:

(26)

где - отношение количества теплоты, теряемой с воздухом, уходящим через открытый проем наружу, к тепловой мощности завесы, /4, табл. 4,27/.

3. Тепловая мощность воздухонагревателей воздушно-тепловой завесы:

(27)

где с - теплоемкость воздуха, кДж/(кг·К);

- температура воздуха, забираемого на завесу. При расположении вентилятора завесы на полу и заборе воздуха на уровне его всасывающего отверстия t _НАЧ = t _СМ = 12°С.

4. Ширина воздуховыпускной щели:

 (28)

где Н _Щ - высота щели, равная высоте ворот, м.

5. Скорость воздуха на выходе из щели:

(29)

10,38 м/с < 25 м/с

Принимаем к установке по таблице 7.1 /9/завесы ЗВТ3-1.

6. Дополнительные теплопоступления, необходимые для нагрева холодного воздуха, поступившего в помещение ч/з ворота:

(30)

Заключение

В данном курсовом проекте была запроектирована система вентиляции блока здания деревообрабатывающего производства. Был выполнен расчёт основных теплопоступлений и теплопотерь, на основании которых составлена таблица теплового баланса. Выполнен расчёт воздухообменов и составлена таблица воздушного баланса. Так же произведен аэродинамический расчет одной приточной и двух вытяжных систем вентиляции, выполнен подбор оборудования: местные отсосы, приточные камеры, вентилятор, дефлектора, воздушно-тепловая завеса.

Список использованной литературы

1 СНиП 41-01-2003 «Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха». М.: Госстрой России, 2003.

2 СНиП 23-02-2003. « Тепловая защита зданий». М.: Госстрой России, 2003.

3 СНиП 23-01-99^* Строительная климатология. - М.: Госстрой Россия, 2005. -70с.

4 Волков А.Д. Проектирование вентиляции промышленного здания: [Учеб. пособие].--Х.: Выща шк. Изд-во при ХГУ, 1989.

5 Титов В.П. и др. Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции гражданских и промышленных зданий. - М.: Стройиздат, 1985.

6 Торговников Б.М. Проектирование промышленной вентиляции - Киев: Будивельник, 1983.

7 Манюк В.И., Киплинский Я.И., и др. Наладка и эксплуатация водяных тепловых сетей.-М.: Строииздат, 1989.

8 Местные отсосы. Паспорта типовых чертежей А6-115.

9 Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн.1., Под ред. Н.Н. Павлова и Ю.И. Шииллера - М.: Стройиздат. 1992.. (Справочник проектировщика).

10 Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн. 2 /Б.В. Баркалов, Н.Н. Павлов, С.С. Амирджанов и др.; Под ред. Н.Н. Павлова и Ю.И. Шиллера. - 4-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1992. - 416 с.: ил. - (Справочник проектировщика).

11 Каталоги продукции НЭМЗ «ТАЙРА»

12 Программный комплекс «Воздушно-тепловые балансы помещений».

13 Программный комплекс «Fan KORF».

14 Каталог «СовПЛИМ»

Размещено на Allbest.ru