Расчет бетонной обделки гидротехнического туннеля

Инженерно-геологические условия, свойства грунтов и требования к ним. Материалы конструкций обделок. Расчетное сечение 1–1. Внутренние усилия в обделке туннеля в период эксплуатации. Проверка прочности сечений. Расчет параметров железобетонной обделки.

Рубрика Строительство и архитектура
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 01.05.2015
Размер файла 399,6 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Курсовой проект

Расчет бетонной обделки гидротехнического туннеля

1. Инженерно-геологические условия

Проектируемые подземные сооружения располагаются в грунтах архейской группы представленной гранитогнейсами и небольшими массивами гранитов с многочисленными разноориентированными жилами пегмативов мощностью до первых десятков метров. Грунты многолетнемерзлые с температурой до минус 4, с мощностью в пределах поймы около 100 м, в береговых склонах до 300 м таликом шириной 110 м под руслом р. Тимптон.

Свойства грунтов в талом состоянии для инженерно-геологических зон 2 (зона разгрузки) и 3 (неизменный массив) представлены в таблице 1, в зонах разломов в таблице

На данном этапе естейственное напряженное состояние массива, в пределах глубин проектируемых поземных сооружений, принято равным весу вышележащей толщи грунтов.

Сейсмичность района 8 баллов.

Гидрокарбонатную жесткость воды-среды принимаем 0,25 мг*экв/л, что требует уточнения.

Таблица 1

Характеристика

Инженерно-геологическая зона

2

Плотность , т/м3

2,7

Коэффициент крепости в массиве fm

6

Модуль деформации, МПа

26000

Модуль упругости динамический Еd, МПа

48000

Коэффициент Пуассона

0,19

Коэффициент трения

0,66

Сцепление с, МПа

0,49

Степень трещиноватости по СНиП 2.02.02-85*

Слаботрещиноватые

Коэффициент фильтрации k, см/с

1,9*10-3

Примечание - коэффициент трения и сцепления по поверхности трещин равны tg=0.5, c=0.01 Мпа

2. Материалы конструкций обделок

Бетон тяжелый класса прочности на сжатие В25, рабочая арматура класса A-III (А400). Характеристики материалов по СНиП 2.06.08-87 представлены в таблице 3 и 4.

Таблица 2

Характеристика

Бетон класса В25

Нормативное сопротивление осевому сжатию Rbn, МПа

18,5

Нормотивное сопротивление осевому растяжению Rbtn, МПа

1,6

Расчетное сопротивление осевому сжатию Rb, МПа

14,5

Расчетное сопротивление осевому растяжению Rbt, МПа

1,05

Начальный модуль упругости при сжатии и растяжении Еи, МПа

3х104

Коэффициент Пуассона

0,2

Плотность , т/м3

2,5

Таблица 4

Характеристика

Арматура класса А-III (А 400)

Нормотивное сопротивление растяжению Rsn, МПа

390

Расчетное сопротивление растяжению Rs, МПа

365

Расчетное сопротивление сжатию Rsc, МПа

365

Модуль упругости, Еупр, МПа

2х105

3. Расчетное сечения 1-1

Обделка монолитная железобетонная тип I, расположена в инженерно-геологической зоне 2, расстояние от шелыги свода до поверхности земли 61 м.

Конструкция обделки с расчетной схемой для эксплуатационного периода показана на рисунке 49, расчетная схема для ремонтного периода показана на рисунке 54. Конструкция обделки и приложенные нагрузки симметричны относительно вертикальной оси, поэтому в расчете рассматривается половина сечения.

Величины внутреннего напора воды относительно горизонтальной оси туннеля:

- Н1=36 м - при нормальном подпорном уровне воды в водохранилище;

- Н1=49,2 - для гидравлического удара при нормальной эксплуатации туннеля;

- Н1=62,1 - для гидравлического удара при сбросе нагрузки.

- Напор подземных вод относительно горизонтальной оси туннеля Не=35 м.

Расчет на эксплуатационные нагрузки производится с учетом жесткости арматурного сечения при модуле упругости конструкции Еk=Es, площади сечения Ak=As и момента инерции конструкции Ik=Is.

В первом приближении задаемся минимальным процентом армирования с последующей корректировкой в случае необходимости.

2,

где - минимальный процент армирования;

bk - ширина обделки;

hk - толщина обделки.

Принимаем двухрядное армирование с площадью сечения на 1 м длины туннеля As=21,0 см2 - четыре стержня диаметром 20 мм у внутренней поверхности обделки и четыре стержня диаметром 16 мм у наружной.

Ev =

Рис. 1 Сечение туннеля

4. Расчет бетонной обделки напорного туннеля (аналитическим методом)

Исходные данные для расчета:

1. Внутренний диаметр туннеля - D = 6.92 м.

2. Внутренний напор воды - РW =3.6 МПа (360 кН/м2).

3. Порода, окружающая выработку - крепкие глинистые сланцы среднетрещиноватые, для которых:

коэффициент крепости f = 6,

коэффициент удельного отпора - Ко = 3.9*106 кН/м3,

коэффициент Пуассона н =0,19, объемный вес породы г0 = 25 кН/мэ.

4. Грунтовые воды отсутствуют.

5. Сейсмичность района строительства в расчетах не учитывается.

6. Обделка выполняется из монолитного бетона класса В25, арматура - класса А-III.

7. Туннель относится ко I классу.

Предварительно зададимся толщиной обделки туннеля. По /8/ рекомендуется ее принимать не более hk<(0,2-0.1) r, где r =0,5d= 346 см. То есть h<45 см. Для монолитных обделок предварительную толщину обделки принимают hk=(0,1… 0,15) r = 30…45 см. Задаемся = 40 см. Тогда наружный диаметр туннеля D2 = D +2hk = 7 м, наружный и средний радиусы - R2 = 3.5 м, R = 0,5 (ri + r2) = 3.46 м.

Внутренние усилия в обделке

В эксплуатационной стадии работы внутренние усилия в обделке туннеля возникают в результате действия

ь горного давления,

ь собственного веса обделки,

ь внутреннего давления и

ь веса воды, заполняющей туннель.

Внутренние усилия от горного давления

При расчете обделки на горное давление его параметры разлагают на вертикальные и горизонтальные составляющие. Согласно /2/ при коэффициенте крепости 4 горизонтальное горное давление в среднетрещиноватых грунтах не учитываем. Нормативное вертикальное горное давление находим по формуле

кН/м2

Здесь в - коэффициент, принимаемый в зависимости от пролета выработки В равным: 0.96

с - плотность грунта. Произведение сg = го = 27,0 кН/м3; hq1 = KaB=0.2*7.34=1.468 - глубина нарушенной зоны. Коэффициент Ка = 0,2 для среднетрещиноватых пород при коэффициенте крепости f = 6.

Расчетное вертикальное горное давление равно: при его неблагоприятном влиянии на работу обделки

кН/м2

при благоприятном влиянии

кН/м2

Внутренние усилия от горного давления находим по зависимостям (4.5),

a=2-r2/r=2-3.67/3.25=0.87

длина расчетного участка туннеля b = 1 м, модуль упругости материала обделки туннеля при бетоне естественного твердения класса В25 в соответствии с заданием Eb=3*104 МПа; момент инерции продольного сечения обделки - J=b*hk3/12=1*0.423/12=0,006м4;

коэффициент упругого отпора породы К = Ко *b/r=3.9*106*1/3.67=1,06*106 кН/м2

коэффициент п =

Обозначим

; , где

A, B, C, D, E, F см. табл. 2.1

Таблица 2.1

А

В

С

Д

E

F

0

0,1628

0,0872

-0,007

0,2122

-0,2122

0,021

пи/4

-0,025

0,025

-0,00084

0,15

0,35

0,01485

пи/2

-0,125

-0,125

0,00825

0

1

0,00575

3/4 пи

0,025

-0,025

0,00022

-0,15

0,9

0,0138

пи

0,0872

0,1628

-0,00837

-0,2122

0,7122

0,0224

Результаты расчетов приведены в табл. 3. и на рис. 1.

Таблица 3. Внутренние усилия в обделке от горного давления.

Внутренние усилия в обделке от горного давления

Угол и, рад

m

n

Mn=m*qqzn

Nn=n*qqzn

M=m*qqz

N=n*qqz

0

0.295

2.146

11.22

81.53

12.35

89.69

пи/4

-0.25

3.35

-9.6

127.39

-10.59

140.13

пи/2

0.08

4.29

3.07

162.84

3.37

179.12

ѕпи

0.04

4.3

1.43

163.42

1.58

179.76

пи

-0.06

4.33

-2.42

164.65

-2.67

181.11

Рис. 2 Эпюры М и N в обделке от вертикального горного давления

Внутренние усилия от собственного веса обделки

Нормативная величина интенсивности собственного веса обделки

qn = h*гb = 0.42*25=10.5 кНм2

где гb = 25 кН/м3-удельный вес железобетона. Расчетная интенсивность собственного веса обделки при неблагоприятном и благоприятном ее влиянии соответственно равна:

кН/м2

кН/м2

Внутренние усилия в обделке от собственного веса вычисляем по формулам (4.7), обозначив в них через m=r2(A1+B1n), n=r(C1+D1n), где A1, B1, C1, D1 см. табл. 5.

Таблица 5

А1

В1

С1

Д1

0

0,3447

-0,02198

-0,1667

0,06592

пи/4

0,0334

-0,00267

0,3375

0,04661

пи/2

-0,3928

0,02589

1,5708

0,0184

3/4 пи

-0,0335

0,00067

1,9186

0,0422

пи

0,4405

-0,0262

1,7375

0,0701

Результаты расчетов приведены в табл. 4. и на рис. 2.

Таблица 6. Внутренние усилия в обделке от собственного веса воды.

Внутренние усилия от собственного веса обделки

Угол и, рад

m

n

Mn=m*qn

кН*м/м

Nn=n*qn

кН/м

M=m*q

кН*м/м

N=n*q

кН/м

0

0,0214

2,8

0,2247

29.4

0.27

35.26

пи/4

-0,087

3,46

-0,91

36.31

-1.09

43.58

пи/2

0,114

6.04

1.2

63.4

1.44

76.07

3/4 пи

-0,24

8,37

-2,56

87.92

-3.1

105.5

пи

0,34

9.2

3.55

96.59

4,3

115.9

Рис. 3 Эпюры М и N в обделке от собственного веса

Внутренние усилия в обделке от напора воды в туннеле

Упругие параметры породы и бетона обделки принимаем: коэффициент Пуассона породы но = 0,19, модуль деформации породы Ео=26000МПа, коэффициент Пуассона обделки нb=0,2, модуль упругости обделки при классе бетона B25 Eb= 30000000 кН/м2. Вычисляем вспомогательные коэффициенты:

R1=ri/r=3.25/3.67=0,89; в=;

чо= 3-4но = 3-4*0,19=2,24; ч1 = 3-4нb = 3-4*0,2=2,2;

l=1-d=1 - (-0.044)=1.044;

S=1-t = -0.11

Тангенциальные напряжения на внутреннем и внешнем контуре определяем по зависимостям (4.9)

Внутренние усилия находим по формулам (4.12)

Mn = M = = 22.4 кНм/м;

Nn = N = = 37.5 кН/м

Внутренние усилия в обделке от веса воды, заполняющей туннель

При определении внутренних усилий, напряжения и находим по формулам. Предварительно вычисляем коэффициенты:

S1 = =-1.75

S2 = =0.457

S3 = =-0.315

S4 = =0.272

S5 = 2=57.56

Здесь гW =10кН/м3 - удельный вес воды.

С учетом коэффициентов

Результаты расчетов приведены в табл. 5. и на рис. 3.

Таблица 7. Внутренние усилия в обделке от веса воды, заполняющего туннель

Внутренние усилия от веса воды, заполняющей туннель

Угол и, рад

кН/м2

кН/м2

кН/м2

Мп

кН/м2

Nn=N

кН/м2

0

2.36

22.56

17.73

0.169

8.46

пи/4

-5.71

26.77

21.2

0.195

10.08

пи/2

-25.18

36.93

29.61

0.26

13.97

3/4 пи

-44.66

47.09

38.02

0.32

17.87

пи

-52.73

51.3

41.5

0.34

19.49

Рис. 4 Эпюры М и N в обделке от веса воды

Внутренние усилия в обделке туннеля в период эксплуатации

В практике проектирования туннелей сущестауют два подхода:

I. Туннели рассчитывают, не учитывая условие (4.22), с учетом внутреннего напора воды; и

II. При выполнений условия (4.22) считают, что внутренний напор воды воспринимает окружающая туннель порода. Для этих двух подходов в табл. 6 и 7 и на рис. 4 и 5 приведены внутренние усилия в обделке туннеля.

Внутренние усилия находим, суммируя усилия, вычисленные от различных нагрузок, в соответствующих сечениях.

Таблица 8. Внутренние усилия в обделке туннеля в период эксплуатации

С учетом влияния внутреннего напора воды

Угол и, рад

Mn, кН*м/м

Nn, кН/м

M, кН*м/м

N, кН/м

0

11.61

119.39

12.79

133.41

пи/4

-10.32

173.78

-11.49

193.79

пи/2

4.53

240.21

5.07

269.16

3/4 пи

-0.81

269.21

-1.2

303.13

пи

1.47

280.73

1.97

316.5

Рис. 5 Эпюры суммарных М и N в обделке с учетом внутреннего напора

Проверим условие (4.22) возможности расчета обделки туннеля без учета влияния внутреннего напора воды

Pw: Kob=360:3.9*106*1 = 9.23*10-5 < 1:7

следовательно, внутренний напор воды в расчетах можно не учитывать. Внутренние усилия в обделке без учета этого фактора приведены в табл. 7

Таблица 9. Внутренние усилия в обделке туннеля в период эксплуатации

Без учета влияния внутреннего напора воды

угол

Mn

Nn

M

N

0

11.44

110.93

12.62

124.95

пи/4

-10.51

163.7

-11.68

183.71

пи/2

4.27

226.24

4.81

255.19

3/4 пи

-1.13

251.34

-1.52

285.26

пи

1.13

261.24

1.63

297.01

Рис. 6 Эпюры суммарных М и N в обделке без учета внутреннего напора

Железобетонную обделку проектируем прочной и трещиностойкой. Расчет проводим с учетом внутреннего давления воды в туннеле.

Оценка толщины обделки туннеля из условия ее трещиностойкости

Анализ внутренних усилий по кольцу обделки (табл. 6) показывает, что все ее сечения внецентренно-растянуты. Наиболее опасным является сечение в шелыге (и = 0), где действуют наибольший изгибающий момент Мn = 11.61 кН*м и растягивающая сила Nл =119.39кН.

Оценку толщины обделки производим по условию (4.54), где геометрические характеристики приведенного сечения приближенно принимаем Wred=1.08bhk2/6; Ared=1.1bhk. Расчетное сопротивление бетона на растяжение по приложению 3 Rbt,ser = 0.105 кН/см2. Коэффициент сочетания нагрузок для туннелей I класса в период эксплуатации гlc =1,0. Коэффициент условия работы для железобетонных обделок при Ко = 3.6 кН/см3 гc =1,3. Коэффициент гl= 1 при однорядном армировании сечения. Для вычисления коэффициента задаемся коэффициентом армирования сечения µ = 0,003, диаметром арматуры d = 20 мм, находим

Тогда

Коэффициент , где С = 6,1 по приложению 7,

a = a1+d/2 - расстояние от растянутой грани до центра тяжести арматуры. При этом защитный слой бетона при hk= 0,3…0,5 м и неагрессивной воде-среде принимаем

a ? 40 мм, a1?d.

С учетом этого, a = 40 + 20: 2 = 50 мм. Высоту растянутой зоны приближенно оценим, предположив, что напряжения в сечении распределены по линейному закону. Найдем их значения на внутренней и наружной гранях обделки

Таблица 10

угол

кН/м2

кН/м2

МПа

МПа

0

674.59

-131.91

0.6746

-0.132

пи/4

36.79

753.11

0.0368

0.7531

пи/2

703.22

388.64

0.7032

0.3886

3/4 пи

583.72

639.97

0.5837

0.6399

пи

689.06

586.98

0.6891

-0.5869

Следовательно, сечение по всей толщине обделки растянуто, то есть ht = hk = 40 см.

Подставив в (4.54) значения коэффициентов и внутренних усилий Мn и Nn получим уравнение

1339,065 hk2 - 546,28hk - 82,7=0,

решая которое определим минимальную толщину обделки туннеля

hk =

Для дальнейших расчетов следует принимаем толщину обделки hk = 55 см.

Однако обделку можно принять нетрещиностойкой, тогда необходимо проверить ее на минимальную величину раскрытия трещин. Допустимая величина раскрытия трещин acr=0,1 мм (для сооружений 1 класса)

0,0016 мм < 0,1 мм - условие выполняется

Следовательно толщину обделки оставляем 40 см

Подбор кольцевой арматуры

Подбор кольцевой арматуры производим /10/ в опасном сечении. При и= 0, где

М = 12.79 кН*м, N = 133.41 кН, расчетные характеристики бетона и арматуры см. табл. 2 и 3. Рабочая высота сечения - h0 = 40 - 5 = 35 см. Принимаем a'= а = 5 см. Устанавливаем случай внецентренного растяжения:

eо = М:N = 12.79*100:133.41 = 9.58 м < 0,5hk-a=15 см,

следовательно имеем случай малых эксцентриситетов, расчет ведем по формулам (4.43)

е = hk/2 - a - eо = 5.42; e' = hk/2-a'+eo = 24.58

Здесь гn - коэффициент надежности по назначению, принимаемый для I класса туннелей гn =1,25.

Проверяем полученные площади арматуры по минимальной площади

As<As,min, As'<As,min Поэтому принимаюAs= As'=5,25

Проверяем площадь арматуры A's = 5,25 см2 по другим сечениям. Результаты сведены в табл. 11.

Таблица 11

Угол (и)

е

е'

As

As'

0

5,42

24,58

2,96

0,65

р/4

20,93

9,07

1,59

3,66

р /2

13,12

16,88

4,1

3,19

3/4 р

15,4

14,6

3,99

4,21

р

14,38

15,62

4,46

4,11

Принимаем для подбора арматуры у наружной грани обделки площадь Аs = 5,25 см2. По приложению 9 находим что арматура класса А-III прокатывается, начиная с диаметра 10 мм. Учитывая, что при hk < 150 мм, шаг рабочей арматуры S ? 200 мм, а при hk > 400 мм S> 150 мм, шаг S < 1,5 hk - 600 мм. Но приложению 10 принимаем кольцевую арматуру у наружной грани обделки Ш12 А-III, S =250 мм As = 5,65см2. Распределительную арматуру принимаем по площади Asr?0.15As=0,15*5,65 = 0,85см2 при шаге Sr ? 500 мм: Ш 8 А-I, Sr=500 мм,

Asr =1,01 см2.

Для внутренней грани обделки подбор арматуры производим аналогично по площади As= 5,25 см2. Для рабочей кольцевой арматуры принимаем Ш12 А-III, S = 200 мм, As = 5,65 см2. Для распределительной по площади Asr ? 0,15*5,65 = 0,85 см2 принимаем Ш8 А-III, S= 500 мм, Asr = 1,01 см2. Толщина защитного слоя:

для рабочей арматуры а, = a-d/2= 50-12/2 = 44 мм;

для распределительной арматуры: a1r=a-d/2-dr=50-12/2-8=36 мм > 30 мм.

На чертеже показана схема армирования обделки туннеля.

Проверка прочности наклонных сечений обделки на поперечную силу

Поперечная сила в сечении обделки приближенно равна

Здесь r = ri+0.5hк = 3 + 0,5*0,4 = 3,2 м - средний радиус обделки;

Проверяем прочность наклонного сечения по наклонной полосе между наклонными трещинами по (4.48)

,

прочность обеспечена.

Минимальная прочность бетона на поперечную силу в наклонном сечении

Следовательно, прочность наклонного сечения на поперечную силу обеспечивается бетоном и поперечное армирование обделки не требуется.

Расчет железобетонной обделки по образованию трещин

Геометрические характеристики приведенного сечения и коэффициенты

Wred = Jred/y = 543883/20=27194,2 см 2

Проверяем условие трещиностойкости сечения (4.54)

- сечение нетрещиностойкое, но величина раскрытия трещин находится в пределах допустимого значения.

Проверка возможности отрыва защитного слоя бетона и внутренней кольцевой арматуры

Напряжение в растянутой арматуре, при котором возможен ее

отрыв, определим по формуле (4.58). В этой формуле n = b/S=1000/200=5

- число стержней арматуры в расчетном участке

b = 1 м; d = 1,2 см - диаметр арматуры; rs =ri+a=300+5=305 см - радиус кривизны растянутой арматуры; As=5,65см2 - ее площадь; Сs = 0,03 при д1=a/hk=5/40=0.125

обделка туннель железобетонный сечение

Следовательно, отрыв растянутой арматуры происходить не будет.

Расчет бетонной обделки туннеля

Расчет бетонной обделки производим на усилия, приведенные в табл. 7, без учета влияния внутреннего напора воды. Сечения обделки внецентренно-сжаты.

Расчет ведем по сечению при и = 0. Толщину обделки уточняем из условия трещиностойкости по формуле (4.51) при Мn = 11,44 кНм, Nn = 110,93кН.

Для бетонной обделки формула (4,51) имеет вид

Здесь коэффициенты =1,0, =0,9, =1,0

Коэффициент , где ht - высота растянутой зоны сечения, которую приближенно найдем, исходя из линейного распределения напряжений на внутренний и наружной гранях обделки

гr=1+6.7 /27,5=1.244

Подставляя данные в (6.1), имеем

11,8hk2 +110,93hk - 68,64 = 0,

решая которое определим минимальную толщину обделки туннеля

hk =

Принимаем hk=60 см.

Расчет прочности бетонной обделки производим на усилия:

М = 12,62 кНм, N = 124.95 кН. Определяем eo = 12,62*100/124,95= 10.1 см < 0,45hk = 0,45*60 = 27 см, проверку прочности проводим по условиям (4.23). В этой формуле коэффициенты =1,0, =1,0, =1,0, =0,9, =1,0,

Для определения величины ht находим

гh=1+6.7 /58,53=1.11

По (4.24)

По (4.25)

Прочность бетонной обделки обеспечена.

Список используемой литературы

1. СНиП 2.06.09 - 84 «Туннели гидротехнические»

2. Подземные гидротехнические сооружения: Учебн. Для студентов вузов по спец. «Гидротехническое стр.-во реч. Сооружений и гидроэлектростанций» Под ред. В.М. Мосткова. - М.: Высш. шк., 1986.

3. Методические указания по проектированию обделок гидротехнических туннелей.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Основные физико-механические характеристики горной породы. Проектирование трассы горного тоннеля в профиле, конструкций обделки, порталов и дополнительных обустройств. Определение нагрузок и других параметров обделки и грунта. Статический расчет обделки.

    курсовая работа [234,5 K], добавлен 27.11.2012

  • Геометрические элементы плана трассы. Определение площади вентиляционных каналов. Расчет тоннельных обделок. Суммарный требуемый расход воздуха для вентиляции тоннеля. Назначение основных размеров обделки и определение нагрузок. Система пологого свода.

    курсовая работа [462,6 K], добавлен 21.09.2011

  • Определение усилий в сечениях ригеля от расчетных нагрузок в табличной форме. Проверка принятой высоты сечения. Построение эпюры арматуры. Расчетные схемы и длины колонн. Расчет сборных элементов колонн резервуара на усилия в период транспортирования.

    курсовая работа [774,6 K], добавлен 26.02.2013

  • Сбор и определение нагрузок при конструировании железобетонной многопустотной панели. Подбор сечений и расчет их по прочности. Проверка панели по раскрытию трещин, наклонных к продольной оси. Определение прогибов и проверка панели на монтажные нагрузки.

    курсовая работа [417,7 K], добавлен 13.09.2012

  • Объемно-планировочное решение проектируемого здания. Теплотехнический расчет конструкций и определение глубины заложения фундамента. Расчет железобетонной плиты с круглыми пустотами. Расчет прочности наклонных сечений. Контроль качества выполнения работ.

    дипломная работа [448,1 K], добавлен 17.06.2014

  • Инженерно-геологические условия строительной площадки. Расчетные нагрузки и характеристики грунтов. Проектирование фундаментов на естественном основании. Проверка давлений под подошвой фундамента, расчет его усадки. Проектирование свайного фундамента.

    курсовая работа [2,0 M], добавлен 16.12.2012

  • Расчет дощатого настила из древесины под рулонную кровлю и стропильной ноги на прочность и жесткость. Определение несущей способности шарнирно-закрепленной деревянной стойки составного сечения. Проверка прочности межквартирной бетонной стеновой панели.

    практическая работа [170,8 K], добавлен 14.02.2014

  • Расчет дощатого настила, неразрезного прогона, дощато-гвоздевой балки. Геометрические размеры балки. Проверка прочности принятых сечений. Расчет гвоздей для крепления поясов. Конструкции опорного и конькового узлов. Проверка балки на устойчивость.

    курсовая работа [639,1 K], добавлен 06.06.2016

  • Силовой расчет, компоновка сечений вспомогательной и главной балок, проверка их прочности, устойчивости и деформативности. Определение поясных швов, опорных частей и узлов сопряжения конструкций. Проектирование оголовка и базы центрально-сжатой колонны.

    курсовая работа [382,3 K], добавлен 03.11.2010

  • Расчёт элементов сборного балочного перекрытия. Проектирование ригеля: расчётная схема, нагрузки. Определение усилий в колонне подвала у обреза фундамента. Расчет продольной арматуры. Монолитное ребристое перекрытие. Расчет прочности нормальных сечений.

    курсовая работа [355,5 K], добавлен 18.10.2012

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.