Технологическая схема нефтеперерабатывающего завода по переработке 4 миллионов тонн в год троицко–анастасиевской нефти

Размещено на http://www.allbest.ru

Размещено на http://www.allbest.ru

Введение

Нефть -- добываемая из недр земли горючая маслянистая жидкость красно-коричневого, иногда почти черного цвета; является сложной смесью углеводородов с примесью их кислород-, серо-, азотсодержащих и иных производных. В течение многих столетий нефть использовали в качестве лечебного средства, топлива и осветительного материала.

Развитие нефтеперерабатывающей промышленности было тесно связано с появлением новых машин, механизмов и двигателей, а также с потребностями быта. Так, главной целью нефтепереработки было получение из нефти осветительного керосина, заменившего лучину и плошки с животным жиром. Бензин и мазут не находили применения и являлись обременительными отходами производства. В 1876 г. по методу, разработанному Д. И. Менделеевым, в Балахне впервые в мире было организовано промышленное производство смазочных масел из мазута. Нефтяные масла стали вытеснять животные и растительные жиры во многих отраслях техники. После изобретения В. Г. Шуховым форсунки ранее сжигавшийся в ямах мазут стали применять как ценное топливо в различных отраслях промышленности и судоходства.

Изобретение в последней четверти XIX в. двигателя внутреннего сгорания и применение его практически во всех отраслях промышленности способствовали новому качественному скачку в развитии нефтепереработки. Грандиозное развитие автомобильной и авиационной промышленности поставило проблему нефтеснабжения в ряд важнейших мировых экономических и политических проблем. Бензин, ранее не находивший применения, стал одним из важнейших продуктов, увеличение производства которого требовало роста добычи нефти и совершенствования технологии ее переработки. В дальнейшем, с появлением двигателя внутреннего сгорания с воспламенением от сжатия (дизеля), появилась необходимость и в дизельном топливе, занимающем промежуточное положение между керосином и мазутом. Увеличение скорости движения самолетов и необходимость преодоления звукового барьера выявили потребность в реактивном двигателе. Для него стали вырабатывать новое топливо -- реактивный, или авиационный, керосин с повышенной химической стабильностью.

Одновременно с улучшением качества и производством новых видов топлива развивалось и совершенствовалось производство смазочных и других нефтепродуктов, необходимых для нужд промышленности и обеспечения нормальной работы новых, более напряженно работающих машин и двигателей.

Увеличить объем первичной переработки нефти на 25--30%, и обеспечить совершенствование технологии нефтепереработки, внедрение новых технологических процессов, эффективных катализаторов, прогрессивного оборудования; обеспечить глубокую переработку нефти и повышение доли вторичных процессов; увеличить производство высокооктановых бензинов, малосернистых дизельных и авиационных топлив, ароматических углеводородов, высококачественных смазочных масел; организовать крупнотоннажное производство жидких парафинов для нужд микробиологической промышленности и производства синтетических моющих средств; расширить выпуск и ассортимент нефтехимического сырья; перейти на строительство в основном комбинированных и укрупненных технологических установок, обеспечить приближение производств по переработке нефти к районам массового потребления нефтепродуктов; повысить производительность труда в нефтеперерабатывающей промышленности на 39--41%.



Современное состояние и тенденции развития нефтеперерабатывающей промышленности мира

В начале 20 века основным источником энергии в мире было твердое топливо. Нефть и газ играли незначительную роль в мировом топливно-энергетическом балансе. С расширением поиска и увеличение добычи нефти и газа, а также с развитием трубопроводного транспорта, роль этих источников энергии в силу их исключительных достоинств стала неуклонно расти. В 50-60 и 70 годах 20 века прирост доли нефти и газа в мировом топливно-энергетическом балансе (ТЭБ) происходил быстрыми темпами, но в 80-е годы эти темпы замедлились и такая тенденция к снижению доли нефти в ТЭБ сохраняется до сих пор.

Таблица 1

Изменение доли источников энергии в мировом топливно-энергетическом балансе, % [1].

Энергоноситель	1900г	1980г	1990г	2000г	2020г (прогноз)
Нефть	3,7	43,5	37,6	36,0	21,2
Газ	1,1	18,8	20,8	19,0	19,0
Твердое топливо	93,2	28,9	29,1	24,0	33,2
Ядерное топливо	0	2,5	5,6	6,0	13,6
Гидроэнергия и др.	2,0	6,3	6,9	15,0	13,0

Общей современной тенденцией в структуре использования нефти в мировой экономике является снижение доли ее потребления в электро- и теплоэнергетике в качестве котельно-печного топлива и увеличение - в качестве транспортного моторного топлива и нефтехимического сырья. Ниже приведена структура использования нефти в мировой экономике, % масс.

1980 г. 2000 г.

Транспорт, в т. ч. 38,6 52

автомобильный 278 40

Электро- и теплоэнергетика

(котельно-печное топливо) 51,5 35

Нефтехимия 5,2 8,0

Неэнергетическое использование

(масла, битум, парафины, кокс и др.) 4,7 5,0

Эти изменения в структуре потребления нефти обусловлены опережающим развитием за последние годы транспортных средств с двигателями внутреннего сгорания по сравнению с развитием энергетики, то есть превышением темпов моторизации по сравнению с темпами электрификации.

Анализ тенденции развития основных отраслей топливной промышленности свидетельствует о том, что соотношение между нефтью, газом и углем на уровне 2005 - 2010 годов должно стабилизироваться. Дальнейшее повышение доли нефти и газа в общем потреблении топлива в эти годы следует считать экономически неоправданным в связи с необходимостью ориентации этих полезных ископаемых на использование преимущественно в химической промышленности, а не в энергетике. [1]

Качественный и количественный скачок в тенденциях развития мировой нефтепереработки произошел на рубеже 1970-80-х гг., когда резкое повышение цен на нефть привело к сокращению ее добычи и потребления в качестве котельно-печного топлива и тем самым переориентации на углубленную и глубокую переработку нефти. После 1979 г. объемы переработки нефти, суммарные мощности, а также число НПЗ постепенно уменьшались. При этом преимущественно закрывались маломощные менее рентабельные НПЗ. Естественно, это привело к некоторому росту удельной мощности НПЗ. Снижение объемов нефтедобычи привело к появлению избытка мощностей НПЗ, преимущественно по процессам прямой перегонки нефти, которые подвергались реконструкции под другие вторичные процессы.



Характеристика троицко - анастасиевской нефти

Нефтяные месторождения Краснодарского края генетически связаны с Азово-Кубанской впадиной занимающей территорию Западного Предкавказья. Первый промышленный приток нефти был получен в 1864 году на месторождении Кудако.

В пределах Кавказкой части Азово-Кубанского бассейна можно выделить Западно-Кубанскую, Восточно-Кубанскую, Ейско-Березанскую и Адыгейскую нефтеносные зоны, отличающихся друг от друга геологическим строением, типом структур и залежей нефти и газа.

Наибольшие запасы нефти и газа выявлены в пределах Западно-Кубанского прогиба. Нефтеносные запасы приурочены к внутреннему южному борту прогиба, а газовые главным образом к центральной части - Анастасиевско - Краснодарской антиклинальной зоне. С Анастасиевско - Краснодарской антиклинальной зоной связано самое крупное на Кубани Троицко-Анастасиевское газонефтяное месторождение. Большие запасы нефти обнаружены также в Восточно-Кубанской прогибе и вдоль восточного склона Адыгейского выступа, где открыто Баракаевское месторождение с газовыми и нефтяными залежами.

Большинство месторождений Западно-Кубанского прогиба приурочено к двум антиклинальным зонам - Азовской и Калужской, протянувшимся полосой вдоль южного борта прогиба. По особенностям геологического строения, характеру нефтегазоносности и на основании сложившихся представлений в пределах этой полосы выделяют четыре нефтегазоносных района: Хадыженский, Северный (Ново-Дмитриевский), Ильско-Абинский, Крымско-Варениковский.

Месторождения западной части Анастасиевско-Краснодарской антиклинальной зоны и северного борта Западно-Кубанского прогиба составляют Приаазовский нефтегазоносный район. Залежи нефти и газа в Западно-Кубанского прогибе находятся в толще пород значительного стратиграфического диапазона. Однако промышленная нефтегазоностность связана главным образом с палеогеновыми и неогеновыми отложениями. В неогене основные запасы с многоценовыми отложениями, главным образом с мэотисом. В палеогеновых отложениях запасы в основном приурочены к верхней части раздела.

Месторождения Анастасиевско-Краснодарской антиклинальной зоны. В этой зоне расположены Курганское, Западно-Анастасиевское и Троицко-Анастасиевское нефтегазовые месторождения. Залежи приурочены к мэотическим и понтическим слоям.

Троицко-Анастасиевское месторождение введено в разработку в 1954 году. Здесь эксплуатируется IV, V, VI, VIа, и VII горизонты, но основное количество нефти даёт IV горизонт. Нефти IV, V и VI горизонтов отличаются по свойствам. Нефть VI горизонта является тяжёлой (относительная плотность 0,9067), содержит мало бензиновых фракций до 200 0C (8,2%) при общем выходе светлых фракций до 350 0C 48,3%. Нефть малосернистая (о,22% серы), малопарафинистая (1% парафина), смолистая (9,21% асфальтенов и смолистых веществ) с высокой кислотностью (1,10 мг КОН на 1 г нефти). Образцы нефти V и VI горизонтов являются легкими (относительная плотность соответственно 0,8754 и 0,8373), содержат фракций, выкипающих до 200 0C, 17,5 и 33,2%, а фракций до 350 0С 50 и 70,2% соответственно. Содержание парафина в нефтях V и VIгоризонтов составляет 1,3 м 1,9%.

В бензиновых фракциях нефтей IV горизонта мало ароматических углеводородов (5 - 7%); они состоят в основном из нафтеновых (27-76%) и изопарафиновых углеводородов (17-68%). В аналогичных фракциях нефтей V и VI горизонтов наблюдается увеличение содержания ароматических и парафиновых углеводородов, в том числе и нормальных парафинов. Дистиллятные 50-градусные фракции, отбираемые в интервале 200-500 0С, для нефтей IV, V и VI горизонтов характеризуются высоким содержанием ароматических углеводородов, составляющим соответственно19-48, 19-40 и 20-49%. Во фракциях 200-350 0С увеличивается содержание парафиновых углеводородов за счёт уменьшения количества нафтеновых. Фракции нефти IVгоризонта отличаются низкой температурой застывания (-60 0С для дистиллята 300-350 0С). Температуры застывания фракций в тех же пределах нефтей V и VI горизонтов - 18 и -38 0С. Температура застывания дистиллята 450-500 0С соответственно -7, 28 и 34 0С. Бензиновая фракция нефти IV горизонта, выкипающая в интервале 28-180 0С, имеет октановое число в чистом виде 72, а для тех же фракций нефтей V и VI горизонтов октановые числа соответственно равны 54,6 и 57,6.

Из троицко-анастасиевской нефти можно получать дизельные топлива (арктическое, зимнее и специальное), флотские и топочные мазуты, битумы. Из дистиллятов нефти IV горизонта можно получать низкозастывающие масла без депарафинизации. Выход базовых дистиллятных и остаточных масел соответственно.

Таблица 2. Физико-химическая характеристика троицко-анастасиевской нефтесмеси

20, кг/м3	Моле-кулярная масса	Вязкость, мм2/с	Температура застывания, оС	Температура вспыш-ки в закры-том тигле, оС	Давление насыщенных паров, мм рт. ст.	Парафин
		20	50	с обработкой	без обработки		при 38оС	при 50оС	содержание, %	Температура плавления, оС
906,7	237	37,81	11,73	-54		28			1,0
Содержание, %	Коксуемость, %	Золь-ность, %	Кислотное число, мг КОН на 1 г нефти	Содержание, %	Выход фракций, масс. %
серы	азота	смол сернокислотных	смол силикагелевых	асфальтенов				нафтеновых кислот	фенолов	до 200оС	до 350оС
0,22	0,111	18	8,40	0,81	1,88	0,026	1,10			8,2	48,3

Таблица 3 Разгонка нефти по ГОСТ 2177-66

н.к., °С	Отгоняется ( в %) до температуры, оС
	120	140	150	160	180	200	220	240	260	280	300
101		1	2	3	5	6	10	16	24	32	40

Таблица 4. Элементный состав нефти

Содержание, % масс.
С	Н	О	S	N
86,23	12,79	0,25	0,63	0,10

Таблица 5. Потенциальное содержание (масс. %) фракций в нефти

Отгоняется до температуры, о С (газ до С4)	%	Отгоняется до температуры, о С	%	Отгоняется до температуры, о С	%
60	0,3	180	6,4	350	48,5
62		190	7,2	360	49,5
70	0,4	200	8,4	370	50,2
80	0,7	210	9,7	380	50,9
85	0,8	220	11,2	390	51,7
90	0,9	230	12,6	400	54,5
95	1,0	240	15,4	410	55,2
100	1,1	250	18,5	420	60,5
105	1,2	260	20,6	430	63,5
110	1,4	270	26,5	440	66,6
120	1,6	280	27,5	450	69,7
130	2,2	290	31,6	460	72,2
140	2,6	300	35,2	470	74,2
145	2,9	310	36,9	480	76,7
150	3,2	320	39,8	490	78,9
160	4,4	330	43,6	500	81,8
170	5,2	340	46,2	Остаток	18,2



Таблица 6. Характеристика фракций, выкипающих до 200°С

Температура отбора, оС	Выход (на нефть), %	Плотность 20, кг/м3	Фракционный состав, оС	Содержание серы, %	Окта-новое число без ТЭС	Кислотность, мг КОН на 100 мл фракции	Давление насыщенных паров при 38оС, мм рт. ст.
			н.к.	10%	50%	90%
28-85	0,6	674,9	41	52	65	88	0,012	89,3	--	--
28-100	0,9	683,2	44	58	73	95	--	--	--	--
28-110	1,2	692,1	46	61	79	100	--	--	--	--
28-120	1,4	697,2	48	64	83	104	--	85,5	--	--
28-130	2,0	714,2	52	74	97	116	--	--	--	--
28-140	2,4	725,0	55	80	106	124	--	--	--	--
28-150	3,0	742,1	60	90	120	137	0,020	80,9	8,50	--
28-160	4,2	755,0	75	95	127	149	0,026	77,6	--	--
28-170	5,0	757,2	76	101	133	153	--	--	--	--
28-180	6,2	761,1	77	109	142	160	--	72,0	--	--
28-190	7,0	770,5	78	114	149	166	--	68,4	--	--
28-200	8,2	783,2	79	122	157	181	0,044	65,7	7,02	--

Таблица 7. Групповой углеводородный состав фракций, выкипающих до 200°С

Температура отбора, оС	Выход (на нефть), %	Плотность 20, кг/м3	Показатель преломле-ния n	Содержание углеводородов, %
				Аромати-ческих	нафтеновых	Парафиновых
						всего	нормального строения	изостроения
28-95	0,8	705,0	--	5	25	70	14	56
95-120	0,6	736,1	1,4145	6	39	55	9	46
120-150	1,6	772,5	1,4335	7	60	33	4	29
150-200	5,2	807,4	1,4439	7	90	3	--	--
28-200	8,2	783,2	1,4310	6	75	19	--	--



Таблица 8. Характеристика фракций, служащих сырьем для каталитического риформинга

Темпера-тура отбора, оС	Выход (на нефть), %	Плотность 20, кг/м3	Содержание серы, %	Содержание углеводородов, %
				Аромати-ческих	нафтеновых	Парафиновых
						всего	нормального строения	изостроения
60-140	2,4	737,1	0,029	6	42	52	6	46
60-180	6,2	773,9	0,042	5	73	22	4	18
85-120	0,8	733,3	0,026	2	29	69	9	60
85-180	5,6	775,7	0,038	5	75	20	4	16
105-140	1,4	761,1	--	6	54	40	6	34
120-140	1,0	766,2	--	7	57	36	5	31
140-180	3,8	799,9	0,046	7	72	21	4	17

Таблица 9. Характеристика легких керосиновых дистиллятов

Температура отбора, оС	Выход на нефть, % масс.	Плотность с20, кг/м3	Фракционный состав, оС	Температура отбора, оС	Вязкость, мм2с
			н.к.	10%	50%	90%	98%		н20	н-40
120-240	13,8	815,6	150	159	188	222	233	120-240	1,74	7,955
80-275	24,8	831,4	127	173	221	248	257	80-275	7,955	14,555
Температура, єС	Теплота сгорания, ккал/кг	Содержание, % масс.	Тем-пература отбо-ра, оС	Кислотность, мг КОН на 100 мл фракции	Фактичесие смолы, мг на 100 мл дистиллята
начала кристаллиз-ации	вспышки		ароматических углеводородов	Об-щей серы	серы мерка-птано-вой
-60	38	10335	10,2	0,061	--	120-240	7,5	--
То же	30	10277	15,7	0,072	--	80-275	11,7	3,0



Таблица 10. Характеристика керосиновых дистиллятов

Температура отбора, оС	Выход на нефть, % масс.	Плотность с20, кг/м3	Фракционный состав, оС
			н.к.	10%	50%	90%	98%	выкипает до 270оС, %
150-330	40,4	858,9	185	210	252	289	301	72
Температура отбора, оС	Температура, оС	Октановое число	Высота некоптящего пламени, мм	Содержание серы, %	Кислотность, мг КОН на 100 мл дистиллята
	помутнения	вспышки
150-330	60	70	45	17	0,08	25,6

Таблица 11. Характеристика дизельных топлив и компонентов

Температура отбора, оС	Выход на нефть, % масс.	Цетановое число	Фракционный состав, оС
			10%	50%	90%	98%
150-330	40,4	45	210	252	289	301
160-340	41,8	45	216	260	303	314
150-350	45,3	45,5	211	265	313	324
180-350	42,1	43,7	233	269	314	327
200-350	40,1	43,7	239	271	313	325
240-350	33,1	45	254	278	315	325
275-350	23,0	48	286	296	320	328

Таблица 12. Характеристика сырья для каталитического крекинга

Температура отбора, оС	Выход на нефть, % масс.	Плотность с20, кг/м3	Молекулярная масса	Вязкость, мм2/с	Температура застывания, оС	Коксуемость, %
				н50	н100
350-500	33,3	943,0	355	58,67	4,45	-29	0,12

Таблица 13. Характеристика мазутов и остатков

Мазут и остаток	Выход на нефть, %	Плотность с20, кг/м3	Вязкость	Температура, оС	Содержа-ние серы, %	Кок-суе-мость, %
			ВУ50	ВУ80	ВУ100	застывания	вспышки
Мазут топочный
40	51,5	960,7	34,79	6,28	3,22	-3	208
100	46,5	967,1	--	10,30	4,55	4	214
Остаток
выше 300оС	64,8	941,8	--	2,49	1,74	-20	172	0,30	2,34
-"-350оС	51,5	960,7	34,79	6,28	3,22	-3	208	0,34	3,40
-"-400оС	46,5	967,1	--	10,30	4,55	4	214	0,35	4,10
-"-450оС	30,3	983,7	--	48,66	15,40	20	254	0,38	6,80
-"-500оС	18,2	997,5	--	--	--	36	312	0,39	10,70

Таблица 14. Групповой углеводородный состав дистиллятной части троицко - анастасиевской нефтесмеси

Температура отбора, оС	Выход (% на нефть), %	Парафино-нафтеновые углеводороды	Ароматические углеводороды
			I группа	II группа
		n	%	n	%	n	%
200-250	10,1	1,4480-1,4580	81	1,4965-1,5140	9	1,5330-1,5535	10
250-300	16,7	1,4550-1,4700	72	1,5000-1,5273	10	1,5710-1,5900	15
300-350	13,3	1,4600-1,4734	62	1,4985-1,5282	16	1,5320-1,5645	5
350-400	5,0	1,4650-1,4845	53	1,4910-1,5235	13	1,5318-1,5876	17
400-450	16,2	1,4715-1,4848	48	1,4928-1,5280	15	1,5330-1,5900	18
450-500	12,1	1,4790-1,4880	47	1,5075-1,5282	8	1,5320-1,5740	20
Температура отбора, оС	Ароматические углеводороды	Промежуточная фракция и смолистые вещества, %
	III группа	IV группа	Сумм-мар-но, %
	n	%	n	%
200-250	1,5330-1,5535	10	--	--	19	--
250-300	1,5710-1,5900	15	1,5900	2	27	1
300-350	1,5320-1,5645	5	1,5930-1,6074	16	37	1
350-400	1,5318-1,5876	17	1,5910-1,6250	15	45	2
400-450	1,5330-1,5900	18	1,5982-1,6430	15	48	4
450-500	1,5320-1,5740	20	1,5963-1,6300	20	48	5

Таблица 15. Характеристика дистиллятных базовых масел и групп, углеводородов, полученных адсорбционным методом

Исходная фракция и смесь углеводородов	Выход, %	Плотность 20, кг/м3	n	Вязкость, мм2/с	Индекс вязкости	Молекулярная масса	Температура застывания, оС	Содержание серы, %
	на фракцию	на нефть			50	100
Фракция 350-450оС	100,0	21,2	932,9	1,5225	7,55	5,51	--	320	32	0,25
Нафтено-парафиновые углеводороды	46,6	9,8	877,8	1,4790	18,04	4,60	76	340	17	--
Нафтено-парафиновые и I группа ароматических углеводородов	64,7	13,6	889,4	1,4908	19,75	4,82	70	340	26	--
Нафтено-парафиновые, I, II и III группы ароматических углеводородов	79,6	16,9	904,3	1,5008	21,49	5,04	64	330	27	--
Нафтено-парафиновые, I, II, III и часть IV группы ароматических углеводородов	92,2	19,6	921,8	1,5147	23,38	5,13	30	320	29	0,20
Фракция 450-500оС	100,0	12,1	960,7	1,5350	289,9	19,74	--	425	7	0,28
Нафтено-парафиновые углеводороды	40,5	4,9	906,1	1,4923	91,85	12,68	55	470	28	--
Нафтено-парафиновые и I группа ароматических углеводородов	58,8	7,1	915,7	1,5000	124,3	14,76	38	465	25	--
Нафтено-парафиновые, I, II и III группы ароматических углеводородв	76,1	9,3	932,0	1,5135	178,5	16,66	5	460	15	--
Нафтено-парафиновые, I, II, III и часть IV группы ароматических углеводородов	87,1	10,6	945,0	1,5225	260,4	19,56	42	460	6	0,22

Таблица 17. Характеристика остаточных базовых масел и групп углеводородов

Остаток и смесь углеводородов	Выход,	Плотность 20, кг/м3	Показатель преломления n	М	Вязкость, мм2/с	50 100	Индекс вязкости	ВВК	Температура застывания, 0С	Содержание серы, %
	на остаток	на нефть				50	100
Остаток выше 500оС	100,0	18,2	997,5	--	--	--	--	--	--	--	36	0,39
Нафтено-парафиновые,I, II и III группы ароматических углеводородов после депарафинизации	25,0	4,5	913,5	1,5035	--	314,8	30,38	10,2	66	0,840	17	0,16

Таблица 16. Выход гача при депарафинизации масляных фракций

Фракция, оС	Выход гача, %	Температура плавления гача, оС
	на фракцию	на нефть
350 - 450	6,1	1,2	47
450 - 500	4,5	0,6	56

Таблица 18. Выход петролатума при депарафинизации парафино-нафтеновых и I группы ароматических углеводородов, выделенных из деасфальтированного остатка троицко-анастасиевской нефти выше 500оС

Выход петролатума, % масс.	Температура плавления, оС
на остаток	на нефть
6,2	1,5	42

Таблица 19. Потенциальное содержание базовых дистиллятных и остаточных масел

Температура отбора, оС	Выход (на нефть) дистиллятной фракции или остатка	Характеристика базовых масел	Содержание базового масла, %
		Плотность 20, кг/м3	Вязкость, мм2/с	50/ 100	ИВ	ВВК	температура застывания, оС	на дистиллятную фракцию или остаток	на нефть
			50	100
350 - 450	21,2	904,3	21,49	5,04	--	64	--	27	77,5	16,9
450 - 500	12,1	906,1	124,0	14,60	--	40	--	25	56,2	6,8
Остаток выше 500	18,2	913,5	314,8	30,38	10,2	66	0,840	17	25,0	4,5



Таблица 20. Характеристика нефти применительно к получению из нее дорожных битумов (ГОСТ 11954-66)

Содержание, %	2,5 П	А + СС	А + СС - 2,5П
Асфальтенов - А	смол силикагелевых - Сс	Парафина - П
0,81	8,40	1,0	2,50	9,21	6,71
Из нефтей, у которых А + СС - 2,5П 0, нельзя получить битум

Таблица 21. Разгонка (ИТК) троицко-анастасиевской нефти (смеси) в аппарате АРН-2 и характеристика полученных фракций

№ фракции	Температура выкипания фракции при 760 мм рт. ст., оС	Выход (на нефть), %	Плотность 20, кг/м3	n	Молекуля-рная масса	Вя-зкость 20, мм2/с
		отдельной фракции	суммарный
1	До 28 (газ до С4)	0,2	0,2	--	--	--	--
2	28-156	3,3	3,5	735,4	1,4110	110	--
3	156-176	2,8	6,3	797,6	1,4394	--	1,31
4	176-207	3,0	9,3	820,7	1,4518	--	1,79
5	207-228	3,2	12,5	831,8	1,4588	163	2,37
6	228-240	2,9	15,4	838,6	1,4636	--	3,03
7	240-252	3,3	18,7	852,7	1,4699	175	3,57
8	252-267	3,3	22,0	858,6	1,4758	185	4,27
9	267-275	2,9	24,9	865,5	1,4802	--	4,97
10	275-281	2,9	27,8	873,7	1,4859	198	5,76
11	281-288	3,0	30,8	878,2	1,4892	--	6,77
12	288-294	3,1	33,9	885,0	1,4930	210	7,65
13	294-310	3,0	36,9	888,1	1,4946	238	9,71
14	310-320	2,9	39,8	889,9	1,4956	240	12,87
15	320-327	2,9	42,7	895,9	1,4958	245	16,66
16	327-339	3,0	45,7	903,7	1,5030	250	22,54
17	339-351	2,9	48,6	908,5	1,5068	260	30,10
18	351-389	3,0	51,6	918,3	1,5130	265	42,60
19	389-407	3,0	54,6	919,9	1,5138	270	62,86
20	407-416	2,9	57,5	923,6	1,5156	300	101,3
21	416-420	3,0	60,5	931,3	1,5192	320	176,5
22	420-430	3,0	63,5	937,6	1,5230	330	--
23	430-440	3,1	66,6	942,7	1,5252	370	--
24	440-450	3,1	69,7	952,3	1,5292	400	--
25	450-468	3,2	72,9	956,7	1,5320	430	--
26	468-477	3,0	75,9	961,6	1,5352	440	--
27	477-490	3,0	78,9	963,2	1,5378	450	--
28	490-500	2,9	81,8	964,0	1,5388	455	--
29	Остаток	18,2	100,00	--	--	--	--
№ фракции	Температура выкипания фракции при 760 мм рт.ст., оС	Вязкость, мм2/с	Температура, оС	Содержание серы, %
		50	100	застывания	вспышки
1	До 28 (газ до С4)	--	--	--	--	--
2	28-156	--	--	--	--	0,022
3	156-176	--	--	--	--	--
4	176-207	--	--	--	--	--
5	207-228	1,45	--	--	52	0,067
6	228-240	1,74	--	--	--	--
7	240-252	1,81	--	--	--	--
8	252-267	2,23	--	--	89	0,095
9	267-275	2,55	--	--	--	--
10	275-281	2,79	--	--	--	--
11	281-288	3,03	--	--	124	0,108
12	288-294	3,32	--	--	--	--
13	294-310	3,98	1,66	--	--	--
14	310-320	4,83	1,85	--	--	0,117
15	320-327	6,00	2,10	-60	148	--
16	327-339	7,32	2,38	59	--	--
17	339-351	8,99	2,73	53	--	0,23
18	351-389	11,37	3,16	49	--	--
19	389-407	14,76	3,72	45	170	--
20	407-416	20,02	4,44	38	--	--
21	416-420	28,28	5,53	32	--	0,26
22	420-430	41,91	6,88	27	--	--
23	430-440	72,99	9,49	19	208	--
24	440-450	138,6	13,15	13	--	--
25	450-468	251,7	18,72	5	--	0,29
26	468-477	--	22,82	1	--	--
27	477-490	--	25,06	2	--	--
28	490-500	--	25,34	5	--	--
29	Остаток	--	--	--	312	0,39

Определение шифра нефти

В основу технологической классификации положены признаки, имеющие значение для транспорта, переработки нефтей или получения заданного ассортимента продуктов. Классификация нефтей по технологическим признакам позволяет, с учетом физико-химических свойств нефти и ее фракций, определить вариант технологической схемы переработки конкретной нефти.

За рубежом существует большое число разнообразных технологических классификаций. В России для нефтей, поступающих на переработку, пользуются технологической классификацией нефтей в соответствии с ГОСТ 912-66 или ОСТ 38.1197-80 и техническими требованиями к нефтям в соответствии с ГОСТ 9965-76.

Технологическая классификация распространяется на нефти России, используемые для производства моторных топлив для двигателей и масел. При классификации как индивидуальных нефтей, так и их смесей учитывают содержание серы в нефтях и нефтепродуктах; потенциальное содержание фракций, выкипающих до 350 °С; потенциальное содержание и качество базовых масел; содержание твердого парафина в нефти и возможность получения реактивных, дизельных зимних или летних топлив и дистиллятных базовых масел с депарафинизацией или без нее (нормы ОСТ 38.1197-80 приведены в таблице 22).

По содержанию серы нефти делятся на три класса. Если одно или все дистиллятные топлива, получаемые из малосернистой нефти, содержат серу выше указанных в таблице 24 пределов, то эта нефть должна быть отнесена к нефтям класса 1. Нефти, содержащие от 0,51 до 2,0 % (масс.) серы, относятся к классу 2. Однако и в этом случае учитывается содержание серы в продуктах: если во всех дистиллятных топливах из данной нефти количество серы не превышает норм, установленных для топлив из малосернистой нефти, то эта нефть должна быть отнесена к классу 1, т. е. к малосернистой. В случае если при таком же количестве серы в нефти [0,51-2,0 % (масс.)] одно или все топлива содержат серы больше, чем указано в нормах для сернистой нефти, эта нефть должна быть отнесена к классу 2, т. е. к высокосернистым нефтям. По аналогии определяются и высокосернистые нефти, содержащие более 2,0 % (масс.) серы.

Таблица 22 - Технологическая классификация нефтей (ОСТ 38.1197-80)

В зависимости от содержания парафина в нефтях и возможности получения из них топлива для реактивных двигателей, зимних или летних дизельных топлив и дистиллятных базовых масел без депарафинизации или с ее применением нефти делятся на три вида: П1, П2, П3.

П1 - нефти малопарафинистые, содержащие не более 1,5 % парафина (с температурой плавления 50 °С), и при условии, что из нефтей без депарафинизации могут быть получены: топливо для реактивных двигателей с температурой начала кристаллизации не выше минус 60 °С; зимние дизельные топлива (240-350 °С) с температурой застывания не выше минус 45 °С и дистиллятные базовые масла определенного уровня кинематической вязкости при 50 °С с температурой застывания для масел с вязкостью от 8 до 14 мм2/с - минус 30 °С, с вязкостью от 14 до 23 мм2/с - минус 15 °С, с вязкостью от 23 до 52 мм2/с - минус 10 °С.

П2 - нефти парафинистые, содержащие от 1,51 до 6,0 % (масс.) парафина, и при условии, что из нефтей без депарафинизации могут быть получены: топливо для реактивных двигателей с температурой начала кристаллизации не выше минус 60 °С и дизельное летнее топливо (фракция 240?350 °С) с температурой застывания не выше минус 10 °С, а дистиллятные базовые масла - с депарафинизацией.

П3 - нефти высокопарафинистые, содержащие более 6,0 % парафина, и при условии, что из нефтей не может быть получено без депарафинизации дизельное топливо.

Если из нефти, предварительно отнесенной к виду П1, не может быть получен хотя бы один из указанных нефтепродуктов без депарафинизации, то эта нефть должна быть отнесена к нефтям вида П2. В том случае, если из нефти, предварительно отнесенной к виду П2, может быть получено дизельное топливо без депарафинизации, то эта нефть должна быть отнесена к нефтям вида П1.

Сочетание обозначений класса, типа, группы, подгруппы и вида составляет шифр технологической характеристики нефтей. Шифр нефти является как бы ее технологическим паспортом, определяющим направление ее переработки (на топлива или масла, для получения парафинов и т. д.), набор технологических процессов (необходимость включения гидрогенизационных процессов или установок депарафинизации) и качество конечных нефтепродуктов.

По материалам таблиц 1-19 устанавливается шифр нефти по ОСТ-38.1197-80 в соответствии с технологической классификации, являющийся основой для выбора варианта и схемы переработки.



Таблица 23

Шифр нефтей согласно технологической классификации ( ГОСТ 912 66)

Нефть	Шифр нефти
	Класс	Тип	Группа	Подгруппа	Вид
Троицко - анастасиевская (IV горизонт)	I	T1	M3	И3	П1

Таблица 24. Определение шифра нефти по ОСТ-38.1197-80 в соответствии с технологической классификации

Наименование	Значение
1. Содержание серы, % масс. в
нефти	0,22
бензине	0,025
реактивном топливе (керосине)	0,080
дизельном топливе	0,080
Класс нефти	1
2. Выход фракций до 350°С, % масс.	48,5
Тип нефти	1
3. Потенциальное содержание базовых масел, % масс.
нефть	28,2
мазут	54,757
Группа нефти	3
4. Индекс вязкости масел	66
Подгруппа нефти	2
5. Содержание парафина в нефти, % масс.	1,0
Температура, °С
начала кристаллизации авиакеросина	-60
застывания дизельного топлива	-60
застывания базовых масел
маловязкого
средневязкого	-27
высоковязкого	-25
Вид нефти	1
Шифр нефти	1.1.3.2.1



Характеристика получаемых продуктов

На заводе по переработке троицко - анастасиевской нефти I структуры, мощностью 4 миллионов тонн в год вырабатывается следующая продукция:

1. Автомобильный бензин по ГОСТ 2084-77 или ГОСТ Р 51105-97.

Таблица 25.

Требования на автобензин по ГОСТ 2084-77.

Показатель	Марка бензина
	Аи-92	Аи-95	Аи-98
Плотность при 20єС, кг/м3, не более	770	770	Не нормируется
Детонационная стойкость - октановое число, не менее: ММ; ИМ	83 92	85 95	88 98
Фракционный состав, єС: н.к., не ниже; 10%, не выше; 50%, не выше; 90%, не выше; к.к., , не выше; остаток в колбе, %, не более; потери, %, не более	35 70 120 190 215 1,5 4,0	35 70 120 190 215 1,5 4,0	-- 70 120 190 215 1,5 4,0
Давление насыщенных паров бензина, мм.рт.ст., не более	600	600	600
Содержание свинца, г/дм3, не более: этилированный; неэтилированный	0,15 0,013	0,15 0,013	-- 0,013
Кислотность, мг КОН/100см3, не более	3,0	3,0	3,0
Содержание фактических смол, мг/100см3, не более	5,0	5,0	5,0
Индукционный период на месте производства бензина, мин, не менее	600	600	600
Содержание: серы, % масс, не более; меркаптановой серы, % масс, не более; бензола, % об, не более МТБЭ, % масс, не более	0,05 0,001 -- --	0,05 0,001 -- --	0,1 -- 5,0 12

Также в товарных бензинах полностью отсутствуют водорастворимые кислоты и щелочи, механические примеси и вода, испытание на медной пластинке - выдерживают. На блоке компаундирования бензинов предусмотрено введение в них высокооктановых кислородсодержащих добавок, таких как МТБЭ, ЭТБЭ, ЭТЭБ и др.

2. Реактивное топливо ТС-1 по ГОСТ 10227

Таблица 26.

Требования на реактивное топливо ТС-1 по ГОСТ 10227.

Показатель	Марка
	ТС-1
Плотность при 20єС, кг/м3, не менее	780
Фракционный состав, єС: н.к., не выше; 10%, не выше; 50%, не выше; 90%, не выше; 98%, не выше	150 165 195 230 250
Кинематическая вязкость, мм2/с, при температуре: 20єС, не менее; -40єС, не более	1,3 8
Низшая теплота сгорания, кДж/кг, не менее	43120
Высота некоптящего пламени, мм, не менее	25
Кислотность, мг КОН/100см3, не более	0,7
Йодное число, гI2/100г топлива, не более	2,5
Температура, єС: начала кристаллизации, не выше; вспышки в закрытом тигле, не ниже	-60 28
Термоокислительная стабильность в статистических условиях при 150єС, не более: содержание осадка, г/100см3 топлива; содержание фактических смол, мг/100см3	18 3
Содержание, % масс, не более: ароматических углеводородов; общей серы; меркаптановой серы	22 0,2 0,003
Зольность, %, не более	0,003
Удельная электрическая проводимость пСм/м: при температуре заправки техники, не менее; при 20єС, не более	50 600

Также в товарном реактивном топливе полностью отсутствуют водорастворимые кислоты и щелочи, мыла нафтеновых кислот, сероводород, механические примеси и вода, испытание на медной пластинке при 100єС в течение 4 часов - выдерживает. Для улучшения некоторых свойств по необходимости на заводе можно предусмотреть добавление антиокислительных, противоизносных или антистатичеких присадок.

3. Дизельное топливо по ГОСТ 305-82

Таблица 27.

Требования на дизельные топлива по ГОСТ 305-82.

Показатель	Марка топлива
	А	З
Цетановое число, не менее	45	45
Фракционный состав, єС, не выше: 50%; 90%	255 330	280 340
Кинематическая вязкость, при 20єС, мм2/с	1,5-4,0	1,8-5,0
Температура застывания, єС, не выше, для климатической зоны: умеренной; холодной	-- -50	-35 -45
Температура помутнения, єС, не выше, для климатической зоны: умеренной; холодной	-- --	-25 -35
Температура вспышки в закрытом тигле, єС, не ниже: для тепловозных и судовых дизелей и газовых турбин; для дизелей общего назначения	35 30	40 35
Содержание серы, %масс, не более, в топливе: I вида; II вида	0,2 0,4	0,2 0,5
Содержание меркаптановой серы, % масс, не более	0,01	0,01
Содержание фактических смол, мг/100см3 топлива, не более	30	30
Кислотность, мгКОН/100мл топлива, не более	5	5
Йодное число, гI2/100г топлива, не более	6	6
Зольность, %, не более	0,01	0,01
Коксуемость 10% остатка, не более	0,3	0,3
Коэффициент фильтруемости, не более	3	3
Плотность при 20єС, кг/м3, не более	830	840

Также в товарных дизельных топливах полностью отсутствуют сероводород, водорастворимые кислоты и щелочи, механические примеси и вода, испытание на медной пластинке выдерживают. Для увеличения качества дизельных топлив к ним можно добавить антидымные и атифрикционные присадки.

Таблица 28

Характеристика нефтяных битумов

Марка битума	Глубина проникновения иглы в 0,1 мм	Температура	Растяжимость, см, не менее
	при 25 оС	при0 °С, не более	размягчения, не менее	хрупкости, не более	вспышки, не менее	при 25 °С	при0°С
Вязкие дорожные
БНД 200/300	20 1 + 300	45	35	-20	200	-	20
БНД 130/200	1 3 1 + 200	35	39	-18	220	65	6
БНД 90/130	91+130	28	43	-17	220	60	4,2
БНД60/90	61+90	20	47	-15	220	50	3,5
БНД40/60	40+60	13	51	-20	220	40	-
Изоляционные
БНИ-1У-3	30+50	15	65	-	230	4	-
БНИ-IV	25+40	12	75	-	230	3	-
БНИ-V	>20	9	90	-	230	2	-
Кровельные
БНК 115/180	140+220		40 + 50	-	240	-	-
БНК 90/40	35+45		85 + 95	-20	240	-	-
БНК 90/30	25+35		85 + 95	-10	240	-	-
БНК 50/50	41+60	-	50		220	4
БН70/30	2 1+40	-	70		230	3
БН90/10	5+20	-	90		240	1

Характеристика установок завода по переработке нефти

Блок ЭЛОУ

Обезвоживание и обессоливание троицко анастасиевской нефти проводят в 2 ступени на электродегидраторах.

Параметры процесса обессоливания и обезвоживания:

I ступень t=135 - 140єC, p=1,2МПа;

II ступень t=125 - 135єС, p=1,1МПа.

После обессоливания и обезвоживания нефть поступает на установку первичной перегонки АВТ.

Установка АВТ

На атмосферном блоке установки АВТ нефть перерабатывается по двухколонной схеме.

После блока ЭЛОУ сырье нагревается до 200єС за счет регенерации тепла отходящих горячих потоков атмосферной колонны: керосина, дизельного топлива и мазута, - и поступает на фракционирование в отбензинивающую колонну К-1. К-1 работает при минимальных флегмовых числах, температура верха - 150єС, температура низа колонны - 240єС, давление в колонне - 0,3МПа.

После отбензинивающей колонны сырьё подаётся в трубчатую печь, где нагревается до 350єС, и поступает на фракционирование в атмосферную колонну К-2. Температура ввода сырья - 350єС, температура низа колонны - 340єС, температура верха - 130єС, температура низа керосинового стриппинга - 190ч195єС, температура низа дизельного стриппинга - 300ч310єС, давление в колонне 0,15МПа.

Мазут атмосферной колонне направляется на вакуумный блок, где нагревается в трубчатой печи до 410єС и поступает на фракционирование в вакуумную колонну К-3. Давление вверху и в зоне питания колонны соответственно 5,2 и 27 мм.рт.ст., температура верха - 70єС, температура низа 420єС. В вакуумную колонну предусмотрена подача водяного пара в отгонную часть колонны. [1]

Получаемые продукты:

Углеводородные газы идут на газофракционирующую установку;

Бензиновая фракция н.к.-180єС поступает на блок вторичной перегонки, где разделяется на н.к.-70єС и 85-180єС;

Керосиновая фракция 180-220єС - товарный продукт, реактивное топливо ТС-1;

Фракция дизельного топлива 220-350єС, после гидроочистки является товарным продуктом, малосернистым дизельным топливом, марки «З»;

Фракция вакуумного дистиллята 280-350єС - после гидроочистки является компонентом зимнего дизельного топлива;

Фракция I-я масляная фракция 350 - 450 єС

Фракция II-я масляная фракция 450-500єС;

Гудрон - фракция выше 500єС



Рис.1 Принципиальная схема блока атмосферной перегонки нефти установки ЭЛОУ - АВТ - 4: 1 - отбензинивающая колонна; 2 - атмосферная колонна; 3 - отпарные колонны; 4 - атмосферная печь; I - нефть с ЭЛОУ; II - легкий бензин; III - тяжелый бензин; IV - фракция 180 - 220 оС; V - фракция 220 - 280 оС; VI - мазут; VII - газ; VIII - водяной пар.

Установка ГК

На установке гидрокрекинга перерабатывается тяжёлых вакуумный газойлей с установки АВТ. С помощью гидрокаталитического крекинга из тяжелых газойлевых фракций получают высококачественные реактивные и дизельные топлива, имеющие низкие температуры застывания и начала кристаллизации и не содержащие в своём составе серосодержащих соединений.

Параметры процесса.

Процесс гидрокрекинга проводят в 2 ступени, давление 15МПа, объёмная скорость подачи сырья 1ч-1, кратность циркуляции ВСГ - 1000 - 1700нм3/м3, температура 1 ступени 420єС, катализатор Al-Ni-Mo, температура 2 ступени 320 - 425єС, катализатор Pt или Ni на Al-Si [4].

После гидрокрекинга предусмотрена установка для разделения продуктов крекинга на следующие фракции:

Углеводородные газ и сероводород - после очитки от сероводорода, газы направляются на установку газофракционирования (ГФУ);

Бензиновые фракции - смешиваются с прямогонным бензином и поступают на блок вторичной перегонки;

Керосиновые фракции - товарный продукт - реактивное топливо ТС - 1;

Фракция дизельного топлива - компонент зимнего дизельного топлива;

Остаток >350єС - используется как сырьё для производства масел и битумов.

Рис. №2. Принципиальная технологическая схема установки одноступенчатого гидрокрекинга вакуумного газойля; I - сырье; II - ВСГ; III - дизельное топливо; IV - легкий бензин; V - тяжелый бензин; VI - тяжелый газойль; VII - углеводородные газы на ГФУ; VIII - газы отдува; IX - регенерированный раствор МЭА; X - раствор МЭА на регенерацию; XI - водяной пар

Установка вторичной перегонки бензина

На установке вторичной перегонки бензина стабильные бензиновые фракции, требующие повышения октанового числа разделяются на фракции: н.к.-70єС и 85-180єС. Фракция н.к.-70 - является сырьём для установки гидроизомеризации, фракция 70-180єС - сырьём для установки каталитического риформинга.

Установка изомеризации легких бензиновых фракций

Сущность процесса каталитическое превращение легких нормальных парафиновых углеводородов в соответствующие углеводороды изостроения c целью повышения октанового числа и выработки высокооктановых компонентов автомобильного бензина. Сырьем является прямогонная фракция н.к.-70єС с блока вторичной перегонки бензина и пентан с ГФУ предельных газов. Катализатор процесса: ИП-62, в его состав входит 0,55% Pt, нанесенной на фторированный оксид Al2O3. Температура процесса - 320-380єС. Давление 2,8-3МПа, соотношение подаваемого ВСГ и сырья 1,6ч2ч-1.

В процессе изомеризации получают:

Изомеризат - изопентан, изогексан и т.д. - высокооктановый компонент автобензина;

Углеводородный газ - на ГФУ

Рис.№3 Принципиальная технологическая схема установки изомеризации пентанов и гексанов; I - сырьё; II - ВСГ; III - изопентановая фракция; IV - бутовая фракция; V- изогексановая фракция; VI - гексановая фракция на изомеризацию; VII - жирный газ.

Установки гидроочистки

Каталитическая гидроочистка - эффективный процесс удаления из нефтяных фракций серы, азота и кислорода, содержащиеся в виде соответствующих органических соединений, что снижает содержание в продуктах гетероатомных и смолистых соединений. При гидроочистке происходит также гидрирование непредельных соединений. Процесс ведут при температуре 340ч400єС, давлении 3ч5МПа, объемной скорости 2ч4ч-1, кратности циркуляции ВСГ 100ч1000 нм3/м3 сырья.

Сырьем для установок гидроочистки являются:

Фракция дизельного топлива;

Бензиновые фракции;

Керосиновые фракции;

Прямогонная фракция дизельного топлива;

Продуктами соответственно являются:

Гидроочищенный бензин;

Гидроочищенный компонент зимнего дизельного топлива;

Гидроочищенное сырьё керосиновой фракции;

Малосернистое (до 0,01-0,05%масс серы) арктическое дизельное топливо;

Предельные углеводородные газы и сероводород;

Масленые фракции;

В процессе гидроочистки применяют Al-Ni-Mo катализатор.

Установка каталитического риформинга (с блоком предварительной гидроочистки)

Назначение процесса - получение высокоароматизированных бензиновых дистиллятов, которые используются в качестве высокооктанового компонента бензина.

Гидроочистку ведут при давлении 3ч4 МПа, температуре 330ч400єС, объемной скорости 2,5ч5 ч-1, расход Н2 равен 0,1ч0,15% масс., кратность ЦВСГ = 100ч500 нм3/м3 сырья. Катализатор Al-Ni-Mo. Гидрогенизат отправляют на блок каталитического риформинга.

Риформинг ведут на установке каталитического риформинга с непрерывной регенерацией катализатора. Параметры процесса: температура 450єС, при давлении 0,8МПа, с объемной скоростью 1ч2 ч-1, соотношение ВСГ сырье 500ч1500 нм3/м3 сырья. Катализатор процесса - К-104 - полиметаллический, в его состав, помимо платины входят другие металлы, усиливающие каталитические свойства.

Сырьё процесса: гидроочищный бензин УЗК, фракция 70-180єС вторичной перегонки бензина.

Получаемые продукты:

Риформат - высокооктановый компонент автобензина;

Углеводородные газы - на ГФУ;

Водородсодержащий газ - сырьё для гидрогенезационных процессов.

Рис. №3. Принципиальная технологическая схема установки риформинга непрерывной регенерации катализатора: 1 - бункер закоксованного катализатора; 2 - бункер регенерированного катализатора; 3 - шлюз; 4 - дозатор; 5 - разгрузочное устройство; I - гидроочищенное сырье; II - ВСГ; III -риформат на стабилизацию

Установка производства серы (процесс Клауса)

Сероводород, полученный на блоках очистки углеводородных газов ДЭА гидроочистки, гидрокрекинга направляют на установку производства серы с целью получения элементарной серы как товарного продукта.

Получение серы из сероводорода ведут методом Клауса путем частичного сжигания сероводорода и взаимодействия полученного диоксида серы с сероводородом. Процесс ведут в две ступени. Первая - термическая (800-1000єС), вторая - каталитическая (300-350єС, катализатор - Al2O3).

Рис. №4. Принципиальная технологическая схема установки получения серы из сероводорода по методу Клауса: I - сероводород; II - воздух; III - сера; IV - водяной пар; V - газы дожила; VI - конденсат

Газофракционирующие установки предельных и непредельных углеводородных газов. Газовый бензин установок ГФУ для упрощения расчетов включён в бензиновую фракцию

Установки предназначены для разделения углеводородных газов на фракции углеводородных газов высокой чистоты.

Очищенные от кислых компонентов углеводородные газы установки очистки газов ДЭА, а также газы с установок АВТ, изомеризации и риформинга подвергают разделению на ГФУ предельных газов. Продуктами являются сухой газ и сжиженный газ - пропан-бутан.

Газы коксования разделяют на ГФУ непредельных газов на пропан-пропиленовую, бутан-бутиленовую фракции и сухой газ. Первые две являются ценным сырьём для нефтехимии

Газы каталитического крекинга также разделяют на ГФУ непредельных газов на пропан-пропиленовую, бутан-бутиленовую фракции и сухой газ. Первые две являются сырьём для процесса алкилирования.

Процесс ведут при температуре верха деэтанизатора (первой колонны) 0ч50єС, давлении 4 МПа, во второй колонне давление 1,8 МПа, в третьей колонне - 1,8 МПа, температура верха 50, низа 110єС.

Установка висбрекинга гудрона

Наиболее распространенный прием углубления переработки нефти - это вакуумная перегонка мазута и раздельная переработка вакуумного газойля и гудрона. Получающийся гудрон, особенно в процессе глубоковакуумной перегонки, непосредственно не может быть использован как котельное топливо из-за высокой вязкости. Для получения товарного котельного топлива из таких гудронов без их переработки требуется большой расход дистиллятных разбавителей, что сводит практически на нет достигнутое вакуумной перегонкой углубление переработки нефти. Наиболее простой способ неглубокой переработки гудронов - это висбрекинг с целью снижения вязкости, что уменьшает расход разбавителя на 20 - 25 % масс., а также соответственно общее количество котельного топлива. Обычно сырьем для висбрекинга является гудрон, но возможна и переработка тяжелых нефтей, мазутов, даже асфальтов процессов деасфальтизации. Висбрекинг проводят при менее жестких условиях, чем термокрекинг, вследствие того, что, во-первых, перерабатывают более тяжелое, следовательно, легче крекируемое сырье; во-вторых, допускаемая глубина крекинга ограничивается началом коксообразования (температура 440-500 °С, давление 1,4-3,5 МПа).

Рис. №5. Принципиальная технологическая схема установки висбрекинга гудрона: I -сырье; II - бензин на стабилизацию; III -керосино-газойлевая фракция (200-350 °С); IV - висбрекинг-остаток; V - газы ГФУ; VI - водяной пар.

Установка нефтяного битума

Сырьём для установки нефтяного битума является экстракционное разделение нефтепродуктов асфальты деасфальтизации и экстракты селективной очистки. С помощью нефтяного битума получают битум. Область применения битума очень широки: дорожное строительство, изготовления кровельных материалов, строительство зданий и сооружений, для изоляции трубопроводов, применение в лакокрасочной и кабельной промышленности, для заливочных аккумуляторных мастик и другое.

Установка селективной очистки масленых фракций

Назначение процессов селективной очистки - удаление смолистых веществ и полициклических ароматических углеводородов из масел с целью повышения их индекса вязкости и снижения коксуемости (по признаку извлечения нежелательного компонента его можно назвать процессом деароматизации масел).

Сырьем процессов служат масляные дистилляты, получаемые при вакуумной перегонке мазутов, и деасфальтизаты гудронов.

Целевые продукты процессов - рафинаты направляются на депарафинизацию с целью улучшения низкотемпературных свойств масел. Побочные продукты селективной очистки - экстракты - используются как сырье для производства битумов, технического углерода, нефтяных коксов, пластификаторов каучуков в резиновой и шинной промышленности, как компонент котельного топлива.

Рис. №6 Принципиальная технологическая схема установки селективной очистки масел фенолом

Поточная схема переработки нефти

Поточная схема нефтеперерабатывающего завода представлена на рис1

Троицко - анастасиевской нефть I структуры с промыслов поступает на нефтеперерабатывающий завод. Сырая нефть проходит стадию очистки на блоке ЭЛОУ, где производится её обезвоживание и обессоливание. Обезвоженная нефть поступает на атмосферный блок установки АВТ, а вода и растворённые в ней соли выводятся с установки.

На атмосферном блоке нефть перерабатывается по двухколонной схеме, так как содержание бензина в нефти 33,6%масс. В первой колонне К-1 производится отбензинивание нефти, то есть 13,1%масс бензиновой фракции и 1,9%масс растворенные в ней углеводородные газы отеляются от сырья. Полуотбензиненная нефть после К-1 поступает в атмосферную колонну К-2 на дальнейшую ректификацию. В колонне К-2 сырьё разделяется на бензиновую фракцию н.к.-180єС, керосиновую фракцию 180-220єС, дизельную фракцию 220-350єС и остаток мазут.

Керосиновая фракция блока АТ полностью удовлетворяет требованиям ГОСТ на реактивное топливо ТС-1, фракция дизельного топлива прямой гонки 220-350єС - на дизельное топливо марки «З» и «А», после дополнительной очистки от серы на блоке гидроочистки (ГО) оно отвечает требованиям на малосернистое арктическое дизельное топливо марки ДТ А-0,08-минус 60.

Мазут после атмосферного блока направляется на вакуумный блок, где нагревается в печи до 410єС и поступает на фракционирование в вакуумную колонну К-3 для разделения. С верха колонны К-3 отгоняются остаточные светлые углеводороды нефти, которые, после гидрооблагораживания на блоке ГО, являются тяжёлым компонентом зимнего дизельного топлива. С низа колонны выводится остаток - гудрон, который является хорошим сырьём для производства масленых фракций.

На установке гидрокрекинга происходит переработка тяжёлых вакуумных газойлей блока АВТ. С помощью гидрокаталитического крекинга из тяжелых газойлевых фракций на катализаторах, при повышенных давлениях и температурах и циркуляции водородсодержащего газа вырабатываются высококачественные реактивные и дизельные топлива, имеющие низкие температуры застывания и начала кристаллизации и не содержащие в своём составе серосодержащих соединений.

На установке гидрокрекинга вакуумный газойль перерабатывается в низкокачественный бензин, который поступает на смешение с прямогонным бензином с целью повышения его детонационной стойкости. Керосиновые дистилляты ГК являются товарным продуктом - реактивным топливом ТС-1. Дизельные дистилляты - низкотемпературный, легкий компонент дизельного топлива. Газы гидрокрекинга, вместе с другими газами с установок гидроочистки идут на установку очистки от сероводорода. Остаток ГК является сырьём для установки каталитического крекинга..

В процессе каталитической гидроочистки на Al-Ni-Mo катализаторе при повышенных температурах и давлении происходит удаление из нефтяных фракций серы, азота и кислорода, содержащиеся в виде соответствующих органических соединений, что снижает содержание в продуктах гетероатомных и смолистых соединений. При гидроочистке происходит также гидрирование непредельных соединений. В процессе ГО возможны реакции крекинга сырья.

Сырьем для установок гидроочистки являются: бензиновая фракция, керосиновая фракция, фракция дизельного топлива и дистиллят вакуумной перегонки мазута, получения масленых фракций, прямогонная фракция дизельного топлива.

Продуктами являются:

Гидроочищенный бензин - направляется на блок каталитического риформинга;

Гидроочищенный компонент зимнего дизельного топлива - компонент товарного продукта;

Гидроочищенное сырьё для получения базового масла;

Малосернистое (до 0,01-0,05%масс серы) арктического дизельное топливо - товарный продукт;

Бензиновая фракция - смешивается с прямогонным бензином и направляется на блок вторичной перегонки;

В процессе гидроочистки применяют Al-Ni-Mo катализатор.

На установке очистки углеводородных газов ГО и ГК диэтаноламином (ДЭА) происходи очистка от сероводорода. ДЭА образует комплекс с кислыми компонентами углеводородного газа, который при повышении температура распадается на исходные компоненты. Сероводород с установки очистки газа гидрогенезационных процессов является сырьём для установки производства серы окислительной конверсией (процесс Клауса), а очищенный газ отправляется на ГФУ предельных газов.

Бензиновые фракции с блоков гидроочистки, гидрокрекинга и прямогонный бензин идут на вторичную перегонку, где разделяются на фракции н.к.-70єС и 70 - 180єС.

На установке гидрокаталитической изомеризации происходит процесс я превращения легких нормальных парафиновых углеводородов в соответствующие углеводороды изостроения с целью повышения октанового числа и выработки высокооктановых компонентов автомобильного бензина. Сырьем является прямогонная фракция н.к.-70єС блока вторичной перегонки бензина и газовый бензин ГФУ предельных газов. Катализатор процесса: ИП-70. Углеводородный газ с блока изомеризации направляется на ГФУ предельных углеводородов

Фракция 70-180єС блока вторичной перегонки бензина и гидроочищенный бензин узла замедленного коксования - идёт на процесс каталитического риформинга. Сущность процесса риформинга заключается в получение высокоароматизированных бензиновых дистиллятов, которые используются в качестве высокооктанового компонента бензина, и водорода для гидрогенезационных процессов.

В процессе риформинга получаются следующие продукты: риформат - высокооктановый компонент автобензина. углеводородные газы направляются на ГФУ предельных газов, водородсодержащий газ - сырьё для гидрогенезационных процессов.

Углеводородные газы с блока очистки ДЭА от сероводорода, атмосферного блока, каталитического риформинга и гидроизомеризации направляются на ГФУ. Продуктами являются газовый бензин - направляется на блок гидроизомеризации легкой бензиновой фракции На поточной схеме не показан индивидуальным потоком., метан - этановая фракция, пропан-бутановая фракция (ПБВ и сухой газ).

Для поддержания балансового количества водорода в ВСГ требуются дополнительные установки производства водорода. Сырьём для этих установок является небольшое количество сухого газа с ГФУ и химочищенная вода.

Продуктами являются углекислый газ, который выбрасывается в атмосферу и технический водород, поток которого направляется в циркулирующий водородсодержащий газ.

Балансовое количество сухого газа может быть использовано в качестве топлива для трубчатых печей или по трубопроводам направляться потребителям в качестве бытового газа.