Проект участка новой железной дороги с выбором руководящего уклона, веса состава и вида тяги

Как известно, в настоящее время традиционными способами защиты от размывов земляного полотна являются покрытия из бетонных и железобетонных плит (реже каменные наброски).

Защиты от размывов в виде плитных покрытий требуют значительных расходов дорогого железобетона, устройства специальных подготовок или обратных фильтров, и весьма уязвимы при воздействии волноприбоя. Каменные наброски более надежны, но также требуют устройства обратных фильтров и также уязвимы при ударах волн.

Альтернативой могут служить различные габионные структуры - сооружения и устройства из габионов и матрасов Рено. Использование этих конструкций является более экономичным, а в ряде случаев и более надежным средством, чем традиционные способы по ряду причин. Наиболее важные из них следующие:

высокая сопротивляемость нагрузкам, прочность армирующих элементов и лицевых граней;

коррозийная устойчивость к воздействию воды и атмосферных явлений;

проницаемость и пористость конструкций, которая обеспечивает дренирование обратной засыпки, что исключает дополнительные затраты на устройство дренажа;

гибкость, которая позволяет габионной структуре поглощать осадки грунта без разрушения сооружения;

простота строительства и минимальные объемы работ по подготовке основания (необходимо простое выравнивание поверхности);

низкие эксплуатационные расходы.

Габионные сооружения отвечают требованиям экологии. Они не препятствуют росту растительности и с течением времени становятся частью естественного ландшафта.

Время полной консолидации конструкции в зависимости от климата и типа сооружения составляет от 1 до 5 лет. После завершения процесса консолидации габионное сооружение приобретает максимальную устойчивость и после этого срок его службы практически неограничен.

Габионные структуры относятся к классу гибких сооружений: они воспринимают возможные осадки грунта, реагируя на это незначительными прогибами. При этом разрушения самой габионной структуры не происходит и сооружение продолжает выполнять свое основное функциональное назначение.

Пористая структура габиона придает габионным конструкциям хорошие дренажные свойства, а высокая проницаемость защищает от возникновения гидростатических нагрузок. Исключен также разрыв связи грунтовых и поверхностных вод, поэтому практически исключается суффозия под подошвой берегоукрепительных сооружений.

Многолетний опыт применения габионов показывает, что сооружения из них относятся к классу постоянных, они благоприятствуют со временем восстановлению состояния естественного равновесия в зоне их возведения, благодаря чему на сооружение воздействуют нагрузки меньшие, чем те, на которые они были рассчитаны первоначально.

Габионные структуры обладают высокими экологическими свойствами.

Конструкции из габионов более экономичны, чем традиционные жесткие или полужесткие конструкции: экономия средств при применении габионов составляет от 10 до 50 % на один линейный метр; они требуют меньших затрат на эксплуатацию и ремонт.

Габионные структуры очень просты, для их сооружения не требуется квалифицированная рабочая сила. Объемы работ по подготовке основания минимальны (необходимо простое выравнивание поверхности). Не нужны дополнительные затраты на устройство дренажных систем.

Для защиты от размывов откосов насыпей и их оснований, береговых устоев мостов и мостовых опор, речных и морских берегов, вблизи которых размещается земляное полотно целесообразно шире использовать габионные структуры: цилиндрические и коробчатые га-бионы, матрасы Рено, систему Террамеш, оцинкованные сетки двойного кручения с ПВХ покрытием и без оного. Они могут применяться как отдельно, так и в сочетании друг с другом. Например, использование в качестве защитной облицовки для подтопляемых откосов насыпей и русла реки конструкций из габионов и матрасов Рено регулирует течение водного потока, позволяет защитить от эрозивных явлений на откосах и дне русла, улучшает стабильность откосов и основания.

В зависимости от объекта защитная облицовка (покрытие) может укладываться всухую или под водой.

При укладке матрасов Рено и габионов необходимо удостовериться, что грунт защищаемого сооружения обладает достаточной устойчивостью и стабильностью, а наклон его откосов не вызовет сползания покрытия.

Элементы облицовки устанавливаются на подтопляемых откосах насыпей, берегах каналов и рек поперечно относительно течения воды, то есть перпендикулярно водному потоку. Однако при устройстве полной облицовки на дно укладываются элементы покрытия в продольном направлении относительно течения воды.

Расчет защитного покрытия заключается в определении толщины облицовки; подборе размеров и массы камня, укладываемого в габионы и матрасы Рено; проверке прочности металлической сетки, из которой изготовлены остовы габионных конструкций.

Для обеспечения герметичности защитного покрытия рекомендуется использовать матрасы Рено и гидравлическую битумную мастику. Их соединение позволяет получить пластичную и герметичную габионную конструкцию.

Для обеспечения водонепроницаемости покрытия можно использовать битумную или синтетическую оболочку под матрасом Рено. В этом случае ее необходимо защитить от возможного повреждения укладкой двойного слоя нетканого материала (геотекстиля). Таким образом, создается конструкция значительной прочности и деформируемости, надежная и экономичная.

6.2 Расчет верха укрепления

Основными исходными данными для проектирования всех видов защит от размывов являются:

расчетная скорость течения Vo (м/с);

глубина временного подтопления df (м);

расчетная высота волны h i%.

- в отдельных случаях ледовая нагрузка (горизонтальная составляющая сила от воздействия ледового поля Fh, МН и вертикальная составляющая той же силы Fv, MH, действующие на сооружение откосного профиля).

Величины Vо принимаются по данным непосредственных измерений гидрометеопостов или расчетом.

Значения df при временном затоплении (в поймах на мостовых переходах) и проектировании укреплений в соответствии с СТНЦ-01-95 расходы паводка и соответствующие им уровни воды df на пике паводков определяются по данным наблюдений гидрометеопостов с расчетной обеспеченностью 1% для скоростных, особогрузонапряженных линий и линий I-III категорий и 2% для линий IV категорий и подъездных путей.

Расчетная высота волны h1% определяется в соответствии с СНиП 2.06.04-82 с такой же расчетной обеспеченностью i%, которая указана выше.

Величину л необходимо знать при проектировании некоторых видов укреплений.

Параметры h1%, л и средний период волны Т определяются следующим образом.

Значения h1%находятся либо как для глубоководной зоны затопления вблизи сооружения, либо как для мелководной в зависимости от соотношения df и половины средней длины волны в глубоководной зоне л/2:

при df > л/2 - зона глубоководная;

при df ? л/2 - зона мелководная.

При проектировании укреплений необходимо обосновать отметку верха укрепления с учетом требований СТН Ц - 01 - 95.

(6.2.1)

где: df - глубина водоема в период половодья, df = 4,0 м;

hподп - высота подпора, м, hподп=0,18 м;

?hsat - величина ветрового нагона, м;

hrun-1% - высота наката волны 1% обеспеченности, м.

= 0,25 м - запас.

Определяем безразмерную величину:

(6.2.2)

где g=9,81 м/с2 ? ускорение свободного падения;

L=0,9 км ? разгон волны;

V10=17,8 м/с ? скорость ветра на высоте 10 м над поверхностью воды.

По графику рис.5.12 /4/ определяем следующие величины:

;

Выразив из данных выражений средние высоту и период волн получим:

;

Длина волны определится как:

(6.2.3)

Определяем тип водоема:

(6.2.4)

Следовательно, зона у подножия насыпи является глубоководной.

Определяется высота волны iтой %ой обеспеченности.

Для глубоководной зоны:

, (6.2.5)

где: кi% - коэффициент приведения высоты волны к iтой %ой обеспеченности;

- средняя высота волны, = 0,322м

Значение коэффициента принимается по графику рис.5.13 /3/ для глубоководной зоны в зависимости от безразмерной величины :

Определяем высоту наката волны 1% обеспеченности:

(6.2.6)

где kr=1 и kp=0,8 ? коэффициенты, которые характеризуют материал и шероховатость поверхности откоса.

ksp=1,334 ? коэффициент зависящий от скорости ветра и крутизны откоса насыпи.

krun1%=1,821 ? коэффициент учитывающий пологость волны и крутизну откоса:

kв ? коэффициент учитывающий изменение высоты наката в зависимости от угла подхода фронта волны к сооружению. При угле подхода в 500:

 (6.2.7)

Подставив эти величины в выражение (2.8) имеем:

Высота ветрового нагона воды определяется методом последовательных приближений по формуле:

, (6.2.8)

где:L=900 м - расчетный разгон волны;

dl=2,0 м - средняя глубина водоема;

- предыдущее значение;

б=400 - угол между направлением ветра и потоком воды.

kb=2.1·10-6 ? коэффициент учитывающий параметры ветрового

потока;

В первом приближении принимаем =0:

Во-втором, приближении принимаем =0,0234:

Так как в результате итераций полученные значения различаются менее чем на 5% считаем, что расчет ветрового нагона волн выполнен.

м

6.3 Выбор габионных структур для защиты откосов насыпей и берегоукрепления

В зависимости от местных условий выбирается один из типов защиты откосов насыпей или берегов:

массивные габионные стены;

облицовки из тонких габионов и матрасов Рено;

- комбинированные сооружения из массивных габионов и тонких матрасов;

- сооружения для оперативного восстановления земляного полотна, подверженного размыву (сооружения срочного вмешательства).

При облицовке откоса или берега тонкими габионами и матрасами Рено длина выпуска L крепления должна быть больше или равна (1,5 + 2,0) ?z; в связи с гибкостью крепления при образовании ямы размыва тонкий габион изгибаясь, опускается в саму яму размыва, чем фиксирует ее и препятствует разрушению основного массива сооружения.

Такие структуры применяются тогда, когда нет необходимости поддерживающего (укрепительного) сооружения, но все равно есть опасность эрозии.

В случаях, когда необходимо устройство водонепроницаемой облицовки, следует предусмотреть укладку под габионы водонепроницаемой мембраны из ПВХ или бентонита, или пропитку габионов песчано-битумной мастикой.

В отдельных случаях для укрепления берегов или подтопляемых откосов могут применяться габионные структуры в виде системы Террамеш.

Защита береговых устоев мостов проводится от размывающего действия реки.

Защита грунтовых откосов береговых устоев моста (конусов мостов) необходима от ливневой эрозии и возможного смещения грунта в связи с крутым заложением откосов.

Все эти защиты осуществляются габионами и матрасами Рено и их комбинации или в отдельных случаях матрасами Рено.

Состав габионной структуры определяется местными условиями (размерами сооружений на мостовом переходе, расчетными скоростями течения, расчетной глубиной затопления и расчетной высотой волны). Размеры структуры (требуемая толщина габиона или матраса) находятся расчетом. Площадь и конфигурация защит определяется размерами сооружения и потребностями в защите от размыва.

6.3.1 Расчет требуемой толщины (высоты) габиона или матраса Рено

Если габионная структура для защиты от размыва размещается в местах, где отсутствуют ветровые волны, но имеет место скорость течения Vо, то толщина габиона или матраса принимается конструктивно в соответствии с указаниями, приведенными в главе третьей.

Так как крутизна откоса бермы 1 : т ? 1 : 3,5, то определим толщину по формуле:

, (6.3.1.1)

где п - пористость габиона;

ст - плотность камня, т/м3;

и - угол наклона откоса или бермы, град.

Пористость габиона выбирается в зависимости от удельного веса камня, который предполагается использовать для создания габионной структуры, по графику рис. 3.4 /3/.

Плотность камня:

, (6.3.1.2)

где гs - удельный вес камня, кН/м3;

g - ускорение силы тяжести, м/с2.

т/м3

пористость габиона n = 0,35. Тогда

м

Принимаем в соответствии со спецификацией габионов толщину габиона tг = 0,5 м и матраса tм =0,17 м

6.3.2 Расчет требуемой массы и размера камня

Требуемая масса камня тк в зависимости от расчетной высотыволны h1% определяется по диаграмме рис. 5.15. тк = 2,5 кг

Соответствующий этой массе размер камня будет определяться по формуле:

, м (6.3.2.1)

м

Проверим. Достаточен ли данный размер камня для обеспечения его устойчивости против воздействия вдоль берегового течения воды со скоростью но. Для этого найдем расчетное значение dк по формуле:

, (6.3.2.2)

где: о - понижающий коэффициент, учитывающий связанность камней в габионе; о = 0,5;

А - коэффициент, учитывающий устойчивость камня на откосе или береге; А = 1,15;

гs, гв - соответственно удельные веса камня и воды, кН/м3.

м

Таким образом, для заполнения габионов и матрасов необходим камень расчетным размером dк = d50 = 0,13м.

Проверим достаточность крупности камня по условию его не вываливания через ячейку сетки габиона или матраса.

dк ? (1,0…2,0)D

где: D - расчетный размер ячейки, м.

Примем сетку размером 0,08х0,10 м. Тогда минимальный размер камня составит , максимальный

6.3.3 Проверка на деформацию габионной структуры

Устанавливаются действующие и критические величины касательных напряжений:

действующие

для дна рекиф в = гв• df • i, (6.3.3.1)

для откоса или берега ф т = 0,75 • гв• df • i, (6.3.3.2)

где гв - удельный вес воды, кН/м3;

i - уклон дна; для откоса или берега принимается i =tg и

критические

для дна рекиф с = 0,1• (гм - гв) • d50, (6.3.3.3)

для откоса или берега (6.3.3.4)

где гm - удельный вес камня, кН/м3;

d50=dк - расчетный размер камня, м;

ц - угол внутреннего трения камня засыпки, град.: ц=41о.

действующие

для дна рекиф в = 10,00• 4,0• 0,04 = 1,6 кПа,

для откоса или берега ф т = 0,75• 10,00• 4,0 • 0,5 = 15 кПа.

критические

для дна рекиф с = 0,1• (23,00 - 10,00) • 0,13 = 0,17 кПа,

для откоса или берега кПа.

При превышении действительных касательных напряжений крити-ческих величин начинается деформация габионов под действием потока. В этом случае выполняется проверка на деформацию. При коэффициенте запаса 1,2,

1,2 · фв ? фs

В данном случае 1,2 · 1,6 = 1,92 ? 0,17 кПа и 1,2 • 15 = 18 ? 0,12кПа. Поэтому делаем проверку на допустимую деформацию. Для этого найдем параметр Со

для дна , (6.3.3.5)

для откоса или берега , (6.3.3.6)

для дна ,

для откоса или берега

для дна

для откоса или берега .

Выполним проверку на допустимость деформации по формуле:

, (6.3.3.7)

для дна (габион при t = 0,50 м)

для откоса или берега (матрасы t =0,17) .

Так как для откоса при укреплении матрасами условие не выполняется, то принимается решение об укреплении откоса и основания только габионами толщиной 0,50 м.

6.3.4 Проверка скорости фильтрации

При определенных скоростях потока под слоем габионов появляется так называемая скорость фильтрации vв, (м/с), которая имеет максимальное значение на границе габион - грунт.

, (6.3.4.1)

где пf - коэффициент шероховатости дна или поверхности откоса или берега; принимаем, что габионы будут устанавливаться на глинистый грунт пf=0,033;

для дна м/ч,

для откоса м/ч.

Допускаемые значения скоростей найдем для связного грунта по диаграмме рис. 5.17/3/ в зависимости от его пористости nгр = 0,5; для суглинка нl = 1,25 м/ч.

Должно быть нв ? (2…4)• нl = (2,5…5,00) м/ч.

Размыва под габионами не будет.

6.4 Рекомендации по производству работ

Технология и основные правила выполнения работ по усилению земляного полотна габионными сооружениями отражаются в проекте производства работ. Проект производства работ утверждается Службой пути дороги.

Проект производства работ должен содержать: схемы производства работ; перечень необходимых материалов, машин, механизмов и инструмента; календарный график производства работ и правила техники безопасности при их проведении.

Проект и календарный график производства работ должны предусматривать: подготовительные, основные и отделочные работы, а также способы оценки их качества.

Габионы и матрасы Рено отправляются с завода специально сложенными и соединенными в связки. На строительных площадках сложенные габионы открываются и собираются, выпрямляются стенки и головные части, выполняется прошивка вертикальных кромок и возможных диафрагм специальной проволокой. Прошивка обычно выполняется, пропуская проволоку через каждые два звена.

После проведения сборки нескольких габионов, прошитых по форме коробки и соединенных в группы, переходят к укладке их, соединяя их по группам, с прочной прошивкой всех контактных кромок.

Заполнение габионов и матрасов Рено осуществляется карьерным камнем, размеры которого превышают размеры звена сетки. Укладка камня производится таким образом, чтобы получить минимум пустот.

В зависимости от рабочих условий заполнение выполняется вручную или с помощью механических средств. После заполнения габионов производится закрытие их крышек и выполняется прошивка проволокой вдоль кромок.

Технология сборки и установки габионов состоит в следующем.

Раскрыть габионы, которые находятся в пакете на ровной твердой поверхности.

Растянуть его и выровнять все складки. Перед этим необходимо убедиться, что все части габиона ровные и нет изгибов и неровностей.

Согнуть лицевую, заднюю и боковые панели в вертикальную позицию, сформировав прямоугольный ящик. Соединить вершины углов ящика вместе толстой проволокой кромки, торчащей из углов каждой панели. При этом верх всех четырех сторон ящика должен находиться на одном уровне.

Произвести связку вершин углов панелей, соединив их вместе витками. Перевязка выполняется чередованием одной и двух петель через каждые 100 мм. Формирование и установка конструкции. Подготавливается площадка для установки габионов, разравнивается и планируется поверхность земли.

Несколько собранных проволочных остовов габионов переносятся на место возведения конструкции, где они устанавливаются рядом с габионами, заполненными камнем.

Габионы связываются между собой по соседним граням, как изложено выше. При этом следует второй ряд габионов устанавливать лицом к лицу, спина к спине. Пустые габионы закрепляются в необходимом положении путем забивки в их углы стержней, которые используются для вытягивания габионов и облегчения операции связки пустого габиона с ранее установленным.

В качестве заполнителя габиона рекомендуется использовать камень размером 125...200 мм (но не более 250 мм). Минимальный размер камня должен быть не меньше размера ячейки сетки. Допускается укладывать 5...7% камня меньшего диаметра.

Габион заполняется вручную или механизированным способом. Камни должны укладываться плотно, чтобы получить в конструкции минимальное количество пустот. При этом последний габион следует оставлять пустым, для того чтобы было возможным привязать к нему следующие устанавливаемые габионы.

За один раз заполняется только одна треть габиона. Затем фиксируется габион изнутри горизонтальной связью поверх слоя камня. Далее закрепляется вторая треть габиона, и наконец последняя треть габиона до его верха.

Габионы высотой 0,5 м могут заполняться в два приема. Габионы высотой 0,33 м заполняются в один прием без связующих скоб.

Для компенсации осадки камня габион должен заполняться с запасом на 2,5...5,0 см выше верхней кромки габиона. Для этих целей наиболее подходит мелкий материал.

При укладке габионных матов в берегоукрепляющих сооружениях, где на них активно действует падающая струя воды или сильное течение потока необходимо устанавливать дополнительные связующие скобы между верхней крышкой габиона и его днищем.

Крышку габиона необходимо плотно притягивать к верхним граням габиона и одновременно увязывать проволокой. Первоначально делается временная привязка углов, чтобы не происходило сдвига сетки по периметру верха габиона. Если камень - заполнитель мешает плотной притяжке крышки, то некоторое его количество может быть перемещено внутрь габиона.

Для монтажа конструкций габионов рекомендуется использовать следующий инструмент: плоскогубцы (с длинными губами), монтировка или маленький лом, специальный инструмент Маккаферри (типа "степлер") для притягивания и увязки крышки габиона.

В отдельных случаях (для относительно протяженных сооружений, воспринимающих значительные нагрузки) применяется компактная (ручная) лебедка для натяжения каждого устанавливаемого габиона с простыми приспособлениями для растяжки. Она крепится к боковине пустого габиона, другая боковина привязана к уже стоящим элементам. При работе лебедка должна быть надежно заанкерена.

После растяжки габион сразу должен быть заполнен камнем.

6.5 Основные требования техники безопасности и охраны окружающей среды

Усиление земляного полотна габионными сооружениями должно осуществляться с учетом требований:

Правил технической эксплуатации железных дорог РФ;

Инструкции по обеспечению безопасности движения поездов при производстве путевых работ;

Правил по технике безопасности движения поездов при производстве путевых работ;

СНиП Ш-43-75, СНиП III-8-76, СНиП Ш-4-80.

Раздел проекта производства работ, содержащий правила техники безопасности и охраны труда, разрабатывается для выбранной технологической схемы и имеющегося набора машин и механизмов. Для учета особенностей работ на конкретном участке земляного полотна составляется местная инструкция по технике безопасности.

По вопросам охраны окружающей среды строительной организацией разрабатывается местная инструкция, исключающая возможность засорения строительной площадки и прилегающей территории.

6.6 Расчет устойчивости откоса насыпи

Различают:

- устойчивость основания;

- общую устойчивость откосов;

- местную устойчивость откосов;

Потеря устойчивости основания проявляется в смещении естественных грунтовых массивов, которые вызывают повреждение или даже разрушение земполотна (оползни, карстовые провалы, разжижение основания).

Общая устойчивость откосов обеспечивается соответствием конструкций земполотна тем нагрузкам, которые к нему прикладываются и прочностным показателям грунта.

Нарушение местной устойчивости откосов - смещение слоев откосов при промерзании - оттаивании грунта, поверхностном переувлажнении грунта, не вызывающее выхода земполотна из эксплуатации. Такие смещения могут быть в весенний период.

Склон - это основание земполотна, имеющее естественный (природный) уклон поверхности.

Откос - это искусственная наклонённая поверхность, созданная руками человека.

Правило деления блока на отсеки:

- блок делится на отсеки в соответствии с точками перелома поперечного профиля, с учетом очертания внешних нагрузок, заменяемых фиктивными столбиками грунта.

- размеры отсека по ширине должны быть не более (4ч5) метров.

- вертикальный радиус является границей отсеков.

- точки изменения характеристик грунта на кривой скольжения является границами отсека, включая точки пересечения кривой обрушения с кривой депрессии.

Кривая депрессии - линия, по которой вода выходит (спадает) из тела насыпи.

Допущения (для упрощения расчета):

- ”Qi”(собственный вес грунта отсека)- приложена в основании отсека, а не в его центре тяжести.

- силы взаимодействия между отсеками считаются направленными строго навстречу друг другу и приблизительно равны между собой (взаимно погашаются).

- смещение блока рассматривается, как его вращение вокруг центра, расположенного вокруг точки “О”.

Учет влияния различных факторов на устойчивость откоса:

1.Внешние нагрузки (подвижной состав и верхнее строение пути):

Внешние нагрузки заменяются фиктивными столбиками грунта, ширина которых равна ширине соответствующей полосовой нагрузке, а высота равна:

hэкв = , (6.6.1)

где: - удельный вес частиц грунта;

Р - интенсивность нагрузки на 1 м2;

от верхнего строения пути:

hэкв = м

от подвижного состава:

hэкв = м

2.Пойменные воды:

- основание водонепроницаемое, продолжительность стояния воды - небольшая.

В расчетах считается, что при паводке происходит полное обводнение насыпи по всему поперечному сечению. Вода после достижения максимального уровня и периода стояния, внезапно спадает под действием силы гравитации.

акап.- высота зоны капиллярного насыщения.

Вода поднимается до уровня горизонта высоких вод (самый неблагоприятный случай).

В период подтопления различают четыре зоны:

І зона - абсолютно сухой грунт;

ІІ зона - капиллярно-насыщенный грунт (вода в порах грунта держится на минисках);

ІІІ зона - влажный грунт насыпи;

ІV зона - влажный грунт основания;

Расчет для І зоны (абсолютно сухой грунт):

щІ - площадь сечения первой зоны (по расчетной схеме устойчивости откоса подтопляемой насыпи);

І = s• (1+W)/(1+e) - удельный вес частиц І зоны;

QІ = щІ• І - собственный вес грунта І зоны;

СІ = Cпр (удельное сцепление кН/м2);

ѓІ = ѓпр = tgцпр - коэффициент трения;

цІ = цпр - угол внутреннего трения;

Расчет для ІІ зоны (капиллярно-насыщенный грунт):

щІІ - площадь сечения второй зоны (по расчетной схеме устойчивости откоса подтопляемой насыпи);

ІІ = (s + е• в)/(1+e) - удельный вес частиц ІІ зоны;

в - удельный вес воды (10 кН/м2);

QІІ = щІІ• ІІ - собственный вес грунта ІІ зоны;

СІІ = Cпр (удельное сцепление кН/м2);

ѓІІ = ѓпр = tgцпр - коэффициент трения;

цІІ = цпр - угол внутреннего трения;

Расчет для ІІІ зоны (влажный грунт насыпи):

щІІІ - площадь сечения третьей зоны (по расчетной схеме устойчивости откоса подтопляемой насыпи);

ІІІ = (s - в)/(1+e) - удельный вес частиц ІІІ зоны;

в - удельный вес воды (10 кН/м2);

QІІІ = щІІІ• ІІІ - собственный вес грунта ІІІ зоны;

Сsat = (0,5ч0,7) • Cпр - удельное сцепление влажного грунта кН/м2;

ѓsat = tgцsat - коэффициент трения влажного грунта основания ;

цsat = (0,75ч0,85) • цпр- угол внутреннего трения влажного грунта основания;

Расчет для ІVзоны (влажный грунт основания):

щІV - площадь сечения четвертой зоны (по расчетной схеме устойчивости откоса подтопляемой насыпи);

ІV = (sосн - в)/(1+eосн) - удельный вес частиц ІV зоны;

в - удельный вес воды (10 кН/м2);

QІV = щІV• ІV - собственный вес грунта ІV зоны;

Сsat осн= (0,5ч0,7) • Cпросн - удельное сцепление влажного грунта кН/м2;

ѓsatосн = tgцsatосн - коэффициент трения влажного грунта основания;

цsatосн = (0,75ч0,85) • *цпросн - угол внутреннего трения влажного грунта основания;

Определяется гидродинамическая сила “D” она действует только в ІІІ и ІV зонах, и так как уклон кривой депрессии везде постоянный, то может быть определена в целом по двум зонам:

D = ?(щІІІ + щІV) • I• в (6.6.2)

Расчет ведется для погонного метра, поэтому вместо объема отсека в формулу подставляется площадь отсека.

где:

I - средний уклон кривой депрессии (‰).

И определяется нормативный коэффициент устойчивости Кустст (статический):

, (6.6.3)

где: Ni - нормальная составляющая силы тяжести грунта;

?i - длина кривой в пределах отсека;

Tуд - касательная составляющая силы тяжести грунта удерживающая

насыпь;

Тсдв - касательная составляющая силы тяжести грунта сдвигающая насыпь;

Ni = Qi• cosв; (6.6.4)

Ti = Qi• sinв; (6.6.5)

Sinв = , (6.6.6)

где: xi - расстояние от вертикального радиуса до середины отсека (м).

R - радиус кривой скольжения (м).

1	Объект: ПК43+00
2	Откос: Левый
3	Тип расчета: Статический
4	Вариант расчета: Фиксированная точка
5	Максимальная интенсивность нагрузки, кПа Pmax = 0
6	Минимальный коэфициент устойчивости, Kmin = 1,225
7	Координаты точки выклинивания на основную площадку, м: X,Y = (2,4; 0)
8	Координаты точки выклинивания на откос, м: X,Y = (31,1; 11,14)
9	Угол наклона вспомогательной прямой, град U = 5
10	Радиус кривой скольжения, м R = 17,1
11	Допускаемый коэффициент устойчивости [К] = 1,2
12	Оползневое давление в последнем блоке,кПа Eop = -44,96
13	Характеристики элементов
	Наименование элемента	Нагрузка	Поперечник	ИГЭ 1	ИГЭ 2	ИГЭ 3
	Уд.сцепление С, кПа			20	19,8	15
	Угол внутр.тр. j, град			24	23,6	15
	Уд.вес g, кН / м^3			18,6	18,8	19,8
	Показатель текучести Jl			0,33	0,31	0,23
	Наименование ИГЭ			супесь	супесь	глина
	X1	1,535	0	0	0	0
	Y1	0	0	7,237	11,15	41,15
	X2	1,535	7,6	3,8	31,105	31,11
	Y2	-0,75	0	7,15	11,15	41,15
	X3	2,425	15,985	7,6
	Y3	-0,75	5,59	7,237
	X4	2,425	19,985	23,9
	Y4	-4,75	5,59	7,733
	X5	5,175	31,105
	Y5	-4,75	11,15
	X6	5,175
	Y6	-0,75
	X7	6,065
	Y7	-0,75
	X8	6,065
	Y8	0



Расчет откоса насыпи производился с использованием программы ДКУ1, которая предназначена для подсчета коэффициента устойчивости при различных сочетаниях нагрузок и вариантов расчета. Программа ДКУ1 производит расчет при всевозможных прочностных характеристиках грунтов насыпи.

Для расчета был выбран левый откос насыпи на пикете ПК 43+00, три инженерно-геологических элемента, для которых были введены удельные сцепления грунта насыпи и соответствующие им углы внутреннего трения. Грунты насыпи были выбраны в соответствии с районом строительства, то есть по данным инженерно-геологических изысканий.

Откос насыпи рассчитывался при статическом воздействии нагрузки. При совокупном учете всех вышеперечисленных параметров при общем расчете получили коэффициент устойчивости 1,225, что больше допустимого, следовательно, насыпь удовлетворяет условиям устойчивости.

7. Проект организации строительства железной дороги

7.1 Характеристика условий строительства

Район строительства - Красноярский край.

Начало теплого сезона - апрель месяц, окончание сезона - ноябрь.

Имеются ресурсы местного жилья. 30% контингента строителей размещается в местном жилье.

Растительность в районе расположения трассы - кустарник редкий.

Производственные предприятия расположены от станции примыкания на следующих расстояниях:

- карьер песчаного балласта - 50км;

- щебеночный завод - 1000км;

- звеносборочная база - 60км.

Искусственные сооружения: малые свайно-эстакадные мосты и трубы.

Руководящий уклон -13‰. Балласт щебеночный на песчаной подушке. Тип рельсов Р65.

Общий объем путевого развития раздельных пунктов, за исключением главного пути - 0,07L, км. Полезная длина приемоотправочных путей - 850м. Длина станционных площадок разъездов - 2050м, промежуточных станций - 2500м.

Локомотив для перевозки песчаного балласта - ТЭ3, для перевозки щебня - 2ТЭ116.

7.2 Определение сроков и темпов работ

Из всего комплекса работ по постройке железной дороги сроки выпол-нения лимитирующих работ определяют сроки строительства. От соотношения сроков лимитирующих работ зависит потребность в рабочей силе, которая влияет на стоимость временных зданий и сооружений.

В дипломном проекте проект организации строительства разрабатывается по однолучевой схеме с сокращенным сроком строительства на 4 месяца без совмещения балластировки на первый и второй слой.

Продолжительность основного периода строительства (зависимости от длины трассы L = 60,150км)

Топ = 33 мес

Категория трудоемкости земляных работ - IV.

Профильная кубатура - 69,33 тыс.м3/км

Продолжительность работ по сооружению верхнего строения пути, включая укладку пути, балластировку и завершающие работы перед сдачей в эксплуатацию Твс = 10,0 мес

Темп комплексного потока К = 14,7 км/мес.

Продолжительность строительства:

Тстр = Топ + tпп, (7.2.1)

где tпп = 6 мес - продолжительность работ подготовительного периода.

Тстр = 33,0 + 6,0 = 39,0 мес

Продолжительность работ по сооружению земляного полотна:

Tзп = Топ - Твс, (7.2.2)

Tзп = 33,0 - 10,0 = 23 мес

7.3 Проектирование сооружения верхнего строения пути

Определение объемов работ по сооружению верхнего строения пути:

укладка пути:

- главный путь, Lгл = 60,150 км;

- приемоотправочные пути, LПОП = 4,0 км;

- стрелочные переводы,,

потребность в балласте:

а) главный путь:

- балластировка песком Lгп • щпгп = 60,15 • 1000 = 60,15 тыс.м3;

- балластировка щебнем Lгп • щщгп = 60,15 • 1700 = 102,26 тыс.м3;

б) приемоотправочные пути:

- балластировка песком Lпоп • щппоп = 4,0 • 2000 = 8 тыс.м3;

в) стрелочные переводы:

- балластировка песком 0,045• n • щпстр = 0,045• 14 • 1000 = 0,63 тыс.м3;

- балластировка щебнем 0,045• n • щщстр = 0,045• 14 • 1700 = 1,07 тыс.м3.

В приведенных расчетных выражениях обозначение щ представляет удельный расход балласта:

щпгп = 1000 м3/км;

щщгп = 1700 м3/км;

щппоп = 2000 м3/км.

Не все работы можно выполнять в зимнее время, поэтому необходимо произвести привязку к календарному времени. Так как первый слой балласта песчаный. То балластировку на второй слой нельзя выполнять в зимнее время.

Завершающие работы должны быть закончены до наступления холодов. Этот момент является точкой привязки к календарному времени.

Сооружение верхнего строения пути требует перевозки колоссального объема грузов, и транспортное обеспечение этого вида работ имеет важное значение. Для вывозки песчаного балласта в путь определяется потребность в подвижном составе. Поезд включен в график.

Определим число поездов в обороте для вывозки песка:

(7.3.2)

где: К - темп комплексного потока, км/мес;

Тоб - период оборота хоппер-дозаторного состава, сут;

Wср - емкость состава, м3;

Дм - число дней в месяце, в которые производится вывозка балласта в путь. Дм = 22 дн/мес.;

щпср - средний расход песчаного балласта, приведенный к одному километру строительной длины.

м3/км (7.3.3)

, (7.3.4)

где: Q - вес состава, т., который определяется в зависимости от типа локомотива и руководящего уклона;

гп=1,9 т/м3 - объёмный вес песка;

(7.3.5)

где: 0,042 - коэффициент перевода часов в сутки;

Lк - расстояние от песчаного карьера до станции примыкания, км;

V - скорость движения по действующей линии, V = 30 км/час;

Vстр = 25 км/час - при движении поезда по новостройке;

tпогр - продолжительность погрузки песка в состав, ч;

tвыгр - продолжительность выгрузки балласта в путь, ч;

tож - продолжительность ожидания при подаче состава на погрузку и выгрузку, ч. tож = 2ч.

(7.3.6)

где: Пэ - производительность экскаватора при погрузке песка;

Пэ = 58• qэ, м3/ч;

qэ - ёмкость ковша экскаватора равна 4 м3;

Пэ = 58• 4 = 232 м3/ч.

, (7.3.7)

где: Нвр = 1,9 ч/1000 м3 - норма времени на выгрузку балласта из хоппер- дозаторов;

Полученное значение Тоб округляем в большую сторону с точностью до 0,5 суток

поездов

Число поездов округлим в ближнюю сторону: поезд

Число хоппер-дозаторов в каждом составе будет равно:

 (7.3.8)

где:т - вес гружёного хоппер-дозатора;

хоппер-дозаторов

После округления до необходимо уточнить темп работ:

(7.3.9)

Определим продолжительность балластировки на первый слой:

(7.3.10)

Объем рельсошпальной решетки, перевозимой укладочным поездом, должен быть таким, чтобы укладка велась в темпе балластировки. Укладка главного и приемоотправочных путей ведется одним укладочным краном и для перевозки звеньев используется один поезд.

Ёмкость укладочного поезда должна быть следующей:

(7.3.11)

где: 0,042 - коэффициент перевода часов в сутки;

(7.3.12)

Пукл - производительность укладочного крана, км/ч. Для укладки применяется УК-25, Пукл = 0,39 км/ч

Ппогр - производительность крана, грузящего звенья на подвижной состав на звеносборочной базе. Для козлового крана Ппогр = 0,31 км/ч.

Lб - расстояние от звеносборочной базы до станции примыкания.

Определяем период оборота укладочного поезда:

ч (7.3.13)

округляем в ближайшую сторону с точностью до 12 ч, то есть Т ,об = 12 ч.

Пересчитаем ёмкость поезда:

км (7.3.14)

Укладочный поезд перевозит звенья в пакетах по 7 звеньев, поэтому ёмкость поезда должна быть кратна 7 звеньям и результат, полученный по формуле (7.3.14), надо уточнить. Определим число пакетов:

(7.3.15)

, n'пак = 3.

Окончательно получаем:

- ёмкость состава (7.3.16)

- число платформ в составе (7.3.17)

платформ

- темп укладки (7.3.18)

- продолжительность укладки (7.3.19)

Так как Ку>Кб1 , значит разбег получается в конце участка и будет равен:

км (7.3.20)

Так как lраз?10 км, то можно сделать вывод, что работы по укладке и балластировке выполняются достаточно ритмично и время строительства используется достаточно эффективно.

Возможный темп балластировки на второй слой будет равен:

км/мес (7.3.21)

где: tзим - продолжительность зимнего времени в периоде Т, мес.

где: tзим - продолжительность зимнего времени в периоде Т, мес.

Такой темп должен обеспечиваться подвозом щебёночного балласта и число поездов в обороте, необходимое для этого, должно быть следующим:

(7.3.22)

где: Wп2 - ёмкость состава на перевозке щебня, которая определяется по формуле (7.3.4) при объёмном весе щебня гщ = 1,7 т/м3 и весе состава Q = 3250т;

Тоб - период оборота, определяемый по формуле (7.3.5) с учётом того, что щебёночный карьер (завод) находится на значительном расстоянии Lk от станции примыкания. Поезд включён в график движения поездов (V=30 км/ч);

Lк - расстояние от щебёночного завода до станции примыкания;

Время погрузки и выгрузки щебня:

Найденное число поездов Nп2 округлим до целого числа N ,п2 в большую сторону, то есть N ,п2 =2 поезда

Определим расчётный темп балластировки на второй слой:

(7.3.23)

Продолжительность балластировки на второй слой равна:

(7.3.24)

Уточнённую величину определим как

Т = Тб2 + tзим , мес (7.3.25)

Т = 4,3+1,6=5,9 мес

После нанесения на график линии балластировки на второй слой необходимо уточнить положение линии завершающих работ, их темп и сроки. Продолжительность завершающих работ равна:

(7.3.26)

где:- длина участка, забалластированного до наступления зимы, км.

Темп завершающих работ равен:

(7.3.27)

Отложив от точки начала завершающих работ величину Тзр, наносим линию, показывающую их выполнение. В итоге получится уточнённый срок сооружения верхнего строения пути:

- при расходящихся потоках:

, (7.3.28)



Зная темпы работ при сооружении верхнего строения пути и приведя их к размерности км/сут. через Дм = 22 дн/мес., надо указать ведущие машины для следующих работ:

- укладка пути: УК-25;

- подъёмка пути на балласт: ЭЛБ-3 с подъемной силой электромагнитов 44 тс;

- выправочные работы при балластировке на первый слой: ВПР-1200;

- выправочные работы при балластировке на второй слой: ВПО-3000;

- выправочные работы перед сдачей в эксплуатацию (в комплексе завершающих работ): ВПМ - 600;

Расчёты трудоёмкости работ и числа рабочих приведены в таблице 7.2.

7.4 Проектирование постройки земляного полотна

Земляное полотно строится под укладку пути и с учётом темпа укладочных работ, общий срок его постройки будет равен:

(7.4.1)

Пока неизвестно, будут перебазировки мехколонн или нет. Поэтому сначала предположим, что перебазировки будут, и при этом допущении число мехколонн определится следующим образом:

(7.4.2)

где: Пмк = 1000-1200 тыс. м3/год - годовая производительность (мощность) мехколонны;

Wраб - рабочая кубатура;

(7.4.3)

где: общий объем насыпей;

объём работ для земляного полотна приёмоотправочных путей;

средняя рабочая кубатура для построечной автодороги.

Полученное число мехколонн, округлим в большую сторону до целого числа Nмк,=2.

Среднюю длину участка работы мехколонны определим так:

(7.4.4)

Число участков мехколонн равно:

(7.4.5)



Так как N,мк= Nу , то перебазировок мехколонн не будет:

(7.4.6)

Поскольку , то исходное предположение о наличии перебазировок неверно и необходимо произвести уточнение числа мехколонн:

(7.4.7)

Полученное число мехколонн, округлим в большую сторону до целого числа Nмк,=2.

Средняя длина участка работы мехколонны:

Ширина полосы постройки земляного полотна на участке работы каждой мехколонны i равна:

, мес (7.4.8)

где: lмк = l1мк = l2мк =30,075 км

Между укладкой пути и полосой работ по постройке земляного полотна интервал ?=10 дней или 0,3 мес., на приемку земляного полотна под укладку.

7.5 Проектирование постройки малых искусственных сооружений

Максимально возможный срок постройки труб при использовании только теплого времени года можно определить следующим образом:

, (7.5.1)

где: - время, необходимое на отсыпку земляного полотна до проектной отметки в месте расположения последней трубы. Эта величина зависит от рабочих отметок и может быть принята в интервале 0,5 - 1 мес.;

- продолжительность зимнего времени, попадающего в период постройки земляного полотна .

мес

7.6 Работы подготовительного периода

7.6.1 Подготовка территории строительства

Объёмы работ определяет площадь, отводимая под строительство. В выполняемом проекте учитываем отвод земель для главного и приемоотправочных путей, проводной линии связи и построечной автодороги. В расчетах примем ширину полосы отвода для линии связи 6 м и для автодороги - 15м. Ширина полосы отвода для главного пути определяется в зависимости от рабочей отметки выемки или насыпи. Для приемоотправочных путей на раздельных пунктах надо сделать уширение с учетом величины междупутья 5,3 м.

Величина уширения полосы бпоп определяется следующим образом:

(7.6.1.1)

где =1 - число приемоотправочных путей.

Это уширение делается в пределах станционной площадки.

В тех местах, распределение земляных масс указывает на наличие кавальера, должна быть определена их ширина и включена в общую ширину полосы отвода. Ориентировочно ширина кавальера может быть определена по формуле:

(7.6.1.2)

где: hср - средняя рабочая отметка выемки на участке расположения кавальера, м;

bоп = 12 м - ширина выемки понизу, м.

Все расчеты сводятся в таблицу 7.6.1.1.

Таблица 7.6.1.1 Ведомость отвода земель

N	Границы участков, км	Отвод земель
		Для железной дороги	Для линии связи, Га.	Для построечной автодороги, Га.	Всего, Га.
		Средняя рабочая отметка, м.	Ширина полосы отвода главного пути, м.	Уширение на приемо-отправочные пути раздельных пунктов, м.	Площадь отвода, Га.
		насыпь	выемка
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
1	0,000	2	------	26		0,69	36,09	90,225
2	1,250	2,5	------	23		0,2875
3	2,000	2,37	------	23		0,46
4	2,600	4,35	------	24		0,624
5	3,400	3,48	------	22		0,748
6	4,000	3,15	------	20		0,8
7	4,150	2,87	------	22		0,913
8	4,600	------	2,23	27		1,242
9	5,650	4,35	------	24		1,356
10	6,500	3,88	------	23		1,495
11	8,750	2	------	26		2,275
12	10,000	------	3,75	33		3,3
13	10,950	------	2	28		3,066
14	12,850	2,5	------	24		3,084
15	15,700	1,08	------	23		3,611
16	16,400	4,08	------	24		3,936
17	17,550	------	5,23	37		6,4935
18	18,450	3,08	------	20		3,69
19	18,750	------	1	25		4,6875
20	19,650	0,85	------	23	5,3	5,561
21	21,000	2,35	------	25		5,25
22	21,450	1	------	23		4,9335
23	22,800	------	2,38	29		6,612
24	23,600	3,85	------	23		5,428
25	24,650	6,7	------	32		7,888
26	24,900	------	2	23		5,727
27	25,450	2,35	------	25		6,3625
28	26,300	------	4,5	35		9,205
29	27,100	6,95	------	33		8,943
30	30,000	2,44	------	23		6,9
31	32,650	------	8,63	46		15,019
32	34,450	2,13	------	25		8,6125
33	36,750	------	5,25	37		13,598
34	38,600	6,78	------	32		12,352
35	39,150	------	2,4	29	5,3	13,428	36,09	90,225
36	40,550	5,31	------	26		10,543
37	43,500	10,88	------	46		20,01
38	45,700	0,93	------	23		10,511
39	46,100	9,35	------	42		19,362
40	47,350	4,67	------	25		11,838
41	48,450	------	11,3	56		27,132
42	49,250	4,2	------	24		11,82
43	50,000	------	3,73	34		17
44	51,100	6,8	------	32		16,352
45	52,150	------	4,68	36		18,774
46	52,600	1,23	------	24		12,624
47	52,800	------	1	25		13,2
48	53,200	5,25	------	27		14,364
49	53,550	6,95	------	33		17,672
50	54,200	3,43	------	21		11,382
51	53,050	------	2	28		14,854
52	55,300	1,73	------	25		13,825
53	56,150	------	4,28	35		19,653
54	56,900	3,48	------	21		11,949
55	57,400	------	0,78	25		14,35
56	57,700	0,98	------	23		13,271
57	59,150	9,98	------	44		26,026
58	59,500	4,25	------	24		14,28
59	60,150	0,63	------	23		13,835
		Итого	679,518

7.6.2 Сооружение построечной автодороги

Построечная автодорога должна быть достаточно надежной и обеспечивать круглогодичную работу транспорта по снабжению строительства грузами.

Конструкция автодороги зависит от суточного числа автомобилей, проезжающих по ней, что, в свою очередь, зависит от размеров грузопотока.

Величина грузопотока максимальна в доукладочный период и определяется по формуле:

(7.6.2.1)

где: 0,012 - коэффициент перевода размерности;

- потребность в строительных грузах для вида работ i, отнесенная к 1 км главного пути, т/км.;

- доля грузов для вида работ i, перевозимых по автодороге до укладки пути;

n - число видов работ;

- доукладочный период, мес.;

Принимается тип дороги - грунтовая, улучшенная добавками песка или глины.

7.6.3 Постройка временных зданий

В расчетах принято, что 30% контингента строителей обеспечивается местным жильем и 10% - жильем постоянного типа. Таким образом, как минимум, 60% контингента строителей должны быть обеспечены временным жильем. Здания другого назначения должны быть построены в полном объеме.

В рамках данного проекта будет определяться потребность строительства в зданиях жилого и культурно-бытового назначения. Отправной точкой расчета является число жителей поселков, складывающееся из работников многих категорий и членов их семей.

Число жителей ориентировочно можно определить как:

(7.6.3.1)

где: L - длина линии, км;

- укрупненная норма затрат труда на постройку 1 км линии, чел-дн/км.

= 9900 чел-дн/км - для линии IV категории трудоемкости.

Тстр = 36 мес

Потребность в зданиях в расчете на одного жителя указана в таблице 7.6.3.1, в ней же выполняется расчет затрат труда на постройку временных зданий, исходя из средней нормы затрат труда 0,22 чел-дн/м3.

Таблица 7.6.3.1 Определение затрат труда по постройке временных зданий

№	Наименование зданий и сооружений	Норматив кубатуры зданий, м3/чел.	Число жителей, чел.	Потребность в зданиях, м3	Трудоемкость постройки зданий, чел-дн.
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10	Столовые. Хлебопекарни, овощехранилища, холодильники Детские ясли. Школы. Детские сады. Клубы, кино. Бани, прачечные. Больницы и родильные дома. Амбулатории. Магазины, ларьки, склады.	1 0,4 0,51 3 0,83 1 0,8 1,12 0,36 0,65	27109365	2710 1084 1383 8130 2249 2710 2168 3035 979 1762	596,20 238,48 304,26 1788,60 494,78 596,20 476,96 667,70 215,38 387,64
11	Жилые здания	25	1626	40650	8943,00
				итого	14709,20

7.6.4 Постройка строительной связи

Для управления строительством необходимо организовать такие виды связи:

- прямую связь, соединяющую управление строительством с

субподрядчиками и субподрядчиков между собой;

- линейную, обеспечивающую связь субподрядчиков с участками работ и пред приятиями стройиндустрии;

- диспетчерскую связь для управления организационно и технологически связанными процессами;

- местную телефонную связь.

В головных участках строительства в подготовительный период связь осуществляется по радио. А затем организуется более надежная проводная линия связи. Проектируя постройку строительной связи, надо иметь в виду, что для нужд эксплуатации железной дороги также должна быть поострена линия связи, но уже постоянного типа. Чтобы не строить в полном объеме временные сооружения связи, а затем еще и постоянные, удорожая тем самым строительство, необходимо сразу же для использования в нуждах строительства построить наименее трудоемкие сооружения постоянной связи. К таким сооружениям относится линия связи, которая строится на постоянной трассе с установкой всех опор и раскаткой проводов по полной схеме или только частично - для организации четырех видов строительной связи. Здания связи и оборудование в них делаются временными. Норму затрат труда на устройство 1 км линии связи можно принять 25 чел-дн.

7.7 Проектирование выполнения нелимитирующих работ основного периода

7.7.1 Постройка зданий и сооружений

Объемы постройки зданий распределены вдоль линии неравномерно. Крупные поселки эксплуатационников и объекты производственной базы располагаются на крупных станциях типа участковых. На малых раздельных пунктах - разъездах и промежуточных станциях, строятся в основном здания служебно-технического назначения, например, пассажирские здания платформы, стрелочные посты, переездные будки.

Поселки эксплуатационников расположены на станции примыкания и последней станции участка. На станции примыкания строительство зданий можно развернуть в подготовительный период, поскольку там уже существует необходимая инфраструктура и, что особенно важно, железная дорога, по которой будут подвозиться конструкции и материалы.

Постройку зданий желательно начинать со зданий жилого назначения, чтобы разместить в них строителей и сократить тем самым объемы постройки временного жилья.

На малых раздельных пунктах постоянные здания строятся после балластировки на первый слой.

В целом в постройке зданий можно выделить такие этапы:

- постройка зданий для использования в нуждах строительства. Это составляет около 10% общего объема;

- постройка зданий для обеспечения временной эксплуатации, когда начинается перевозка народнохозяйственных грузов. Объем этого этапа строительства составляет 55 - 60%;

- постройка зданий для сдачи линии в постоянную эксплуатацию, если линия сдается сначала в объеме пускового комплекса, то этому соответствует объем постройки зданий 85 - 90% от общего.

Для обычной сдачи линии должна быть стопроцентная готовность.

7.7.2 Постройка сооружений водоснабжения и канализации, газо- и теплоснабжения

Все эти сооружения обеспечивают как производственную деятельность, так и быт эксплуатационников и их постройка тесно увязывается со строительством зданий. Особенностью этой группы сооружений является то, что их можно разделить на площадочные объекты и линейные - трубопроводы. Площадочные объекты это насосные станции, водонапорные башни, береговые колодцы, фильтровальные станции и очистные сооружения, станции перекачки, котельные. Трубопроводы предназначены для подачи воды, газа, теплоносителя для отопления зданий, отведения сточных вод и их конструкция в значительной степени похожа.