Улучшение тепловой защиты 5-ти этажного жилого дома

Размещено на http://www.allbest.ru/

Улучшение тепловой защиты 5-ти этажного жилого дома

1. Архитектурно-строительный раздел

1.1 Исходные данные для проектирования

Дипломный проект на тему: «Улучшение тепловой защиты 5-ти этажного жилого дома».

1.2 Схема генерального плана

Главный фасад здания ориентирован преимущественно на север. С западной и северной стороны территория здания ограничена проездами. Здание имеет 4 подъезда. Благоустройство дворовой территории частично отсутствует. Сбор мусора осуществляется в мусоросборные контейнеры находящиеся на хоздворе, который расположен с тыльной стороны здания.

Покрытие проездов однослойное асфальтобетонное, пешеходные дорожки и площадка перед главным входом имеют плиточное покрытие. Вдоль асфальтобетонного покрытия предусмотрен бортовой камень.

1.3 Общая характеристика здания

Жилой дом разделён на 4 секции. В здании: на 1 этаже - по 8 квартир в рядовой секции, 10 квартир в поворотной секции, 4 квартиры в концевой секции; на 2, 3, 4 и мансардном этаже - по 6 квартир в рядовой секции, 8 квартир в поворотной секции, 3 квартиры в концевой секции; на мансардном этаже поворотной секции - 2 квартиры; все квартиры на каждом этаже объединены лестничным узлом и коридором. Входы из него предусмотрены во все квартиры. Квартиры ориентированы на благоприятную строну горизонта. Общие площади квартир: от 49,16 м² до 110,43 м².

1.4 Объемно-планировочные решения

1.4.1 Фундаменты

Под жилой дом был запроектирован ленточный фундамент из объемных железобетонных блоков (ГОСТ 13579-78 блоки бетонные для стен подвалов), установленных на железобетонные подушки (ГОСТ 13580-85 плиты железобетонные ленточных фундаментов), под которыми выполнена песчаная подготовка.

1.4.2 Наружные стены

Наружные стены запроектированы в виде многослойной кладки из силикатного и керамического облицовочного кирпича по ГОСТ 379-95.

1.4.3 Наружная отделка

Наружная отделка: цокольная часть оштукатурена «под шубу» по арматурной сетке и окрашена водоэмульсионной краской в серый цвет. Отделка стен - из облицовочного красного кирпича. Оконные и дверные блоки окрашены масляными красками или эмалями тёплых тонов.

1.4.4 Перегородки

Перегородки в помещениях запроектированы из силикатного кирпича по ГОСТ 379-95 толщиной 88 мм, а в ванных комнатах и санузлах из керамического кирпича по ГОСТ 530-95 толщиной 65 мм.

1.4.5 Перекрытия и покрытия

Перекрытия и покрытия запроектированы из типовых сборных пустотных железобетонных плит.

При устройстве перекрытий непосредственно над квартирами используется всего два типа плит перекрытия пролетом 6300 мм. и 7200 мм.

1.4.6 Полы

Покрытие пола в квартирах принято из линолеума (в комнатах,) и ПВХ плитки (на кухне и в коридоре) на теплоизолирующем основании.

Покрытие полов в ванных комнатах и санузлах выполнено из керамической плитки на цементно-песчаном выравнивающем слое по слою гидроизоляции.

Покрытие пола на лестничных клетках и в коридорах выполнено из железобетонных облицовочных плит по выравнивающему слою.

1.4.7 Окна и двери

Окна и двери приняты по ГОСТ 23166-78* в соответствии с площадью комнат. Все жилые комнаты имеют естественное освещение. Комнаты в квартирах имеют отдельные входы. Для обеспечения быстрой эвакуации все двери открываются наружу по направлению движения на улицу исходя из условий эвакуации людей из здания при пожаре. Дверные коробки закреплены в проемах к антисептированым деревянным пробкам, закладываемым в кладку во время кладки стен. Двери оборудуются ручками, защелками и врезными замками.

Рис. 1.1. Конструкция, форма, основные размеры и марки окон

1.4.8 Кухни

Кухни оборудованы вытяжной естественной вентиляцией. Кухни оборудованы газовой плитой и санитарно-техническим прибором - мойкой.

1.4.9 Ванные комнаты и санитарные узлы

Ванные комнаты и санитарные узлы оборудованы вытяжной естественной вентиляцией.

1.4.10 Лестничная клетка

Лестничная клетка запланирована как внутренняя повседневной эксплуатации, из сборных железобетонных элементов. Лестница двухмаршевая с опиранием на лестничные площадки.

1.4.11 Отопление

Отопление и горячее водоснабжение запроектировано из магистральных тепловых сетей, с нижней разводкой по подвалу. Приборами отопления служат конвектора. На каждую секцию выполняется отдельный тепловой узел для регулирования и учета теплоносителя.

1.4.12 Водоснабжение

Холодное водоснабжение запроектировано от внутриквартального коллектора водоснабжения с двумя вводами. Вода на каждую секцию подаётся по внутридомовому магистральному трубопроводу, расположенному в подвальной части здания, который изолируется и покрывается алюминиевой фольгой. На каждую блок-секцию и встроенный блок устанавливается рамка ввода.

Вокруг дома выполняется магистральный пожарный хозяйственно-питьевой водопровод с колодцами, в которых установлены пожарные гидранты.

1.4.13 Канализация

Канализация выполняется внутридворовая с врезкой в колодцы внутриквартальной канализации. Из каждой секции выполняются самостоятельные выпуски хозяйственно-бытовой канализации.

1.4.14 Мусоропровод

Мусорокамера находится на первом этаже. Накопленный мусор в бункере высыпается в мусорные тележки и погружается в мусоросборные машины, а затем вывозится на городскую свалку отходов. Стены мусорокамеры облицованы глазурованной плиткой, пол металлический. В мусорокамере предусмотрены холодный и горячий водопровод со смесителем для промывки мусоропровода, оборудования и помещения мусорокамеры.

1.5 Технико-экономические показатели

Экономические показатели жилых зданий определяются их объемно-планировочными и конструктивными решениями, характером и организацией санитарно-технического оборудования. Важную роль играет запроектированное в квартире соотношение жилой и подсобной площадей, высота помещения, расположение санитарных узлов и кухонного оборудования. Проекты жилых зданий характеризуют следующие показатели:

· строительный объем (м³)

· площадь застройки (м²);

· общая площадь (м²);

· жилая площадь (м²);

К₁ - отношение жилой площади к общей площади, характеризует рациональность использования площадей.

К₂ - отношение строительного объема к общей площади, характеризует рациональность использования объема.

Строительный объем надземной части жилого дома с неотапливаемым чердаком определяют как произведение площади горизонтального сечения на уровне первого этажа выше цоколя (по внешним граням стен) на высоту, измеренную от уровня пола первого этажа до верхней площади теплоизоляционного слоя чердачного перекрытия.

Строительный объем подземной части здания определяют как произведение площади горизонтального сечения по внешнему обводу здания на уровне первого этажа, на уровне выше цоколя, на высоту от пола подвала до пола первого этажа.

Строительный объем тамбуров, лоджий, размещаемых в габаритах здания, включается в общий объем.

Общий объем здания с подвалом определяется суммой объемов его подземной и надземной частей.

Площадь застройки рассчитывают как площадь горизонтального сечения здания на уровне цоколя, включая все выступающие части и имеющие покрытия (крыльцо, веранды, террасы).

Жилую площадь квартиры определяют как сумму площадей жилых комнат плюс площадь кухни свыше 8 м². Общую площадь квартир рассчитывают как сумму площадей жилых и подсобных помещений, квартир, веранд, встроенных шкафов, лоджий, балконов, и террас, подсчитываемую с понижающими коэффициентами: для лоджий - 0,5; для балконов и террас - 0,3. Площадь помещений измеряют между поверхностями стен и перегородок в уровне пола. Площадь всего жилого здания определяют как сумму площадей этажей, измеренных в пределах внутренних поверхностей наружных стен, включая балкон и лоджии. Площадь лестничных клеток и различных шахт также входит в площадь этажа. Площадь этажа и хозяйственного подполья в площадь здания не включается.

Таблица 1.1. Технико-экономические показатели

Наименование	Показатель
Строительный объем подземной части, Vстр.подз., м3	4287
Строительный объем надземной части, Vстр.надз., м3	51725
Строительный объем общий, Vобщ., м3	56012
Жилая площадь, Sжил., м2	5578
Общая площадь, Sобщ., м2	10017
Площадь застройки, Sзастр., м2	1754
Площадь здания, Sздан., м2	13633
K1 = Sжил/ Sобщ, м2/м2	0,557
K2 = Vобщ/Sобщ, м3/м2	5,59

2. Техническая эксплуатация зданий

2.1 Физический износ здания

Таблица 2.1. Результаты визуального и инструментального обследования здания

№ п/п	Конструктивный элемент здания	Признаки износа	Физический износ, %
1	Фундаменты ленточные каменные	Выпучивание и заметное искревление цоколя	47,33
2	Стены кирпичные	Трещины в кладке	34,6
3	Перегородки кирпичные	Мелкие трещины и отслоение штукатурки местами	20,0
4	Перекрытия ж/б	Глубокие трещины в местах сопряжений плит с несущими стенами	45,5
5	Лестницы ж/б	Мелкие трещины	20,0
6	Крыша деревянная	Ослабление креплений болтов, скоб, повреждение деталей слуховых окон	10,0
7	Кровля металлическая	Массовые протечки	10,0
8	Полы дощатые	Стирание досок в ходовых местах	50,5
9	Оконные блоки деревянные	Нижний брус оконного переплета и подоконная доса поражены гнилью, древесины расслаивается, переплеты расшатаны	60,0
10	Двери деревянные	Коробки местами повреждены и поражены гнилью	20,0

Таблица 2.2. Результаты расчета физического износа

N п/п	Конструктивные элементы здания	Удельный вес от общей стоимости здания, %	Физический износ конструктивного элемента, %	Общий износ здания, %
1	Фундаменты	6	47,33	2,84
2	Стены	19,7	34,6	6,82
3		7,3	20,0	1,46
4	Перегородки	6	45,5	2,73
5	Перекрытия	2,25	10,0	0,23
6	Крыша	0,75	10,0	0,08
7	Кровля	7	50,5	3,54
8	Полы	6	60,0	3,6
9	Окна	6	60,0	3,6
10	Двери	19	45,0	8,55
11	Отделка	12	35,0	4,2
12	Инженерное оборудование и прочие элементы (включая лестницу)	8	20,0	1,6
	Итого	100		39,23

Перечень работ по ремонту конструкций здания:

- Фундаменты: усиление и замена отдельных участков кладки; - заделка трещин и выбоин в стенах;

- Стены: замена выпавшей облицовки, заделка трещин;

- Перегородки: ремонт штукатурки;

- Перекрытия: усиление плит;

- Лестницы: заделка трещин, ремонт ступеней;

- Крыша: ремонт креплений и деталей слуховых окон;

- Кровля: ремонт желобов с заменой отдельных деталей;

- Полы: Сплачивание полов;

- Окна: Ремонт переплетов, коробки и подоконной доски с добавлением нового материала;

Группа капитальности здания (каменного обыкновенного - стены кирпичные, перекрытия железобетонные) - 2 (периодичность ремонтов 30 лет).

2.2 Расчет геометрических и теплоэнергетических показателей существующего здания

1. Определение сопротивления теплопередаче наружной стены существующего здания , :

,

где - градусо-сутки отопительного периода, ⁰С • сут, для конкретного пункта;

- коэффициенты;

,

где t_int - расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, ;

, - средняя температура наружного воздуха, и продолжительность, сут, отопительного периода;

где - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций;

- коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающих конструкций;

- толщины слоев, ;

- расчетные коэффициенты теплопроводности материалов слоев,

Определяем условие эксплуатации ограждающей конструкции: г. Пенза-3 климатический район - зона сухая; влажностный режим помещений здания - нормальный, условия эксплуатации ограждающих конструкций - А.

Рис. 2.1. Конструкция существующей стены

1 - цементно-песчанный раствор, ,

2 - кирпичная кладка, ,

3 - цементно-песчанный раствор, ,

- не соответствует требованиям СНиП

2. Определение сопротивления теплопередаче чердачного перекрытия существующего здания , :

- коэффициент, учитывающий зависимость положения ограждающей

конструкции по отношению к наружному воздуху, для чердачного перекрытия

Рис. 2.2. Конструкция существующего чердачного перекрытия

1 - защитный слой - известково-песчанная корка, ,

2 - керамзитовый гравий ,

3 - пароизоляция - 1 слой рубероида на мастике ,

4 - цементно-песчаная стяжка ,

5 - ж.б. плита круглопустотная ,

- не соответствует требованиям СНиП

3. Определение сопротивления теплопередаче окон существующего здания с двойным остеклением в деревянных раздельных переплетах, ,:

- не соответствует требованиям СНиП

4. Расчетный и нормируемый температурные перепады,

между температурами внутреннего воздуха и на поверхности существующей стены:

где n-коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху

5. Расчетный и нормативный температурные перепады, между температурами внутреннего воздуха и на поверхности существующего чердачного перекрытия (потолка):

6. По существующему зданию:

- площадь окон , и соответствующее сопротивление теплопередаче

- площадь наружных дверей , и соответствующее сопротивление теплопередаче

- площадь наружних стен , и соответствующее сопротивление теплопередаче

- площадь покрытия , и соответствующее сопротивление теплопередаче

- площадь цокольного перекрытия , и соответствующее сопротивление теплопередаче



Рис. 2.3. Конструкция существующего перекрытия над подпольем

1 - шпунтованные доски, ,

2 - лага,

3 - цементно-песчаная стяжка, ,

4 - керамзитобетон, ,

5 - пароизоляция - 1 слой рубероида на мастике,,

6 - цементно-песчаная стяжка ,

7 - ж.б. плита круглопустотная ,

- коэффициент, учитывающий зависимость положения ограждающей

конструкции по отношению к наружному воздуху, для перекрытия над холодными подпольями

- не соответствует требованиям СНиП

7. Общая площадь внутренних поверхностей наружных ограждающих конструкций, включая перекрытие верхнего этажа и перекрытие нижнего этажа:

м²

8. Приведенный коэффициент теплопередачи через наружные ограждающие конструкции здания :

Вт/м² ·⁰с

9. Удельный вес наружного воздуха, и удельный вес внутреннего воздуха ,

,

где t - температура воздуха: внутреннего - для определения ; наружного - для определения

10. Максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь , м/с:

11. Расчетная разность давлений наружного и внутреннего воздуха для окон лестничной клетки

,

где высота здания (от уровня пола первого этажа до верха вытяжной шахты),

12. Расчетная разность давлений наружного и внутреннего воздуха для входных наружных дверей лестничной клетки

13. Нормируемое сопротивление воздухопроницанию окон для лестничной клетки

где С_n - нормируемая воздухопроницаемость ограждающих конструкций,

- разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях светопрозрачных ограждающих конструкций, при которой определяется сопротивление воздухопроницанию

14. Нормируемое сопротивление воздухопроницанию входных наружных дверей для лестничной клетки ,

=

15. По существующему зданию суммарная площадь окон и дверей , на лестничной клетке:

;

16. Количество инфильтрующегося воздуха в лестничную клетку жилого здания через неплотности заполнений проемов :

17. Отапливаемый объём здания :

18. Коэффициент снижения объёма воздуха в здании, учитывающей наличие внутренних ограждающих конструкций :

19. Средняя плотность приточного воздуха за отопительный период :

,

20. Коэффициент учета влияния встречного теплового потока в светопрозрачных конструкциях

21. По существующему зданию площадь жилых помещений

22. Количество проточного воздуха в здание при неорганизованном притоке равное для жилых зданий, предназначенных гражданам с учетом социальной нормы - 3·А_l:

23. Средняя кратность воздухообмена за отопительный период

,

где n_н - число часов работы механической вентиляции в течение недели

168 - число часов в неделю

n_inf - число часов учета инфильтрации в течение недели, ч

n_н = 168

n_inf = 168 ч

24. Условный коэффициент теплопередачи здания, учитывающий теплопотери за счет инфильтрации и вентиляции :

где с - удельная теплоемкость воздуха,

с = 1 Кдж/кг·⁰С

25. Общий коэффициент теплопередачи здания

26. Общие теплопотери здания МДж, за отопительный период:

27. Бытовые теплопоступления в течении отопительного период

где величина бытовых тепловыделений на 1 м² площади жилых помещений, Вт/м², принимаемая для жилых зданий, предназначенных гражданам с учетом социальной нормы q_int = 17 Вт/м²

28. Средняя за отопительный период величина солнечной радиации на вертикальную поверхность I_, МДж/м²:

Расположение г. Пенза - 53⁰ с.ш.

Таблица 2.3. Ориентация фасадов здания - С-Ю, продольная ось ориентирована - З-В

			С	Ю	З	В
Октябрь	31	26	-	(607.75/31) ·26 = 509.6	(257/31) ·26 = 215.54	(257/31) ·26 = 215.54
Ноябрь	30	30	-	528.75	159.25	159.25
Декабрь	31	31	-	456.25	114	114
Январь	31	31	-	477.5	113.25	113.25
Февраль	28	28	-	556.5	204.25	204.25
Март	31	31	-	687.25	355.5	355.5
Апрель	30	30	109	578	464.25	464.25
		207	109	3793.85	1626.04	1626.04

I₁ = 109 · 0.69 = 75.21 МДж/м²

I₂ = 3793.85 · 0.69 = 2617.75 МДж/м²

I₃ = 1626.04 · 0.69 = 1121.96 МДж/м²

I₄ = 1626.04 · 0.69 = 1121.96 МДж/м²

29. Теплопоступления через окна от солнечной радиации в течении отопительного периода , фасадов ориентированных по направлениям:

где i_f - коэффициент, учитывающий затенение светового проема непрозрачными элементами заполнения, i_f = 0.65

k_f - коэффициент относительного проникания солнечной радиации для окон

,,,- площадь светопроемов фасадов здания, соответственно ориентированных по четырем направлениям, м², k_f = 0.62

30. Коэффициент, учитывающий дополнительное теплопотребление системы отопления, связанных с дискретностью номинального теплового потока номенклатурного ряда отопительных приборов, их дополнительными теплопотерями через зарадиаторные участки, повышенной температурой воздуха в угловых помещениях, теплопотерями трубопроводов, проходящих через не отапливаемые помещения для: многосекционных и других протяженных зданий ,

31. Коэффициент эффективности авторегулирования подачи теплоты в системах отопления : в системах без термостатов и без авторегулирования на вводе - регулирование центральное в ЦТП или котельной:

ж = 0,5

32. Коэффициент снижения теплопоступления за счёт тепловой инерции ограждающих конструкций н:

н = 0,8

33. Расход тепловой энергии на отопление здания в течение отопительного периода

34. Расчётный удельный расход тепловой энергии на отопления здания за отопительный период или

q_h^des = 10³ · Q_h^y / (A_h·D_d) или

q_h^des = 10³ · Q_h^y / (V_h·D_d),

где A_h - сумма площадей пола квартир или полезной площади помещений здания, за исключением технических этажей и гаражей, м²

A_h = 1650.54· 5=8252.7 м²

35. Номеруемый удельный расход тепловой энергии на отопление жилых домов

q_h^req < q_h^des

q_h^req = 80 - 100%

q_h^des = 168.55 - x

168.55 · 100%/80 = 210.68%, отклонение составляет + 110.68%.

В соответствии с табл. 3, СНиП «Тепловая защита зданий», это отклонение соответствует классу энергетической эффективности - Е - очень низкий.

Рекомендуемые мероприятия органам администрации субъектов РФ - желательна реконструкция здания.

Коэффициент остеклённости фасада здания f, %:

%,

соответствует нормам, т. к. для жилых зданий коэффициент остекленности фасада здания f должен быть не более 18%.

Расчетный показатель компактности здания k_e^des:

,

соответствует нормативным значениям.

36. Составим энергетический паспорт существующего здания:

Энергетический паспорт здания

Дата заполнения (число, м-ц, год)	1.06.12
Адрес здания Разработчик проекта Адрес и телефон разработчика Шифр проекта	г. Пенза студент гр. ГСХ-51, Марщиков А.А. г. Пенза, ул. Беляева, 14-424 ДП-2069059-270105-070311-2012

Расчетные условия

№ п/п	Наименование расчетных параметров	Обозначение параметра	Единица измерения	Расчетное значение
1 2 3 4 5 6 7	Расчетная температура внутреннего воздуха Расчетная температура наружного воздуха Расчетная температура теплого чердака Расчетная температура техподполья Продолжительность отопительного периода Средняя температура наружного воздуха за отопительный период Градусо-сутки отопительного периода	tint text tc tc Zht tht Dd	0C 0C 0C 0C сут 0C 0С·сут	+ 20 - 29 - + 5 207 - 4.5 5071.5

2.3 Расчет температурно-влажностного режима и теплоэнергетических показателей утепленного здания

2.3.1 Расчет температурно-влажностного режима неутепленной стены при стационарных условиях диффузии водяного пара

Рис. 2.4. Конструкция существующей стены

1 - цементно-песчаный раствор, ,

2 - кирпичная кладка, ,

3 - цементно-песчаный раствор, ,

t_int = + 20⁰C

t_ext = -12.2 ⁰C, средняя температура января для г. Пенза

Е_int = 17.54 мм. рт. ст.

Е_ext = 1.6 мм. рт. ст.

а) сопротивление паропроницанию:

R_п= д/ м

R_п.1м²Ч ч·Па/мг

R_п.2м²Ч ч·Па/мг

R_п.3=м²·ч·Па/мг

R_п.0=0.111+5.82+0.111 = 6.042 м²·ч·Па/мг

б) распределение температуры в стене:

ф_n=

где ф_n - температура на внутренней поверхности n-го слоя ограждения, считая нумерацию слоев от внутренней поверхности ограждения

?_n-1R-сумма термических сопротивлений n-1 первых слоев ограждения

R₁ м²·⁰С / Вт

ф ₁⁰С

R_1-2м²·⁰С / Вт

ф_1-2⁰С

R_2-3м²·⁰С / Вт

ф_2-3⁰С

R₃м²·⁰С / Вт

ф₃⁰С

в) максимальная упругость водяного пара в стене Е, мм. рт. ст.:

Таблица 2.5

ф1 = 16.6 0С	Е1 = 14.17 мм. рт. ст.
ф1-2 = 16.2 0С	Е1-2 = 13.81 мм. рт. ст.
ф2-3 = -10.5 0С	Е2-3 = 1.86 мм. рт. ст.
ф3 = -10.9 0С	Е3 = 1.79 мм. рт. ст.

г) упругость водяного пара на границах слоев ограждения:

е =цЧE/100%,

где ц - влажность воздуха

ц_int = 50%

ц_ext = 84%

e_intмм. рт. ст.

e_ext=мм. рт. ст.



Рис. 2.5. Температурно-влажностный режим неутепленной стены при стационарных условиях водяного пара

Графики не пересекаются, поэтому зоны выпадения конденсата нет. Но существующая конструкция стены не удовлетворяет требованиям тепловой защиты здания. Следовательно, необходимо разработать утепление стен. Рассмотрим несколько вариантов по их разрезам и выберем наиболее эффективный.

2.3.2 Подбор толщины утеплителя стены

Для варианта утепления стены изнутри в качестве материала утеплителя - минераловатные плиты: , ;

х/0.064 = 2.06; х =0.132 м, принимаем д =0.15 м

Рис. 2.6. Конструкция утепления стены изнутри

1 - цементно-песчаный раствор, ,

2 - минераловатная плита, ,

3 - цементно-песчаный раствор, ,

4 - кирпичная кладка, ,

5 - цементно-песчаный раствор, ,

2.3.3 Расчет температурно-влажностного режима стены, утепленной изнутри при стационарных условиях водяного пара

а) сопротивление паропроницанию:

R_п= д/ м

R_п.1,3,5м²Ч ч·Па/мг

R_п.2м²Ч ч·Па/мг

R_п.4=м²·ч·Па/мг

R_п.0=0.111+0.5+0.111+5.82+0.111 = 6.653 м²·ч·Па/мг

б) распределение температуры в стене:

ф_n= ,

где ф_n - температура на внутренней поверхности n-го слоя ограждения, считая нумерацию слоев от внутренней поверхности ограждения

?_n-1R-сумма термических сопротивлений n-1 первых слоев ограждения

R₁ м²·⁰С / Вт

ф ₁⁰С

R_1-2м²·⁰С / Вт

ф_1-2⁰С

R_2-3м²·⁰С / Вт

ф_2-3⁰С

R_3-4м²·⁰С / Вт

ф_3-4⁰С

R_4-5м²·⁰С / Вт

ф_3-4⁰С

R₅м²·⁰С / Вт

ф ₅⁰С

в) максимальная упругость водяного пара в стене Е, мм. рт. ст.:

Таблица 2.6

ф1 = 18.9 0С	Е1 = 16.37 мм. рт. ст.
ф1-2 = 18.8 0С	Е1-2 = 16.27 мм. рт. ст.
ф2-3 = -3 0С	Е2-3 = 3.57 мм. рт. ст.
ф3-4 = -3.2 0С	Е3-4 = 3.51 мм. рт. ст.
ф4-5 = -11.7 0С	Е4-5 = 1.68 мм. рт. ст.
ф5 = -11.8 0С	Е5 = 1.66 мм. рт. ст.

г) упругость водяного пара на границах слоев ограждения:

е =цЧE/100%,

где ц - влажность воздуха

ц_int = 50%

ц_ext = 84%

e_intмм. рт. ст.

e_ext=мм. рт. ст.



Рис. 2.7. Температурно-влажностный режим стены, утепленной изнутри при стационарных условиях водяного пара

2.3.4 Расчет температурно-влажностного режима стены, утепленной снаружи при стационарных условиях водяного пара

Рис. 3.8. Конструкция утепления стены снаружи

1 - цементно-песчаный раствор, ,

2 - кирпичная кладка, ,

3 - цементно-песчаный раствор, ,

4 - минераловатная плита, ,

5 - цементно-песчаный раствор, ,

а) сопротивление паропроницанию:

R_п= д/ м

R_п.1,3,5м²Ч ч·Па/мг

R_п.2м²Ч ч·Па/мг

R_п.4=м²·ч·Па/мг

R_п.0=0.111+5.82+0.111+0.5+0.111 = 6.653 м²·ч·Па/мг

б) распределение температуры в стене:

ф_n= ,

где ф_n - температура на внутренней поверхности n-го слоя ограждения, считая нумерацию слоев от внутренней поверхности ограждения

?_n-1R-сумма термических сопротивлений n-1 первых слоев ограждения

R₁ м²·⁰С / Вт

ф ₁⁰С

R_1-2м²·⁰С / Вт

ф_1-2⁰С

R_2-3м²·⁰С / Вт

ф_2-3⁰С

R_3-4м²·⁰С / Вт

ф_3-4⁰С

R_4-5м²·⁰С / Вт

ф_3-4⁰С

R₅м²·⁰С / Вт

ф ₅⁰С

в) максимальная упругость водяного пара в стене Е, мм. рт. ст.:

Таблица 2.7

ф1 = 18.9 0С	Е1 = 16.37 мм. рт. ст.
ф1-2 = 18.8 0С	Е1-2 = 16.27 мм. рт. ст.
ф2-3 = 10.3 0С	Е2-3 = 9.4 мм. рт. ст.
ф3-4 = 10.2 0С	Е3-4 = 9.33 мм. рт. ст.
ф4-5 = -11.7 0С	Е4-5 = 1.68 мм. рт. ст.
ф5 = -11.8 0С	Е5 = 1.66 мм. рт. ст.

г) упругость водяного пара на границах слоев ограждения:

е =цЧE/100%,

где ц - влажность воздуха

ц_int = 50%

ц_ext = 84%

e_intмм. рт. ст.

e_ext=мм. рт. ст.

Рис. 2.9. Температурно-влажностный режим стены, утепленной снаружи при стационарных условиях водяного пара

Отсутствие пересечения линий е и Е показывает, что в этом случае конденсата влаги в стене нет. Из двух вариантов утепления стены - утепление снаружи является является более эффективным.

Порядок расположения слоев стены влияет на ее влажностный режим.

При расположении утеплителя с наружной стороны материал стены (кирпичная кладка) расположена в области положительных температур и находятся в более выгодных температурно-влажностных условиях (отсутствует зона выпадения конденсата). Еще одно свойство - при усилении стен не уменьшается площадь жилых помещений. Недостатком является относительно неблагоприятные условия выполнения ремонтных работ по утеплению здания.

2.3.5 Технология утепления стены

Подготовительные работы:

- предварительно очистить территорию вокруг здания;

- установить леса с рабочими настилами;

- расшить швы, трещины в стенах;

- заделать раствором швы и трещины в стенах;

- очистить поверхность стен;

- зашторить проемы;

- разбить стены на захватки.

Описание технологического процесса утепления:

Крепёжные детали в количестве не менее 4^х штук на 1м² утепляемой поверхности засверливают в утепляемые стеновые ограждающие конструкции. Необходимое кол-во крепёжных деталей определяют в каждом отдельном случае в зависимости от материала утепляемых конструкций, их состояния и расчётной нагрузки от массы теплоизоляции. Теплоизоляционный слой выполняют из не горючих минераловатных плит толщиной 150 мм, надевая плиты на крепёжные штыри. При помощи запорных пластин к крепёжным элементам поверх минераловатных крепят сетку из оцинкованной стали с диаметром стержней 1.1 мм и размером ячеек 19•19 мм. Откосы дверных и оконных проёмов армируют дополнительно. Поверх утеплителя наносят слой штукатурки. Поверхность обрабатывают атмосферостойкими составами.

2.3.6 Вариант утепления чердачного перекрытия

Подбираем материал для утепления чердачного перекрытия, так как R_des= 1.069 м²·⁰С / Вт < R_req= 3.764 м²·⁰С / Вт, то заменяем керамзитовый гравий на минераловатную плиту, д = 0,2 м, л = 0,064 Вт/м·⁰С.

Рис. 2.10 Конструкция чердачного перекрытия после утепления

1- известково-песчаная корка (д₁ = 0.03 м, л₁= 0.7 Вт/м·⁰С)

2 - минераловатная плита (д₂= 0.2 м, л₂ = 0.064 Вт/м·⁰С)

3 - пароизоляция - 1 слой изола (д₃= 0.002 м, л₃ = 0.17 Вт/м·⁰С)

4 - цементно-песчанная стяжка (д₄ = 0.01 м, л₄ = 0.76 Вт/м·⁰С)

5 - ж.б. круглопустотная плита (д₅ = 0,22 м, л₅= 1.92 Вт/м·⁰С)

R_o= м²·С / Вт

здание теплоэнергетический утепление железобетонный

2.3.7 Вариант утепления пола 1-го этажа

Подбираем материал для утепления пола первого этажа, так как

R_des= 0.636 м² ·⁰С /Вт < R_req= 3.764 м²· ⁰С / Вт

Пол первого этажа решено заменить, при существующем дощатом на линолеумный, д =0,005 м, л=0,29 Вт/м·⁰С, с заменой утеплителя керамзитобетона на минераловатную плиту, д = 0,2 м, л = 0,064 Вт/м·⁰С.

Рис. 2.11. Конструкция пола 1-го этажа после утепления

1 - линолеум (д₁=0.005 м, л₁= 0.29 Вт/м·⁰С)

2 - цементно-песчаная стяжка (д₂=0.01 м, л₂= 0.76 Вт/м ·⁰С)

3 - 2 слоя изола (д₃=0.005 м, л₃= 0.17 Вт/м·⁰С)

4 - минераловатная плита (д₄=0.2 м, л₄= 0.064 Вт/м·⁰С)

5 - цементно-песчаная стяжка (д₅=0.01 м, л₅= 0.76 Вт/м ·⁰С)

6 - ж.б. круглопустотная плита (д₆=0,22 м, л₆= 1.92 Вт/м·⁰С)

R_o= м²· ⁰С / Вт.

2.3.8 Замена окон

Существующие окна необходимо заменить на окна с тройным остеклением в раздельноспаренных деревянных переплетах с R_o=0,55 м²· ⁰С / Вт.

2.3.9 Перерасчет теплотехнических показателей

Для составления энергетического паспорта на утепленное здание пересчитаем некоторые пункты 2 этапа:

Расчетный температурный перепад между температурами внутреннего воздуха и на поверхности утепленной стены:

?t₀=⁰С

Приведенный коэффициент теплопередачи через наружную ограждающую конструкцию здания:

k_m^tr= Вт/м² ·⁰C

Средняя кратность воздухообмена за отопительный период n_a, ч^-1:

n_a= [(L_н n_н)/168+ (G_inf k n_inf)/ (168 с_а^ht)]/ (в_н V_h),

n_a=/(0, 85 · 24396.46) = 0,81 ч^-1

Условный коэффициент теплопередачи здания, учитывающий теплопотери за счет инфильтрации и вентиляции К_m^inf, Вт/м² ·⁰C:

К_m^inf = 0.28·1·0.81·0.85·24396.46 ·1,31·0,8/8119.07 = 0.607 Вт/м² ·⁰C

Общий коэффициент теплопередачи здания:

k_m=0.53+0.607=1.137 Вт/м² · ⁰C

Общие теплопотери здания:

Q_h = 0, 0864 · К_m·D_d·А_l^sum

Q_h = 0.0864 · 1.137 · 5071.5 · 8119.07 = 4044985.1 МДж

Расход тепловой энергии на отопление здания в течение отопительного периода:

Q_h^y = [Q_h - (Q_int+ Q_s)·н·ж] · в_h

Q_h^y = [4044985.1 - (169544.04 + 439837.5)·0,8·0,5] · 1,13 = 3605459.9 МДж

Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период q_h^des, кДж/(м²Ч⁰СЧсут) или кДж/(м³Ч⁰СЧсут):

q_h^des = 10³ · 3605459.9 / (8252.7 · 5071.5) = 84.17 кДж/(м²·⁰С·сут)

q_h^des = 10³·3605459.9 / (24396.46 · 5071.5) = 29.14 кДж/(м³·⁰С·сут)

Нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление q_h^req жилых домов, кДж/(м²·⁰С·сут):

q_h^req =80 кДж/ (м²·⁰С·сут)

q_h^req < q_h^des

q_h^req = 80 - 100%

q_h^des = 84.17 - x

x = 84.17·100% /80 = 105.21%, отклонение составляет +5.21%

В соответствии с табл. 3, СНиП «Тепловая защита зданий» это отклонение соответствует классу энергетической эффективности - С - нормальный.

3. Расчетно-конструктивный раздел

3.1 Расчет монолитного участка железобетонного перекрытия

Для расчета железобетонного монолитного участка выбираем перекрытие МУ-1.

Рис. 3.1. Монолитный участок 1

Предварительно назначаем схему опирания монолитного участка - свободное опирание.

Для расчета треугольного монолитного свободно опертого участка производим переход от перекрытия треугольного очертания к перекрытию обычной, прямоугольной формы (плита). За расчетную длину плиты принимаем длину свободного (неопертого) края монолитного участка перекрытия (включая площадку опирания равную 2 х 120 мм.) L=3500, а ширину плиты, в целях упрощения расчетов принимаем равной b=1 м.

Высоту сечения монолитного перекрытия принимаем равной h =220 мм.

В качестве рабочей арматуры принимаем стержневую арматуру класса А-III периодического профиля.

Бетон - тяжелый бетон плотностью 2300 кг/ м³ класс прочности на сжатие - B25 (ГОСТ 25192-82).

Расчет прямоугольных сечений с арматурой, сосредоточенной у растянутой граней элемента производится следующим образом в зависимости от высоты сжатой зоны:

(3.1)

а) при - из условия

(3.2)

б) при > _R - из условия

(3.3)

При этом расчетную несущую способность сечения можно несколько увеличить путем замены в условии (3.4) значения _R на 0,8_R + 0,2_m, где при 1 _m = (1 0,5). Значения _R и _R определяются по табл. 18 и 19. Если х 0, прочность проверяется из условия

(3.4)

Примечание. Если высота сжатой зоны, определенная с учетом половины сжатой арматуры,

 (3.5)

расчетную несущую способность сечения можно несколько увеличить, производя расчет по формулам (3.1) и (3.2) без учета сжатой арматуры

Изгибаемые элементы рекомендуется проектировать так, чтобы обеспечить выполнение условия < _R. Невыполнение этого условия можно допустить лишь в случае, когда площадь сечения растянутой арматуры определена из расчета по предельным состояниям второй группы или принята по конструктивным соображениям.

Проверка прочности прямоугольных сечений с одиночной арматурой производится:

при х < _R h₀ - из условия

(3.6)

где высота сжатой зоны равна

при х _R h₀ - из условия

(3.7)

Подбор продольной арматуры производится следующим образом. Вычисляется значение:

 (3.8)

При отсутствии сжатой арматуры площадь сечения растянутой арматуры определяется по формуле

(3.9)

где для изгибаемых элементов прямоугольного сечения:

Если _m > _R, то требуется увеличить сечение или повысить марку бетона, или установить сжатую арматуру.

Площади сечений растянутой А_s и сжатой Аs' арматуры, соответствующие минимуму их суммы, для элементов из бетона класса В30 и ниже рекомендуется определять, если по расчету требуется сжатая арматура по формулам:

(3.10)

(3.11)

Если значение принятой площади сечения сжатой арматуры Аs' значительно превышает значение, вычисленное по формуле (3.10), площадь сечения растянутой арматуры определяется с учетом фактического значения площади Аs' по формуле

(3.12)

где - определяется формуле

(3.13)

в зависимости от значения

которое должно удовлетворять условию .

Дано:

L = 3,5 м; b = 1 м; h = 0,22 м;

Арматура а = 0,03 м, А - III

RS= 355 МПа; RSC= 355 МПа;

RS, SER= 390 МПа; Класс бетона В25

Rb= 14,5 МПа; Rbt= 1,05 МПа; b2 =0,9;

RS, SCR= 18,5 МПа; RSt, SER= 1,6 МПа;

Таблица 3.1. Сбор нагрузок

№ п/п	Нагрузка	Нормативное значение н, кПа	Коэфф. запаса	Расчетное значение 0, кПа
	1	2	3	4
1	Эксплуатационная нагрузка	1,5	1,3	1,95
2	Нагрузка от покрытий пола	1,25	1,2	1,5
3	Нагрузка от собственного веса перекрытия hб=0.22 м.	5,5	1,1	6,05
	ИТОГО:	8,25		9,5

Расчетный изгибающий момент в пролете равен:

Находим значение :

Значение _R определяется по формуле:

_sR - напряжение в арматуре, МПа, принимаемое для арматуры классов А-III

_sR = R_{s sp};

R_s =355 МПа - расчетное сопротивление арматуры растяжению.

_sc,u =400 МПа - предельное напряжение в арматуре сжатой зоны, принимаемое для конструкций из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов в зависимости от учитываемых в расчете нагрузок (в нашем случае при b2 =0,9 - равным 400 МПа).

0,3 RS, SER +P<_sp< RS, SER - P

P=30+360/L=30+360/3,25=140,77

249,77<_sp<257,23 принимаем _sp=250

_sR = R_{s sp}=355-250=105

- характеристика сжатой зоны бетона, определяемая по формуле:

здесь - коэффициент, принимаемый равным для тяжелого бетона - 0,85, R_b - в МПа;

_R = _R (1 0,5 _R)=0,675 (1-0,50,675)=0,447

m< _R т. к. 0,031< 0,447 - условие соблюдено.

Определяем площадь сечения арматуры растянутой зоны:



=

As=0,00025 м² = 2,5 см²

Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям должен производиться для обеспечения прочности:

- на действие поперечной силы по наклонной полосе между наклонными трещинами;

- на действие поперечной силы по наклонной трещине;

- на действие изгибающего момента по наклонной трещине.

Балки, нагруженные одной или двумя сосредоточенными силами, располагаемыми не далее h₀ от опоры, а также короткие балки пролетом L 2h₀ рекомендуется рассчитывать на действие поперечной силы, рассматривая прочность наклонной сжатой полосы между грузом и опорой с учетом соответствующих рекомендаций. Допускается производить расчет таких балок как элементов без поперечной арматуры.

Расчет элементов без поперечной арматуры на действие поперечной силы производится из условий:

(3.14)

где Q_max - максимальная поперечная сила у грани опоры;

 (3.15)

где Q - поперечная сила в конце наклонного сечения;

_b4 - коэффициент, определяемый по табл. 3.2;

с - длина проекции наклонного сечения, начинающегося от опоры; значение с принимается не более с_max = 2,5h₀.

В сплошных плоских плитах с несвободными боковыми краями (соединенными с другими элементами или имеющими опоры) допускается указанное значение с_max делить на коэффициент :

(3.16)

но не более 1,25.

При проверке условия (3.15) в общем случае задаются рядом значений с, не превышающих с_max.

При расчете элемента на действие распределенных нагрузок, если выполняется условие

(3.17)

значение с в условии (3.15) принимается равным c_max, а при невыполнении условия (3.17)

(3.18)

здесь q₁ принимается при действии равномерно распределенной нагрузки а при действии сплошной нагрузки с линейно изменяющейся интенсивностью - равной средней интенсивности на приопорном участке длиной, равной четверти пролета балки (плиты) или половине вылета консоли, но не более с_max.

Проверим условие (3.17):

_b4=1,5

Поскольку q₁ = 9500 Н/м < 393750 Н/м, принимаем с = c_max = 0,38 м.

Поперечная сила в конце наклонного сечения равна

Q = Q_max q₁c= 16630 Н - 9500 Н/м0,38 = 13020 Н.

Проверяем условие (3.15):

т.е. прочность плиты по поперечной силе обеспечена.

Железобетонные элементы рассчитываются по образованию трещин:

- нормальных к продольной оси элемента;

- наклонных к продольной оси элемента.

Расчет по образованию трещин производится:

- для выявления необходимости проверки по раскрытию трещин;

- для выяснения случая расчета по деформациям.

Расчет железобетонных элементов по образованию нормальных трещин производится из условия

М_r < М_crc, (3.19)

где М_r - момент внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого сечения, относительно оси, параллельной нулевой линии и проходящей через ядровую точку, наиболее удаленную от растянутой зоны, трещинообразование которой проверяется;

М_crc - момент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента при образовании трещин, и определяемый по формуле (для свободно опертых балок и плит):

M_crc = R_bt,serW_pl - N_shr (e_op + r). (3.20)

Усилие N_shr рассматривается как внешняя растягивающая сила; его величина и эксцентриситет относительно центра тяжести приведенного сечения определяются по формулам:

N_shr = _shr (A_s + A_s); (3.21)

, (3.22)

где _shr - напряжение в арматуре, вызванное усадкой бетона, равное: для тяжелого бетона класса В35 и ниже - 40 МПа при естественном твердении и 35 МПа - при тепловой обработке; для других видов и классов бетона _shr принимается согласно СНиП 2.03.01-84 (табл. 5, поз. 8);

у_s, у_s - расстояния от центра тяжести приведенного сечения до центров тяжести сечений соответственно арматуры S и S.

Если коэффициент армирования < 0,01, допускается в формулах (3.20) величины W_pl и r определять как для бетонного сечения, принимая N_shr = 0 и A_s = A'_s = 0.

Значение M_r определяется для изгибаемых элементов по формуле:

М_r = М;

r - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, трещинообразование которой проверяется.

Значение r определяется для изгибаемых элементов по формуле

;

W_red - момент сопротивления для растянутой грани приведенного сечения, определяемый по правилам сопротивления упругих материалов.

Так как момент M_crc находим как для бетонного сечения, используя формулу (3.20):

M_crc = R_bt,serW_pl = 0,292 bh²R_bt,ser =0,292100 22²0,16=3614 кНсм = 36,14 кНм

Для изгибаемых элементов:

М_r = М = 14,55 кНм;

Так как:

М_r = 14,55 кНм< M_crc = 36,14 кНм,

условие (3.19) соблюдается, следовательно трещины в растянутой зоне не образуются и расчет по раскрытию трещин не требуется.

3.2 Поверочный расчет фундаментов

3.2.1 Сбор нагрузок

Слой I - насыпной грунт мощностью 1,0 м.

Слой II - почвенно-растительный мощностью 0,3 м.

Слой III - суглинок серо-зеленый мореный (среднеуплотняющийся, влажный, тугопластичный). Мощность слоя 5,7 м.

Слой IV - песок средне-зернистый кварцевый (практически не уплотняющийся, влажный). Мощность слоя 7,0 м.

Слой V - гравийно-голечковые отложения. Мощность слоя - 4,0 м.

- с - плотность массы, г/см³;

- с_s - плотность частиц грунта, г/см³;

- д = 10с - удельный вес, кН/м³;

- д = 10с_s - удельный вес частиц грунта, кН/м³;

- W - природная влажность;

- W_L - влажность на границе текучести;

- W_p - влажность на границе раскатывания;

- ц - угол внутреннего трения;

- с - удельное сцепливание.

Вертикального напряжения от собственного веса грунта:

13,5*1 = 13,5 кН/м²

13,5+15*0,3 = 18,0 кН/м²

18,0 +18,9*5,7 = 125,73 кН/м²

 125,73 +20*7= 265,73 кН/м²

265,73 кН/м²

Грузовые площади:

А _Н = 3,695*3,005 = 11,0 м²; А _ВН = (3,005+3,005)*1 = 6,0 м²

Постоянные нормативные нагрузки:

- от покрытия крыши и стропильной системы: q _покр = 3,02 кН/м²;

- от чердачного перекрытия с учетом новой конструкции утепления: q_черд = 5,33 кН/м²;

- от междуэтажного перекрытия: q _перекр = 4,07 кН/м²;

- вес 1 м² наружной стены с учетом утеплителя: q _ст.н. = 11,5 кН/м²;

- вес 1 м² внутренней стены с учетом утеплителя: q _ст.вн. = 6,8 кН/м²

Временные нагрузки:

- полезная: Р = 1,5 кН/м²

- нормативное значение веса снегов. покрытия: S₀ = 1 кН/м²

- нормативное значение ветрового давления: W₀ = 0.38 кН/м²

Грузовая площадь на наружную и внутреннюю стены:

А _Н = 11,0 м²; А _ВН = 6,0 м².

Определяем постоянные нагрузки:

а) вес покрытия:

Q_{покр H} = q _покр* А_н = 3,02*11 = 33,22 кН

Q_{покр ВH} = q _покр* А_вн = 3,02*6,0 = 18,12 кН

б) чердачного перекрытия:

Q_{черд Н} = 5,33*11,0 = 58,63 кН

в) вес перекрытий:

Q_{перекр. Н.} = q_пер * А_н * n = 4,07*11*9= 399,96 кН Q_{перекр. ВН.} = q_пер * А_н * n = 4,07*6,0*9= 219,78 кН

г) вес наружной стены при 40% остекления:

Q_ст.н. = q _ст.н.* b * h*0,6 = 11.5*3,695*29,54*0,6 = 753,1 кН

д) вес остекления:

Q_ст.н. = q _ст.н.* b * h*0,4 = 0,4*3,695*29,54*0,4 = 17,46 кН

е) вес внутренней стены при площади дверных проёмов 7.5% от площади всей кладки:

Q_ст.вн. = q _ст.вн. * h _вн * 0,925 = 6,8*29,54*0,925 = 185,8 кН

Определяем временные нагрузки:

а) вес перегородок:

Q_{перег,н.}= q _перег* А_н * n * = 0.75*11*9*0.95 = 70,54 кН

Q_{перег,вн.}= q _перег*А_вн * n * = 0.75*6*9*0.95 = 38,5 кН

б) снеговая нагрузка:

Q_CH.H = S * A_H * = 1,0*11,0*0.9 = 9,9 кН

Q_CH.ВH = S * A_В * = 0.5*6,0*0.9 = 2,7 кН

в) ветровая нагрузка:

- вертикальные грузовые площади:

А _в1 = 10 * b = 10*3,695= 36,95 м²

А _в2 = 10 * b = 10*3,695= 36,95 м²

А _в3 = 10 * b = 10*3,695= 36,95 м²

А _в4 = b * (h - 30) = 3,695*(30,89-30) = 3,3 м²

- статические составляющие нагрузок:

Q _B1 = W₀*k₁*c*A_B*ш₂ = 0,38*0,65*0,8*36,95*0,9 = 6,57 кН

Q _B2 = 0,38*0,85*0,8*36,95*0,9 = 8,59 кН

Q _B3 = 0,38*1,1*0,8*36,95*0,9 = 11,1 кН

Q _B4 = 0,38*1,1*0,8*3,3*0,9 = 0,99 кН

Где: k₁ = 0,65; k₂ = 0.85; k₃ = 1.1;

с = 0,8 - с наветренной стороны.

Определяем моменты от каждой составляющей нагрузки:

M_Bi = Q_Bi * h_i

M_B1 = Q_B1 * h₁ = 6,57 * 6,65 = 43,7 кНм

M_B2 = Q_B2 * h₂ = 8,59 * 16,65 = 143 кНм

M_B3 = Q_B3 * h₃ = 11,1 * 26,65 = 295,8 кНм

Где: h₁ = 1.65+ 5 = 6,65 м

h₂ = 1.65 + 15 = 16,65 м

h₃ = 1.65 + 25 = 26,65 м

h₄ = 26,65 + 0,89/2 = 27,1 м

Определяем суммарный момент от вертикальной нагрузки:

М_B = M_B1 + M_B2 + M_B3 + M_B4= 43,7 + 143 + 295,8+26,8 = 509,3 кНм

Определяем вертикальную нагрузку на фундамент от ветровой нагрузки:

Временная полезная нагрузка на перекрытия:

Q ^вр_{перекр.н.} = р*A_H*n*з

Q ^вр_{перекр.вн.} = р*А_ВH*n*з_, где:

Q ^вр_{перекр.н.} = 1,5*11,0*9*0,6= 89,1 кН

Q ^вр_{перекр.вн.} = 1,5*6,0*9*0,6= 48,6 кН

Составляем сводную таблицу нагрузок на фундаменты под наружную и внутреннюю стены.

Таблица 3.3. Сбор нагрузок

№ п/п	Вид нагрузки	Величина нагрузки
		От наруж. стен	От внутр. стен
		кН	кН
1. 2. 3. 4. 5.	Постоянные: Вес покрытия Вес чердачного перекрытия Вес перекрытия Вес стены Вес остекления	33,22 58,63 399,96 753,1 17,46	18,12 31,98 219,78 185,8 -
1. 2. 3. 4.	Временные:

Подобные документы

• Расчет железобетонного монолитного каркаса промышленного здания

  Расчет и конструирование многопустотной предварительно напряженной плиты перекрытия. Определение геометрических характеристик поперечного сечения ригеля, подбор продольной арматуры. Расчет средней колонны, монолитного перекрытия и кирпичного простенка.
  
  курсовая работа [2,2 M], добавлен 07.04.2014
  

• Проектирование малоэтажного жилого дома

  Объемно-планировочное решение малоэтажного жилого дома. Конструктивная система и схема здания. Конструирование ограждающих конструкций и расчет тепловой защиты дома. Зонирование территории, планирование дорожек, благоустройство и озеленение участка.
  
  курсовая работа [72,8 K], добавлен 24.07.2011
  

• Теплотехнический расчет ограждающих конструкций 2-х этажного жилого дома в г. Казань

  Проведение теплотехнического расчета стены, пола, потолка, наружных дверей и световых проемов жилого дома. Определение влажностного режима наружных ограждений. Выполнение проверки на отсутствие периодической конденсации на внутренних поверхностях здания.
  
  курсовая работа [246,9 K], добавлен 23.08.2014
  

• Расчет каркаса многоэтажного жилого дома

  Расчет и компоновка плит перекрытия, пролетов и нагрузок. Расчет прочности панели по предельным состояниям 1-й и 2-й групп. Определение положения границы сжатой зоны бетона. Статический расчет ригеля и колонны. Расчет железобетонного фундамента здания.
  
  курсовая работа [552,9 K], добавлен 23.01.2011
  

• Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

  Конструктивное решение сборного железобетонного каркасного здания. Проектирование сборного железобетонного перекрытия. Расчет плиты по деформациям и раскрытию трещин. Определение приопорного участка. Расчет сборной железобетонной колонны, ребристой плиты.
  
  курсовая работа [411,8 K], добавлен 27.10.2010
  

• Анализ проектных решений 20-ти квартирного жилого дома

  Проектные решения, направленные на повышение эффективности использования тепловой энергии. Температурный режим узлов отдельных ограждающих конструкций. Расчет влажностного режима наружных стен. Анализ структуры теплопотерь проектируемого здания.
  
  дипломная работа [2,3 M], добавлен 19.06.2011
  

• Монолитный жилой дом для малосемейных

  Проектирование 18-ти этажного жилого дома из монолитного железобетона, жилого дома со скрытым ригелем и 2-х этажного жилого дома. Инженерно-техническое оборудование здания. Фундаменты, стены и перегородки, перекрытие и покрытие, лестницы, кровля.
  
  реферат [18,6 K], добавлен 21.02.2011
  

• Исследование температурно-влажностного состояния ограждающих конструкций здания

  Численное исследование температурно-влажностного состояния трёх вариантов возведения ограждающих конструкций здания. Анализ решений, характеризующихся наиболее благоприятным температурно-влажностным режимом. Расчёты на паропроницание и теплоустойчивость.
  
  курсовая работа [283,2 K], добавлен 31.03.2015
  

• Тепловой режим и теплотехнический расчет здания

  Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций, теплопотерь здания, нагревательных приборов. Гидравлический расчет системы отопления здания. Выполнение расчета тепловых нагрузок жилого дома. Требования к системам отопления и их эксплуатация.
  
  отчет по практике [608,3 K], добавлен 26.04.2014
  

• Проектирование блок-секции 9-этажного 27-квартирного 2-3-4 крупнопанельного жилого дома на свайном фундаменте

  Архитектурно-планировочное и архитектурно-конструктивное решение проектируемого здания – блок-секция 27-квартирная жилого 9-ти этажного здания. Наружная и внутренняя отделка здания. Расчет звукоизоляции перегородки. Определение индекса изоляции шума.
  
  курсовая работа [127,2 K], добавлен 24.07.2011
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам