Проект железобетонных конструкций многоэтажного промышленного здания

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

1. Расчёт монолитной плиты перекрытия

2. Расчёт многопролётной второстепенной балки

3. Расчёт прочности кирпичного простенка

4. Расчёт ребристой плиты сборного перекрытия по первой группе предельных состояний

5. Расчёт ребристой плиты сборного перекрытия по второй группе предельных состояний

6. Расчёт рамы

7. Расчёт ригеля

8. Расчёт колонны

9. Расчёт фундамента отдельного монолитного столбчатого

Список использованных источников

Приложение

Введение

В данном курсовом проекте необходимо спроектировать железобетонные конструкции многоэтажного промышленного здания. Расчет состоит из двух частей.

В первой части проектируется монолитное железобетонное перекрытие, опирающееся на кирпичные стены многоэтажного промышленного здания. Конструктивная схема здания смешанная (по периметру здания - несущие кирпичные стены, внутри здания - монолитные колонны каркаса).

Во второй части проекта необходимо рассчитать сборные железобетонные элементы такого же здания. В этом случае конструктивная схема здания каркасная.

Для расчета принимаем следующие исходные данные:

- длина - 4 х 7,2 м:

- ширина - 3 х 6,0 м;

- высота - 3 х 3,9 м;

- нагрузка - 7900 Н/м2;

- количество второстепенных балок в пролете - 2;

- класс бетона - В15;

- класс арматуры (для сборных элементов) - А-II;

- R0=0,27 МПа;

- район строительства - г. Новосибирск.

1. Расчёт монолитного перекрытия

Монолитное ребристое перекрытие компонуют с поперечными главными балками и продольными второстепенными балками. Второстепенные балки размещаются по осям колонн и в третях пролёта главной балки, при этом пролёты плиты между осями рёбер равны 6/3 = 2 м.

Рис. 1 Расчетная схема плиты и эпюра М

Задаёмся предварительными размерами конструкций перекрытий:

1. Главная балка

h = 1/10 Ч l = 1/10 Ч 6000 = 600 мм.

b = 0,5 Ч h = 0,5 Ч 600 = 300 мм.

2. Второстепенная балка

h = 1/17 Ч l = 1/17 Ч 7200 = 400 мм.

b = 0,5 Ч h = 0,5 Ч 400 = 200 мм.

3. Плита

д = 60 ч 120 мм, принимаем д = 80 мм.

Расчётный пролёт:

l01 = 7200 - bгл.б = 7200 - 300 = 6900 мм.

l02 = 2000 - bвт.б = 2000 - 200 = 1800 мм

Отношение l01 / l02 = 7 / 1,8 = 3,88 > 2, следовательно, рассчитываем плиту, как работающую в коротком направлении.

Произведём сбор нагрузок на 1 м2:

Таблица 1

Нагрузка	Нормативная нагрузка, Н/м2	Коэффициент надёжности по нагрузке	Расчётная нагрузка, Н/м2
Постоянная:
1. Плита д = 80 мм, с = 2500 кг/м3	2000	1.1	2200
2. цементный раствор д = 20 мм, с = 2200 кг/м3	440	1.3	572
3. керамические плиты д = 13 мм, с = 1800 кг/м3	234	1.1	257,4
			g = 3029,4
Временная:	7900	1.2	9480
			v = 9480
Всего:			12509,4

Для расчёта многопролётной плиты выделяем полосу шириной 1 м, при этом расчётная нагрузка на 1 м плиты длины составляет 12509,4 Н/м, с учётом коэффициента надёжности по назначению здания гn = 0,95 нагрузка на 1 м:

q = (g + v) Ч гn = 12509,4 Ч 0,95 = 11883,93 Н/м - полная нагрузка.

Изгибающие моменты определяем:

1. в среднем пролёте и на средних опорах:

М = q Ч l02/16 = 11883,93Ч 1,82/16 = 2542 Н•м;

2. в первом пролёте и на первой промежуточной опоре:

М = q Ч l02/11 = 11883,93 Ч 1,82/11 = 3697,5 Н•м.

Характеристики прочности бетона и арматуры

Бетон тяжёлый класса В25. Согласно [1, табл.13] расчётное сопротивление бетона Rb = 8,5МПа. Принимаем проволочную арматуру класса Вр-I с диаметром 4 мм и с расчётным сопротивлением Rs = 360 МПа.

Подбор сечений рабочей арматуры

1. В средних пролётах и на средних опорах

h0 = h - a = h - (aз.сл. + d/2) = 80 - (10 + 0,5•5) = 68 мм = 6,8 см;

b = 10 см - толщина защитного слоя;

бm=M/(RbЧbЧh02)=254200/(8,5Ч100Ч6,82 Ч100) = 0,065,

следовательно, по таблице 3.1 [1] для расчёта изгибаемых элементов прямоугольного сечения, армированных одиночной арматурой ж = 0,965;

As=M/(RsЧжЧh0)=254200/(360Ч0,965Ч6,8Ч100) = 1,07 см2.

Принимаем 9 ш4 Вр-I с As = 1,13 см2 с шагом 100 мм.

2. В крайних пролётах и на крайних опорах

бm = 369750/(8,5Ч100Ч6,82Ч100)=0,094, следовательно, ж = 0.95;

As = 369750/(360Ч0,95Ч6,8Ч100) =1,58 см2.

Принимаем 9 ш5 Вр-I с As = 1,77 с шагом 100 мм.

Получаем сетки следующих отправочных марок:

арматурная сетка крайних пролётов ;

арматурная сетка средних пролётов ;

арматурная сетка крайних опор ;

арматурная сетка средних опор ;

длина стержней рабочей арматуры над опорами:

Данные о плоских арматурных сетках приведены в спецификации, расположенной в графической части проекта (лист 1).

Армирование главной балки сетками С1, С2, С3, С4 также приведено в графической части проекта (лист 1).

2. Расчёт многопролетной второстепенной балки

Рис. 2 Расчетная схема второстепенной балки и эпюра М

Расчётный пролёт и нагрузки

Расчётный пролёт равен расстоянию в свету между главными балками

l0 = 7200 - 300 = 6900 мм.

Сбор нагрузок на 1 м длины второстепенной балки:

1. Постоянная:

от собственного веса плиты и пола: 3,03 Ч (2·1•1) = 6,06кН/м

от собственного веса балки сечением

0,2 Ч 0,4 (с = 2500 кг/м3)

с учетом коэффициента надежности

по нагрузке =1,1: 0,2Ч(0,4-0,08)Ч25000Ч1,1 =1,53кН/м

g = 6,06+1,53 = 7,59кН/м

с учётом коэффициента надёжности

по назначению здания гn = 0, 95: g = 7,59Ч0,95 =7,21 кН/м

2. Временная с учётом с учетом

коэффициента надежности по назначению

здания =0,95: v = 7,9 Ч2Ч0,95=15,01 кН/м

3. Полная нагрузка: q = g + v =7,21+15,01 =22,22 кН/м

Расчётные усилия

Изгибающие моменты определяют как для многопролётной балки с учётом перераспределения усилий:

1. В первом пролёте:

М = qЧl02/11=22,22Ч6,92 /11=98,98 кНм;

2. На первой промежуточной опоре:

М = qЧl02/14 = 22,22Ч6,92/14=77,77 кНм;

3. В средних пролётах и на средних опорах:

М = qЧl02/16 = 22,22Ч6,92/16 = 68,05 кНм.

Отрицательные моменты в средних пролётах определяют по огибающей эпюре моментов; они зависят от отношения временной нагрузки к постоянной v/g. В расчётном сечении в месте обрыва надопорной арматуры отрицательный момент при v/g ? 3 можно принять равным 40% момента на первой промежуточной опоре.

4. Тогда отрицательный момент в среднем пролёте:

М = 0,4Ч68,05 = 27,22 кНм.

Поперечные силы:

1. На крайней опоре:

Q = 0,4ЧqЧl0 = 0,4Ч22,22Ч6,9= 62,22 кН;

2. На первой промежуточной опоре слева:

Q = 0,6Ч22,22Ч6,9= 93,32 кН;

3. На первой промежуточной опоре справа:

Q = 0,5Ч22,22Ч6,9= 77,77 кН.

Характеристики прочности бетона и арматуры

Бетон класса В15, Rb = 8,5МПа. Продольная арматура класса АЙЙ, Rs = 280 МПа.

Определение высоты сечения балки

Высоту сечения подбирают по опорному моменту при о = 0.35 (бm =0,289) поскольку на опоре момент определяют с учётом образования пластического шарнира. На опоре момент отрицательный - полка ребра в растянутой зоне. Сечение работает как прямоугольное с шириной ребра b = 20 см.

Определяем высоту рабочего сечения:

h0 = ( М / [бmЧRbЧbЧ100]) = (989800/ [0,289Ч8,5Ч20Ч100]) = 44,8см;

Высоту сечения определяем как сумму высоты рабочего сечения и толщины защитного слоя, а=3,5 см h=h0+a= 45+3,5=48,5 см,

Принимаем h = 50 см.

Пересчитаем b: ,

Принимаем b=20 см.

Тогда h0 = 50 - 3,5 = 46,5 см.

В пролётах сечение тавровое - полка в сжатой зоне.

Определяем расчётную ширину полки: bґf = l/3 = 690/3 = 230 см.

Расчёт прочности по сечениям, нормальным к продольной оси

1. Сечение в крайнем пролёте - М= 98,98 кНм;

бm = М / (RbЧbґfЧh02Ч100) = 9898000/(8,5Ч230Ч46,52Ч100) =0,02.

По таблице 3.1 о = 0,02; x = оЧh0 = 0,02Ч46,5= 1,03 см < 7 см;

нейтральная ось проходит в сжатой полке, ж = 0,99;

Аs = М/ (RsЧh0ЧжЧ100) = 9898000/(280 Ч46,5Ч0,99Ч100) = 6,932 см2.

Принимаем 2 ш22 А-III с Аs = 7,6 см2.

2. Сечение в среднем пролёте - М = 68,05 кНм;

бm = М / (RbЧbґfЧh02Ч100) =6805000/(8,5Ч230Ч46,52Ч100) =0,01.

По таблице 3.1 ж = 0,995;

Аs = М/ (RsЧh0ЧжЧ100) = 6805000/(280Ч46,5Ч0,995Ч100) = 4,74 см2

Принимаем 2 Ш18 А-ІІ с Аs = 5,09 см2.

3. На отрицательный момент М = 27,22 кНм - сечение работает как прямоугольное;

бm = М/(RbЧbЧh02Ч100) = 2722000/(8,5Ч20Ч46,52Ч100) =0,06.

По таблице 3.1 ж = 0,97;

Аs = М/ (RsЧh0ЧжЧ100) = 2722000/(280 Ч46,5Ч0,97Ч100) = 1,95 см2.

Принимаем 2 Ш12 А-ІІ с Аs = 2,26 см2.

4. Сечение на первой промежуточной опоре - М = 77,77 кНм - сечение работает как прямоугольное;

бm = М/ (RbЧbЧh02Ч100) = 7777000/(8,5Ч20Ч46,52Ч100) =0,17.

По таблице 3.1 ж = 0.7, о = 0,905;

Аs = М/ (RsЧh0ЧжЧ100) = 7777000/(280Ч46,5Ч0,905Ч100) = 5,96 см2.

Принимаем 4 Ш16 А-ІІ с Аs = 8,04 см2.

5. Сечение на средних опорах - М = 68,05 кНм.

бm = М/(RbЧbЧh02Ч100) = 6805000/(8,5Ч20Ч46,52Ч100) =0,15.

По таблице 3.1 ж = 0,92;

Аs = М/ (RsЧh0ЧжЧ100) = 6805000/(280 Ч46,5Ч0,92Ч100) = 5,12см2.

Принимаем 4 Ш14 А-ІІ с Аs = 6,16 см2.

Расчёт прочности по сечениям, наклонным к продольной оси

Q = 93,32 кН;

Диаметр поперечных стержней устанавливаем из условия сварки с продольными стержнями (по прил. 9 [1]) при d=22 мм принимаем dsw=5 мм класса Вр-I, Rsw=260 МПа. Число каркасов - два.

Asw=2х0,196=0,392 см2.

Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям:

s=h/2=50/2=25 см, но не более 15 см, поэтому для всех приопорных участков промежуточных и крайних опор балки принимаем шаг s=15 см.

В средней части пролета шаг s=(3/4)h=3/4х50=40 см.

1. Поперечные стержни устанавливались расчётом, необходимо выполнение условия:

Вычисляем погонное усилие в поперечных стержнях, отнесенное к единице длины элемента:

Н/см.

Влияние свесов сжатой полки:

< 0,5.

кН,

где для тяжёлого бетона цb3 = 0,6; Rbt = 0,75 Мпа.

Условие qsw =679,5 Н/см > Qbmin / 2h0 = Н/см - удовлетворяется.

2.

Максимальное расстояние между стержнями поперечной арматуры, из условия недопущения образования наклонных трещин между ними:

Условие smax = цb4 · Rbt · b · h02 / Qmax = 1,5· 0,75·20·46,52 ·100 / 93320=64 см > >s = 15 см - удовлетворяется,

где цb4 = 1,5.

3. Qb + Qsw > Q

При расчёте прочности вычисляем:

кНм,

где цb2 = 2.

q1=g+v/2 =7,21+15,01/2=14,711 кН/м = 147,1Н/см < 0,56 qsw=0,56·679,5= 380,5 Н/см.

В связи с этим вычисляем значение с по формуле:

> cmax = 3,33·h0 = 3,33·46,5 = 171,5 см,

принимаем с = 171,5 см.

Тогда Qb = Мb/с = 9077000 / 171,5= 53081,87 Н=53,1 кН > Qbmin = 52,8 кН.

Поперечная сила в вершине наклонного сечения:

Q = Qmax - q1 · с =93320-147,11·171,5= 68168,2 Н=68,17 кН.

Длина проекции расчётного наклонного сечения:

см >2h0=2·46,5 = 103 см,

принимаем с0=103 см.

Вычисляем Qsw = qsw·с0 = 679,5·103= 69988,5 Н=69,99 кН.

Условие Qb + Qsw = 52,8+69,99= 122,79кН > Q =68,17 кН- удовлетворяется.

3. Расчёт кирпичного простенка

К расчёту принимаем простенок стены первого этажа трёхэтажного здания. По следующим данным плотность кирпичной кладки с = 18000 Н/м, высота этажа высота этажа 3,9 м, ширина простенка 200 см, кирпич М300. Поперечные стены, расположены на расстоянии 28,8 м, перекрытие - монолитное ребристое ж/б, высота всего здания 11,7 м.

Сбор нагрузок на простенок приведен в табл.2:

Таблица 2

Нагрузка	Нормативная нагрузка, Н/м2	Коэффициент надежности по нагрузке	Расчётная нагрузка, Н/м2
1. Постоянные() Межэтажное перекрытие: - собственный вес слоя цементного раствора (=20мм; =2200кг/м3) - собственный вес керамических плиток (=13мм; =1800кг/м3) - собственный вес плиты (=80мм; =2500кг/м3)	440 234 2000	1,3 1,1 1,1	572 257,4 2200
Итого от межэтажного перекрытия:			3029,4
Покрытие: -гравийный защитный слой (=100мм; =400кг/м3) - гидроизоляционный слой (рубероид) (=25 мм, =600 кг/м3) -теплоизоляционный слой из керамзита (=40мм; =1000кг/м3) - пароизоляция (рубероид) (=20 мм, =600 кг/м3) - собственный вес плиты (=70мм; =2500кг/м3) -прогон	400 300 400 50 2000 700	1,3 1,3 1,3 1,3 1,1 1,1	520 390 520 70 2200 770
Итого от покрытия:			4470
Наружные стены: -собственные вес наружных стен с учётом штукатурки (=510 мм, =1800 кг/м3)	9540	1,1	10494
2. Временные() - от оборудования - снеговая	7900 1500	1,2 1,4	9480 2100

В табл. 3 вычислены нагрузки, действующие на простенок:

Таблица 3

Наименование нагрузки	Расчётная нагрузка, Па	Грузовая площадь, м	Расчётная нагрузка на простенок, Па
От покрытия: Постоянная Временная	4470 1500	(6/2+0,51)*7,2=23,5	113091 + 37950 151041
От перекрытия: Постоянная Временная	3029,4 7900	25,3 25,3	76644 + 199870 276514
От собственного веса одного этажа наружной стены на участке длиной7,2 м	10494	7,2*3,9=28,08	294671,5
От веса карнизного участка стены от верха простенка	10800	7,2*1*1=7,2	77760

Определение усилий:

1. На уровне перекрытия над первым этажом: вертикальная нагрузка от покрытия, перекрытия, веса карниза и наружной стены :

N= 151041+3*276514+2*294671,5+77760=1942357,5 Н;

2. Изгибающий момент от перекрытия:

М=Р(у-с/3)= 276514*(0,51/2-0,25/3)=77468,236 Нм;

3. Изгибающий момент на уровне низа перемычки:

Проверка прочности простенка

Принимаем прочность раствора М200, кирпич М250, прочность кладки R=3,6 МПа. Площадь сечения простенка 200Ч51=10200см, расчётная высота сечения h=51 см; у=51/2=25,5 см.

Несущую способность внецентренно-сжатых элементов прямоугольного сечения определяют по формуле:

, где

, - коэффициент продольного изгиба, определяется в зависимости от гибкости простенка - для прямоугольного сечения. Упругая характеристика кладки в зависимости от вида кладки и марки раствора: =1000. Коэффициент продольного изгиба =0,92.

Эксцентриситет

h=hэ=0,51м - для прямоугольного сечения;

Тогда

- коэффициент, учитывающий снижение прочности при действии длительной нагрузки, при h>30см =1

- коэффициент, зависящий от вида кладки и формы сечения

Тогда условие прочности кирпичного простенка:

- удовлетворяется.

4. Расчёт ребристой плиты по предельным состояниям первой группы

Расчётный пролёт и нагрузки

Для установления расчетного пролёта плиты предварительно задаются размерами сечения ригеля:

h = (1/12) ?= 1/12 * 600 = 50 см;

b = 0,5 h = 0,5 * 50 = 25 см.

При опирании на ригель поверху расчетный пролет:

?о = ? - b/2 = 7,2 - 0,125 = 7,075 м.

Произведём сбор нагрузок на 1 м2 перекрытия:

Таблица 4

Нагрузка	Нормативная нагрузка, Н/м2	Коэффициент надёжности по нагрузке	Расчётная нагрузка, Н/м2
Постоянная:
1. собственный вес плиты	2500	1.1	2750
2. цементный раствор д = 20 мм, с = 2200 кг/м3	440	1.3	572
3. керамические плиты д = 13 мм, с = 1800 кг/м3	234	1.1	257,4
			g = 3579,4
Временная:	7900	1.2	9480
			v = 9480
Всего:			13059,4

Расчетная нагрузка на 1 м длины при ширине плиты 1,5 м с учетом коэффициента надежности по назначению здания гn = 0,95:

постоянная g =3,579* 1,5 * 0,95= 5,1 кН/м;

полная g + v = 13,06 * 1,5 * 0,95 = 18,61кН/м;

временная v = 9,48* 1,5 * 0,95 = 13,51 кН/м.

Нормативная нагрузка на 1 м длины:

постоянная gn = 3,17 * 1,5* 0,95 = 4,52 кН/м;

полная gn + vn = 11,07 * 1,5* 0,95 = 15,78 кН/м;

временная vn =7,9*1,5*0,95=11,26 кН/м.

Усилия от расчетных и нормативных нагрузок

1. От расчетной нагрузки:

М = (g + v) ?о2/8 = 18,61 * 7,0752/8 = 116,44 кНм;

Q = (g + v) ?о/2 = 18,61 * 7,075/2 = 65,83 кН.

2. От нормативной полной нагрузки:

Мn = 15,78 * 7,0752/2 = 98,74 кНм;

Qn = 15,78* 7,075/2 = 55,82 кН.

Установление размеров сечения плиты

Высота сечения ребристой предварительно напряженной плиты

h = ?о/20 = 707,5/20 = 35 см;

рабочая высота сечения hо = h - а = 35 - 3 = 32 см;

ширина продольных рёбер понизу 7 см;

ширина верхней полки 146 см.

В расчётах по предельным состояниям 1 группы расчетная толщина сжатой полки таврового сечения hґf = 5 см;

отношение hfґ / h = 5/35 = 0,14 > 0,1, при этом в расчет вводится вся ширина полки bfґ = 146 см;

расчетная ширина ребра b = 2 * 7 = 14 см.

Характеристики прочности бетона и арматуры

Ребристую предварительно напряженную плиту армируют стержневой арматурой класса А - V с электротермическим натяжением на упоры форм. К трещиностойкости плиты предъявляют требования 3-й категории. Изделие подвергают тепловой обработке при атмосферном давлении.

Бетон тяжелый класса В25, соответствует напрягаемой арматуре:

Rвn = Rв,ser = 18,5 МПа - призменная нормативная прочность;

Rв = 14,5 МПа - расчетная;

г в2 = 0,9 - коэффициент условий работы бетона;

Rвtn = Rbt,ser = 1,6 МПа - нормативное сопротивление при растяжении;

Еb = 30000 МПа - начальный модуль упругости бетона.

Передаточная прочность бетона Rbp устанавливается так, чтобы при обжатии отношение напряжений увр / Rвр ?0,75.

Арматура продольных ребер - класса А-V,

Rsn = 785 МПа - нормативное сопротивление;

Rs = 680 МПа - расчетное сопротивление;

Es = 190 000 МПа - модуль упругости.

Предварительное напряжение арматуры принимаем равным:

уsp = 0,6 Rsn = 0,6 * 785 = 471 МПа.

Проверяем выполнение условия:

При электротермическом способе натяжения:

р = 30 + 360/? = 30 + 360/7,2 = 80 МПа;

уsp + р = 471 + 80 = 551 < Rsn = 785 МПа - условие выполняется.

Вычисляем предельное отклонение предварительного напряжения:

Дгsp = 0,5 * р/уsp ( 1+1/vn), где

n = 2 - число напрягаемых стержней плиты.

Дгsp = 0,5 * 80 / 471 (1 + 1 /v2) = 0,15 > 0,1.

Коэффициент точности натяжения при благоприятном влиянии предварительного напряжения: гsp` = 1 - Дгsp = 1 - 0,15= 0,85.

При проверке по образованию трещин в верхней зоне плиты при обжатии принимаем: гsp = 1 + 0,15 = 1,15.

Предварительное напряжение с учетом точности натяжения:

уsp = 0,85 * 471 = 400,35 МПа.

Расчет прочности плиты по сечению нормальному к продольной оси

М = 116,44 кНм.

Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне. Вычисляем:

бm = М / Rb bґf ho2 = 1164400/ 14,5 * 146 * 322 * 100 = 0,005;

о = 0,01;

х = о * hо = 0,01 * 32 = 0,32 < 5 см - нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки;

Вычисляем характеристику сжатой зоны:

щ = 0,85 - 0,008 Rb = 0,85 - 0,008 * 14,5 = 0,734.

Вычисляем граничную высоту сжатой зоны:

оR = щ / [1 + уsR / 500 (1- щ / 1,1)];

уsR = Rs + 400 - уsp - Дуsp = 680 + 400 - 400,35 - 0 = 679,65 МПа;

Дуsp = 0 - электротермическое натяжение; в знаменателе выражения принято 500 МПа, поскольку гв2 < 1.

оR = 0,734 / 1+ 679,65/500 (1 - 0,734/1,1) = 0,51.

Коэффициент условий работы, учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести:

гs6 = з - (з - 1) ( 2о / оR - 1 ), где

з = 1,15 - для арматуры класса А-V;

гs6 = 1,15 - 1,15(2 * 0,01/0,51 - 1 ) = 2,254 > з, принимаем гs6 = 1,15.

Вычисляем площадь сечения растянутой арматуры:

As = М / гs6 Rs ж ho 100= 1164400/ 1,15 * 680 * 0,995 * 32 * 100 = 4,67 см2.

Принимаем 2 Ш18 А-V с площадью Аs = 5,09 см2.

Расчет полки плиты на местный изгиб

Расчетный пролет при ширине ребер вверху 9 см составит

?о = 146 - 2 * 9 = 128 см.

Нагрузка на 1 м2 полки может быть принята такой же, как и для плиты:

(g + V) гn = 13,06 * 0,95 = 12,41 кН/м2.

Изгибающий момент для полосы шириной 1 м определяем с учётом частичной заделки в рёбрах: М = 12,41 · 1,28 2 / 11 = 1,85кНм.

Рабочая высота сечения: hо = 5 - 1,5 = 3,5 см.

Принимаем арматуру Ш4 Вр1 с Rs = 370 МПа;

бm = 184788 / 0,9 * 14,5 * 100 * 3,52 * 100 = 0,116;

ж =0,94

Аs = M / Rs * о * ho = 184788/ 370 * 0,94 * 3,5 * 100 = 1,52см2

Принимаем 8 Ш5 Вр1 с площадью As = 1,57 см2 с шагом 125 мм.

рабочие стержни другого направления принимаем конструктивно Ш3 Вр-I с шагом 100мм.

Арматурная сетка полки ;

Учитывая, что моменты у низа перекрытия и низа перемычки мало отличаются из-за близкого расположения этих сечений за расчётный момент можно принять наибольшую величину.

Расчет прочности ребристой плиты по сечению, наклонному к продольной оси

Q = 65,83 кН;

Влияние продольного усилия обжатия: N = Р = 203,8 кН.

цn = 0,1N / Rbt * b * ho*100 = 0,1 * 203800/1,05 * 14 * 32 * 100 = 0,43 < 0,5

Проверяем, требуется ли поперечная арматура по расчету:

Условие Q max = 65830 Н < 2,5 Rbt * b * ho = 2,5 * 1,05 * 14 * 32 * 100 = 117600 Н - удовлетворяется.

При q1 = g + V/2 = 5,1 + 18,61 / 2 = 14,405 кН/м = 144,05 Н/см и поскольку

0,16 цвн(1 + цп) Rbtb = 0,16 * 1,5 (1 + 0,43) * 1,05 * 14 * 100 = 504,504 Н/см > 144,05 Н/см, принимаем с = 2,5 ho = 2,5 * 32 = 80 см.

Другое условие при Q = Qmax - q1c = 65,83 * 103 - 144,05* 103 * 80 = 54306 Н и значении цb4 (1 + цn) Rbt * b * ho2 / c = 1,5 * (1+0,43)* 1,05 * 14 * 322 * 100 / 80 = 40360,32 Н < 54306 Н - не удовлетворяется.

Следовательно, поперечная арматура требуется по расчету.

На приопорном участке длиной ?/4 устанавливают в каждом ребре плиты поперечные стержни Ш5 Вр-1 с шагом s = h/2 = 35 / 2 = 17,5 см.

Принимаем s = 15 см.

В средней части пролета с шагом s = 3h/4 =3*35 / 4 = 26 см.

Принимаем 30 см.

Asw = 2 * 0,196 = 0,392 см2;

Rsw = 260 МПа;

qsw = Rsw * Asw / s = 260 * 0,392 * 100 / 15 = 679 Н/см.

Влияние свесов сжатых полок (при 2 ребрах):

цf = 2 * 0,75 (3hґf) hґf / bho = 2 * 0,75 * 3 * 5 * 5 / 14 * 32 = 0,25 < 0,5,

1 + цf + цп = 1 + 0,25 + 0,43= 1,68 > 1,5, принимаем 1,5.

Qbmin = цв3(1 + цf +цn) Rbt * b * ho = 0,6 * 1,5 * 1,05 * 14 * 32 * 100 = 42336 Н;

Условие qsw = 679 Н/см > Qbmin / 2h0 = 42336 / 2 * 32 = 661,5 Н/см - удовлетворяется.

Требование Smax = цb4 * Rbt * b * ho2 /Qmax = 1,5 * 1,05 *14 * 322 * 100 / 65830= =34,3 см > S = 15 см - удовлетворяется.

Для расчета прочности вычисляем:

Мb = цв2 (1+цп+цf) * Rbt * bho2 = 2 * 1,5 * 1,05 * 14 * 322 *100 = 4515840 Н/см.

Поскольку q1 = 144,05 Н/см < 0,56qsw = 0,56 * 679 = 380,24 Н/см.

Вычисляем значение с:

с = vMb / q = v4515840/ 144,05 = 177 см > 3,33 ho = 3,33 * 32 = 106,5 см.

Принимаем с = 64 см.

Тогда Qb = Mb / c = 4515840/106,5 = 42402,25 Н > Qbmin = 42336 Н.

Поперечная сила в вершине наклонного сечения:

Q = Qmax - q1c = 65830 - 144,05 * 106,5 = 50488,675 Н.

Длина проекции расчетного наклонного сечения:

со = v Mb / qsw = v 4515840/ 679 = 81,55 см > 2ho = 2 * 32 = 64 см.

Принимаем со = 64 см.

При этом Qsw = qsw * Co = 679 * 64 = 43456 Н.

Условие прочности:

Qb + Qsw = 42402,25 + 43456 = 85858,25 Н > Q = 65830 Н - удовлетворяется.

Проверка прочности по сжатой наклонной полосе:

- коэффициент, учитывающий влияние поперечных стержней.

,

где , тогда

Для тяжелого бетона при .

Условие прочности:

0,3цw1 цв1 *Rb * bho = 0,3 * 1,06 * 0,86 * 14,5 * 14 * 32 * 100 = 406063,104 Н >

Qmax = 65830 Н - удовлетворяется.

Окончательно принимаем Ш5 Вр-1 с .

5. Расчет ребристой плиты по предельным состояниям второй группы

Определение геометрических характеристик приведенного сечения

Площадь приведенного сечения:

Аred = A + бAs = 146 •5 + 14 • 30 + 6,33 • 5,09 = 1182,22 см2.

Статический момент площади приведённого сечения относительно нижней грани:

Sred = 146 •5 •32 + 30 • 14 • 15 + 6,33 •5,09•3 = 29756,6 см3

Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения:

=

Момент инерции:

Ired=

Момент сопротивления приведённого сечения по нижней зоне:

Wred =

по верхней зоне:

Расстояние от ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны до центра тяжести приведённого сечения:

то же, наименее удалённой от растянутой зоны:

Упругопластичный момент сопротивления по растянутой зоне:

Wp? = гWred = 1,75 • 5232,657 = 9157,15 см3;

Упругопластичный момент сопротивления по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия элемента:

Wp? = 1,75 • 19283,451 = 33746,04 см3.

Определение потерь предварительного напряжения арматуры

Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами у2 = 0, так как при пропаривании форма с упорами нагревается вмесите с изделием.

Усилие обжатия: Р1

Определяем еор - эксцентриситет усилия обжатия.

Рекомендуется принимать Rbp по расчету, но не менее 11 МПа, а также не менее 50% Rbp = 0,5 • 14,5 = 7,25 МПа.

Принимаем Rbp = 15,76 МПа, тогда .

Вычисляем сжимающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия Р и с учетом изгибающего момента от веса плиты:

Мg = тогда

тогда у6 = 40*0,67=26,8 МПа.

Суммарные первые потери напряжений:

у? s1 = у 1 + у6 = 14,1 + 26,8 = 40,9 МПа.

С учётом потерь у? s1 напряжение уbp = 13,1 МПа

Потери от осадки бетона у8 = 35 МПа.

Потери от ползучести бетона при:

тогда у9 = 150*0,85

б = 0,85 при тепловой обработке и атмосферном давлении,

у9 = 150 · 0,85 · 0,83 = 105,825 МПа.

Суммарные вторые потери напряжений:

у? s2 = у 8 + у9 = 35 + 105,825 = 140,825 МПа.

Суммарные полные потери напряжений:

у?ss = у?s1 + у?s2 = 40,9 + 140,825 = 181,725 МПа > 100 МПа, т.е. больше установленного минимального значения потерь.

Р = (уsp - у?оs) Asp = (471 - 181,725) * 5,09*100 = 147240,975 Н.

Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси

Расчет производится для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин. Для элементов, к трещиностойкости которых предъявляются требования 3-ей категории, принимаются значения надежности по нагрузке гf = 1 .

М = 98,74 кНм; ММ- при выполнении условия, трещины не образуются.

Вычисляем момент образования трещин по приближенному способу ядровых моментов:

Мcrc = Rbt,ser • Wpl + Mrp= 1,6 * 9157,15*100 + 3207085,125 = 4672229,125 кНсм.

Mrp = гsp • P02(еop + r) = 0,84 • 147240,975 • (22,17 + 3,76) = 3207085,125 кНсм;

М = 98,74 кНм > М=32,07 кНм, т.к. условие не выполняется, то трещины в растянутой зоне образуются. Следовательно, проводим расчет по раскрытию трещин.

Проверяем, образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты при ее обжатии при значении коэффициента точности натяжения гsp =1,15.

Изгибающий момент от веса плиты М=23,46 кНм.

Расчетное условие:

,

где Rbtp= 1,6 МПа - сопротивление бетона растяжению, соответствующее передаточной прочности бетона Rbp=18,5 МПа.

- условие выполняется, начальные трещины не образуются.

Расчёт по раскрытию трещин нормальных к продольной оси

асrc асrc,и

Расчет ведут с

Предельная ширина раскрытия трещин для арматуры класса А-V (в закрытом помещении) непродолжительных асrc,и1=0,3мм, продолжительных асrc,и2=0,2мм

Изгибающий момент от нормативной постоянной и длительной нагрузки М=69,29 кНм

Изгибающий момент от нормативной полной нагрузки М=98,74 Нм

Приращение напряжений в растянутой арматуре для изгибаемых элементов:

, где

Плечо внутренних сил, принимается равным:

29,5 см;

Упругопластический момент сопротивления после образования трещин по растянутой зоне:

esp=0, т.к. Р приложено в центре.

От действия постоянной и длительной нагрузки:

;

От действия полной нагрузки:

;

Ширина раскрытия трещин на уровне оси растянутой арматуры от непродолжительного действия нагрузок:

, где

- коэффициент армирования сечения (ребра таврового сечения), принимаемый в расчете не более 0,02; =1,2 - коэффициент для растянутых элементов; =1 (для арматуры периодического профиля) - коэффициент, зависящий от профиля арматуры; - коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки: при кратковременной нагрузке или непродолжительном постоянной и длительно нагрузок =1, при продолжительном действии постоянной и длительной нагрузок для тяжелого бетона при нормальных условиях эксплуатации ; d=18 - диаметр арматуры, мм.

; .

Es=190000МПа - для напрягаемой арматуры

От действия полной нагрузки:

От действия постоянной и длительной нагрузки:

;

Ширина раскрытия трещин на уровне оси растянутой арматуры от продолжительного действия постоянной и полной нагрузки:

Тогда непродолжительная ширина раскрытия трещин:

< 0,40мм - допустимая величина

Продолжительная ширина раскрытия трещин:

< 0,30мм - допустимая величина.

Расчёт прогиба плиты

При предельный прогиб для плит перекрытия составит:

Прогиб плиты вычисляют по формуле:

Кривизна оси при изгибе:

, где

МS= М=98737,536 Нм - момент от действия длительной и полной нагрузки;

Ntot=P2=147240,975 H - суммарное усилие;

- для изгибаемых элементов;

еs,tot = =67,1 см - расстояние от центра тяжести площади;

сечения растянутой арматуры до суммарного усилия:

, принимаем

Тогда коэффициент, характеризующий неравномерность деформаций растянутой арматуры на участке между трещинами (ц? = 0,8 - при длительном действии нагрузки);

- при средней относительной влажности воздуха выше 40%, при длительном действии нагрузки;

- при длительном действии нагрузки;

тогда

Прогиб плиты составит:

;

Условие f = 1,996см < fu = 3,5см - удовлетворяется.

6. Расчёт рамы

плита перекрытие балка ригель

Расчёт рамы производится по программе ЛИРА 9.0.

Нагрузки на ригель:

- постоянная - равномерно распределенная от собственного веса и такая же от веса ребристых плит перекрытия;

- временная - от оборудования, мебели и т.д.

Сочетания нагрузок следующие:

1) постоянная нагрузка + временная на двух смежных ригелях;

2) постоянная нагрузка + временная на двух крайних пролетах;

3) постоянная нагрузка + временная на центральном ригеле.

Полученные данные представлены в приложении 1.

7. Расчёт ригеля

Сбор нагрузок на 1 м длины ригеля

Постоянная:

от плиты и пола

q*lдл*1м=3,579*0,95*6*1=20,4 кН/м;

от веса ригеля сечением h*b

h*b*с*1,1*0,95=0,50*0,25*25000*1,1*0,95=3,27 кН/м

Итого: g = 23,7 кН/м

Временная:

на перекрытие

х*lдл*0,95=9,48*6*0,95=54,036 кН/м;

снеговая

хсн*1,4* lдл*0,95=1,5*1,4*6*0,95=11,97 кН/м

q = g + v = 23,7 + 54,036 + 11,97 = 89,671 кН/м

Характеристики прочности бетона и арматуры

Бетон тяжелый класса В15, призменная прочность Rb=8,5 МПа, прочность при осевом растяжении Rbt=0,75 МПа, начальный модуль упругости Еb=23000 МПа. Коэффициент условий работы бетона =0,90. Арматура продольная класса А-II, расчетное сопротивление Rs=280 МПа, модуль упругости Еs=210000 МПа.

Для расчета ригеля используем результаты из приложения 1.

Мmaxпр = 151,179 кНм;

Мmaxоп. слева = 118,692 кНм;

Мmaxоп. справа = 276,455 кНм;

Qmaxоп. слева = 206,208 кН;

Qmaxоп. справа = 258,796 кН.

Определение высоты сечения ригеля

Проверка подбора высоты сечения по пролётному моменту не требуется, так как пролётный момент меньше опорного.

при

Характеристика деформативных свойств бетона сжатой зоны:

Граничная относительная высота сжатой зоны:

Высота сжатой зоны:

Высота сечения ригеля h=h0+a=71+4=75 см, принимаем h=80 см.

Расчёт по сечениям, нормальным к продольной оси элемента

1. Площадь сечения арматуры в середине пролёта ригеля:

h0 = h - a = 80 - 6 = 74см; коэффициент ж определяется, в зависимости от

- методом линейной интерполяции;

тогда

Принимаем 2 Ш 25А-I I с As=9,82 см2.

Арматура для восприятия отрицательного момента в пролёте устанавливают по эпюре моментов. Принимаем 2Ш12 А-ІІ с Аs = 2,26 см2.

2. Площадь сечения арматуры на опоре ригеля справа:

Принимаем 2 Ш 32 А-I I с As=16,08 см2.

3. Площадь сечения арматуры на опоре ригеля справа:

Принимаем 2 Ш 20 А-I I с As=6,28 см2.

Расчёт по сечениям, наклонным к продольной оси элемента

Q = Qma x = 258,796 кН

Диаметр поперечной арматуры устанавливаем из условия сварки:

минимальный диаметр 8мм, минимальный шаг -150мм.

Конструктивно принимаем Ш8 A-I с Аs=0,505см2

Rsw = 225 МПа; число каркасов - 2; Аsw = 2 ? 0,505 = 1,006 см2.

Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям: s = h/3 = 80/3= =25 см, принимаем шаг =25 см для всех приопорных участков, в средней части пролёта см, принимаем s = 60 см.

1. Поперечные стержни устанавливались расчётом, то необходимо выполнение условия:

, где

- для тяжёлого бетона;

=74925 Н.

Условие qsw =905,4 Н/см > Qbmin / 2h0 = Н/см - удовлетворяется.

2. Максимальное расстояние между стержнями поперечной арматуры, из условия недопущения образования наклонных трещин между ними:

Условие smax = цb4 · Rbt · b · h02 / Qmax = 1,5· 0,75·25·742 ·100 / 258796 = 60 см> >s = 25 см - удовлетворяется.

3. Qb + Qsw > Q

При расчёте прочности вычисляем:

кНсм,

где цb2 = 2.

q1=g+v/2 =23,655+54,036/2 = 50,683 кН/см < 0,56 qsw=0,56·905,4 =
=507,024 Н/см.

В связи с этим вычисляем значение с по формуле:

> 2·h0 = 2·74 = 148 см.

Тогда Qb = Мb/с = 18481500 / 190,9 = 96812,47 Н > Qbmin = 74925 кН.

Поперечная сила в вершине наклонного сечения:

Q = Qmax - q1 · с = 258796-506,83·190,9 = 162042,153 Н.

Длина проекции расчётного наклонного сечения:

см < 2h0=2·74 = 148 см.

Вычисляем Qsw = qsw·с0 = 905,4·142,87=129354,498 Н.

Условие Qb + Qsw = 96812,47+129354,498 = 226166,968 Н > Q = 162042,153 Н - удовлетворяется.

4. Проверка прочности по сжатой наклонной полосе

- коэффициент, учитывающий влияние поперечных стержней

, где ,

тогда

Для тяжелого бетона при ,

Тогда условие

удовлетворяется.

Конструирование арматуры ригеля.

Стык ригеля с колонной выполняют на ванной сварке выпусков верхних надопорных стержней и сварке закладных деталей ригеля и опорной консоли колонны. Ригель армируют двумя сварными каркасами, часть продольных стержней каркасов обрывают в соответствии с изменением огибающей эпюры моментов и по эпюре арматуры (материалов). Обрываемые стержни заводят за место теоретического обрыва на длину заделки.

7. Расчёт колонны

Характеристики прочности бетона и арматуры

Класс тяжёлого бетона В15 и класс арматуры А-ІІ принимаем такими же, как и для ригеля.

Бетон тяжелый класса В15, призменная прочность Rb=8,5 МПа, прочность при осевом растяжении Rbt=0,75 МПа, начальный модуль упругости Еb=23000 МПа. Коэффициент условий работы бетона =0,90. Арматура продольная класса А-II, расчетное сопротивление Rs=280 МПа, модуль упругости Еs=210000 МПа.

Расчётные усилия для расчётной колонны:

1. max , в том числе от длительных нагрузок

и соответствующий ей;

2. max , в том числе от длительных нагрузок

Подбор сечения симметричной арматуры()

Предварительные размеры сечения колонны 300Ч300 мм;

Рабочая высота сечения h0=h-a=30-4=26 см;

Эксцентриситет силы

Случайный эксцентриситет

т.к. е0<ea к расчёту принимают ea=1см;

Отношение , где - радиус ядра сечения.

Для тяжелого бетона:

;

Принимаем .

Отношение модулей упругости

Задаемся коэффициентом армирования:

.

Критическая сила:

;

Значение

Граничная высота сжатой зоны:

где

;

>0,

где

.

Принимаем Аs = Аs' .

,

Принимаем 228 А-ІІ с .

- для определения , было принято - перерасчет можно не делать.

Поперечную арматуру подбираем в соответствии с прил. 9 [1] 8 А-I с шагом s = 200 мм.

Проектирование консоли колонны:

Опорное давление ригеля . Бетон класса В15, Rb = 8,5 МПа, арматура класса А-ІІ, Rs = 280 МПа.

Принимаем длину опорной площадки при ширине ригеля .

Вылет консоли с учетом зазора 5 см составляет , при этом

.

Высоту сечения консоли у грани колонны принимаем равной

.

При угле наклона сжатой грани высота консоли у свободного края

.

Рабочая высота сечения консоли .

Т. к. , то консоль короткая.

Армирование короткой консоли с вутом

Площадь сечения продольной арматуры консоли подбирают по изгибающему моменту у грани колонны, увеличенному на 25%:

,

где М=Qa=258,796•0,15=38,82 кНм и при

Принимаем 2Ш16 A-II с Аs=4,02 см2 - продольная рабочая арматура, диаметр хомутов принимаем конструктивно, исходя из условий сварки

Ш6A-I с постоянным шагом S=100 мм с Аs=0,564 см2;

Проверка прочности по сжатой наклонной полосе

- коэффициент, учитывающий влияние поперечных стержней

, где

, тогда



= 0,913

Тогда условие

- удовлетворяется.

Окончательно принимаем хомуты Ш6А- I с

Конструирование арматуры колонны

Колонна армируется пространственными каркасами, образованными из плоских сварных каркасов. Диаметр поперечных стержней при диаметре продольной арматуры Ш25 в подвале и первом этаже здания согласно [2, прил.9] равен 8 А-III с шагом по размеру стороны сечения колонны b = 300 мм, что менее .

Колонну трёхэтажной рамы расчленяем на 3 элемента длиной в 1 этаж каждый. Стык колонн выполняем на ванной сварке выпусков стержней с обетонированием, концы колонн усиливаем поперечными сетками. Элементы сборной колонны должны быть проверены на усилия, возникающие на монтаже от собственного веса с учётом коэффициента динамичности и по сечению в стыке до его обетонирования.

9. Расчёт фундамента колонны

Сечение колонны 300Ч300 мм. Усилия колонны у заделки в фундаменте:

N = 1280,16 кН;

М = 6,796 кНм;

Эксцентриситет ео = М / N = 6,796 / 1280,16 = 0,5 см.

Расчётное усилие N=1280,16 кН.

Усреднённое значение коэффициента надёжности по нагрузке гf = 1,15.

Нормативное усилие Nn = 1280,16/1,15 = 1113,183 кН.

Грунты основания - пески пылеватые средней плотности, маловлажные; расчётное сопротивление грунта R0 = 0,25 МПа; бетон тяжёлый класса В15; Rbt = 0,75 МПа; гb2 = 0,9; арматура класса А-ІІ; Rs = 280 МПа. Вес единицы объёма бетона фундамента и грунта на его обрезах г = 15 кН/м3.

Высоту фундамента предварительно принимаем равной Н = 135 см, глубину заложения фундамента Н1 = 150 см.

Площадь подошвы фундамента определяем предварительно без поправок R0 на её ширину и заложение по формуле:

м2.

Размер стороны квадратной подошвы а = м. Принимаем размер а = 2,7 м (кратным 0,3 м).

Давление на грунт от расчётной нагрузки
р = N / А = 1999,75/ 2,7 ? 2,7 = 274,314 кН/м2.

Рабочая высота фундамента из условия продавливания:

м.

Полную высоту фундамента устанавливаем из условий:

продавливания - Н = 70 + 4 = 74 см;

заделки колонны в фундаменте - Н = 1,5 hcol + 25 = 1,5 ? 30 + 25 = 70 см;

анкеровки сжатой арматуры колонны Ш28 А-ІІ в бетоне колонны класса В15 - Н = 24d + 25 = 24?2,8+25 = 92,2 см.

Принимаем окончательно без перерасчёта фундамент высотой Н = 135 см, h0 =131 см - трехступенчатого. Минимальная толщина дна стакана 20 + 5 = 25 см.

Проверяем, отвечает ли рабочая высота нижней ступени фундамента.

h02=30-4=26 см условию прочности по поперечной силе без поперечного армирования в наклонном сечении, начинающемся в сечении ІІІ - ІІІ (рис.), для единицы ширины этого сечения (b = 100 см):

Q = 0,5 (а - hcol - 2h0) Р = 0,5 (2,7- 0,3 - 2*1,31) 274,314 = -30,06 кН;

при с = 2,5 h0 =2,5*131=327,5 см, по формуле:

Q = 0,6·гb2·Rbt·h02·b = 0,6?0,9?0,75?26?100?100=105300 Н > -30060 Н - условие удовлетворяется.

Расчётные изгибающие моменты в сечениях І - І и ІІ - ІІ (рис.) по формулам:

М1 = 0,125·Р·(а - hcol)2·b = 0,125?274,314·(2,7 - 0,3)2·2,7 = 533,266 кНм;

МІІ = 0,125·Р·(а - а1)2·b = 0,125·274,314·(2,7- 0,9)2·2,7 = 299,962 кНм.

Площадь сечения арматуры:

Аs1 = М1/0,9 h0?Rs = 53326600 / 0,9?131?280?100 = 16,154 см2;

АsІІ = МІІ/0,9h0?Rs =29996200 / 0,9?131?280?100 = 9,086 см2.

Принимаем сварную сетку с одинаковой в обоих направлениях рабочей арматурой из стержней 10 Ш 14 А-ІІ с Аs = 15,39 см2 (в одну сторону) с шагом s = 300 мм.

Список использованных источников

1. Железобетонные конструкции: Общий курс [Текст] : учебник для вузов / В. Н. Байков, Э. Е. Сигалов. - 5-е изд., перераб. и доп. - М. : Стройиздат, 1991. - 767 с. : ил. - (Учебники для вузов). - Предм. указ.: с. 762-767.

2. Проектирование каменных и крупнопанельных конструкций [Текст]: учебное пособие для строит. вузов/ Фалевич Б.Н., Штритер К.Ф. - М. : Высш. шк., 1983. - 192 с.

3. Проектирование и расчет железобетонных и каменных конструкций [Текст]: учеб. пособие для строит. спец.вузов / Н. Н. Попов, А. В. Забегаев. - 2-е изд., перераб. и доп. - М. : Высш. шк., 1989. - 400 с. : ил. - Библиогр.: с. 399-400.

4. Расчет изгибаемых железобетонных элементов по прочности [Текст]: учебное пособие / О. П. Рысева, В. Ю. Сетков ; Норильский индустр. ин-т. - Норильск, 2005. - 69 с. - Библиогр.: с. 68.

5. Материалы для бетонных и железобетонных конструкций. Основные расчёты [Текст] : метод. указания по курсовому проектированию / Норильский индустр. ин-т; сост. О.П. Рысева, В.Ю. Сетков. - Норильск, 2005. - 38 с. - Библиогр.: с. 37.

6. Строительные нормы и правила. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. СНиП 52-01-2003 [Текст] : [Утв. Госстроем России 30.06.03: Взамен СНиП 2.03.01-84: Срок введ. в действие 01.03.04]. - изд. офиц. - М. : Госстрой России, 2004. - 24 с.

7. СНиП 2,01.07-85*. Нагрузки и воздействия /Госстрой СССР. - М.: ЦНИИСК Госстроя СССР, 1996. - 36 с.

Приложение

Расчетные схемы загружений по программе Лира

Основная система

Постоянная нагрузка

Временная нагрузка (на двух смежных ригелях) + снеговая

Временная нагрузка (на двух крайних ригелях) + снеговая

Временная нагрузка (на центральном ригеле) + снеговая

Расчетная схема сочетания нагрузок № 1

(Постоянная + временная на двух смежных ригелях)

Эпюра моментов первого сочетания

Эпюра поперечных сил первого сочетания

Эпюра продольны сил первого сочетания

Значения внутренних усилий для расчётного ригеля № 16

Значения внутренних усилий для расчётной колонны № 7

Расчетная схема сочетания нагрузок № 2

(Постоянная + временная на двух крайних ригелях)

Эпюра моментов второго сочетания

Эпюра поперечных сил второго сочетания

Эпюра продольных сил второго сочетания

Значения внутренних усилий для расчётного ригеля № 18

Значения внутренних усилий для расчётной колонны № 7

Расчетная схема сочетания нагрузок № 3

(Постоянная + временная на среднем ригеле)

Эпюра моментов третьего сочетания

Эпюра поперечных сил третьего сочетания

Эпюра продольных сил третьего сочетания

Значения внутренних усилий для расчётного ригеля № 17

Значения внутренних усилий для расчётной колонны № 7

Единицы измеpения усилий: кН

Единицы измеpения напpяжений: Па

Единицы измеpения моментов: кН*м

Единицы измеpения pаспpеделенных моментов: (кН*м)/м

Единицы измеpения pаспpеделенных пеpеpезывающих сил: кН/м

Единицы измеpения пеpемещений повеpхностей в элементах: м

-----------------------------------------------------------------------

У С И Л И Я /НАПРЯЖЕНИЯ/ В ЭЛЕМЕНТАХ.

---------------------------------------------------------------------------

| 10_ 4-1 4-2 5-1 5-2 6-1 6-2 7-1 7-2 8-1 |

| 5 5 9 9 13 13 6 6 10 |

| 9 9 13 13 17 17 10 10 14 |

--------------------------------------------------------------------------

| 1- |

|N -179.32 -179.32-123.98 -123.98 -66.951 -66.951 -417.19 -417.19-288.93 |

|M-7.0429 14.005 -19.520 18.164 -23.162 29.823 1.0797 -2.1852 2.4838 |

|Q 5.3970 5.3970 9.6627 9.6627 13.586 13.586 -0.83717 -0.837 -1.0585 |

| 2- |

|N -190.05 -190.05 -146.37-146.37 -99.702 -99.702 -838.40 -838.40 -536.38 |

|M-4.3878 8.6728 -10.808 8.7169 -24.437 42.823 -13.010 25.939 -40.352 |

|Q 3.3489 3.3489 5.0065 5.0065 17.246 17.246 9.9871 9.9871 21.118 |

|3- |

|N-528.06 -528.06 -314.75 -314.75 -99.286 -99.286 -824.62 -824.62 -530.11 |

|M-27.828 55.364 -80.755 79.304 -66.109 54.357 18.038 -36.118 53.449 |

|Q 21.331 21.331 41.040 41.040 30.889 30.889 -13.886 -13.886 -27.202 |

| 4- |

|N-500.82 -500.82 -302.93 -302.93 -101.91 -101.91 -1196.5 -1196.5 -712.11 |

|M-21.847 47.046 -66.614 65.025 -61.421 55.317 5.0122 -6.4676 10.356 |

| Q17.665 17.665 33.753 33.753 29.933 29.933 -2.9435 -2.9435 -5.0167 |

--------------------------------------------------------------------------

| 10_ 8-2 9-1 9-2 10-1 10-2 11-1 11-2 12-1 12-2 |

| 10 14 14 7 7 11 11 15 15 |

| 14 18 18 11 11 15 15 19 19 |

--------------------------------------------------------------------------

| 1- |

| N -288.93 -162.36 -162.36 -417.19 -417.19 -288.93 -288.93 -162.36 -162.36 |

|M-1.6445 2.8347 -4.7770 -1.0797 2.1852 -2.4838 1.6445 -2.8347 4.7770 |

|Q-1.0585 -1.9517 -1.9517 .83717 .83717 1.0585 1.0585 1.9517 1.9517 |

| 2- |

|N-536.38 -237.34 -237.34 -838.40 -838.40 -536.38 -536.38 -237.34 -237.34 |

| M42.008 -24.406 5.2099 13.010 -25.939 40.352 -42.008 24.406 -5.2099 |

| Q21.118 7.5940 7.5940 -9.9871 -9.9871 -21.118 -21.118 -7.5940 -7.5940 |

| 3- |

|N-530.11 -237.76 -237.76 -824.62 -824.62 -530.11 -530.11 -237.76 -237.76 |

|M-52.639 35.331 -18.724 -18.038 36.118 -53.449 52.639 -35.331 18.724 |

|Q-27.202 -13.860 -13.860 13.886 13.886 27.202 27.202 13.860 13.860 |

| 4- |

|N-712.11 -231.26 -231.26 -811.76 -811.76 -525.76 -525.76 -241.94 -241.94 |

|M-9.2085 6.5935 -9.2963 14.071 -24.407 39.669 -41.409 23.529 -8.1579 |

|Q-5.0167 -4.0743 -4.0743 -9.8665 -9.8665 -20.789 -20.789 -8.1249 -8.1249 |

--------------------------------------------------------------------------

| 10_ 13-1 13-2 14-1 14-2 15-1 15-2 16-1 16-2 17-1 |

| 8 8 12 12 16 16 9 9 10 |

| 12 12 16 16 20 20 10 10 11 |

--------------------------------------------------------------------------

| 1- |

|N-179.32 -179.32 -123.98 -123.98 -66.951 -66.951 4.2656 4.2656 4.0442 |

|M7.0429 -14.005 19.520 -18.164 23.162 -29.823 -33.525 -68.641 -63.972 |

|Q-5.3970 -5.3970 -9.6627 -9.6627 -13.586 -13.586 55.347 -67.052 61.199 |

| 2- |

|N-190.05 -190.05 -146.37 -146.37 -99.702 -99.702 1.6576 1.6576 12.788 |

| M4.3878 -8.6728 10.808 -8.7169 24.437 -42.823 -19.481 -124.59 -190.88 |

|Q-3.3489 -3.3489 -5.0065 -5.0065 -17.246 -17.246 43.681 -78.718 223.30 |

| 3- |

|N-528.06 -528.06 -314.75 -314.75 -99.286 -99.286 19.709 19.709 6.3934 |

| M27.828 -55.364 80.755 -79.304 66.109 -54.357 -136.11 -196.10 -106.53 |

|Q-21.331 -21.331 -41.040 -41.040 -30.889 -30.889 213.31 -233.30 61.199 |

| 4- |

|N-196.25 -196.25 -148.91 -148.91 -98.975 -98.975 16.088 16.088 14.015 |

| M7.5698 -11.364 16.462 -14.533 25.693 -43.467 -113.66 -266.11 -249.29 |

|Q-4.8548 -4.8548 -7.9474 -7.9474 -17.733 -17.733 197.89 -248.71 235.68 |

---------------------------------------------------------------------------

| 10_ 17-2 18-1 18-2 19-1 19-2 20-1 20-2 21-1 21-2 |

| 10 11 11 13 13 14 14 15 15 |

| 11 12 12 14 14 15 15 16 16 |

--------------------------------------------------------------------------

| 1- |

| N4.0442 4.2656 4.2656 3.9233 3.9233 3.0301 3.0301 3.9233 3.9233 |

|M-63.972 -68.641 -33.525 -41.326 -66.347 -61.867 -61.867 -66.347 -41.326 |

|Q-61.199 67.052 -55.347 57.029 -65.370 61.199 -61.199 65.370 -57.029 |

| 2- |

| N12.788 1.6576 1.6576 12.239 12.239 -1.2841 -1.2841 12.239 12.239 |

|M-190.88 -124.59 -19.481 -33.154 -120.31 -186.73 -186.73 -120.31 -33.154 |

|Q-223.30 78.718 -43.681 46.672 -75.727 223.30 -223.30 75.727 -46.672 |

| 3- |

|N 6.3934 19.709 19.709 -10.151 -10.151 3.1898 3.1898 -10.151 -10.151 |

|M-106.53 -196.10 -136.11 -145.41 -192.47 -104.50 -104.50 -192.47 -145.41 |

|Q-61.199 233.30 -213.31 215.46 -231.15 61.199 -61.199 231.15 -215.46 |

| 4- |

|N 14.015 3.0926 3.0926 -3.8206 -3.8206 -2.8782 -2.8782 9.7862 9.7862 |

|M-175.05 -110.97 -27.826 -126.44 -260.19 -244.39 -172.71 -107.77 -40.226 |

|Q-210.93 75.058 -47.341 201.01 -245.59 235.25 -211.36 72.458 -49.941 |

---------------------------------------------------------------------------

| 10_ 22-1 22-2 23-1 23-2 24-1 24-2 |

| 17 17 18 18 19 19 |

| 18 18 19 19 20 20 |

---------------------------------------------------------------------------

| 1- |

| N -13.586 -13.586 -11.634 -11.634 -13.586 -13.586 |

| M -29.823 -86.755 -81.978 -81.978 -86.755 -29.823 |

| Q 66.951 -85.928 76.440 -76.440 85.928 -66.951 |

| 2- |

| N -17.246 -17.246 -24.840 -24.840 -17.246 -17.246 |

| M -42.823 -118.70 -123.91 -123.91 -118.70 -42.823 |

| Q 99.702 -124.99 112.35 -112.35 124.99 -99.702 |

| 3- |

| N -30.889 -30.889 -17.028 -17.028 -30.889 -30.889 |

| M -54.357 -132.73 -114.01 -114.01 -132.73 -54.357 |

| Q 99.286 -125.41 112.35 -112.35 125.41 -99.286 |

| 4- |

| N -29.933 -29.933 -25.858 -25.858 -17.733 -17.733 |

| M -55.317 -117.93 -108.64 -131.87 -123.71 -43.467

| Q 101.91 -122.78 108.47 -116.22 125.72 -98.975 |

---------------------------------------------------------------------------

Размещено на Allbest.ru