Отопление и вентиляция жилого здания

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Тема курсовой работы	Район строительства	Ориентация главного фасада	Система отопления	Марка отопительных приборов	Перепад давления, кПа
Отопление и вентиляция жилого здания	Курск	С	2-х трубная	МС-140-АО	61

Этажность здания - 2 (высота первого этажа h_1эт = 3,3 м, высота второго этажа h_2эт = 3,3 м, высота вентиляционной шахты Н_ш = 3,9 м и отметкой низа входа (земли) h_оз = 0 м).

2. СТРОИТЕЛЬНАЯ ТЕПЛОФИЗИКА И ТЕПЛОТЕХНИКА, МИКРОКЛИМАТ ИСКУССТВЕННОЙ СРЕДЫ ОБИТАНИЯ

здание отопление теплотехника

2.1 Определение климатических характеристик района строительства.

Климатические параметры холодного периода года принимаем по СП 131.13330.2012 «Строительная климатология. Актуализированная версия СНиП 23-01-99*» (табл.2 и рис.2 методических указаний) и заносим в таблицу 1.

Таблица-1. Климатические характеристики района строительства

Район строительства	t50,92, °С (далее tн)	tоп, °С	zоп, сут	vхп, м/с	?хм, %	tхм, °С	Зона влажности
Курск	-24	-2,3	194	3,6	71	-7,3	нормальная

где t₅^0,92, °С - средняя температура наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92;

t_оп, °С - средняя температура наружного воздуха за отопительный период со среднесуточной температурой воздуха ? 8 °С;

z_оп, сут - продолжительность отопительного периода со среднесуточной температурой наружного воздуха ? 8 °С (при температуре наружного воздуха ? 10 °С продолжительность стояния больше на 15-20 суток);

v_хп, м/с - скорость ветра, максимальная из средних скоростей по румбам за январь;

?_хм, % - средняя месячная относительная влажность воздуха наиболее холодного месяца;

2.2 Определение параметров внутреннего микроклимата проектируемого здания

Расчетные условия и характеристики внутреннего микроклимата здания принимаем по ГОСТ 30494-2011 «Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях» и СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий. Актуализированная редакция СНиП 23-02-2003» (табл.3 методических указаний) и выписываем в таблицу 2.

Таблица-2. Расчетные условия и характеристики внутреннего микроклимата жилого здания

tв для помещений, °С	?в, %	Влажностный режим помещения
Жилая комната угловая	Жилая комната рядовая	Кухня	Лестничная клетка	Туалет / Ванна / Совмещенный санузел
23	21	19	14	19 / 24 / 24	55	Нормальный

2.3 Расчет теплотехнических характеристик и определение толщины теплоизоляции

Теплотехнические показатели строительных материалов заданного варианта конструктива стены выбираем по СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий. Актуализированная редакция СНиП 23-02-2003» (приложение А методических указаний) и сводится в таблицу 3.

Таблица-3. Теплотехнические показатели строительных материалов.

Наименование материалов	Условия эксплуатации ограждений	Плотность ?0, кг/м2	Коэф. теплопроводности л, Вт/м°С	Коэф.паропроницаемости м, мг/(м ч Па)	Толщина, м
Сложный раствор	А	1700	0,7	0,098	0,02
Кирпич керамич. пустотный	А	1600	0,58	0,14	0,12
Плиты минерало ватные	А	200	0,064	0,37	-
Кирпич керамич. пустотный	А	1400	0,52	0,16	0,12

Теплотехнические характеристики ограждающих конструкций принимаем по СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий. Актуализированная редакция СНиП 23-02-2003» (таблица 5 методических указаний).

Таблица-4. Теплотехнические характеристики ограждающих конструкций.

Наименование конструкции	Дtн, °С	n	бв, Вт/(м2°С)	бн, Вт/(м2°С)
Наружные стены (НС)	4	1	8,7	23
Пол над неотапливаемым подвалом (ПЛ)	2	0,6	8,7	6
Чердачные перекрытия (ПТ)	3	0,9	8,7	12

Примечание:

Дt^н, °С - нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции;

n - коэффициент учитывающий зависимость положения ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху;

б_в, Вт/(м²°С) - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции;

б_н, Вт/(м²°С) - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции.

Градусо-сутки отопительного периода, °С·сут/год:

ГСОП=(21-(-2,3))•194 = 4520,2 °С*сут/год

Базовые значения требуемого сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций определяем по таблице 6 методических указаний:

наружной стены (НС):

перекрытий чердачных, над неотапливаемыми подпольями и подвалами (ПЛ, ПТ):

Нормируемое значение приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции R_о^норм, (м²°С)/Вт:

наружной стены (НС):

перекрытий чердачных, над неотапливаемыми подпольями и подвалами (ПЛ, ПТ):

где m_р - коэффициент, учитывающий особенности региона строительства. Для стен: m_р = 0,63; для светопрозрачных конструкций: m_р = 0,95; m_р = 0,8 для остальных ограждающих конструкций.

Расчетное сопротивление теплопередаче наружной стены R^р_о, (м²°С)/Вт:

Термическое сопротивление теплопередаче слоя утеплителя R_ут, (м²°С)/Вт:



где б_в = 8,7 Вт/(м²°С) - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции (см. таблицу 4);

б_н = 23 Вт/(м²°С) - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции (см. таблицу 4).

Фактическое сопротивление теплопередаче наружной стены:

Коэффициенты теплопередачи ограждающих конструкций:

-наружной стены (НС):

перекрытий чердачных, над неотапливаемыми подпольями и подвалами (ПЛ, ПТ):

Примечание: при определении коэффициента теплопередачи для перекрытий чердачных, над неотапливаемыми подпольями и подвалами (ПЛ, ПТ), фактическое сопротивление теплопередаче перекрытий чердачных, над неотапливаемыми подпольями и подвалами, R_о^факт, (м²°С)/Вт, принимается равным нормируемому значению приведенного сопротивления теплопередаче перекрытий чердачных, над неотапливаемыми подпольями и подвалами, R_о^норм, (м²°С)/Вт.

2.4 Проверка возможности конденсации водяных паров на внутренней поверхности и в толще наружного ограждения

Конденсации водяных паров на внутренней поверхности наружного ограждения не происходит, если температура на данной поверхности ф_в.п, C, выше температуры точки росы t_р, C, т.е. выполняется условие ф_в.п > t_р

Температура на внутренней поверхности стены, ф_в.п, C:

Температура точки росы t_р, C:

где ц_в - относительная влажность внутреннего воздуха, Па, ц_в = 55% (см. таблицу 2);

Е_в - упругость водяных паров, Па, Е_в = 2488 Па (по данным таблицы 7 методических указаний при t_в = 21 C (по рядовой жилой комнате)).

Проверим выполнение условия не выпадения конденсата на внутренней поверхности наружного ограждения:

ф_в.п > t_р

18,24 C > 17,17 C (Условие выполняется, конденсация водяных паров на внутренней поверхности наружного ограждения не произойдет).

Конденсации водяных паров в толще ограждающей конструкции не происходит, если в какой-либо точке ограждения парциальное давление водяных паров e, Па, не превосходит по величине давление насыщенного водяного пара E, Па, при той же температуре, т.е. выполняется условие:

e < E

1. Определяем распределение температуры по сечению наружной стены:

Рисунок-2. Схема изменения температуры по сечению стены.

t_в=21;

где t_хм, C - средняя температура наиболее холодного месяца - января (по таблице 2 методических указаний).

2. Определяем парциальное давление водяных паров влажного воздуха в состоянии насыщения соответствующее температуре в расчетных сечениях наружной стены по таблице 7 методических указаний:

Сечение:	t, C	E, Па
Внутренний воздух	21	2488
Внутренняя поверхность	19,26	2233
1	18,83	2232
2	15,71	1785
3	6,28	953
4	-3,16	470
Наружная поверхность	-6,64	350
Наружный воздух	-7,30	330

3. Определяем парциальное давление водяного пара в наружном и внутреннем воздухе:

Парциальное давление водяных паров во внутреннем воздухе, Па:

e_в=Е_в• 2488 • 55/100 = 1368 Па

Парциальное давление водяных паров в наружном воздухе, Па:

eн= Ен• 330 • 71/100 = 234 Па

4. Определяем общее сопротивление паропроницанию наружной стены, м^2.ч^.Па/мг:

где R_П.в и R_П.н - сопротивления влагоотдаче на внутренней и наружной поверхностях стены, м^2.ч^.Па/мг. R_П.в = 0,0267 м^2.ч^.Па/мг; R_П.н = 0,0052 м^2.ч^.Па/мг;

м_i , мг/(м ч Па) - паропроницаемость материала i - го слоя (таблица 3).

5. Значения упругости водяных паров на границах отдельных слоев е_х, определяется по формуле

где - сопротивления паропроницанию части наружной стены от рассматриваемой точки до внутреннего воздуха, м² •ч •Па/мг.

e_в = 1368 Па

Полученные результаты сведем в таблицу 5.

Таблица-5. Распределение значений t, C, e, Па, и E, Па в сечении наружной стены

Сечение:	t, C	E, Па	e, Па
Внутренний воздух	21	2488	1368
Внутренняя поверхность	19,26	2233	1354
1	18,83	2232	1241
2	15,71	1785	769
3	6,28	953	710
4	-3,16	470	650
Наружная поверхность	-6,64	350	237
Наружный воздух	-7,30	330	234

Результаты расчета оформляем в виде графика распределения значений температуры t, C, парциального давления водяного пара e, Па, и давления насыщенного водяного пара E, Па (рис.3).

На участках, где давление насыщения Е, Па, оказывается меньше или равным значению давления водяного пара е, Па, возможна конденсация водяных паров.



Рисунок-3. Схема распределения t, C, e, Па, E, Па, по сечению наружной стены (определение зоны возможной конденсации в толще наружной стены).

2.5 Выбор заполнения оконных проемов

Тип и конструкция заполнения светового проема выбираются исходя как из требований по теплозащите, так и требований по сопротивлению воздухопроницанию.

Выбор типа и конструкции заполнения оконного проема исходя из требований по теплозащите:

По данным таблицы 9 методических указаний выбирается тип заполнения светопроема таким образом, чтобы:

где R_о^тр - требуемое сопротивление теплопередаче для окна, м²°С/Вт.

Градусо-сутки отопительного периода, °С·сут/год:

ГСОП=(21-(-2,3))•194 = 4520,2 °С*сут/год

Базовое значение требуемого сопротивления теплопередаче по таблице 6 методических указаний для окон (ОК):

Принимаем тип заполнения светопроема: Однокамерный стеклопакет из стекла с твердым селективным покрытием с R_о = 0,51 м²°С/Вт (условие выполнено).

Уточнение типа и конструкции заполнения оконного проема исходя из требований по сопротивлению воздухопроницанию:

Проверяем принятый тип заполнения оконных проемов на воздухопроницаемость и подбираем тип уплотнения притворов по условию:

где R_и^ф = 0,40 м² ч/кг (по таблице 9 методических указаний для однокамерного стеклопакета из стекла с твердым селективным покрытием);

R_и^тр - требуемое сопротивление воздухопроницанию окна:

Принимаем G_н = 6 кг/(ч^.м²) для окон жилых зданий и помещений в деревянных переплетах;

p_о - разность давлений воздуха по обе стороны окна, при которой проводятся исследования воздухопроницаемости окон, p_о =10 Па;

p - разность давлений на наружной и внутренней поверхности окон, Па, по формуле:



где Н - высота здания (от нижней отметки входа в здание до устья вентиляционной шахты), м.

Н = 0+ 3,3 + 3,3 + 3,9 = 10,5 м;

v = v_хп = 3,6 м/с (таблица 1);

_н, _в - удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха:

где t_н = t₅^0,92 = -24 °С (таблица 1).

где t_в = 21 °С (по таблице 2 для рядовой жилой комнаты).

Проверяем выполнение условия для принятого типа заполнения оконного проема:

R_и^ф R_и^тр

; Условие выполняется.

Окончательно принятый тип заполнения оконных проемов: однокамерный стеклопакет из стекла с твердым селективным покрытием с:

R_о = 0,51 м²°С/Вт;

R_и^ф = 0,40 м² ч/кг;

число уплотненных притворов 1 шт.

Коэффициенты теплопередачи окна (ОК), Вт/(м²°С):

3. ОТОПЛЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЯ

3.1 Определение тепловой мощности системы отопления

Определение тепловой мощности системы отопления производится после составления уравнения теплового баланса по каждому из помещений здания:

где Q_ТП - тепловые потери через ограждающие конструкции помещений, Вт;

Q_ИНФ - теплопотери на нагрев инфильтрующегося воздуха, Вт;

Q_Б - бытовые тепловыделения, Вт.

Расчет тепловой мощности системы отопления сводится в таблицу 6.

Тепловые потери через ограждающие конструкции помещения Q_ТП, Вт, определяются следующим образом:

где k - коэффициент теплопередачи отдельной ограждающей конструкции, Вт/(м²°С);

A - расчетная площадь поверхности ограждения, вычисленная по правилам его обмера, м²;

t_в - внутренняя температура воздуха в помещении, °С;

t_н - расчетная температура наружного воздуха для холодного периода года, t_н5^0,92 при расчете теплопотерь через наружные ограждения (или температура воздуха за внутренним ограждением, через которое рассчитываются тепловые потери), °С;

n - коэффициент учитывающий зависимость положения ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху;

в - коэффициент, учитывающий добавочные теплопотери в долях от основных.

Теплопотери на нагрев инфильтрующегося воздуха рассчитываются для разных типоразмеров окон для каждого этажа.

где с - массовая теплоемкость воздуха, равная 1.005 кДж/(кг°С);

_э -экономайзерный коэффициент, зависящий от конструкции окна. Для окон в раздельных переплетах = 0.8. для окон в спаренных переплетах _э = 1, (см. п.2.5).

t_в - внутренняя температура воздуха в помещении. °С, таблица 2;

t_н - расчетная температура наружного воздуха для холодного периода года

°С, таблица 1;

А - площадь окна, м²;

G_о - удельный расход инфильтрующегося воздуха. кг/(м² ч).

где R_и^ф - фактическое сопротивление воздухопроницанию окна, (м²ч)/кг, (см. и. 2.5);

Др - расчетная разность давлений. Па.



где v - расчетная скорость ветра для холодного периода, как максимальная из средних скоростей по румбам за январь, повторяемость которой не ниже 16%, м/с, (v _хл по данным таблицы 2 методических указаний);

Н - высота от середины окна до устья вентшахты. м;

р_{н ,} р_в - плотность, соответственно наружного и внутреннего воздуха, кг/м³:

Высота от середины окна до устья вентшахты, м, переделяется по формуле

где 0,75 м - принятая высота от пола этажа до низа окна.

Определение теплопотерь на нагрев инфильтрующегося воздуха для разных типоразмеров окон для каждого этажа.

для 101 помещения (угловая жилая комната (УК)):

Окна в комнатах - 2 м Ч 1,5 м.

Определяем плотность наружного и внутреннего воздуха:

Высота от середины окна до устья вентшахты, м

Н=3,3+3,3+3,9-0,75-1,5/2=8,75 м.

Расчетная разность давлений, Па, определяется по формуле:

Др=5,4•8,75•(1,42-1,19)+0,29•1,42•3,6²=15,96 Па.

Удельный расход инфильтрующего воздуха.

.

Теплопотери на нагрев инфильтрующегося воздуха:

Q_инф=0,278•1,005•1•(23-(-24))•3•3,41=135 Вт.

Для 201 помещения (угловая жилая комната (УК) на втором этаже):

По заданию в рамках курсовой работы окна в комнатах - 2 м Ч 1,5 м.

Определяем плотность наружного и внутреннего воздуха:

Высота от середины окна до устья вентшахты, м

Н=3,3+3,9-0,75-1,5/2=5,45 м.

Расчетная разность давлений, Па, определяется по формуле:

Др=5,4•5,45•(1,42-1,19)+0,29•1,42•3,6²=11,95 Па.

Удельный расход инфильтрующего воздуха.

.

Теплопотери на нагрев инфильтрующегося воздуха:

Q_инф=0,278•1,005•1•(23-(-24))•3•2,82=111 Вт.

Для 104 помещения (кухня на первом этаже):

По заданию в рамках курсовой работы окна в кухнях - 1,5 м Ч 1,5 м.

Теплопотери на нагрев инфильтрующегося воздуха:

Определяем плотность наружного и внутреннего воздуха:

Высота от середины окна до устья вентшахты, м

Н=3,3+3,3+3,9-0,75-1,5/2=9,0 м.

Расчетная разность давлений, Па, определяется по формуле:

Др=5,4•9,0•(1,42-1,2)+0,29•1,42•3,3²=15,47 Па.

Удельный расход инфильтрующего воздуха.

.

Теплопотери на нагрев инфильтрующегося воздуха:

Q_инф=0,278•1,005•1•(21-(-24))•2,25•3,34=90 Вт.

Для 204 помещения (кухня на втором этаже):

По заданию в рамках курсовой работы окна в кухнях - 1,5 м Ч 1,5 м.

Определяем плотность наружного и внутреннего воздуха:

Высота от середины окна до устья вентшахты, м

Н=3,3+3,9-0,75-1,5/2=5,7 м.

Расчетная разность давлений, Па, определяется по формуле:

Др=5,4•5,7•(1,42-1,20)+0,29•1,42•3,6²=11,75 Па.

Удельный расход инфильтрующего воздуха.

.

Теплопотери на нагрев инфильтрующегося воздуха:

Q_инф=0,278•1,005•1•(21-(-24))•2,25•2,78=75 Вт.

Для лестничной клетки (ЛК):

Окна на лестничных клетках - 1,5 м Ч 1,5 м.

Определяем плотность наружного и внутреннего воздуха:

Высота от середины окна до устья вентшахты, м

Н=3,3+3,9-0,75-1,5/2=5,7 м.

Расчетная разность давлений, Па, определяется по формуле:

Др=5,4•5,7•(1,42-1,23)+0,29•1,42•4²=11,11 Па.

Удельный расход инфильтрующего воздуха.

.

Теплопотери на нагрев инфильтрующегося воздуха:

Q_инф=0,278•1,005•1•(14-(-24))•2,25•2,68=64 Вт.

Таблица-6. Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции

N пом.	Наименов.	tв,	Характеристика ограждения	k,	n	tн,	Дt,	Дt•n,	Qосн, Вт	Добавки, в	Qтп, Вт	Qинф, Вт
	пом.	°С	Наим.	Ориентация	Ширина а, м	Высота b, м	Площ.	Вт/м2оС		°С	°С	°С		На	Пр.	1+Ув
			огр.				A, м2							ориент.
101	УК	23	нс	с	4,14	3,3	13,662	0,53	1,0	-24	47	47	340,32	0,10		1,10	374,35
		23	нс	з	5,8	3,3	19,140	0,53	1,0	-24	47	47	476,78	0,05		1,05	500,62
		23	ок	з	2	1,5	3,000	1,96	1,0	-24	47	47	276,36	0,05		1,05	290,18	134
		23	дб	з	0,8	2	1,600	1,43	1,0	-24	47	47	107,54	0,05	0,73	1,78	191,69
		23	пл	-	5,46	3,8	20,748	0,32	0,6	5	18	10,8	71,71	0,00		1,00	71,71
																	1 428,55	134
															ИТОГО:	1 562,88
102	Рядовая комната	21	нс	с	3,2	3,3	10,560	0,53	1,0	-24	45	45	251,86	0,10		1,10	277,04
		21	ок	с	2	1,5	3,000	1,96	1,0	-24	45	45	264,60	0,10		1,10	291,06	129
		21	пл	-	4,1	3,2	13,120	0,32	0,6	5	16	9,6	40,30	0,00		1,00	40,30
																	608,41	129
															ИТОГО:	737,02
103	УК	23	нс	с	1,5	3,3	4,950	0,53	1,0	-24	47	47	123,30	0,10		1,10	135,63
		23	нс	з	6,4	3,3	21,120	0,53	1,0	-24	47	47	526,10	0,05		1,05	552,40
		23	нс	ю	3,54	3,3	11,682	0,53	1,0	-24	47	47	291,00	0,00		1,00	291,00
		23	ок	з	1,5	2	3,000	1,96	1,0	-24	47	47	276,36	0,05		1,05	290,18	134
		23	ок	з	1,5	2	3,000	1,96	1,0	-24	47	47	276,36	0,05		1,05	290,18	134
		23	пл	-	3,2	6,06	19,392	0,32	0,6	5	18	10,8	67,02	0,00		1,00	67,02
																	1 626,41	269
															ИТОГО:	1 895,08
104	Кухня (рядовая)	19	нс	ю	5,16	3,3	17,028	0,46	1,0	-24	43	43	336,81	0,00		1,00	336,81
		19	ок	ю	1,5	1,5	2,250	1,54	1,0	-24	43	43	149,00	0,00		1,00	149,00	90
		19	пл	-	5,16	3,261	16,827	0,32	0,6	5	14	8,4	45,23	0,00		1,00	45,23
																	531,04	90
															ИТОГО:	621,32
105	Рядовая комната	21	нс	ю	3,2	3,3	10,560	0,53	1,0	-24	45	45	251,86	0,10		1,10	277,04
		21	ок	ю	2	1,5	3,000	1,96	1,0	-24	45	45	264,60	0,10		1,10	291,06	129
		21	пл	-	4,1	3,2	13,120	0,32	0,6	5	16	9,6	40,30	0,00		1,00	40,30
																	608,41	129
															ИТОГО:	737,02
106	Корридор	20	пл	-	1,36	3,2	4,352	0,32	0,6	5	15	9	12,53	0,00		1,00	12,53
		20	пл	-	3,313	2,94	9,740	0,32	0,6	5	15	9	28,05	0,00		1,00	28,05
																	40,59	0
															ИТОГО:	40,59
107	Ванна	24	пл	-	1,93	1,847	3,565	0,32	0,6	5	19	11,4	13,00	0,00		1,00	13,00
																	13,00	0
															ИТОГО:	13,00
108	Сан.узел.	19	пл	-	1	1,847	1,847	0,32	0,6	5	14	8,4	4,96	0,00		1,00	4,96
																	4,96	0
															ИТОГО:	4,96
109	Рядовая комната	21	нс	ю	3,2	3,3	10,560	0,53	1,0	-24	45	45	251,86	0,00		1,00	251,86
		21	ок	ю	2	1,5	3,000	1,96	1,0	-24	45	45	264,60	0,00		1,00	264,60	129
		21	пл	-	3,2	4,6	14,720	0,32	0,6	5	16	9,6	45,22	0,00		1,00	45,22
																	561,68	129
															ИТОГО:	690,29
110	кухня угловая	21	нс	в	3,54	3,3	11,682	0,53	1,0	-24	45	45	278,62	0,10		1,10	306,48
		21	нс	ю	4,2	3,3	13,860	0,53	1,0	-24	45	45	330,56	0,00		1,00	330,56
		21	ок	ю	1,5	1,5	2,250	1,96	1,0	-24	45	45	198,45	0,00		1,00	198,45	96
		21	пл	-	3,9	3,2	12,480	0,32	0,6	5	16	9,6	38,34	0,00		1,00	38,34
																	873,83	96
															ИТОГО:	970,29
111	Корридор	20	пл	-	2,03	2,857	5,800	0,32	0,6	5	15	9	16,70	0,00		1,00	16,70
																	16,70	0
															ИТОГО:	16,70
112	Ванна	24	нс	в	1,932	3,3	6,376	1	1,0	-24	48	48	306,03	0,10		1,10	336,63
		24	пл	-	1,787	1,932	3,452	0,32	0,6	5	19	11,4	12,59	0,00		1,00	12,59
																	349,23	0
															ИТОГО:	349,23
113	Сан.узел.	19	нс	в	0,925	3,3	3,053	1	1,0	-24	43	43	131,26	0,10		1,10	144,38
		19	пл	-	1,787	0,925	1,653	0,32	0,6	5	14	8,4	4,44	0,00		1,00	4,44
																	148,83	0
															ИТОГО:	148,83
114	УК	23	нс	в	5,8	3,3	19,140	0,53	1,0	-24	47	47	476,78	0,10		1,10	524,46
		23	нс	с	4,2	3,3	13,860	0,53	1,0	-24	47	47	345,25	0,10		1,10	379,78
		23	ок	в	1,5	2	3,000	1,96	1,0	-24	47	47	276,36	0,10		1,10	304,00	134
		23	пл	-	5,46	4,2	22,932	0,32	0,6	5	18	10,8	79,25	0,00		1,00	79,25
																	1 287,48	134
															ИТОГО:	1 421,82
115	Корридор	20	пл	-	2,18	3,2	6,976	0,32	0,6	5	15	9	20,09	0,00		1,00	20,09
																	20,09	0
															ИТОГО:	20,09
116	Рядовая комната	21	нс	с	3,2	3,3	10,560	1,96	1,0	-24	45	45	931,39	0,10		1,10	1 024,53
		21	ок	с	2	1,5	3,000	0	1,0	-24	45	45	0,00	0,10		1,10	0,00	129
		21	пл	-	4,1	3,2	13,120	0,32	0,6	5	16	9,6	40,30	0,00		1,00	40,30
																	1 064,84	129
															ИТОГО:	1 193,45
Л.К.	Лестничная клетка	14	нс	с	6,6	3,2	21,120	0,53	1,0	-24	38	38	425,36	0,10		1,10	467,89
		14	дд	с	1,2	2,2	2,640	0,53	1,0	-24	38	38	53,17	0,10	2,85	3,95	209,80
		14	пл	-	5,46	3,3	18,018	0,32	0,6	-24	38	22,8	131,46	0,00		1,00	131,46
		14	пт	-	5,46	3,3	18,018	0,32	0,9	-24	38	34,2	197,19	0,00		1,00	197,19
		14	ок	с	1,5	1,5	2,250	1,96	1,0	-24	38	38	167,58	0,10		1,10	184,34	64
																	1 190,68	64
															ИТОГО:	1 254,69
201	УК	23	нс	с	4,14	3,3	13,662	0,53	1,0	-24	47	47	340,32	0,10		1,10	374,35
		23	нс	з	5,8	3,3	19,140	0,53	1,0	-24	47	47	476,78	0,05		1,05	500,62
		23	ок	з	2	1,5	3,000	1,96	1,0	-24	47	47	276,36	0,05		1,05	290,18	111
		23	дб	з	0,8	2	1,600	1,43	1,0	-24	47	47	107,54	0,05	0,73	1,78	191,69
		23	пт	-	5,46	3,8	20,748	0,32	0,9	-24	47	42,3	280,84	0,00		1,00	280,84
																	1 637,69	111
															ИТОГО:	1 748,78
202	Рядовая комната	21	нс	с	3,2	3,3	10,560	0,53	1,0	-24	45	45	251,86	0,10		1,10	277,04
		21	ок	с	2	1,5	3,000	1,96	1,0	-24	45	45	264,60	0,10		1,10	291,06	129
		21	пт	-	4,1	3,2	13,120	0,32	0,9	-24	45	40,5	170,04	0,00		1,00	170,04
																	738,14	129
															ИТОГО:	866,75
203	УК	23	нс	с	1,5	3,3	4,950	0,53	1,0	-24	47	47	123,30	0,10		1,10	135,63
		23	нс	з	6,4	3,3	21,120	0,53	1,0	-24	47	47	526,10	0,05		1,05	552,40
		23	нс	ю	3,54	3,3	11,682	0,53	1,0	-24	47	47	291,00	0,00		1,00	291,00
		23	ок	з	1,5	2	3,000	1,96	1,0	-24	47	47	276,36	0,05		1,05	290,18	134
		23	ок	з	1,5	2	3,000	1,96	1,0	-24	47	47	276,36	0,05		1,05	290,18	134
		23	пт	-	3,2	6,06	19,392	0,32	0,9	-24	47	42,3	262,49	0,00		1,00	262,49
																	1 821,88	269
															ИТОГО:	2 090,55
204	Кухня (рядовая)	19	нс	ю	5,16	3,3	17,028	0,46	1,0	-24	43	43	336,81	0,00		1,00	336,81
		19	ок	ю	1,5	1,5	2,250	1,54	1,0	-24	43	43	149,00	0,00		1,00	149,00	75
		19	пт	-	5,16	3,261	16,827	0,32	0,9	-24	43	38,7	208,38	0,00		1,00	208,38
																	694,19	75
															ИТОГО:	769,34
205	Рядовая комната	21	нс	ю	3,2	3,3	10,560	0,53	1,0	-24	45	45	251,86	0,10		1,10	277,04
		21	ок	ю	2	1,5	3,000	1,96	1,0	-24	45	45	264,60	0,10		1,10	291,06	129
		21	пт	-	4,1	3,2	13,120	0,32	0,9	-24	45	40,5	170,04	0,00		1,00	170,04
																	738,14	129
															ИТОГО:	866,75
206	Корридор	20	пт	-	1,36	3,2	4,352	0,32	0,9	-24	44	39,6	55,15	0,00		1,00	55,15
		20	пт	-	3,313	2,94	9,740	0,32	0,9	-24	44	39,6	123,43	0,00		1,00	123,43
																	178,58	0
															ИТОГО:	178,58
207	Ванна	24	пт	-	1,93	1,847	3,565	0,32	0,9	-24	48	43,2	49,28	0,00		1,00	49,28
																	49,28	0
															ИТОГО:	49,28
208	Сан.узел.	19	пт	-	1	1,847	1,847	0,32	0,9	-24	43	38,7	22,87	0,00		1,00	22,87
																	22,87	0
															ИТОГО:	22,87
209	Рядовая комната	21	нс	ю	3,2	3,3	10,560	0,53	1,0	-24	45	45	251,86	0,00		1,00	251,86
		21	ок	ю	2	1,5	3,000	1,96	1,0	-24	45	45	264,60	0,00		1,00	264,60	105
		21	пт	-	3,2	4,6	14,720	0,32	0,9	-24	45	40,5	190,77	0,00		1,00	190,77
																	707,23	105
															ИТОГО:	812,08
210	кухня угловая	21	нс	в	3,54	3,3	11,682	0,53	1,0	-24	45	45	278,62	0,10		1,10	306,48
		21	нс	ю	4,2	3,3	13,860	0,53	1,0	-24	45	45	330,56	0,00		1,00	330,56
		21	ок	ю	1,5	1,5	2,250	1,96	1,0	-24	45	45	198,45	0,00		1,00	198,45	79
		21	пт	-	3,9	3,2	12,480	0,32	0,9	-24	45	40,5	161,74	0,00		1,00	161,74
																	997,23	79
															ИТОГО:	1 075,87
211	Корридор	20	пт	-	2,03	2,857	5,800	0,32	0,9	-24	44	39,6	73,49	0,00		1,00	73,49
																	73,49	0
															ИТОГО:	73,49
212	Ванна	24	нс	в	1,932	3,3	6,376	1	1,0	-24	48	48	306,03	0,10		1,10	336,63
		24	пт	-	1,787	1,932	3,452	0,32	0,9	-24	48	43,2	47,73	0,00		1,00	47,73
																	384,36	0
															ИТОГО:	384,36
213	Сан.узел.	19	нс	в	0,925	3,3	3,053	1	1,0	-24	43	43	131,26	0,10		1,10	144,38
		19	пт	-	1,787	0,925	1,653	0,32	0,9	-24	43	38,7	20,47	0,00		1,00	20,47
																	164,85	0
															ИТОГО:	164,85
214	УК	23	нс	в	5,8	3,3	19,140	0,53	1,0	-24	47	47	476,78	0,10		1,10	524,46
		23	нс	с	4,2	3,3	13,860	0,53	1,0	-24	47	47	345,25	0,10		1,10	379,78
		23	ок	в	1,5	2	3,000	1,96	1,0	-24	47	47	276,36	0,10		1,10	304,00	110
		23	пт	-	5,46	4,2	22,932	0,32	0,9	-24	47	42,3	310,41	0,00		1,00	310,41
																	1 518,64	110
															ИТОГО:	1 628,15
215	Корридор	20	пт	-	2,18	3,2	6,976	0,32	0,9	-24	44	39,6	88,40	0,00		1,00	88,40
																	88,40	0
															ИТОГО:	88,40
216	Рядовая комната	21	нс	с	3,2	3,3	10,560	0,53	1,0	-24	45	45	251,86	0,10		1,10	277,04
		21	ок	с	2	1,5	3,000	1,96	1,0	-24	45	45	264,60	0,10		1,10	291,06	105
		21	пт	-	4,1	3,2	13,120	0,32	0,9	-24	45	40,5	170,04	0,00		1,00	170,04
																	738,14	105
															ИТОГО:	842,99
	Всего:	23 340,38

3.2 Конструирование и гидравлический расчет системы отопления

Конструирование системы отопления начинают с размещения отопительных приборов, стояков, магистралей и узла управления. Тип системы отопления по заданию: двухтрубная система отопления с нижним розливом и тупиковым движением теплоносителя. Марка отопительных приборов: М 140 АО.

Как правило, отопительные приборы размещают под светопроемами в местах, доступных для осмотра, ремонта и очистки.

В жилых зданиях массового строительства стояки из стальных труб прокладываются, как правило, открыто на расстоянии 15-20 мм от стен. На лестничных клетках делают отдельные стояки с присоединением отопительных приборов по проточной нерегулируемой системе.

Магистральные трубопроводы прокладываются открыто по стенам здания на кронштейнах на расстоянии не менее 100 мм от стен. Участки магистралей и стояков, проходящие через неотапливаемые помещения, выполняются в теплоизоляции. Подающая магистраль на чердаке прокладываются в техническом подполье на расстоянии 1,0 метр от потолка, и соединяется с нанесенными на план стояками. Для выпуска воздуха предусмотрены краны Маевского, которые расположены на последних точках (второй этаж) отопительного прибора.

Как правило, при верхнем расположении подающей магистрали главный стояк системы отопления прокладывается на лестничной клетке.

Магистральные трубопроводы прокладываются с уклоном не менее 0,002, обеспечивающим удаление воздуха и опорожнение систем.

В рамках курсовой работы, тепловой пункт располагается в подвале, в центре здания у лестничной клетки. Элеваторный узел управления крепится на кронштейнах к капитальным стенам подвала на высоте, удобной для обслуживания запорно-регулирующей арматуры. Ось элеватора располагается на высоте 1 - 1,2 м от пола, обратный трубопровод - ниже элеватора на 0,5 - 0,7 м.

Расход теплоносителя - воды, кг/ч, на участке определяется следующим образом:

Температура подающей и обратной воды в однотрубных системах отопления tг = 128 °С, tо = 70 °С.

Гидравлический расчет системы отопления сводим в таблицу 7.

Таблица-7. Гидравлический расчет системы отопления

Гидравлический расчет ОЦК
№ участка	Нагрузка Q, Вт	Расход теплоносителя G, кг/ч	Длина l, м	Расчет (предварительный, окончательный)
				Диаметр d, мм	Скорость v, м/с (v?1 м/с)	Удельные потери ДРуд, Па/м	Полные потери ДР, Па
1	22621,00	778,16	1,2	25	0,38	175	210
2	17534,59	603,19	2	20	0,46	280	560
3	15 444,04	531,27	0,97	20	0,41	210	204
4	13 840,26	476,10	6	20	0,36	185	1110
5	10 528,60	362,18	9,9	15	0,52	500	4950
6	6 542,97	225,08	11	15	0,32	200	2200
7	3 548,54	122,07	8,6	15	0,2	65	559
8	1 887,95	64,95	2,8	15	0,1	35	98
9	1 075,87	37,01	3,8	15	0,08	10	38
10	3 548,54	122,07	8,6	15	0,2	65	559
11	6 542,97	225,08	11	15	0,32	200	2200
12	10 528,60	362,18	9,9	15	0,52	500	4950
13	13 840,26	476,10	6	20	0,36	185	1110
14	15 444,04	531,27	0,97	20	0,41	210	204
15	17 534,59	603,19	2	20	0,46	280	560
16	22 621,00	778,16	1,2	25	0,38	175	210
	ИТОГО						19721

Расчетное циркуляционное давление Р_ц, Па:



где Б = 1 для однотрубных систем отопления.

ДР_со - давление, создаваемое элеватором в системе отопления, Па:

Где ДР_тс -перепад давления в теплосети, Па, в соответствии с приложением 1;

и - коэффициент смешения в элеваторе:

где ф₁ - температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети, °С, при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления (в соответствии с приложением 1);

ф₂ - температура воды в обратном трубопроводе тепловой сети, °С, (в соответствии с приложением 1);

t_г- температура воды в подающем трубопроводе системы отопления, °С.

ДР_е - естественное давления от остывания теплоносителя в отопительных приборах, Па:

Для однотрубных систем:

где t₀ - температура воды в обратном трубопроводе системы отопления, С;

h_oп -высота от центра отопительного прибора 1-го этажа до оси элеватора;

Qcт - тепловая нагрузка расчетного стояка, равная сумме тепловых нагрузок всех приборов, присоединенных к нему, Вт;

Q_oп h_oп - тепловая нагрузка отопительного прибора і-го этажа, Вт, и высота от центра отопительного прибора до оси элеватора.

U=(128-95)/(95-70)=1,32;

ДР_со=0.714?61000?(1+1.32)²=8091,93 Па;

;

ДР_Ц=19721+1?892,33=20614 Па.

ДР_зап=(20614-19721)/20614?100%=4,3%

3.3 Расчет поверхности нагрева и подбор отопительных приборов

Приведен подробный расчет отопительного прибора 101 помещения, установленного у стояка 1. Расчет всех отопительных приборов сведен в таблицу 8.

По таблице 6 п.3.1 расчетные теплопотери 101 помещения составляют 1562,88 Вт. В помещении установлены один отопительных прибора.

Рассмотрим отопительный прибор у Ст.1.

Принимаем марку отопительных приборов М 140 АО (по заданию).

Подключение отопительных приборов снизу-вниз.

Расчетная поверхность нагрева отопительного прибора Ар, определяется следующим образом:

где q_oп - поверхностная плотность теплового потока прибора, Вт/м², определяемая по формуле:



где - номинальная плотность теплового потока прибора, Вт/м² (на одну секцию для М 140АО - 595 Вт/м²;). Марка отопительных приборов принимается в соответствии с приложением 1.

Дt -температурный напор, °С:

где t_в- температура воздуха в помещении, принимается 23 °С;

t_вх, t_вых -температура теплоносителя - воды на входе и выходе отопительного прибора, °С. В двух трубной системе для п-то прибора по ходу движения теплоносителя в стояке:

где Q_cт -тепловая нагрузка расчетного стояка, равная сумме тепловых нагрузок всех приборов, присоединенных к нему, Вт;

- суммарная тепловая нагрузка всех отопительных приборов, начиная от подающей магистрали до рассматриваемого прибора, Вт;

' суммарная тепловая нагрузка всех отопительных приборов, начиная от подающей магистрали, включая рассматриваемый прибор, Вт.

в₁- коэффициент, учитывающий направление движения воды в приборе, принимается 0,79

п, Р - экспериментальные показатели, учитывающие влияние типа отопительного прибора, направление движения и количество проходящей воды, принимается п=0,24, Р=0,07.

А_р=1562,88/429,58=3,64 м²;

Для секционных радиаторов расчетное число секций в отопительном приборе Nр:

в₂=1/(0,92+(0,16/3,64)=1,04

Nр=3,64?1,04/0,299=12,62

В помещении 101 будет установлен отопительный прибор марки М 140 АО с количеством секций 13 шт.

Таблица-8. Расчет нагревательной поверхности (длины или числа секций) отопительных приборов

№ пом.	Тепл.нагр.на ОП Qп, Вт	Тем. в-ха в пом. tв, °С	tвх, °С	tвых, °С	Темпер.напор Дt, °С	Схема присоединения	Поверхностная плотность тепл.потока прибора qп, Вт/м2	Расч.пов.нагрева ОП Ар, м2	Коэф.,уч.число секций в2	Число секций Nр	Число секций установочное N
101	1562,879	23	128,00	70	76,00	снизу- вниз	429,58	3,64	1,04	12,62	13
102	737,0234	21	128,00	70	78,00	снизу- вниз	420,90	1,75	0,99	5,79	6
103	1895,079	23	128,00	70	76,00	снизу- вниз	435,41	4,35	1,05	15,21	15
104	621,3227	19	128,00	70	80,00	снизу- вниз	429,16	1,45	0,97	4,70	5
105	737,0234	21	128,00	70	78,00	снизу- вниз	420,90	1,75	0,99	5,79	6
109	690,293	21	128,00	70	78,00	снизу- вниз	418,97	1,65	0,98	5,42	5
110	970,2897	21	128,00	70	78,00	снизу- вниз	429,08	2,26	1,01	7,63	8
114	1421,815	23	128,00	70	76,00	снизу- вниз	426,74	3,33	1,03	11,51	12
116	1193,453	21	128,00	70	78,00	снизу- вниз	435,34	2,74	1,02	9,37	9
Л. К.	2090,551	14	128,00	70	85,00	снизу- вниз	503,68	4,15	1,04	14,48	14
201	1748,776	23	128,00	70	76,00	снизу- вниз	432,97	4,04	1,04	14,08	14
202	866,754	21	128,00	70	78,00	снизу- вниз	425,70	2,04	1,00	6,82	7
203	2090,551	23	128,00	70	76,00	снизу- вниз	438,41	4,77	1,05	16,72	17
204	769,3376	19	128,00	70	80,00	снизу- вниз	435,63	1,77	0,99	5,84	6
205	866,754	21	128,00	70	78,00	снизу- вниз	425,70	2,04	1,00	6,82	7
209	812,0823	21	128,00	70	78,00	снизу- вниз	423,77	1,92	1,00	6,39	6
210	1075,87	21	128,00	70	78,00	снизу- вниз	432,19	2,49	1,02	8,46	8
214	1628,152	23	128,00	70	76,00	снизу- вниз	430,81	3,78	1,04	13,13	13
216	842,9919	21	128,00	70	78,00	снизу- вниз	424,88	1,98	1,00	6,63	7

1.1 3.4 Конструирование и подбор оборудования ИТП здания (подбор элеваторного узла)

В рамках курсовой работы, тепловой пункт располагается в подвале, в центре здания у лестничной клетки. Элеваторный узел управления крепится на кронштейнах к капитальным стенам подвала на высоте, удобной для обслуживания запорно-регулирующей арматуры. Ось элеватора располагается на высоте 1 - 1,2 м от пола, обратный трубопровод - ниже элеватора на 0,5 - 0,7 м.

Подбор элеваторного узла производится в соответствии с рекомендациями СП 41-101-95 «Проектирование тепловых пунктов».

Температурные параметры тепловой сети: ф₁ = 128 °С, ф₂ = 70 °С.

Температура подающей и обратной воды в двухтрубных системах жилых зданий: t_г = 95 °С, t_о = 70 °С.

Расчетная разность давления в подающем и обратном теплопроводе тепловой сети (по заданию) ДP_ТС = 61 кПа.

Расход воды в системе отопления G_сo = 778,16 кг/ч.

Полные потери давления в системе отопления P = 19721 Па.

Коэффициент смешения в элеваторе u = 1,32.

Диаметр горловины элеватора d_г, мм:

где расчетный расход воды на отопление из тепловой сети G_сo = 0,778 т/ч.

Потери напора в системе отопления после элеватора при расчетном расходе воды H_со = 1,9721 м.

Примечание: 1 атм = 10 м вод.ст. = 100кПа.

Минимально необходимый напор Н, м, перед элеватором для преодоления гидравлического сопротивления элеватора и присоединенной к нему системы отопления:

Н=1,4?1,9721?(1+1,32)²=6,05 м.

Напор перед элеватором H₁ = 6,1 м (при расчетной разности давления в подающем и обратном теплопроводе тепловой сети ДP_ТС = 61 кПа).

(H = 6,05 м) < (H₁ = 6,1 м), т.о., располагаемый напор достаточен для обеспечения работы элеватора.

Диаметр сопла элеватора d_c, мм:

Окончательно выбираем элеваторный узел марки 40С20бк №1 с диаметром горловины d_г = 15 мм и диаметров сопла d_c = 5,73 мм.

1 -- задвижка; 2 -- грязевик; 3 -- термометр; 4 -- ответвления к системам вентиляции и горячего водоснабжения; 5 -- регулятор расхода; 6 -- обратный клапан; 7 -- водоструйный элеватор;8 -- манометр; 9 -- тепломер; 10 -- регулятор давления

Рисунок-4. Схема местного теплового пункта при зависимом присоединении системы водяного отопления к наружным теплопроводам со смешением воды с помощью водоструйного элеватора:

3.5 Конструирование и расчет систем вентиляции

В жилых зданиях квартирного типа предусматривается естественная канальная вытяжная вентиляция с удалением воздуха из санузлов и кухонь. Приток неорганизованный, через неплотности ограждения.

Воздухообмен рассчитывается для каждой типовой квартиры.

Воздухообмен в кухнях и санузлах, м³/ч, принимается по следующим нормам: кухня с 4-конфорочной газовой плитой - 90;

ванная индивидуальная - 25;

уборная индивидуальная - 25;

совмещенный санузел - 50.

Расчет воздухообмена сводим в таблицу 9.

Таблица-9. Расчетный воздухообмен в помещениях здания.

№ помещений и квартиры	Ап, м2	Lжк, м3/час	Lкух, м3/час	Lс/у совмещ, м3/час	Lрасч, м3/час
1	2	3	4	5	6
Типовая квартира 1: 101, 201,102,202,103,203,105.206 (жилая комната); 104,204 (кухня с 4-х комф. плитой); 107,207 (ванна) 108,208 (санитарный узел)	83,2	249,522	90	25	25
Типовая квартира 2: 109,209,114,214,116,216, (жилая комната); 110,210 (кухня с 4-х комф. плитой); 212,112 (ванна) 113,212 (санитарный узел)	122,4	367,284	90	25	25

Примечание: за расчетный воздухообмен квартиры принимается большая из двух величин: суммарного воздухообмена для жилых комнат и суммарного воздухообмена для помещений общего пользования.

Аэродинамический расчет проводим в следующей последовательности:

1) Вычерчиваем аксонометрическую схему системы, разбиваем на расчетные участки.

2) Определям длину каждого участка и путем последовательного суммирования расхода воздуха, проходящего по участку, находим его нагрузку. Эти величины вписываем на схему в виде дроби (в числителе - расход, м³/ч, в знаменателе - длина, м).

3) Определяем естественное гравитационное давление для каналов ветвей каждого этажа:

для второго: P₂ = 9,81•(3,95)•(1,27-1,209) = 2,36 Па;

для первого: P₁ = 9,81•(7,45)•(1,27-1,209) = 4,46 Па;

где Р_еi - естественное давление для каналов i-го этажа, Па;

Н_i - разность отметок устья вытяжной шахты и середины вытяжной решетки рассчитываемого этажа, м; Н₁ =7,45 м; Н₂ =3,95 м;

_в - плотность внутреннего воздуха, кг/м³; _в = 353/(273+19)=1,209 кг/м³;

₅ - плотность наружного воздуха при температуре 5 °С, кг/м³;

₅ = 353/(273+5) = 1,27 кг/м³.

В качестве главной расчетной ветви выбираем ветвь, удельное располагаемое давление в которой будет наименьшее. Так как P₂ < P₁, то расчетной будет ветвь, идущая через канал второго этажа (при наименьшем располагаемом давлении).

4) Аэродинамический расчет каналов сводим в таблицу 10.

№	Расход L, м3/ч	Длина l, м	Предварительный (окончательный) расчет.
участка			a Ч b, мм	А, м2	v, м/с	R, Па/м	Rl, Па	Рд, Па	??	Pп, Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
1	72	-	140х140	0,02	1,00	-	-	0,60	1,2	0,72
2	72	3,95	150х200	0,08	0,25	0,06	0,237	0,04	1,1	0,04
3	72	0,25	200х200	0,03	0,67	0,08	0,02	0,27	0,5	0,13
4	144	1	200х300	0,06	0,67	0,065	0,065	0,27	0,5	0,13
5	216	0,25	250х300	0,075	0,80	0,05	0,0125	0,38	0,5	0,19
6	288	1	250х400	0,1	0,80	0,05	0,05	0,38	1,5	0,58
7	504	3,5	400х400	0,16	0,88	0,045	0,1575	0,46	1,3	0,60
Суммарные потери давления	2,39
Невязка, %	1,38

5) Запас давления на неучтенные потери:

Запас= (2,39-2,36)/2,36•100=1,38%

Список литературы

1. СП 131.13330.2012 «Строительная климатология».

2. СП 60.13330.2012 «Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха».

3. СП 55.13330.2011 «Дома жилые одноквартирные».

4. СП 7 1310.2013 «Отопление, вентиляция и кондиционирование».

5. СП 23-101-2004 «Проектирование тепловой защиты здания».

6. СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий».

7. ГОСТ 30494 - 2011 «Здания жилые и общественные. Создание микроклимата».

Размещено на Allbest.ru