Проект строительства серийного жилого дома переменной этажности

Размещено на http://www.allbest.ru/

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1. Архитектурно-строительный раздел

1.1 Характеристика условий строительства

1.2 Климатические условия

1.3 Определение глубины заложения фундамента

1.4 Архитектурное решение

1.5 Конструктивное решение здания

1.5.1 Фундаменты

1.5.2 Наружные стены

1.5.3 Внутренние стены

1.5.4 Перегородки

1.5.5 Перекрытия

1.5.6 Окна

1.5.7 Двери

1.5.8 Полы

1.5.9 Лифты

1.5.10 Лестничная клетка

1.5.11 Мусоропровод

1.6 Водоснабжение

1.7 Отопление

1.8 Канализация

1.9 Энергоснабжение

1.10 Огнестойкость здания

1.11 Теплотехнический расчет

1.11.1 Теплотехнический расчет ограждающей стены

1.11.2 Теплотехнический расчет чердачного перекрытия

1.12 Расчет изоляции шума междуэтажным перекрытием

2. Строительно-конструктивный раздел

2.1. Общая характеристика объекта

2.2 Характеристика несущей системы здания и основных элементов

2.3 Методика расчета и расчетные схемы

2.4 Исходные данные

2.5 Результаты расчета плиты перекрытия

2.6 Расчет плиты перекрытия на продавливание в месте опирания на колонну

3. Технология, организация и экономика строительного производства

3.1 Работы подготовительного периода

3.2 Земляные работы

3.3 Выбор монтажного крана

3.4 Бетонные и железобетонные работы

3.5 Технологическая карта на возведение монолитного перекрытия

3.5.1 Область применения

3.5.2 Организация и технология выполнения строительного процесса

3.5.3 Технико-экономические показатели на рабочем месте

3.5.4 Контроль качества бетонных работ

3.5.5 Техника безопасности

3.6 Проектирование объектного стройгенплана

3.6.1 Расчет площадей временных зданий

3.6.2 Расчет площадей складских помещений и площадок

3.6.3 Проектирование временных автодорог

3.6.4 Проектирование временных автодорог

3.6.5 Расчет потребности в электроэнергии на период пика и подбор ТП

3.6.6 Расчет временного освещения строительной площадки

3.7 Календарное планирование

3.7.1 Ведомость объемов работ

3.7.2 Ведомость затрат труда и машинного времени

3.7.3 Расчет продолжительности выполнения работ

3.7.4 Ведомость потребности в основных материалах и полуфабрикатах

3.7.5 Сводная ведомость потребностей в конструкциях, материалах, полуфабрикатах

3.8 Экономика строительства

4. Охрана труда и пожарная безопасность

4.1 Анализ производственных рисков

4.2 Безопасность труда в строительстве

4.2.1 Эксплуатация строительных машин

4.2.2 Безопасность производства бетонных работ

4.2.3 Безопасность производства при работе на высоте

4.2.4 Безопасность производства при устройстве кровли

4.2.5 Отделочные работы

4.2.6 Безопасность производства при погрузо-разгрузочных работах

4.2.7 Безопасное складирование материалов

4.3 Электробезопасность в строительстве

4.4 Пожарная безопасность в строительстве

Выводы по разделу

Библиографический список

Приложение А

ВВЕДЕНИЕ

В последние годы объемы строительства и ввода в эксплуатацию нового жилья на территории нашей страны постоянно растут. Но, несмотря на высокие темпы строительства, качественного и долговечного жилья все равно не хватает для удовлетворения потребностей населения, стоящего в очередях. К ним относятся многодетные семьи, участники войны, инвалиды и другие категории граждан. В связи со сносом домов, находящихся в аварийном состоянии, большому количеству семей требуется расселение в новые, комфортные для жилья и долговечные дома. Благодаря политике государства, все больше молодых семей стараются приобрести квадратные метры по выгодной цене. Застраиваются целые микрорайоны, однако, для покупки квартиры, зачастую, требуются немалые деньги, а многие застройщики увлекаются «элитным жильем», забывая про среднестатистического россиянина. В связи с этим, строительство многоэтажных жилых домов доступной ценовой категории является актуальной темой.

Согласно заданию на дипломное проектирование, разработан проект на строительство серийного жилого дома переменной этажности. Сооружения запроектированы в черте нового жилого района города Челябинск.

Дипломный проект содержит 4 раздела:

1. Архитектурно-строительный раздел;

2. Строительно-конструктивный раздел;

3. Технология, организация и экономика строительного производства;

4. Охрана труда и пожарная безопасность.

Проект разработан в соответствии с требованиями норм СП, СНиП, ГОСТ, ЕСКД, СПДС. Конструктивные решения и принятые материалы отвечают современному уровню строительного производства.

Проект состоит из пояснительной записки объемом 170 страница формата А4 и графической части на 8 листах формата А1.

1. Архитектурно-строительная часть

1.1 Характеристика условий строительства

Климатический район - I

Класс здания - I

Степень огнестойкости - I

Ветровой район - II

Снеговой район - III

Участок, отведённый под застройку, располагается в микрорайоне №2 по ул. Ломоносова в городе Челябинске. Площадка проектируемого строительства обеспечена системой транспортных магистралей, позволяющих весьма доступно осуществлять обеспечение объекта необходимыми конструкциями и строительными материалами.

Рельеф местности ровный, имеет плавный уклон в юго-восточном направлении. Площадка сложена грунтами - песками средней крупности, грунтовые воды на отметке W.L. = - 8,50 м.

1.2 Климатические условия

Район строительства - город Челябинск. Относится к I климатическому району и I - В подрайону. Климат умеренно-континентальный.

Преобладают ветра: в зимний период - СЗ, в летний - ЮЗ.

Абсолютная минимальная температура - 48, максимальная +27.

Средняя максимальная температура наиболее теплого месяца +20,6.

Температура наиболее холодных суток с обеспеченностью 0,92 - -38,

наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 - -34.

Продолжительность отопительного периода с температурой ? +8 - 104 суток.

Расчетная снеговая нагрузка для III географического района 1,8 кПа.

Нормативное значение ветрового давления для I района 0,42 кПа

Значения скорости и повторяемости ветра для г. Челябинска приведены в таблице 1.

Таблица 1.2.1

Значения скорости и повторяемости ветра

Месяц	Январь
	С	СВ	В	ЮВ	Ю	ЮЗ	З	СЗ
Повторяемость	7	3	2	7	20	38	10	13
Скорость	4,4	4,2	2,8	2,4	3,1	3,1	3,5	3,4
Месяц	Июнь
Повторяемость	20	12	7	5	7	12	12	25
Скорость	4,5	4,4	3,7	2,3	2,9	3,2	3,9	4,5

1.3 Определение глубины заложения фундамента

Нормативная глубина сезонного промерзания грунта (d_fn) определяется по формуле на основе теплотехнического расчета.

d_fn = d₀,

где M_t - безразмерный коэффициент, равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе (по СниП 23-01-99* “Строительная климатология”, табл. 3) г. Челябинск;

M_t = 27,4;

d₀ = 0,28 - величина, принимаемая для пылеватого песка;

d_fn = 0,28* = 1,46 м.

Расчетная глубина сезонного промерзания грунта (d_f) определяется по формуле:

d_f = k_h*d_fn;

где k_h - коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения (СниП 2.02.01-83 “Основания зданий и сооружений”, табл. 1);

для зданий с полами устраиваемыми по грунту k_h = 0,7.

d_f = 0,7х1,46 = 1 м.

Принимаем глубину заложения фундамента, равной hd = 1,1 м.

Принятая глубина залегания фундаментов соответствует требованиям:

· подошва фундамента должна находиться не менее 0,5 м от поверхности планировки;

· подошва фундамента должна находиться выше слоя промерзания грунта;

· в несущий слой фундаменты должны быть заложены на глубину не менее 10-15 см;

· подошва фундамента должна располагаться выше уровня грунтовых вод не менее чем 2 метра.

В связи с необходимостью устройства двухуровневой подземной парковки, глубину заложения фундамента принимаем 9.4 м, что удовлетворяет всем вышеизложенным требованиям.

1.4 Архитектурное решение

Для удовлетворения потребности населения в комфортном и современном жилье, запроектирован 22-этажный жилой дом, который имеет в своем составе 84 квартиры.

Для обеспечения парковочными местами запроектирована двухуровневая подземная стоянка.

Дом представляет собой прямоугольник в плане. Первый этаж имеет размеры в осях 35.4х35.4 м, типовой этаж 26.4х27.6 м. Высота типового этажа 3м. Имеется техническое подполье высотой этажа 2.6м. Высота чердачного этажа 2.2 м.

Первый этаж здания - нежилой. В нем будут располагаться офисы и жителей предприятия бытового обслуживания: продуктовый магазин, магазин одежды, парикмахерская, туристическое агентство и химчистка, а так же помещения технического назначения.

Планировки внутренних помещений жилой части дома соответствуют требованиям норм и СП 54.13330.2011 «Здания жилые многоквартирные». Квартиры предусмотрены удобной планировки, с полным комплектом внутреннего оборудования, увеличенными остеклёнными лоджиями и балконами.

Жилое здание оборудовано четырьмя лифтами: 2 грузовых, 2 пассажирских.

Трехкомнатные квартиры типа 2 и 3 имеют в своем составе гостиную, площадью 42,7 м², которая является комнатой отдыха и приема гостей, кухню, площадью 18,9 м², 2 спальни с площадями 17,52 м² и 17,92 м², в спальнях имеются вспомогательные помещения которые возможно использовать как гардеробные, так же в составе квартиры есть раздельный санузел и коридор. Выход на балкон находится в гостиной, а на лоджию - в спальной.

Трехкомнатные квартиры типа 1 и 4 имеют в своем составе гостиную, площадью 28,3 м², которая является комнатой отдыха и приема гостей, кухню, площадью 11,4 м², 2 спальни с площадями 15,5 м² и 13,2 м², в одной из спален имеется вспомогательное помещение которое возможно использовать как гардеробную, так же в составе квартиры есть раздельный санузел, холл и коридор. Выходы на балкон и на лоджию находятся в спальных комнатах.

1.5 Конструктивное решение здания

Проектируемое здание имеет 22 этажа. Выполнено из монолитного железобетона и имеет комбинированную схему с поперечными и продольными несущими стенами и колоннами. Ограждающие конструкции - ненесущие монолитные стены, утепленные каменной ватой для штукатурных фасадов Paroc Linio 15.

Принятая конструктивная схема здания обеспечивает прочность, жесткость и устойчивость на стадии возведения и в период эксплуатации при действии всех расчетных нагрузок и воздействий.

1.5.1 Фундаменты

Под здание запроектирован монолитный плитный фундамент толщиной 1.3 м. Глубина залегания фундамента 9,4м.

1.5.2 Наружные стены

Наружные стены монолитные несущие. Наружные стены состоят из несущей монолитной основы, толщиной 150мм, теплоизоляции для штукатурных фасадов из каменной ваты и тонкого штукатурного слоя.

1.5.3 Внутренние стены

Внутренние поперечные и продольные несущие стены запроектированы из монолитного железобетона плотностью с = 2500 кг/м³, толщина внутренних стен составляет 200 мм.

1.5.4 Перегородки

Перегородки применяются сборные из пеноблоков плотностью с = 300 кг/м³, толщина составляет 80 мм. Перегородки полностью отвечают всем требованиям звукоизоляции по СНиП 23-03-2003 «Защита от шума» и имеют индекс изоляции воздушного шума не ниже 50 дБ.

1.5.5 Перекрытия

Перекрытия выполняются монолитными из железобетона плотностью с = 2500 кг/м³, толщиной 220 мм, имеют звукоизоляционный слой из каменной ваты Paroc SSB 1. В уборной и ванной комнате необходимо, обеспечить гидроизоляцию перекрытий, используя стеклоизол.

Цокольное перекрытие и покрытие выполняется также толщиной 220 мм и имеет слой теплоизоляции из каменной ваты Paroc SSB 1, а также слой пароизоляции из современного рулонного пароизоляционного материала «Brane D».

1.5.6 Окна

Окна решающее значение в определении степени комфорта здания и его архитектурно - художественного решения. Окна из ПВХ подобраны по ГОСТ 30674-99 «Блоки оконные из поливинилхлоридных профилей», в соответствии с площадями освещаемых помещений. Верх окон по возможности приближен к потолку, это обеспечивает лучшую освещенность комнат. Окна коррозийностойкие и декоративные, не нуждаются в дополнительной окраске и защите.

1.5.7 Двери

В данном дипломном проекте размеры дверей приняты по (ГОСТ 26602.1-99 Блоки оконные и дверные) двери, как внутренние внутри квартир, кабинетах так и наружные усиленные. Двери применены однопольные и двупольные размерами: 2,1 м высотой и 1,2; 0,9; 0,8; 0,7 м шириной. Для обеспечения быстрой эвакуации все двери открываются наружу по направлению движения на улицу, исходя из условий эвакуации людей из здания при пожаре. Дверные коробки закреплены в проемах к антисептированым деревянным брускам, закладываемым в стену во время заливки стен. Во избежание нахождения двери в открытом состоянии устанавливают специальные пружинные устройства, которые держат дверь в закрытом состоянии и бесшумно возвращают дверь в закрытое состояние. Двери оборудуются ручками, защелками и врезными замками.

1.5.8 Полы

Полы удовлетворяют требованиям прочности, сопротивляемости износу, бесшумности, удобства уборки, антистатичности. В конструкции пола используется звукоизолирующая прослойка PAROC SSB 1. Покрытие пола в квартирах принято в гармонии с внутренней отделкой, из линолеума на теплоизолирующем основании, ламинат - паркета, паркета, ковролина. Во встроенных помещениях, санитарно-технических узлах, балконах и на лестничной клетке приняты плиточные полы на цементно-песчаном растворе.

1.5.9 Лифты

В здании имеется два лифта грузоподъемностью по 630 кг и скоростью подъема 1 м/с и 2 лифта грузоподъемностью 1000 кг и скоростью подъема 1м/с в соответствии со СНиП 31-01-2003 «Здания жилые многоквартирные». Машинное отделение лифта размещается на крыше.

1.5.10 Лестничная клетка

Лестничная клетка запланирована как внутренняя повседневной эксплуатации, из монолитного железобетона. Она является незадымляемой и имеет поэтажный проход через воздушную зону. Лестница двухмаршевая с опиранием на лестничные площадки. Уклон лестниц 1:2. С лестничной клетки имеется выход на кровлю, оборудованной огнестойкой дверью. Лестничная клетка имеет искусственное и естественное освещение через дверные проемы. Ограждение лестниц выполняется из металлических звеньев, а поручень облицован пластмассой.

1.5.11 Мусоропровод

Мусоропровод внизу оканчивается в мусорокамере бункером - накопителем. Накопленный мусор в бункере высыпается в мусорные тележки и погружается в мусоросборные машины и вывозится на городскую свалку отходов. Стены мусорокамеры облицовываются плиткой, пол металлический. В мусорокамере предусмотрены холодный и горячий водопровод со смесителем для промывки мусоропровода, оборудования и помещения мусорокамеры. Мусорокамера оборудована трапом со сливом воды в хозфекальную канализацию. В полу предусмотрен змеевик отопления.

1.6 Водоснабжение

Холодное водоснабжение запроектировано от внутриквартального коллектора водоснабжения с двумя вводами. Вода на каждую секцию подается по внутридомовому магистральному трубопроводу, расположенного в подвальной части здания, который изолируется и покрывается алюминиевой фольгой. На каждую блок - секцию устанавливается рамка ввода.

Вокруг дома выполняется магистральный пожарный хозяйственно - питьевой водопровод с колодцами, в которых установлены пожарные гидранты.

Для системы водоснабжения используются полипропиленовые трубопроводы PN 25 (производства PRO AQUA - Италия), которые не ржавеют, не меняют вкус и химические свойства протекающей жидкости.

Технические характеристики:

Максимальная температура: +95°С, кратковременно до +100°С.

Основные преимущества:

1) длительный срок службы трубопроводов: не менее 50 лет в системах холодного водоснабжения;

2) полное отсутствие коррозии и зарастания сечения в процессе эксплуатации;

3) простота и увеличение скорости монтажа трубопровода в 5-7 раз по сравнению с металлическим;

4) полная герметичность сварных соединений;

5) высокая химическая стойкость трубопроводов;

6) меньший (по сравнению с металлическими трубами) уровень шума потока жидкости;

7) система выдерживает несколько циклов замерзания при наличии давления без разрушения;

8) материал экологически безвреден и не выделяет вредных веществ при эксплуатации трубопровода.

Системы трубопроводов из полипропилена пригодны для всех известных видов прокладки: открытая прокладка, под штукатуркой, в шахтах и каналах, бесканальная прокладка в грунте и другие виды. Соединение пластмассовых деталей производится с помощью специального оборудования методом термической сварки в раструб; соединение пластмассовых деталей с металлическими производится с помощью комбинированных и фланцевых деталей. Специальные комбинированные с металлом детали, запорная арматура и крепеж позволяют сочетать полипропиленовые трубы с другими системами и собирать практически любые схемы.

1.7 Отопление

Для создания оптимального микроклимата в помещении запроектирована современная комбинированная система отопления включающая в себя систему центрального отопления и систему «теплого электрического пола».

Центральное отопление и горячее водоснабжение запроектировано из магистральных тепловых сетей, с нижней разводкой по подвалу. На каждый блок - секцию выполняется отдельный тепловой узел для регулирования и учета теплоносителя. Магистральные трубопроводы и трубы стояков, расположенные в подвальной части здания изолируются и покрываются алюминиевой фольгой. Приборами отопления служат алюминиевые радиаторы Solar S (производства FONDITAL - Италия) максимально адаптированные к российским условиям эксплуатации, обеспечивают высокую теплоотдачу при сравнительно низких энергозатратах. Эти качества делают радиаторы Solar S идеальным для систем создания комфортного микроклимата в помещении.

Для системы отопления используются полипропиленовые трубопроводы PN 25 (производства PRO AQUA - Италия).

1.8 Канализация

Канализация выполняется внутридворовая с врезкой в колодцы внутриквартальной канализации. Из каждой секции и каждого встроенного помещения выполняются самостоятельные выпуска хозфекальной и дождевой канализации. Для системы канализации используются полипропиленовые бесшумные канализационные трубопроводы Skolan dB (производства OSTENDORF - Германия). Трубы и фитинги Skolan dB производятся из минерализированного полипропилена и обеспечивают бесшумность канализационных стоков благодаря следующим характеристикам:

1) имеют большую толщину стенки;

2) материал труб и фитингов полипропилен имеет высокую плотность и особую молекулярную структуру;

3)материал труб и фитингов полипропилен усилен специальными минеральными добавками с большим молекулярным весом.

Химические свойства:

Skolan dB трубы, фитинги и уплотнительные элементы устойчивы к воздействию химически агрессивных сточных вод в диапазоне от 2pH согласно DIN 19560/DIN EN 1451.

1.9 Энергоснабжение

Энергоснабжение выполняется от дворовой подстанции с запиткой каждой секции двумя кабелями: основным и запасным. Все электрощитовые расположены на первом этаже.

1.10 Огнестойкость здания

Здание отнесено к 2-ой степени огнестойкости. Требуемая степень огнестойкости конструкции обеспечена необходимой толщиной защитного слоя бетона в соответствии с СНиП 21-01-97. Лестничная клетка запроектирована незадымляемой с поэтажными проходами через воздушную зону.

1.11 Теплотехнический расчет ограждающих конструкций

1.11.1 Теплотехнический расчет ограждающей стены

Исходные данные

Район строительства - г. Челябинск. Климатические характеристики принимают по СНиП 23-01-99* «Строительная климатология».

Температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 - t_н = - 35^оС.

1. Средняя температура периода со средней суточной температурой воздуха ? 8 ^оС (средняя температура отопительного периода) - t_от.пер. = - 6,5 ^оС.

2. Продолжительность периода со средней суточной температурой наружного воздуха = 8^оС (продолжительность отопительного периода) - z_от.пер = 218 сут.

3. Расчетную температуру внутреннего воздуха для жилого дома в г. Челябинск принимают равной t_в = 20^оС

4. Расчетную относительную влажность внутреннего воздуха для жилого дома принимают равной ц_в = 60%.

5. В соответствии с табл. 1 СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий» при параметрах внутренней среды (t_в = 20 ^оС, ц_в = 60%) влажностный режим помещений зданий характеризуется «нормальный».

6. В соответствии с картой-приложением 1 СНиП 23-01-99* г. Челябинск расположен в зоне влажности II, которая характеризуется как «нормальная».

7. В соответствии с табл. 2 СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий» определяем условия эксплуатации ограждающих конструкций в зависимости от влажностного режима помещений и зон влажности.

При зоне влажности «нормальная» и «нормальном» влажностном режиме помещения по табл. 2 [5] принимаем условия эксплуатации наружных ограждающих конструкций как «Б».

Характеристика материалов слоев ограждения

Наружные стены принимают трехслойные с минераловатным утеплителем «Paroc» и облицовкой тонким штукатурным слоем.

Слои:

1 - внутренний слой стены - штукатурка КНАУФ-Ротбанд, толщиной д₁ = 10 мм, г₀ = 950 кг/м³, л = 0,25 ;

2 - несущая железобетонная стена, толщиной д₂ = 150 мм, г₀ = 2400 кг/м³, л = 1.7 ;

3 - теплоизоляционный слой, негорючая каменная вата PAROC LINIO 15, толщиной д₃ = 150 мм, г₀ = 100 кг/м³, л = 0,039 ;

4 - наружный слой стены - тонкослойный штукатурный фасад, штукатурка цементная теплоизоляционная фасадная КНАУФ-Грюнбанд, д₄ = 10 мм, г₀ = 1100 кг/м³, л = 0,35 ;

Порядок расчёта

Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (за исключением светопрозрачных), отвечающих санитарно-гигиеническим и комфортным условиям, определяемым по формуле (1.11.1.3.1) [5]:

, (1.11.1.3.1)

где n = 1 - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху из табл. 6 по СП 50.13330.2012;

= 20 - расчётная температура внутреннего воздуха, ,

= - 35 - расчётная зимняя температура наружного воздуха, , равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92, принимая по табл. 1 СНиП 23-01-99* «Строительная климатология»;

= 4,0 - нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, принимаемый по табл. 5 СНиП 23-02-2003;

= 8,7 - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции СНиП 23-01-99*.

Требуемое сопротивление теплопередаче наружных ограждающих

конструкций, определяют из условий энергосбережения в зависимости от градусо-суток отопительного периода (ГСОП, сут).

Градусо-сутки отопительного периода (ГСОП) определяют по формуле (2) СНиП 23-02-2003:

, (1.11.1.3.2)

где = 20;

= - 6,5 - средняя температура, ;

= 218 - продолжительность периода со средней суточной температурой наружного воздуха ниже или равной 8 (температура и продолжительность относительного периода), определяют по табл. 1 СНиП 23-01-99*.

ГСОП = _.

Градусо-сутки относительного периода (ГСОП) определяют по табл. 4 СП 50.13330.2012, в зависимости от их величины, принимают величину требуемого сопротивления теплопередаче наружных конструкций исходя из условий энергосбережения.

Методом интерполяции рассчитывают R:

R = .

Сравнивают два значения сопротивлений теплопередаче - требуемое из условий комфортности (R = 1,58 єС/Вт) и требуемое из условий энергосбережения (R = 3,42 єС/Вт) для дальнейших расчетов принимают большее, т.е. из условий энергосбережения - R = 3,42 єС/Вт.

Сопротивление теплопередаче ,, ограждающей конструкции, определяемой по формуле из СП 50.13330.2012:

, , (1.11.1.3.3)

где = 8,7 - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, , принимаемый по таб. 7 по СП 50.13330.2012;

= 23 - коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции, , принимаемый по табл. 7 СП 50.13330.2012;

Применяют к принятой конструкции наружной стены данную формулу и приводят к виду:

, м·єС/Вт. (1.11.1.3.4)

Приравнивают требуемое сопротивление теплопередаче (R) ограждающей конструкции сопротивлению теплопередаче (). Из этого равенства определяют необходимую толщину утепляющего слоя монолитной стены:

, . (1.11.1.3.4)

Откуда

,м. (1.11.1.3.5)

Подставив известные величины в формулу, определяют необходимую толщину утеплителя для монолитной стены жилого дома в г. Москве:

Общую толщину стены принимаем 300 мм. Следовательно, толщина утеплителя будет д_ут = 320мм - 20мм-150 мм = 150 мм.

Тогда фактическое сопротивление теплопередаче наружной стены жилого дома будет равно:

=

,

Что больше R = 3,42.

Теплотехнические требования удовлетворены.

Общая толщина стены с отделкой равна 320 мм.

1.11.2 Теплотехнический расчёт чердачного покрытия

Характеристика материалов слоев ограждения

Покрытие для жилого дома принимаю многослойным, где на монолитное железобетонное перекрытие толщиной 220 мм укладывается уклонообразующий слой, выравнивающий слой, пароизоляция, комбинированный утеплитель из каменной ваты, а поверх него слой гидроизоляции.

Слои:

1 - Гидроизоляция, слой стеклоизола, толщиной д = 0,005 м,

= 0,2 ;

2 - несущий теплоизоляционный слой из каменной ваты высокой жесткости, толщиной д₂ = 0,02 м, плотностью г₀ = 140 кг/м³, л = 0,045;

3 - теплоизоляционный слой из каменной ваты средней жесткости, толщиной д₃ = 0,1 м, плотностью г₀ = 110 кг/м³, л₃ = 0,039;

4 - пароизоляция (Brane D), плотностью г₀ = 600 кг/м³, толщиной д₄ = 0,005 м; = 0,17 ;

5 - цементно-песчаный выравнивающий слой, плотностью, толщиной д₅ = 0,04 м, л₅ = 0,93 ;

6 - монолитное перекрытие из железобетона, плотностью г₀ = 2500 кг/м³, толщиной д₆ = 0,02 м, л₆ = 1,7 ;

Порядок расчёта

Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (за исключением светопрозрачных), отвечающих санитарно-гигиеническим и комфортным условиям, определяемым по формуле (1.11.2.1.1) СП 50.13330.2012:

, (1.11.2.1.1)

где n = 1,0 - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху по табл. 6 СП 50.13330.2012;

= 20 - расчётная температура внутреннего воздуха, ,

= - 35 - расчётная зимняя температура наружного воздуха, , равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92, принимая по табл. 1 СНиП 23-01-99* «Строительная климатология»;

= 4,0 - нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, принимаемый по табл. 5 СП 50.13330.2012;

= 8,7 - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции СНиП 23-01-99*.

.

Требуемое сопротивление теплопередаче наружных ограждающих конструкций, определяют из условий энергосбережения в зависимости от градусо-суток отопительного периода (ГСОП, сут).

Градусо-сутки отопительного периода (ГСОП) определяют по формуле (2) СП 50.13330.2012:

, (1.11.2.1.2)

где = 20;

= - 6,5 - средняя температура, ;

= 218 - продолжительность периода со средней суточной температурой наружного воздуха ниже или равной 8 (температура и продолжительность относительного периода), определяют по табл. 1 СНиП 23-01-99*.

ГСОП =

Градусо-сутки относительного периода (ГСОП) определяют по табл. 4 в зависимости от их величины, принимают величину требуемого сопротивления теплопередаче наружных конструкций исходя из условий энергосбережения.

Методом интерполяции рассчитывают R:

R = .

Сравнивают два значения сопротивлений теплопередаче - требуемое из условий комфортности (R = 1,58 єС/Вт) и требуемое из условий энергосбережения (R = 3,31 єС/Вт ) для дальнейших расчетов принимают большее, т.е. из условий энергосбережения - R = 3,31 єС/Вт.

Сопротивление теплопередаче , , ограждающей конструкции, определяют по формуле из СП 50.13330.2012:

, , (1.11.2.1.3)

где = 8,7 - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, , принимаемый по таб. 7 по СНиП 23-02-2003;

= 12 - коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции, , принимаемый по табл. 7 СП 50.13330.2012;

Применяют к принятой конструкции чердачного покрытия данную формулу и приводят к виду:

Принимаю комбинированную теплоизоляцию со средней теплопроводностью = 0,41

, м·єС/Вт. (1.11.2.1.4)

Приравнивают требуемое сопротивление теплопередаче (R) ограждающей конструкции сопротивлению теплопередаче (). Из этого равенства определяют необходимую толщину утепляющего слоя чердачного покрытия:

, . (1.11.2.1.4)

Откуда,м. (1.11.2.1.5)

Подставив известные величины в формулу, определяют необходимую толщину утеплителя для чердачного покрытия жилого дома в г. Москве:

.

Принимаем толщину комбинированного теплоизоляционного слоя 120мм

Тогда фактическое сопротивление теплопередаче чердачного покрытия жилого дома будет равно:

,

Что больше R = 3,31 .

Общая толщина чердачного покрытия равна 390 мм .

1.12 Расчет изоляции воздушного шума междуэтажным перекрытием

Требуется рассчитать индекс изоляции воздушного шума междуэтажным перекрытием. Перекрытие состоит из железобетонной несущей плиты г = 2500 кг/м3 толщиной 22 см, упругой прокладки из пенополиэтиленового материала Изолон толщиной 8 мм, цементно-песчаной стяжки г = 1800 кг/м3 толщиной 40 мм и паркета на битумной мастике по твердой ДВП толщиной 4 мм, г = 1100 кг/м3.

Определяем поверхностные плотности элементов перекрытия:

m₁ = 2500·0,22 = 550 кг/м2;

m₂ = 1800·0,04 (стяжка)+1100·0,004 (ДВП)+10,6(паркет) = 72+4,4+10,6

= 87 кг/м²

Индекс изоляции воздушного шума несущей плитой перекрытия R._w0 = 46 дБ.

По таблице 11 принимаем характеристики материала упругой прокладки: ЕД = 2·105 Па, = 0,05 и определяем толщину прокладки в обжатом состоянии: d = 0,008(1-0,05) = 0,0076 м. Находим частоту резонанса конструкции по форму- ле:

Индекс изоляции воздушного шума данным междуэтажным перекрытием, что находится в пределах нормы.

Таблица 1.13

Технико-экономические показатели

№ п/п	Наименование показателя	Количество, кв.м.	Примечание
1	Площадь участка в границах отвода	2,9га
2	Площадь участка в границах проектирования	28350	100%
3	Площадь застройки	6550	13%
4	Площадь покрытий (проез-дов, автостоянок, тротуаров, площадок, отмостки)	9150	42%
5	Площадь озеленения	12650	45%

2. Строительно-конструктивная часть

2.1 Общая характеристика объекта

Проектом предусматривается строительство односекционного одноподъездного 22-этажного жилого дома.

Жилые помещения располагаются с 3-го этажа по 22-й этажи и отделены от помещений первого этажа глухим противопожарным перекрытием. В подвальной части здания располагается автостоянка и технические помещения, обслуживающие автостоянку и жилую часть дома.

Высота первого этажа - 3.6м, высота второго этажа - 2.1м. Высота третьего и последующих типовых этажей - 3.0м.

Уровень ответственности по ФЗ №384 - нормальный.

Степень огнестойкости по ФЗ №123 - II.

Класс конструктивной пожарной опасности по ФЗ №123 - С0.

Класс пожарной опасности строительных конструкций - К0.

Пределы огнестокойкости несущих конструкций приняты не менее табл. 21 ФЗ №123:

Несущие колонны и стены (обеспечивается защитным слоем бетона не менее 30мм в свету) - R90;

Наружные ненесущие стены (по данным испытаний и сертификата соответствия) - E15;

Междуэтажные перекрытия и покрытие (обеспечивается защитным слоем бетона не менее 30мм в свету) - REI 45;

Марши и площадки лестниц (обеспечивается защитным слоем бетона не менее 30мм в свету) - R60;

Вертикальные несущие конструкции лестничных клеток (обеспечивается защитным слоем бетона не менее 30мм в свету) - R90;

Ограждающие конструкции лестничных клеток (обеспечивается защитным слоем бетона не менее 30мм в свету) - REI150;

Покрытие (обеспечивается защитным слоем бетона не менее 30мм в свету) - REI 45.

Межкомнатные перегородки из гипсовых пазогребных плит толщиной 80мм; перегородки межквартирные из блоков ячеистого бетона толщиной 200мм.

Фундамент - сплошная железобетонная плита толщиной 1.3м.

2.2 Характеристика несущей системы здания и основных элементов

Конструктивная система здания представляет собой совокупность взаимосвязанных несущих конструктивных элементов, обеспечивающих его прочность, устойчивость, необходимый уровень эксплуатационных качеств.

Несущая конструктивная система монолитного железобетонного здания состоит из фундаментной плиты, опирающихся на нее вертикальных несущих элементов (колонны и стены) и объединяющих их в единую пространственную систему горизонтальных дисков (плиты перекрытия и покрытия). Пространственная жесткость здания обеспечивается совместной работой стен, колонн и дисков перекрытий по связевой схеме.

По типу вертикальных несущих элементов конструктивная система относится к каркасно-стеновой (комбинорованной), где вертикальными и несущими элементами являются колонны и стены.

Толщина перекрытия 220 мм. Вертикальные несущие конструкции представлены наружными стенами толщиной 150мм, внутренними несущими стенами толщиной 200мм, а также колоннами с размером поперечного сечения 300х300 мм.

Все несущие конструкции проектируемого здания - монолитные железобетонные. Перекрытия, стены и колонны выполнены из бетона класса В30:

расчетное сопротивление при сжатии бетона В30 R = 17 МПа;

расчетное сопротивление при растяжении бетона В30 R = 1,2 МПа;

начальный модуль упругости бетона В30 Е_в = 32500 МПа.

2.3 Методика расчета и расчетные схемы

В настоящем разделе дипломного проекта производится статический расчет пространственной конечно - элементной модели 22-ти этажного здания из монолитного железобетона в программном комплексе (ПК) Лира САПР 2013.

Расчет производится в упругой стадии работы материала. При расчете использовался метод конечных элементов (h-элементы) в форме метода перемещений. Переход от континуальной действительной модели конструкций к дискретной расчетной схеме осуществлен разбиением модели на сетку конечных элементов с шагом не более трех толщин элементов, кол-во степеней свободы у КЭ - шесть (три поворота и три перемещения). Колонны моделировались стержневыми элементами (элементы N10). Плиты и стены моделировались плоскими КЭ (элементы N42 (трехузловые КЭ оболочки) и N44 (четырехузловые КЭ оболочки)).

Для определения НДС безбалочных плит перекрытий с наименьшей погрешностью были использованы абсолютно жесткие тела (АЖТ), моделирующие тело колонн, причем каждая сторона колонны разбита не менее чем на два конечных элемента. В расчетной схеме также введены АЖТ в уровне перекрытия.

Для проведения статических и динамических расчетов здания была создана пространственная КЭ модель административно-бытового корпуса в Лира-Сапр 2013 (см. рис. 2.3.1),

Затем на основе полученных результатов выполняется конструирование перекрытия на отметке +8.700.

Продольная рабочая арматура всех монолитных железобетонных конструкций принята класса А500С (расчетное сопротивление при растяжении, сжатии R = 435 МПа), поперечная арматура - класса А240.

Согласно [3] на стадии расчета конечно - элементной модели, характеризуемой тем, что армирование железобетонных элементов еще неизвестно, в расчет следует вводить пониженные значения жесткостей элементов с целью учета нелинейной работы элементов.

Использовались следующие значения редуцированного модуля упругости:

для плит перекрытий: 0,2 * Е_в = 0,2 * 32500 = 6500МПа;

для стен: 0,6 * Е_в = 0,6 * 32500 = 19500МПа;

для колонн и пилонов 0,6 * Е_в = 0,6 * 32500 = 19500МПа.

Рис. 2.3.1 Расчетная схема в п/к Лира-Сапр

2.4 Исходные данные

После создания геометрии расчетной схемы производится назначение жесткостных характеристик расчетной модели. Затем на расчетную модель прикладываются нагрузки. В ПК ЛИРА задаются расчетные нагрузки. В результате работы основного расчетного процессора вычисляются расчетные перемещения и расчетные усилия. Вспомогательные расчетные процессоры и конструирующие системы оперируют расчетными усилиями. Для вычисления опасных сочетаний усилий используется процессор РСУ. Исходными данными для него являются:

- вычисленные расчетные усилия;

- коэффициенты сочетаний;

- коэффициенты длительности действия.

Коэффициенты надежности по нагрузке служат для перехода от расчетных усилий к нормативным. При этом полученные расчетные сочетания усилий используются конструирующими системами при расчете по первой группе предельных состояний, а нормативные сочетания усилий - при расчете по второй группе предельных состояний.

Загружение - группа нагрузок, действующих одновременно, которой присвоен порядковый номер. Каждому загружению присвоен вид, на основании которого формируется исходная информация для выбора расчетных сочетаний усилий (РСУ).

В расчете принят следующий перечень загружений:

Загружение 1 - постоянная нагрузка от собственного веса несущих конструкций (коэффициент длительности к = 1);

Загружение 2 - постоянная нагрузка от покрытий (полов, потолков, стяжек и пр.), к, = 1;

Загружение 3 - временная длительно действующая нагрузка от перегородок, k_{ = 1;

Загружение 4 - кратковременная полезная нагрузка на перекрытия от веса людей, k = 0,35;

Таблица 2.1

Нагрузки на 1 м² плиты перекрытия типового этажа

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, кН/м2	Коэффициент надежности, гf	Расчетная нагрузка, кН/м2
Покрытие пола (паркет)	0,015	1,2	0,018
ЦПС, д = 30мм, с = 24 кН/м3	0,72	1,3	0,936
Утеплитель, д = 20мм, с = 0.09 кН/м3	0,0018	1,2	0,00216
Подстилающий слой (песок), д = 30мм, с = 1,3 кН/м3	0,039	1,3	0,0507
Монолитная плита перекрытия, д = 220мм, с = 25 кН/м3	5,5	1,1	6,05
Отделка потолка (ГКЛ), д = 10мм, с = 0.75 кН/м3	0,0075	1,2	0,009
Постоянная нагрузка	6,28		7,066
Временная, в том числе: -длительная -кратковременная	1,5 0,3 1,3	1,3 1,3 1,3	1,950 0,390 1,56
Полная нагрузка	7,78		9,016

Значение временной полезной нагрузки взято для квартир жилых зданий в таблице 3 СП 20.13330.2011.

Коэффициенты надежности по нагрузке y_f для равномерно распределенных нагрузок следует принимать: 1,3 - при полном нормативном значении менее 2,0 кПа

2.5 Результаты расчета плиты перекрытия

Результаты расчета конечно - элементной модели представлены в графической форме в виде изополей напряжений и перемещений.

Вспомогательные расчетные процессоры позволяют проводить дальнейшие исследования расчетной модели по результатам основного расчета.

Конструирующая система ЛИР АРМ реализует в автоматическом режиме подбор площадей сечения арматуры колонн, плиты перекрытия по первому и второму предельным состояниям в соответствии с действующими нормативами [2].

Результаты расчета:

Изополя моментов M_x и М_у относительно осей OX и OY от сочетания нагрузок, включающего расчетные вертикальные нагрузки (РСН 1) - рис.2.5.1 и рис. 2.5.2;

Изополя крутящих моментов M_xy от сочетания нагрузок, включающего расчетные вертикальные нагрузки (РСН 1) - рис. 2.5.3.

Изополя перемещений вдоль оси OZ (прогибы) от сочетания нагрузок, включающего нормативные постоянные и длительные вертикальные нагрузки (РСН 2) - рис. 2.5.4.

Изополя нижней арматуры относительно осей OX и OY- рис. 2.5.7 и рис. 2.5.8;

Изополя верхней арматуры относительно осей OX и OY - рис. 2.5.5 и рис. 2.5.6;

Согласно результатам расчета по второй группе предельных состояний максимальное значение прогиба составляет f _u = 12,5 мм (рис. 2.5.4).

Вертикальные предельные прогибы плиты перекрытия определяются по п.10.7, табл. 19 [1] исходя из эстетико-психологических требований.

При пролете 8,1 м предельный прогиб f _u = L/200 = 8100/200 = 40,5 мм.

Т.к. условие f _u = 12,5 мм < f _u = 40,5 мм, т.е. жесткость плиты перекрытия достаточна.

По результатам расчета плиты перекрытия (см. рис. 2.5.5 - рис. 2.5.8) подбирается ее армирование.

Нижнее армирование

Расчетное нижнее фоновое армирование плиты в направлении оси ОХ - A_sx = 5,66 см² /м. Выбираем Ш12 А500С с шагом 200 мм.

Расчетное нижнее фоновое армирование плиты в направлении оси OY - A_sx = 5,66 см²/м. Выбираем Ш12 А500С с шагом 200 мм.

Верхнее армирование

Расчетное верхнее фоновое армирование плиты в направлении оси ОХ - A_sx = 5,66 см²/м. Выбираем Ш 12 А500С с шагом 200 мм.

Расчетное верхнее дополнительное армирование плиты над опорами в направлении оси ОХ - A_sx = 5,66 см²/м. Выбираем Ш 12 А500С с шагом 200 мм.

Дополнительные стержни укладываются между стержнями фоновой арматуры. Тогда расчетное армирование плиты в пролетах в направлении оси

ОХ - A_sx = 11,32 см² /м.

Расчетное верхнее фоновое армирование плиты в направлении оси OY - A_sx = 5,66 см²/м. Выбираем Ш 12 А500С с шагом 200 мм.

Расчетное верхнее дополнительное армирование плиты над опорами в направлении оси OY - A_sx = 5,66 см²/м. Выбираем Ш 12 А500С с шагом 200 мм.

Дополнительные стержни укладываются между стержнями фоновой арматуры. Тогда расчетное армирование плиты в пролетах в направлении оси

OY - A_sx = 11,32 см²/м.

Напряженно-деформированное состояние плиты перекрытия на отметке +8,700:

На рис. 2.5.1 показаны изополя изгибающих моментов вдоль цифровых осей. Максимальный опорный момент составил 4,19 т*м/м - над колоннами по осям 5, 9.

Наибольший положительный момент в пролетах составил 1,17 т*м/м. В продольном направлении (вдоль буквенных осей - рис. 2.5.2) наибольшее значение момента в надколонных зонах составило до 6,07 т*м/м - по оси В.

Наибольший положительный момент достиг величины в 3,18 т*м/м. Максимальные прогибы плиты (рис. 2.5.3.) составили 13,2-1,65 = 11,65 мм - в рядовых участках при предельно допустимом значении 6,6/200 = 33 мм



Рис. 2.5.1 Мозаика напряжений по Му

Рис. 2.5.2 Мозаика напряжений по Мх



Рис. 2.5.3 Мозаика напряжений по Мху

Рис. 2.5.4 Изополя перемещений вдоль оси OZ



Рис. 2.5.5 Изополя армирования по оси Х у верхней грани

Рис. 2.5.6 Изополя армирования по оси Y у верхней грани



Рис. 2.5.7 Изополя армирования по оси Х у нижней грани

Рис. 2.5.8 Изополя армирования по оси Y у нижней грани

2.6 Расчет плиты перекрытия на продавливание в месте опирания на колонну

Условие: F?F_ult,

где

F = N₂-N₁-F_q-F_q1 - продавливающая сила;

F_ult = R_bt*u_b*h₀ - несущая способность плиты в зоне продавливания;

F_q = q*A_q = 2.996*0.15 = 0.445 кН - нормальная сила от разгружающего действия нагрузки на плиту в пределах зоны продавливания, ограниченной расчетным контуром;

A_q = h₀*(a₁+b₁+h₀) = 0.19*(0.3+0.3+0.19) = 0.15м² - площадь зоны продавливания;

F_q1 = q₁*A_q1 = 6.05*0.24 = 1.45 кН - нормальная сила от догружающего действия нагрузки от собственного веса плиты в пределах расчетного контура;

A_q1 = (a₁+h₀)*(b₁+h₀) = (0.3+0.19)*(0.3+0.19) = 0.24м² - площадь зоны плиты, ограниченная расчетным контуром;

Значения продольной силы N₁ и N₂ определяются в ПК Лира САПР 2013

N₁ = 1673кН - продольная сила действующая в колонне над плитой;

N₂ = 1945кН - продольная сила действующая в колонне под плитой;

F = 1945-1673-0,445-1.45 = 270.105кН;

F_ult = R_bt*u_b*h₀ = 0.12*196*19 = 447.9кН;

u_b = 2*((a₁+h₀)+(b₁+h₀)) = 2*((0.3+0.19)+(0.3+0.19)) = 1.96 м = 196 см

- периметр контура расчетного поперечного сечения плиты;

h₀ = 19см - рабочая высота сечения плиты;

R_bt = 0.12 кН/см² - расчетное сопротивление бетона класса В30 растяжению;

F = 270.105кН?447.9кН;

Условие выполняется, поперечная арматура не требуется.

2.7 Длина анкеровки

Базовая длина анкеровки, необходимая для передачи усилия в арматуре с полным расчетным сопротивлением R_s на бетон, определяется по формуле:

A_s R_s 435 1,131

h _{0, an} = --------------------- = 41,2 см,

^Rbond^U s 3 3,77

где: - площадь поперечного сечения анкеруемого стержня арматуры и периметр его сечения (для арматуры Ж12 A_s = 1,131см ², U_s = pd = 3,14 Ч1,2 = 3,77см);

R_bond =h₁h₂ R_bt = 2,5 Ч1,0 Ч1,2= 3,0МПа, г

R_bond - расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном, принимаемое равномерно распределенным по длине анкеровки

h₁ - коэффициент, учитывающий влияние вида поверхности арматуры. Для горячекатаной арматуры периодического профиля h_{11 =} 2,5;

h₂ - коэффициент, учитывающий влияние размера диаметра арматуры, принимаемый равным 1,0 - при диаметре продольной арматуры d_s = 32мм; 0,9 - при d_s - 36мм,40мм.

Требуемая расчетная длина анкеровки арматуры с учетом конструктивного решения элемента в зоне анкеровки определяется по формуле:

h_an = a*h_0,an A_s,cal / A_s,ef =1 40,02Ч1 = 41,2см, где

A_s,cal, A_s,ef - площади поперечного сечения арматуры, соответственно требуемая по расчету и фактически установленная (A_s,cal / A_s,ef = 1);

a - коэффициент, учитывающий влияние на длину анкеровки напряженного состояния бетона и арматуры. Принимаем a = 1, как для растянутых стержней периодического профиля.

Фактическую длину анкеровки необходимо принимать согласно следующим требованиям h_an ?15d_s h_an ?0,3h_0,an h_an ? 200мм . Принимаем максимальную величину h_an = 41,2см.

Стыки растянутой или сжатой арматуры должны иметь длину перепуска (нахлестки) не менее значения длины

h_an = ah_0,an A_s,cal /A_s,e =1,2Ч 40,02 Ч1 = 49,44см, где

a - коэффициент, учитывающий влияние напряженного состояния арматуры, конструктивного решения элемента в зоне соединения стержней, количества стыкуемой арматуры в одном сечении по отношению к общему количеству арматуры в этом сечении, расстояния между стыкуемыми стержнями. Для растянутой арматуры a = 1,2 , а для сжатой арматуры -- a = 0,9. Принимаем длина нахлестки l_l = 50см

3. Организация, технология и экономика строительства

3.1 Работы подготовительного периода

До начала производства основных строительно-монтажных и специальных работ должны быть выполнены нижеследующие подготовительные работы:

- освободить строительную площадку для производства строительно-монтажных работ (снос строений, расчистка территории и др.);

- произвести срезку растительного грунта и складировать его на свободной территории;

- создать и закрепить геодезическую основу на строительной площадке с помощью забивки металлических штырей с окрашенной головкой или нанесения краской выносок на стены существующих капитальных зданий;

- выполнить земляные и планировочные работы с первоочередными работами по отводу поверхностных вод с площадки, производится бульдозерами;

- прокладка инженерных проектируемых сетей;

- устройство дорог временных и постоянных;

- устройство зданий (сооружений) постоянных и временных, ограждение площадки строительства, устройство электроснабжения временного, водоснабжения с установкой противопожарных гидрантов.

3.2 Земляные работы

Проектирование и производство земляных работ осуществляется с применением типовой технологической карты на разработку котлована, и ее привязки к данному объекту с нахождением объемов работ. Разработка грунта предусмотрена с погрузкой в автотранспорт и навымет. Дальность перемещения 2 км. Разработанный навымет грунт используется как обратной засыпки пазух котлована, так и для вертикальной планировки вновь строящихся объектов. Этот процесс состоит из подготовительных и основных операций.

К подготовительным операциям относятся:

- устройство временных дорог;

- срезка растительного слоя грунта;

- планировка строительной площадки;

- погрузка грунта из выемки экскаватором в самосвалы и вывоз в отвал.

К основным операциям относятся:

- разработка котлована до проектных отметок экскаватором с подчисткой дна котлована механизированным способом или вруную;

- транспортировка разработанного грунта самосвалами в отвалы за пределы строительной площадки;