Физкультурно-оздоровительный комплекс с бассейном в с. им. Бабушкина

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

строительство отделка архитектурный планировочный

Целью данного дипломного проекта является проектирование физкультурно - оздоровительного комплекса с бассейном в с. им. Бабушкина Вологодской области, в соответствии с действующими нормами.

В настоящее время инфраструктура с. им. Бабушкина не имеет крупных спортивных сооружений, поэтому строительство физкультурно - оздоровительного комплекса с бассейном расширит возможности жителей заниматься раз-личными видами спорта и создаст новые рабочие места для населения.

Земельный участок, выделенный под проектируемый физкультурно - оздоровительный комплекс с бассейном, расположен в западной части с. им. Бабушкина. Участок имеет геометрические размеры 82*85 м. В целом участок проектируемого строительства характеризуется плоским рельефом с уклоном на юго-запад.

Здание примыкает к жилой застройке со стороны улиц Бабушкина и Пролетарская. Деревья встречаются редко рядом с участком строительства - в основном отдельностоящие, на момент строительства отсутствует какое-либо, благоустройство.

Планировочное решение выполнено в соответствии с функциональным зонированием, прохождением инженерных сетей, расположением и максимальным сохранением зеленых насаждений.



1. Архитектурно-строительный раздел

1.1 Архитектурно - планировочное решение

Архитектурные решения приняты в соответствии с требованиями строительных норм и правил.

Проектируемый объект - «Физкультурно-оздоровительный комплекс с бассейном в с. им. Бабушкина Вологодской области».

В основе объемно - планировочного решения простые лаконичные формы и свободное формирование территории. За отметку +0.000 принята отметка +153,10.

На первом этаже расположены спортзал с раздевалкой для баскетбола, волейбола, тенниса и легкой атлетики на 32 человека. Тренажерный зал с раздевалкой на 24 человека. Вестибюль с регистратурой, оборудован подъемником для инвалидов. Комната медосмотра, тренерская, комната инструктора с местами для переодевания, а также туалеты для посетителей, оборудованные туалеты для инвалидов, пункт проката спортинвентаря и гардероб.

На втором этаже располагаются бассейн с раздевалкой на 48 человек. Помещения инструкторов с местами для переодевания и душем. Зал для настольного тенниса и балкон для зрителей спортзала, администрация, тренерская, туалеты для посетителей, оборудованные туалеты для инвалидов.

На третьем этаже располагаются технические помещения и балкон для зрителей.

Раздевалки оснащены всем необходимым оборудованием: душ, с/у, с/у для инвалидов. Помещения и оборудование обеспечивает использование раздевалок инвалидами. Помещения для тренерского состава и судей также оснащены всем необходимым оборудованием. В блоке для спортсменов имеется медпункт.

Внутренняя планировка здания полностью подчиняется функциональному назначению, технологическим процессам и обеспечивается принятыми модульными сетками колонн.

Спорткомплекс и его конструкции, планировочные решения, оборудование и отделка соответствуют пожарным требованиям [41].

Из всех помещений обеспечивается эвакуация по основным и запасным эвакуационным выходам. Трибуна в спортзале раздвижная. Сидения на трибуне предусмотрены прочными, невозгораемыми.

Архитектурная выразительность, своеобразие и современность внешнего облика здания достигается свободным решением фасадов, введением в композицию элементов динамики, акцентирующих основные входные группы, различных форм заполнения оконных и витражных проемов. Архитектурный образ здания отражает специфику функционального назначения.

Теплозащита здания выполнена с учетом требований [3].

Технико - экономические показатели представлены в таблице 1.1.

Таблица 1.1. Технико-экономические показатели

Наименование показателей	Ед. изм.	Показатели по проекту
Количество этажей	шт	3
Высота этажей	м	3,75
Строительный объем здания	м3	21567,17
Площадь застройки	м2	2336,60
Площадь 1 - ого этажа	м2	2113,90
Площадь 2 - ого этажа	м2	1247,70
Площадь 3 - ого этажа	м2	194,90
Общая площадь этажей	м2	3555,50
Количество занимающихся в т.ч.	чел.	108
Спортивный зал	чел.	32
Тренажерный зал	чел.	24
Настольный теннис	чел.	4
Количество персонала	чел.	15
Количество зрителей	чел.	320
Степень огнестойкости		III
Класс функциональной пожарной опасности		Ф 2.1
Класс конструктивной пожарной опасности		С0

1.2 Конструктивное решение

Согласно [4] участок изыскания находится в климатическом районе - II В; температура наиболее холодной пятидневки: -32 ⁰С; снеговой район - V с расчетным значением веса снегового покрова - 320 кг/м²; ветровой район - I с нормативным значением ветрового давления 23 кг/м².

Степень огнестойкости здания - III.

Уровень ответственности здания - II.

Класс конструктивной пожарной опасности здания - СО.

Класс функциональной пожарной опасности здания - Ф 3.6

Особых климатических условий на площадке строительства не наблюдается.

Грунтами основания являются: ИГЭ 2 - суглинки коричневые с включениями гравия, гальки до 15%. Грунты в пределах глубины промерзания относятся к среднепучинистым. При дополнительном увлажнении грунта степень морозной пучинистости увеличивается.

На период изысканий уровень подземных вод был зафиксирован на глубине 3,7 - 5,5 м от поверхности рельефа.

Конструктивная схема здания физкультурно-оздоровительного комплекса с бассейном - металлический рамный каркас. В качестве ограждающих конструкций приняты трехслойные сэндвич - панели производства завода строительных биоконструкций «Armax». Применены стеновые и кровельные панели класса «BUKKER». Для установки оконных и дверных блоков предусмотрен стеновой фахверк.

Необходимая прочность, устойчивость и неизменяемость здания обеспечивается рамно-связевым каркасом. В качестве несущих элементов каркаса, согласно расчетов, приняты двутавры с параллельными гранями:

- колонны К1 - 30К1; К2 - 35К2;

- стойки фахверка СФ1-30К1;

- балки покрытия БП1 - БП4 - 30Б1; БП4 - 40Ш1;

- балки перекрытия Б1 - 40Ш1; Б2 - 30Ш1; Б3 - 20Б1.

Вертикальные связи и распорки приняты в соответствии с [28] из гну-того сварного квадратного замкнутого профиля [] 100х100х5.

Покрытие:

- в осях 2-5, П-Ж, 5/1-11, В-Ж, 5/1-8, Ж-К принято по серии 1.460.3-23.98;

- в осях 1-5/1, А-Е - ж/б плиты [42] по металлическим балкам покрытия.

Шаг колонн и ферм 6.0 м.

Марки ферм подобраны: для пролета L = 18 м - ФС-18-33.1;

для пролета L = 21 м - по типу марки ФС-24-2.9;

для пролета L = 12 м - по типу марки ФС-24-2.9;

Фундаменты под колонны столбчатые монолитные из бетона класса В15.

Цоколь выполнить из фундаментных блоков толщиной 400 мм.

Объемно-планировочное решение разработано согласно архитектурно-планировочного задания заказчика.

Номенклатура, компоновка и площади помещений приняты действующих норм, а так же технологических решений.

Проектом приняты следующие мероприятия:

- толщина утеплителя наружных ограждающих конструкций принята согласно теплотехнических расчетов и теплоизоляционных характеристик панелей «Armax»;

- снижение шума и вибраций обеспечивается конструкциями изделий «Armax», «Knauf»;

- гидроизоляция и пароизоляция обеспечивается применением материалов: ГКВЛ, линокрома, рубероида, обмазки горячим битумом.

Фундаменты и строительные конструкции выполнены согласно произ-веденных расчетов, учитывая соблюдение требуемых теплозащитных харак-теристик ограждающих конструкций, снижения шума и вибраций, гидроизо-ляцию и пароизоляцию помещений, пожарную безопасность.

Конструкция пола согласно действующих норм, а так же технологиче-ских решений.

За относительную отметку 0.000 принята отметка чистого пола, что соответствует абсолютной отметке на местности +153.10.

Проектируемое здание без подвала. Характеристики строительных конструкций представлены в таблице 1.2.

Таблица 1.2. Характеристики строительных конструкций

Наименование конструкции	Характеристика конструкции	Обозначение
Фундамент	Монолитный железобетонный, отдельно стоящий, с фундаментными балками	Бетон В 15
Стены наружные	Стеновые трехслойные сэндвич-панели	Завод «Армах»
	толщиной 150 мм.	г. Санкт-Петербург
	Кирпичные толщиной 380 мм	ГОСТ 530-95
Стены внутренние	Стеновые трехслойные сэндвич-панели	Завод «Армах»
	толщ. 120 мм	г. Санкт-Петербург
Перегородки:	Пазогребневые системы КНАУФ	Шифр М 25.55/2002
Перекрытие:	Пустотные ж/б панели, толщиной 220 мм.	Серия 1.141-1
Кровля:	Кровельные трехслойные сэндвич-	Завод «Армах»
	панели толщиной 200 мм, 250 мм	г. Санкт-Петербург
Лестницы:	Лестница по металлическим косоурам, ступени железобетонные	Серия 1.050.9-4.93 ГОСТ 8717.1-84
Антикоррозийная защита конструкций	Окраска пентафталевой эмалью ПФ-115 в 2 слоя по грунтовке ГФ-021	ГОСТ 6465-76 ГОСТ 25129-82
Огнезащита несущих конструкций	Огнезащитный состав Nullifire S607 HB: - колонны, фахверк, вертик. связи R=90; - балки перекрытия 1,2 этажей - REI=45; Закладка колонн кирпичом К-0 100/35	ООО «Полюс» г. Москва ГОСТ 530-95



1.3 Внутренняя отделка

Отделка помещений предусматривает современное оснащение помещений согласно нормативным документам. Цветовую отделку интерьеров следует предусматривать в соответствии с противопожарными нормами и правилами.

Стены во влажных помещениях отделываются плиткой на всю высоту, в общественных и рабочих кабинетах обои под покраску, в спортзале и тренажерном зале сендвич-панели.

Полы в санузлах выкладываются плиткой, полы в помещениях общественного назначения керамической гранитной плиткой, полы в спортзале и тренажерном зале - деревянные.

Потолок подвесной типа «ARMSTRONG», клеевая побелка. В помещениях с постоянным пребыванием людей обеспечивается естественное освещение.

1.4 Наружная отделка

Наружная отделка входной группы, спортзала и тренажерного зала: сендвич-панели, двух расцветок (белый и синий), отделка здания бассейна - навесной фасад, окна РВХ.

1.5 Генеральный план и благоустройство участка застройки

Генеральный план

Участок проектируемого здания расположен в с. им Бабушкина Вологодской области по ул. Пролетарская и ул. Бабушкина.

Участок проектирования обеспечен всеми необходимыми инженерными сетями.

Проектируемое здание физкультурно-оздоровительного центра расположено с отступами от границ участка согласно градостроительному плану и ориентировано главной входной группой на ул. Бабушкина, что обеспечивает его доступность для посетителей и поддерживает градостроительное решение данного участка застройки села. Проектом предусмотрено беспрепятственное передвижение по участку инвалидов и маломобильных групп населения, а также их доступ в помещения физкультурно-оздоровительного комплекса. Генпланом предусмотрены парковки для посетителей, площадка для мусороконтейнеров. Проектируемое здание расположено с соблюдением санитарных и противопожарных разрывов. Проезд на территорию ФОК осуществляется как со стороны ул. Бабушкина, так и со стороны ул. Пролетарской.

Отметка полов 1-го этажа (0,000) назначены с учетом существующего рельефа, и составляет + 153,10. Система координат - местная, система высот - Балтийская.

Благоустройство участка

Комплекс мероприятий по благоустройству территории проектируемого здания направлен на создание комфортных условий для населения, отвечающих утвержденным нормативам, и включает в себя следующие виды работ:

- устройство проездов и тротуаров с асфальтобетонным покрытием и установкой бортового камня;

- организация понижения бордюрного камня в местах примыкания тротуаров и автомобильных проездов;

- озеленение всех свободных от застройки покрытий, площадок участков путем посадки деревьев, кустарника, устройства газона с последующим засевом его травосмесью из расчета 200 кг/га;

- устройство необходимых площадок внешнего благоустройства различного назначения с установкой на них малых архитектурных форм.

Общее число мусороконтейнеров на площадке составляет 2 шт.

На территории предусмотрены места для отдыха с установкой скамеек и урн. При озеленении территории предусматривается высаживание деревьев и кустарников.

Растительный слой на площадке строительства срезается и складируется в отвал для использования при последующем благоустройстве территории, излишки грунта вывозятся и используются для благоустройства близлежащих территорий.

Технико-экономические показатели генплана:

площадь участка 26098,0 м²,

площадь благоустройства 5770,0м²,

площадь застройки 2336,6м²,

площадь проездов и стоянок 1958,5 м²,

площадь тротуаров 1193,5 м²,

площадь отмостки 212,1 м²,

площадь хозплощадок 4,5 м²,

площадь озеленения 2401,4 м²,

количество стоянок автомашин 29 а/м.

1.6 Инженерное оборудование

Система электроснабжения

Проектом предусматривается строительство двух кабельных линий 0,4 кВ протяженностью 160 м, для наружного электроснабжения проектируемого Проектируемые кабельные линии выполняются кабелем марки АВБбШв-1-4 х. 120

Проектом предусматривается следующие виды освещения: рабочее, аварийное, эвакуационное.

Все пути эвакуации обозначены световыми указателями «Выход», с автономными источниками питания, обеспечивающими их работу в течении 1 часа в случае исчезновения напряжения в сети аварийного освещения от которого питаются указатели. Световые указатели «Выход» согласно ППБ-01-93 должны быть постоянно включены во время пребывания людей.

Выбор светильников выполнен с учетом среды помещений и характера выполняемых в помещении работ.

Молниезащита здания комплекса выполняется в целях обеспечения безопасности людей, предохранения здания, материальных ценностей от взрывов и пожаров и разрушений, возможных при воздействии молний.

В качестве молниеприемника используется металлическая кровля здания, соединенная с наружным контуром заземления.

Все соединения элементов молниезащиты должны быть выполнены сваркой.

Проектом предусмотрены мероприятия по энергосбережению.

Внутренний водопровод и канализация

В холодном водоснабжении расчетное водопотребление объекта составляет 34,46 мі/сут (2,59 мі/ч), в том числе на подпитку бассейна 19,2 мі/сут. Для учета расхода воды, потребляемой зданием, предусмотрен водомерный узел с обводной линией с установкой счетчика ВСХд-32 с импульсным выходом.

Внутреннее пожаротушение предусмотрено от проектируемых пожарных кранов на сети объединенного хозяйственно-питьевого и противопожарного водопровода.

Для плавательного бассейна в проекте предусмотрена система технологического водоснабжения.

Плавательный бассейн оборудуется системой, обеспечивающей водообмен в ванне бассейна. По характеру водообмена принят бассейн рецеркуляционного (оборотного) типа с переливной емкостью. Переливная емкость оборудуется блоком управления NR-3 с магнитным клапаном 1/2». Переливная вода подается в емкость, затем вода из емкости и со дна бассейна циркуляционными насосами Kripsol Kapri KAP-250 (2 рабочих и 1 резервный) подается на два напорных механических фильтра (Bombas Saci 20 производи-тельностью 40 м³/ч). Вода после фильтров поступает на 2 УФ-обеззараживателя UV-C Amalgam, подключенные параллельно. Отфильтрованная вода подогревается и по системе распределительных трубопроводов подается в ванну бассейна. Для подогрева воды в бассейне применяются двухступенчатые вертикальные теплообменники Flexinox пластинчатого типа из нержавеющей стали. Температурным режимом воды в бассейне управляет многофункциональный блок управления Pool-Control 25. После нагрева воды в распределительный трубопровод добавляется раствор гипохлорита натрия. Процесс обеззараживания контролирует автоматическая станция Pool Guard 3 SCLO3.

Объем бассейна составляет 385 м³.

Температура воды в бассейне 26-29 ^оС.

Время полного водообмена составляет 6 часов.

Циркуляционный расход воды составляет 64,2 м³/ч.

Водородный показатель (рН) должен быть не более 7,8.

Для измерения расхода циркуляционной, а также свежей водопроводной воды, поступающую в ванну бассейна система оборудована расходомерами. Для исследования по этапам водоподготовки на сети установлены краны для отбора проб воды: поступающей, до и после фильтров, а также после обеззараживания перед подачей в ванну.

Качество воды в бассейне должно соответствовать требованию [27].

Расчетное водопотребление горячего водоснабжения объекта составляет 8,55 мі/сут (1,41 мі/ч). Горячее водоснабжение здания на хоз.-питьевые нужды предусматривается от водонагревателя, расположенного в тепловом пункте. Предусмотрена циркуляция магистралей и стояков горячего водоснабжения.

В душевых предусмотрены полотенцесушители.

В верхних точках системы горячего водоснабжения предусмотрены автоматические воздухоотводчики Danfoss.

Проектируемое здание оборудуется системой хозяйственно-бытовой канализации (К1), отводящей сточные воды от санузлов, душевых, грязевого лотка бассейна, технические стоки от мытья ванны и переливного лотка и другие стоки от технологического цикла работы бассейна.

Для слива воды из системы отопления в помещении теплового пункта предусмотрен трап.

Производственная канализация запроектирована для стоков от мытья ванны и переливного и грязевого лотка, опорожнения бака, опорожнения фильтров. Далее производственные стоки сбрасываются в сеть наружной бы-товой канализации. Для предотвращения обратного попадания стока и запаха из канализации в ванну, перед гидравлическим затвором предусматриваются воздушные разрывы 20 мм.

Опорожнение ванны бассейна производится насосами циркуляции и сбрасывается в наружную сеть ливневой канализации. Канализация запроек-тирована из полипропиленовых канализационных труб «Политрон».с рас-трубом Ш50-110 мм.

Проектируемое здание оборудуется системой ливневой канализации (К2), отводящей стоки с кровли от водоприемных воронок марки HL 62.1Н с электроподогревом.

Наружные сети водопровода и канализации

Расчетное водопотребление объекта составляет 34,46 мі/сут (3,0 мі/ч), в том числе на подпитку бассейна 19,2 мі/сут. Свободный напор в точке присоединения составляет 40 м вод. ст., потребный напор на вводе в здание 14 м вод. ст.

Источник водоснабжения - существующий чугунный водопровод Ш150 мм по ул. Бабушкина. Точка присоединения - проектируемый колодец 1 Ш1500 мм.

На сети водопровода устанавливаются водопроводные колодцы Ш1500 мм из сборных железобетонных элементов.

На сети канализации предусматривается монтаж колодцев Ш 1000 мм из сборных железобетонных элементов.

В системе ливневой канализации для сбора дождевых и талых вод с парковок запроектированы дождеприёмные колодцы Ш1000 мм с отстойной частью.

В системе теплоснабжения расчётная температура наружного воздуха - 32°С.

Источник теплоснабжения - ЦТП-1.

Точка подключения проектируемой теплосети - существующая надземная тепловая сеть от ЦТП-1.

Расчетный температурный режим в тепловой сети: 95 -70°С.

Располагаемый напор в точке подключения составляет Р_п=5,4 кгс/см²; Р_обр=2,5 кгс/см².

Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха

В помещениях физкультурно-оздоровительного комплекса предусмотрены двухтрубные системы отопления с нижней разводкой подающей магистрали, тупиковые, с принудительной циркуляцией теплоносителя.

Источник теплоснабжения - существующий ЦТП-1 с параметрами теплоносителя 95-70°C.

Системы отопления подключаются к теплосети через тепловой автоматизированный узел управления, расположенный на 1 этаже здания.

Для регулирования температуры воздуха в административно-бытовых помещениях отопительные приборы снабжены регулирующими клапанами RTD-N с термостатическими элементами RTS 3620 (Danfoss). Для отключения и опорожнения радиаторов используются запорные радиаторные клапаны RLV (Danfoss). У отопительных приборов на лестничных клетках установлены шаровые краны.

Для предотвращения проникновения холодного воздуха через открытые проемы предусмотрена установка воздушно - тепловая завеса с электрическим источником тепла. Завеса установлена в тамбуре над входными дверями.

Для обеспечения комфортных и поддержания оптимальных температурно-влажностных параметров в помещениях физкультурно-оздоровительного комплекса проектом предусмотрена приточно-вытяжная вентиляция с механическим (частично естественным) побуждением (П1-П5, В1-В9) на базе оборудования фирмы «Systemair» (Швеция) и «Remak» (Чехия).

Вытяжка рассчитана на удаление теплоизбытков от людей, оборудования и солнечной радиации, приток - на компенсацию вытяжки и на разбавление двуокиси углерода. Схема организации воздухообмена: приток и вытяжка из верхней зоны

Для повышения энергоэффективности систем вентиляции в холодный и переходный периоды года в помещении бассейна предусмотрена приточно-вытяжная установка с рекуперацией воздуха (П1В1) производства фирмы «REMAK». Приточные установки изолировать матами теплоизоляционными из минеральной ваты «ТЕХ МАТ» толщиной 50 мм с последующим покрытием фольгоизолом.

Теплоснабжение водяных калориферов приточных систем осуществляется от теплового узла системы отопления.

Воздухообмен в помещениях определен по нормируемым кратностям воздухообмена.

Воздухообмен в помещении бассейна - 80 мі/ч наружного воздуха на одного занимающегося и 20 мі/ч на одного зрителя. Температура в помещении бассейна t_в = +27°C, влажность ц=65%, скорость воздуха х=0,2 м/с.

Регулирование расхода воздуха осуществляется с помощью дроссель-клапанов и регулируемых жалюзийных решеток.

Приток воздуха в помещения - частично естественный, осуществляемый через открывающиеся окна и клапаны инфильтрации КИВ (Статвент).

Конструктивные решения приняты с учетом требований эстетики современного интерьера, открытая прокладка сведена к минимуму.

Для обеспечения в помещениях физкультурно-оздоровительного комплекса и на прилегающих к нему территориях нормативных уровней шума проектом предусмотрены следующие мероприятия:

- вентиляционное оборудование размещается в межпотолочном пространстве подвесного потолка и в техническом помещении;

- приточное и вытяжное оборудование принято в малошумном исполнении;

- вентиляционное оборудование отделяется от воздуховодов гибкими вставками;

- окружные скорости вентиляторов и скорости движения воздуха в воздуховодах и распределительных устройствах приняты с учетом обеспечения оптимальных акустических качеств проектируемых систем;

- установка шумоглушителей в приточных и вытяжных системах;

- заделка отверстий после пропуска коммуникаций виброизолирующими материалами.

Для экономии энергоресурсов в здании предусматриваются следующие мероприятия:

- установка терморегулирующих вентилей на отопительных приборах;

- утепление ограждающих конструкций;

- автоматическое поддержание температуры приточного воздуха в холодный и переходный периоды года в приточных системах вентиляции;

- применение эффективных теплоизоляционных материалов трубопроводов систем отопления, теплоснабжения;

- регулирование расхода теплоносителя в системе теплоснабжения калориферов приточных систем;

- применение приточно-вытяжных установок с рекуперацией.

- устройство воздушно-тепловых завес.

Проектом предусмотрены системЫ локальной автоматики для вентиляционных систем.

Схема автоматизации систем отопления реализуется с помощью электронных регуляторов температуры с погодной коррекцией серии ECL Com-fort (Danfoss). Около отопительных приборов установлены автоматические терморегуляторы (Danfoss).

В проекте предусматривается пожарная профилактика систем отопления и вентиляции.

Наружные и внутренние сети связи

Проектом предусмотрена система охранно-пожарной сигнализация и система речевого оповещения о пожаре защищаемых помещений.

В помещениях устанавливаются дымовые и ручные извещатели, управляемые контроллером, речевое оповещение предусмотрено громкоговорителями (акустическими колонками и усилителем с блоком речевого оповещения и аварийным питанием) с возможностью разделения здания на зоны оповещения.

Локально-вычислительная сети ЛВС объекта рассчитана на 8 рабочих мест, состоящих из одной информационной розетки RJ45 категории 5е. Подключение оборудования рабочих мест к рабочим областям горизонтальной кабельной системы произведено при помощи корда из кабеля UTP длиной 2 м, оконцованного с двух сторон разъемами RJ45.

Проектом предусмотрено построение системы видеонаблюдения на основе программно-аппаратного комплекса TRASSIR 16 DV-H в здании физкультурно-оздоровительного комплекса.

Технические средства системы охранного телевидения обеспечивают:

- круглосуточный контроль за периметром здания и внутренними помещениями;

- просмотр изображения от любой видеокамеры с поста наблюдения;

- круглосуточная запись изображений от всех видеокамер при наличии движения с регистрацией времени, даты, номера видеокамеры;

- возможность документирования событий;

- воспроизведение записи для просмотра.

Телефонная сеть на проектируемом объекте состоит из 8 точек оборудованных телефонной розеткой. Телефонизация предусмотрена от городской телефонной сети.

1.7 Мероприятия по обеспечению доступа инвалидов

При разработке проекта соблюдены градостроительные требования [1], а также рекомендаций по проектированию окружающей среды с учетом потребностей инвалидов и других маломобильных групп населения.

Максимально исключены перепады уровней и препятствий на пути движения. Разделены пешеходные и транспортные пути.

Ширина тротуаров принята 1,5 метра. Покрытие тротуаров и дорожек - асфальтобетон. Продольный уклон тротуаров и площадок не превышает 8%, поперечный - 2%.В каждое здание предусмотрены не менее одного входа, приспособленных для маломобильных групп населения. Крыльца имеют пандусы с уклоном 12^О, бортиками высотой 100 мм по продольным краям маршей пандуса. Крыльца и пандусы оборудованы поручнями вдоль обеих сторон.

В раздевалках и общественных санитарных узлов предусмотрены кабинки для инвалидов.



2. Расчетно-конструктивный раздел

Геометрическая схема фермы ФС-1

Геометрическая схема фермы ФС-1 представлена на рисунке 2.1.

Рисунок 2.1. Геометрическая схема стропильной фермы

Рисунок 2.2. Схема расположения ферм ФС1 и горизонтальных связей по покрытию: а) по нижним поясам ферм; б) по верхним поясам ферм

Рисунок 2.3. Схема вертикальных связей по фермам



2.2 Сбор нагрузки на ферму ФС-1

Сбор нагрузки на ферму ФС-1 в кН/м² производим в табличной форме (см. табл. 2.1).

Таблица 2.1. Нагрузка на ферму на 1 м²

Наименование	Нормативная нагрузка gn, кН/м2	Коэффициент надежности по нагрузке гf	Расчетная нагрузка g, кН/м2
Постоянная нагрузка:
Кровля
Кровельные панели «Армакс»	0,4	1,2	0,48
Прогоны	0,06	1,05	0,063
Стропильные фермы	0,205	1,05	0,215
Связи	0,145	1,05	0,152
Всего:	0,81		0,91
Временная нагрузка
Снеговая нагрузка	1,68	1,4	2,4

Нормативная снеговая нагрузка на ферму определяется по формуле:

, (2.1)

где с_е - коэффициент, учитывающий снос снега с покрытий зданий под действием ветра или иных факторов,

здесь k = 0,65, b - ширина покрытия, V = 5,3 м/с - средняя скорость ветра за три наиболее холодных месяца;

c_t - термический коэффициент, c_t = 1;

- коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие;

S_g = 2,4 кПа - вес снегового покрова на 1 м² горизонтальной поверхности земли (для 4 снегового района).

b= 21,5 м,

_,

= 1 - по приложению Г.1 [6],

S₀ = 0,7*0,651*1*1*2,4*10³ = 1,094 кПа,

Расчетная снеговая нагрузка:

, (2.2)

где 1,4 - коэффициент надежности по нагрузке;

S₀ - нормативная снеговая нагрузка;

Определяем нагрузку на 1 погонный метр:

- постоянная на покрытие:

, , (2.3)

где - шаг ферм.

- снеговая:

Рисунок 2.2. Расчетная схема фермы



2.3 Определение расчетных усилий

Расчетные усилия в стержнях фермы определяем в программе SCAD, результаты расчета представлены в приложении 1.

Таблица 2.2. Значения расчетных длин элементов фермы

Элементы фермы	Стержень	lef,x, мм	lef,y, мм
верхний пояс	1-2	3015	3015
	2-3	3015	3015
	3-4	3015	3015
	4-5	3015	3015
нижний пояс	10-11	3000	9000
нижний пояс	11-12	3000	9000
	12-13	3000	9000
	13-14	3000	9000
	14-15	3000	9000
опорные раскосы	1-10	1840	1840
раскосы	2-11	1544	1930
	11-3	1688	2110
	3-12	1712	2140
	12-4	1872	2340
	4-13	1888	2360
	13-5	2072	2590
стойки	2-10	968	1210

2.4 Подбор и проверка сечений фермы

Подбор сечения сжатых стержней верхнего пояса:

а) Определение требуемой площади сечения стержней:

, (2.4)

где - максимальное расчетное усилие в стержнях верхнего пояса ;

- расчетное сопротивление стали С255, ;

- коэффициент условия работы, ;

- коэффициент надежности по нагрузке, ;

- коэффициент устойчивости зависит от условной гибкости и типа сечения, значение которого находим по таблице Д. 1 [4], ц =0,76 (для типа сечения А);

Задаемся гибкостью .

Находим условную гибкость:

(2.5)

где Е - модуль упругости стали, Е= 2,06·10⁵ Мпа;

- расчетное сопротивление стали С255, ;

б) Находим требуемый радиус инерции:

(2.6)

где - расчетная длина стержня.

в) Проверим сечение профиля 160х120х6 с геометрическими характеристиками: h=160 мм, b=120 мм, А=31,23 см²; i_x=5,99 см, i_у=4,8 см.

Находим гибкости по формуле:



(2.7)

где - радиус инерции, i_x=5,99 см, i_у=4,8 см.

;

Условные гибкости:

; ц_x =0,91

; ц_y =0,86

Проверка гибкости:

, (2.8)

где (2.9)

- максимальное расчетное усилие в стержнях верхнего

пояса;

- расчетное сопротивление стали С255, ;

- коэффициент надежности по нагрузке, ;

ц _x,y - коэффициент, ц _x=, ц _y=;

А - площадь сечения А=31,23 см²

Проверка выполнена.

г) Проверка устойчивости:

(2.10)

где - максимальное расчетное усилие в стержнях верхнего

пояса;

- расчетное сопротивление стали С255, ;

- коэффициент надежности по нагрузке, ;

- коэффициент условия работы, ;

ц _min - коэффициент, ц _min =ц _x,_y;

А - площадь сечения А=31,23 см²

Проверка выполнена.

Окончательно принимаем профиль 160х120х6.

Подбор сечения растянутых стержней нижнего пояса:

а) Определение требуемой площади сечения стержней:

, (2.11)

где - максимальное расчетное усилие в стержнях нижнего

пояса;

- расчетное сопротивление стали С255;

- коэффициент условия работы;

- коэффициент надежности по нагрузке;

б) Проверим сечение профиля 120х6 с геометрическими характеристиками: h=120 мм, b=120 мм, А= 26,43 см²; i_x=4,61 см, i_у=4,61 см.

Находим гибкости по формуле (2.7):

;

Проверка гибкости:

Проверка выполнена.

в) Проверка устойчивости:

(2.12)

где - максимальное расчетное усилие в стержнях верхнего

пояса;

- расчетное сопротивление стали С255, ;

- коэффициент надежности по нагрузке, ;

- коэффициент условия работы, ;

А - площадь сечения А=31,23 см²

Проверка выполнена.

Окончательно принимаем профиль 120х6.

Подбор сечения сжатых стержней решетки:

а) Определение требуемой площади сечения стержней:

- расчетное сопротивление стали С255;

Задаемся гибкостью .

Находим условную гибкость:

ц =0,726 (для типа сечения А)

б) Находим требуемый радиус инерции:

- расчетная длина стержня.

в) Проверим сечение профиля 80х3 с геометрическими характеристиками: h=80 мм, b=80 мм, А=9,01см²; i_x=i_у=3,12 см.

Находим гибкости по формуле (2.7):

;

Условные гибкости:

; ц_x,у =0,74

Проверка гибкости:

Проверка выполнена.

г) Проверка устойчивости по формуле (2.10):

Проверка выполнена.

Условие выполняется.

Окончательно принимаем профиль 80х3.

Подбор сечения растянутых стержней решетки:

а) Определение требуемой площади сечения стержней:

;

- расчетное сопротивление стали С255;

б) Проверим сечение профиля 80х3 с геометрическими характеристиками: h=80 мм, b=80 мм, А=9,01см²; i_x=i_у=3,12 см.

Находим гибкости по формуле (2.7):

;

Проверка гибкости:

Проверка выполнена.

в) Проверка устойчивости по формуле (2.10):

Проверка выполнена.

Окончательно принимаем профиль 80х3.

Рисунок 2.4. Cхема фермы

2.5 Конструирование и расчет узлов фермы

Расчет ведем по приложению Л [2] и по «Пособию по проектированию стальных конструкций (к СНиП II -23-81*)».

В узлах ферм с непосредственным прикреплением элементов решетки к поясам следует проверять:

- продавливание (вырывание) участка стенки пояса, контактирующей с элементом решетки;

- несущую способность участка боковой стенки пояса (параллельной плоскости узла) в месте примыкания сжатого элемента решетки;

- несущую способность элемента решетки в зоне примыкания к поясу;

- прочность сварных швов прикрепления элемента решетки к поясу.

Узел 1

Рисунок 2.5. Узел 1

1) В случае примыкания к поясу одного элемента в опорных узлах при d /D ? 0,9 (d/D = 80/120 = 0,666) и g / b ? 0,25 (g/b = 13/118 = 0,11) продавливание (вырывание) участка стенки пояса, контактирующей с элементом решетки, следует проверять по формуле:

(2.13)

где N - усилие в примыкающем элементе (решетки), кН;

М - изгибающий момент от основного воздействия в примыкающем элементе, кНм;

d_b - ширина примыкающего элемента, d_b= 80 мм;

R_y - расчетное сопротивление стали пояса, R_y =240 МПа;

t - толщина стенки (полки) пояса, t = 6 мм;

б - угол примыкания элемента решетки к поясу, б = 43⁰;

г_d - коэффициент влияния знака усилия в примыкающем элементе, принимаемый равным г_d =1,2 при растяжении и г_d =1,0 - в остальных случаях;

г_d - коэффициент влияния продольной силы в поясе, определяемый при сжатии в поясе, если |F| / (AR_y) > 0,5, по формуле г_d = 1,5 - |F| / (AR_y), в остальных случаях г_d = 1,0; |F|/(AR_y) = 170,27/ (26,4*10^-4*240*10³) = 0,269 0,269 < 0,5, г_d = 1,0;

b - длина участка линии пересечения примыкающего элемента с поясом в направлении оси пояса, равная d_b / sinб, b = 118 мм;

g - половина расстояния между смежными стенками соседних элементов решетки или поперечной стенкой раскоса и опорным ребром, g = 13 мм;

f = (D-d) /2 = (120-80)/2 = 20 мм

2) Несущую способность боковой стенки в плоскости узла в месте примыкания сжатого элемента при d / D > 0,85 следует проверять по формуле:

(2.14)

где N - усилие в примыкающем элементе (решетки), кН;

R_y - расчетное сопротивление стали пояса, R_y =240 МПа;

t - толщина стенки (полки) пояса, t = 6 мм;

б - угол примыкания элемента решетки к поясу, б = 43⁰;

г_t - коэффициент влияния тонкостенности пояса, для отношений D_b/t ? 25 принимаемый равным 0,8, в остальных случаях - 1,0;

k - коэффициент, принимаемый по п.Л.2.4 [2]:

4 (t_d/d_b)² - R_yd/E = 4 (3/80)² - 240/(2,1*10⁵) = 0,0045, тогда k = 1

d_b - ширина примыкающего элемента, d_b = 80 мм;

d/D = 80/160 = 0,5 < 0,85

Проверка не требуется.

3) Несущую способность элемента решетки вблизи примыкания к поясу следует проверять:

(2.15)

где N - усилие в примыкающем элементе (решетки), кН;

М - изгибающий момент от основного воздействия в примыкающем элементе, кНм;

R_y - расчетное сопротивление стали элемента решётки, R_y =240 МПа;

d_b - ширина примыкающего элемента, d_b= 80 мм;

D - ширина пояса, D =120 мм;

t - толщина стенки (полки) пояса, t = 6 мм;

б - угол примыкания элемента решетки к поясу, б = 43⁰;

г_d - коэффициент влияния знака усилия в примыкающем элементе, принимаемый равным г_d =1,2 при растяжении и г_d =1,0 - в остальных случаях;

A_d - площадь поперечного сечения элемента решетки, A_d = 9,01 мм²;

k - коэффициент, принимаемый по п.Л.2.4 [2]:

4 (t_d/d_b)² - R_yd/E = 4 (3/80)² - 240/(2,1*10⁵) = 0,0045, тогда k = 1

4) Прочность сварных швов, прикрепляющих элементы решетки к поясу, следует проверять:

(2.16)



где в_f = 0,9 по таблице 39 [2];

k_f = 4 мм по таблице 38 [2];

R_wf = 180МПа, марка проволоки Св-08А, тип электрода Э42.

Узел 2

1) Продавливание (вырывание) участка стенки пояса, контактирующей с элементом решетки, при d /D ? 0,9 и g / b ? 0,25 проверяем по формуле 2.13.

d/D = 80/120 = 0,666<0,9, g/b = 13/80 = 0,163<0,25,

|F| / (AR_y) = 268,78 / (31,23*10^-4*240*10³) = 0,359 < 0,5, г_d = 1,0;

g/b = 13/113 = 0,115< 0,25,

Рисунок 2.6. Узел 2

2) Несущую способность элемента решетки вблизи примыкания к поясу проверяем по формуле 2.15.

4 (t_d/d_b)² - R_yd/E = 4 (3/80)² - 240/(2,1*10⁵) = 0,0045, k = 1;



3) Прочность сварных швов, прикрепляющих элементы решетки к поясу, следует проверять по формуле 2.16.

Узел 3

Рисунок 2.7. Узел 3

1) Продавливание (вырывание) участка стенки пояса, контактирующей с элементом решетки, при d /D ? 0,9 и g / b ? 0,25 проверяем по формуле 2.13.

d/D = 80/120 = 0,666<0,9, g/b = 24,5/128 = 0,19<0,25,

|F| / (AR_y) = 372,54/ (31,23*10^-4*240*10³) = 0,479 < 0,5, г_d = 1,0;

g/b = 24,5/103 = 0,238<0,25

2) Несущую способность элемента решетки вблизи примыкания к поясу проверяем по формуле 2.15.

4 (t_d/d_b)² - R_yd/E = 4 (3/80)² - 240/(2,1*10⁵) = 0,0045, k = 1;

3) Прочность сварных швов, прикрепляющих элементы решетки к поясу, следует проверять по формуле 2.16.

Узел 5

Рисунок 2.8. Узел 5

1) Продавливание (вырывание) участка стенки пояса, контактирующей с элементом решетки, при d /D ? 0,9 и g / b ? 0,25 проверяем по формуле 2.13.

d/D = 80/120 = 0,666<0,9, g/b = 15/113 = 0,133<0,25,

||F| / (AR_y) = 376,14 / (31,23*10^-4*240*10³) = 0,502>0,5, г_D = 1,5 - |F|/(AR_y)

г_d = 1,5 - 0,502 = 0,998;

g/b = 15/111 = 0,14<0,25

2) Несущую способность элемента решетки вблизи примыкания к поясу проверяем по формуле 2.15.

4 (t_d/d_b)² - R_yd/E = 4 (3/80)² - 240/(2,1*10⁵) = 0,0045, k = 1;

3) Прочность сварных швов, прикрепляющих элементы решетки к поясу, следует проверять по формуле 2.16.

Конструктивно принимаем 4 болта М20 класс прочности 8.8.

Узел 10

Рисунок 2.9. Узел 10

1) Продавливание (вырывание) участка стенки пояса, контактирующей с элементом решетки, при d /D ? 0,9 и g / b ? 0,25 проверяем по формуле 2.13.

d/D = 80/120 = 0,666<0,9, g/b = 13/125 = 0,104<0,25,

г_d = 1,0;

g/b = 13/80 = 0,16<0,25

2) Несущую способность элемента решетки вблизи примыкания к поясу проверяем по формуле 2.15.

4 (t_d/d_b)² - R_yd/E = 4 (3/80)² - 240/(2,1*10⁵) = 0,0045, k = 1;

3) Прочность сварных швов, прикрепляющих элементы решетки к поясу, следует проверять по формуле 2.16.

Узел 11

Рисунок 2.10. Узел 11



1) Продавливание (вырывание) участка стенки пояса, контактирующей с элементом решетки, при d /D ? 0,9 и g / b ? 0,25 проверяем по формуле 2.13.

d/D = 80/120 = 0,666<0,9, g/b = 13/125 = 0,104<0,25,

г_d = 1,0;

g/b = 13/114 = 0,114<0,25

2) Несущую способность элемента решетки вблизи примыкания к поясу проверяем по формуле 2.15.

4 (t_d/d_b)² - R_yd/E = 4 (3/80)² - 240/(2,1*10⁵) = 0,0045, k = 1;

3) Прочность сварных швов, прикрепляющих элементы решетки к поясу, следует проверять по формуле 2.16.

Узел 12



Рисунок 2.11. Узел 12

1) Продавливание (вырывание) участка стенки пояса, контактирующей с элементом решетки, при d /D ? 0,9 и g / b ? 0,25 проверяем по формуле 2.13.

d/D = 80/120 = 0,666<0,9, g/b = 13/114 = 0,114<0,25,

г_d = 1;

g/b = 13/103 = 0,126<0,25

2) Несущую способность элемента решетки вблизи примыкания к поясу проверяем по формуле 2.15.

4 (t_d/d_b)² - R_yd/E = 4 (3/80)² - 240/(2,1*10⁵) = 0,0045, k = 1;

3) Прочность сварных швов, прикрепляющих элементы решетки к поясу, следует проверять по формуле 2.16.

Узел 13

Рисунок 2.12. Узел 13

1) Продавливание (вырывание) участка стенки пояса, контактирующей с элементом решетки, при d /D ? 0,9 и g / b ? 0,25 проверяем по формуле 2.13.

d/D = 80/120 = 0,666<0,9, g/b = 10/103 = 0,097<0,25,

г_d = 1;

g/b = 10/97 = 0,103<0,25

2) Несущую способность элемента решетки вблизи примыкания к поясу проверяем по формуле 2.15.

4 (t_d/d_b)² - R_yd/E = 4 (3/80)² - 240/(2,1*10⁵) = 0,0045, k = 1;

3) Прочность сварных швов, прикрепляющих элементы решетки к поясу, следует проверять по формуле 2.16.

Укрупнительный узел нижнего пояса

Рисунок 2.13. Укрупнительный узел нижнего пояса

Для нижнего укрупнительного узла выполняем расчет болтов на растяжение.

n ? N/N_b,min, (2.21)

где N - усилие в нижнем поясе, N = 389,84кН;

N_b,min - расчетное усилие, которое может быть воспринято одним болтом

N_bt = R_btA_bnг_c, (2.22)

R_bt - расчетное сопротивление одноболтовых соединений, R_bt = 0,42 R_bum;

R_bum - нормативное сопротивление стали болтов, R_bum = 800Н/мм² для болтов класса прочности 8.8.

A_bn - площадь сечения стержня болта брутто и резьбовой части нетто соответственно, A_bn = 2,45см² = 245мм² для болтов М20;

г_c - коэффициент условий работы, определяемый по таблице 1 [2], г_c = 0,9;

N_bt = 0,42 800 245 0,9 = 74,1 кН

n ? 389,84/74,1 = 5,26

Принимаем 6 болтов М20 класс прочности 8.8

Теплотехнический расчет наружной стены здания бассейна

Проект строительства физкультурно - оздоровительного комплекса с бассейном в с. им. Бабушкина Вологодской области предусматривает возведение многослойных наружных стен бассейна.

Исходные данные:

1 слой - плитка керамическая (внутренняя отделка стен бассейна) t=10 мм=0,01, ?=1,5 Вт/м°С;

2 слой - штукатурка из сложного раствора t=20 мм=0,020 м, ?=0,87 Вт/м°С;

3 слой - керамический полнотелый рядовой кирпич марки К 100/1/25 t=380 мм=0,380 м, ?=0,64 Вт/м°С (при условиях эксплуатации Б);

4 слой - пленка пароизоляционная «Изоспан В» 1 слой t=0,45 мм=0,00045 м, ?=0,22 Вт/м°С;

5 слой - утеплитель «Rockwoll Венти Баттс Д», ?=0,036 Вт/м°С;

6 слой - гидроизоляционная ветрозащита «Изоспан А» 1 слой t=0,40 мм=0,0004 м, ?=0,20 Вт/м°С;

7 слой - воздушная прослойка (в расчете не учитывается);

8 слой - вентилируемый фасад «Краспан» (в расчете не учитывается).

район строительства - с. им. Бабушкина Вологодской области;

физкультурно - оздоровительный комплекс с бассейном.

Параметры воздуха:- внутренняя температура t_в =+27 ^оС в соответствии с [10];- относительная влажность 65% в соответствии с [10];- расчетная зимняя температура t_н = -32 ^оС в соответствии с [9].

Конструкция наружной стены представлена на рисунке 2.14.

Рисунок 2.14. Конструкция наружной стены: 1-плитка керамическая, 2 - штукатурка, 3 - кирпичная стена; 4-пароизоляция, 5-утеплитель; 6 - гидроизоляционная ветрозащита, 7 - воздушная прослойка, 8-вентилируемый фасад «КРАСПАН»

Теплотехнический расчет выполняется исходя из условия:

R_o^усл? R_o^тр, (2.23)

где R_o^усл - условное сопротивление теплопередаче наружной стены,

(м² •°С)/Вт;

R_o^тр - базовое значение требуемого сопротивления теплопередаче ограж-

дающей конструкции, (м² •°С)/Вт.

Градусо-сутки отопительного периода ГСОП следует определять по формуле [3]:

ГСОП = (t_в - t_от) z_от, С·сут, (2.24)

где t_в - расчетная температура внутреннего воздуха здания,°С, принимаемая

при расчете ограждающих конструкций групп зданий указанных в таб-лице 3 [3];

t_от, z_от - средняя температура наружного воздуха,°С, и продолжительность,

сут/год, отопительного периода, принимаемые по своду правил для периода со среднесуточной температурой наружного воздуха не более 8°С, а при проектировании лечебно-профилактических, детских учреждений и домов-интернатов для престарелых не более 10°С.

Принимаем значения t_от=-4,5°С, z_от=232 сут в соответствии с таблицей 3.1 [9], тогда

ГСОП=(27 - (-4,5)*232=7308 С·сут

, (м² •°С)/Вт, (2.25)

где R_o^тр - то же самое что в формуле 1;

a, b - коэффициенты, значения которых следует принимать по данным таблицы для соответствующих групп зданий. Принимаются в соответствии с таблицей 3 [3];

a=0,0003, b=1,2, тогда

,

Условное сопротивление теплопередаче однородной части фрагмента R_o^усл следует определять по формуле:

(2.26)

где _в-коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, принимаемый по таблице 4 [3], _в=8,7 ^оС;

R_s - термическое сопротивление слоя однородной части фрагмента, м².

°С)/Вт, определяемое для невентилируемых воздушных прослоек по таблице Е.1 [3];

б_н - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м² •°С), принимаемый по таблице 6 [3], б_н=12 ^оС.

Термическое сопротивление слоя следует определять по формуле:

(2.27)

где _s - толщина слоя, м;

л_s - теплопроводность материала слоя, Вт/(м •°С), принимаемая по результатам испытаний в аккредитованной лаборатории; при отсутствии таких данных оно оценивается по приложению С [3].

Найдем условное сопротивление теплопередаче многослойной ограждающей конструкции:

Отсюда ₃=0,93 м. Принимаем толщину утеплителя 130 мм.

Тогда

Условие R_o^усл ? R_o^тр 4,44 ? 3,39 выполняется.

При выполнении теплотехнического расчета в соответствии с п. 5.3 [3] для помещений с влажным или мокрым режимом расчет ведется по формуле:



(м² •°С)/Вт, (2.28)

(м² •°С)/Вт, (2.29)

где m_p=1 - коэффициент, учитывающий особенности региона строительства;

Дt_н - нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха tв и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции - ф_в,°С, принимаемый по таблице 5 [3];

тогда Дt_н=t_в-t_р, где t_р=19,87° в соответствии с влажностью помещения по [10];

тогда Дt_н=27-19,87=7,13°;

;

Отсюда ₅=0,0043 м=4,3 мм, в данном случае принимаем размер утеплителя 130 мм по первому варианту расчета.

Теплотехнический расчет покрытия здания бассейна

Исходные данные:

- кровельная сендвич - панель «Армакс»;

- район строительства - с. им. Бабушкина Вологодской области;

- физкультурно - оздоровительный комплекс с бассейном.

Параметры воздуха:- внутренняя температура t_в =+27 ^оС в соответствии с [10];- расчетная зимняя температура t_н = -32 ^оС в соответствии с [9].

Конструкция покрытия представлена на рисунке 2.15.

Рисунок 2.15. Конструкция кровельной панели «Армакс»

Градусо-сутки отопительного периода ГСОП определяем по формуле 2.24

Принимаем значения t_от=-4,5°С, z_от=232 сут в соответствии с таблицей 3.1 [9], тогда ГСОП=(27 - (-4,5)*232=7308 С·сут

Определим базовое значение требуемого сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции:

a=0,0004, b=1,6,

тогда по формуле (2.35)

_в=8,7 ^оС

б_н=23 ^оС.

Таким образом, при принимаем по каталогу завода «Армакс» кровельную панель толщиной 250 мм с . Тогда по формуле (2.36)

,

Условие R_o^усл ? R_o^тр 5,41?5,25 - выполняется.



2.7 Расчет сопротивления паропроницанию кирпичной стены здания бассейна

Исходные данные

Расчет выполнен по приложению Э [11]. Температурные данные приняты по [3].Расчетную температуру t_int,°C, и относительную влажность внутреннего воздуха _int, % принимаем для бассейна t_int = 27°С, _int = 65% согласно [10].

Расчетную зимнюю температура t_ext=-12,8_,°C, относительную влажность наружного воздуха _ext=84% принимаем по таблице 3.1 [9] для города Тотьмы Вологодской области.

Влажностный режим жилых помещений - мокрый; зона влажности для с. Нюксеница Вологодской области - нормальная, тогда условия эксплуатации ограждающих конструкций определяют по параметру Б [3]. Расчетные тепло-технические показатели материалов приняты по параметру Б приложения Д [3].

Наружная многослойная стена бассейна здания ФОКа состоит из следующих слоев, считая от внутренней поверхности:

1 слой - плитка керамическая (внутренняя отделка стен бассейна) t=10 мм=0,01, ? _Б =1,5 Вт/м°С, ₀ = 1300 кг/м³, = 0,030 мг/(мчПа);

2 слой - штукатурка из сложного раствора t=20 мм=0,020 м, ? _Б =0,87 Вт/м°С, ₀ = 1400 кг/м³, = 0,15 мг/(мчПа);

3 слой - керамический полнотелый рядовой кирпич марки К 100/1/25 t=380 мм=0,380 м, ? _Б =0,64 Вт/м°С, ₀ = 1600 кг/м³, = 0,14 мг/(мчПа);

4 слой - пленка пароизоляционная «Изоспан В» 1 слой t=0,45 мм=0,00045 м, ? _Б =0,22 Вт/м°С, ₀ = 700 кг/м³, = 0,0000145 мг/(мчПа);

5 слой - утеплитель «Rockwoll Венти Баттс Д», t=130 мм=0,130 м, ? _Б =0,036 Вт/м°С, ₀ = 90 кг/м³, = 0,52 мг/(мчПа);