Отопление и вентиляция жилого дома

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

1. Теплотехнический расчёт наружных ограждений

2. Расчёт тепловых потерь

3. Расчёт нагревательных приборов

4. Гидравлический расчёт системы отопления

5. Аэродинамический расчёт системы естественной вентиляции

Список используемых источников

Исходные данные для проектирования

Расчетные характеристики наружного климата для холодного периода года в городе Владимир.

Температура наружного воздуха:

Температура наиболее холодных суток с обеспеченностью 0,92: tн= -34є;

Температура наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92: tнБ = -28є

Расчетная температура вентиляционная tнА = -16є ;

Средняя температура отопительного периода: tот.пер= -3,5є;

Продолжительность отопительного периода:Zот.пер=213сут.;

Максимальная из средних скоростей по румбам за январь, повторяемость которых составляет 16% и более 4,5м/с;

Зона влажности: 2 - нормальная.

Элеваторный узел.

Определяем коэффициент подмешивания:

u =

где: 1 - температура воды в тепловой сети, єС

2 - температура воды в системе отопления, єС

t0 - температура обратной воды, єС

u = = 2,2

Рассчитаем диаметр горловины:

d2 = 87,4

где: = 694 кг/ч - расход воды

= 5000Па

d2 = 87,4 = 8,65мм

выбираем элеватор №1 с диаметром горловины d2 = 15

Рассчитываем диаметр сопла

dс = = = 4,7 мм

1. Расчет тепловых потерь

Цель расчета: определить тепловую нагрузку Qрот. (Вт), на систему отопления, учитывающие теплопотери: через ограждения Q0 (Вт); на нагревания инфильтрационного воздуха Qн (Вт), и воздуха, поступающего в помещение через окна, в размере санитарной нормы вентиляции (3 м/ч на 1 м2 пола) Qв (Вт), а также бытовые тепловыделения Qб (Вт).

Для жилых комнат:

Qрот.=Q0+Q(и.в)-Qб (1.1)

Для кухонь:

Qрот.=Q0+Qи-Qб (1.2)

Для лестничных клеток:

Qрот.=Q0+Qи (1.3)

Теплопотери через наружные ограждения здания рассчитываются для всех помещений первого, средних, верхнего этажей и для лестничной клетки секций по формуле:

Q0=KF(tв-tнб)nз(1.4)

где K- коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/(мІ °C); F- расчётная площадь ограждения, мІ; Ю- коэффициент, учитывающий дополнительные теплопотери, рассчитывают по формуле:

Ю= 1+?Р/100,(1.5)

где ?Р - сумма дополнительных теплопотерь тепла через ограждения, принимается в % к основным теплопотерям.

tв=180 - для жилых комнат.

tв=160 - для лестничной клетки.

tв=160 - для кухни.

Расчетные значения теплофизической характеристики: наружные стены полы на грунте( пол лестничной площадки первого этажа) n=1; чердачные перекрытия n=0,9; полы над неотапливаемыми помещениями n=0,6.

Высота этажа h=2,8 м.

Толщина пола первого этажа 0,3 м.

Высота подвала над поверхностью земли h1=1,2 м.

Высота вентиляционной шахты h2=3,5 м.

Таблица 1 - Расчет теплопотерь здания

Номер помещения	характеристика ограждения	(tв-tн)n	К	доп. потери	h	Q0
	название	ориентация	размеры	F			на ориентацию	прочие
1	2	3	4	5,00	6	7	8	9	10	11
201	нс	Ю	6,0	х	2,8	16,80	46	х	1	0,34	0	15	1,15	300
ж.к.	нс	З	4,0	х	2,8	11,20	46	х	1	0,34	5	15	1,20	210
18	до	З	1,7	х	1,5	2,55	46	х	1	2	5	15	1,20	280
														790
501	пт		6,0	х	4,0	24,00	46	х	0,9	0,25		15	1,15	290
ж.к.
18
														1080
101	нс	Ю	6,0	х	0,3	1,80	46	х	1	0,34	0	15	1,15	30
ж.к.	нс	З	4,0	х	0,3	1,20	46	х	1	0,34	5	15	1,20	20
18	пол		6,0	х	4,0	24,00	46	х	0,6	0,25		15	1,15	190
														1030
202	нс	З	3,8	х	2,8	10,64	46	х	1	0,34	5	0	1,05	170
ж.к.	до	З	1,7	х	1,5	2,55	46	х	1	2	5	0	1,05	250
18														420
502	пт		3,8	х	6,0	22,80	46	х	0,9	0,25		0	1,00	240
ж.к.
18														660
102	нс	З	3,8	х	0,3	1,14	46	х	1	0,34	5	0	1,05	20
ж.к.	пол		3,8	х	6,0	22,80	46	х	0,6	0,25		0	1,00	160
18														600
203	нс	З	2,5	х	2,8	7,00	46	х	1	0,34	5	0	1,05	110
ж.к.	до	З	1,7	х	1,5	2,55	46	х	1	2	5	0	1,05	250
														360
503	пт		2,5	х	6,0	15,00	46	х	0,9	0,25		0	1,00	160
ж.к.
														520
103	нс	З	2,5	х	0,3	0,75	46	х	1	0,34	5	0	1,05	10
ж.к.	пол		2,5	х	6,0	15,00	46	х	0,6	0,25		0	1,00	100
														470
204	нс	З	2,5	х	2,8	7,00	46	х	1	0,34	5	15	1,20	130
ж.к.	до	З	1,7	х	1,5	2,55	46	х	1	2	5	15	1,20	280
18	нс	С	6,0	х	3,0	18,00	46	х	1	0,34	10	15	1,25	350
														760
504	пт		6,0	х	2,5	15,00	46	х	0,9	0,25		15	1,15	180
жк
18														940
104	нс	З	2,5	х	0,3	0,75	46	х	1	0,34	5	15	1,20	10
жк	нс	С	6,0	х	0,3	1,80	46	х	1	0,34	10	15	1,25	40
18	пол		6,0	х	3,0	18,00	46	х	0,6	0,25		15	1,15	140
														950
205	нс	С	6,0	х	2,8	16,80	46	х	1	0,34	10	15	1,25	330
кх	нс	В	2,5	х	2,8	7,00	46	х	1	0,34	10	15	1,25	140
16	до	В	1,7	х	1,5	2,55	46	х	1	2	10	15	1,25	290
														760
505	пт		2,5	х	6,0	15,00	46	х	0,9	0,25		15	1,15	180
кх
16
														940
105	нс	С	6,0	х	0,3	1,80	46	х	1	0,34	10	15	1,25	40
кх	нс	В	2,5	х	0,3	0,75	46	х	1	0,34	10	15	1,25	10
16	пол		2,5	х	6,0	15,00	46	х	0,6	0,25		15	1,15	120
														930
206	нс	В	2,5	х	2,8	7,00	46	х	1	0,34	10	0	1,10	120
кх	до		1,7	х	1,5	2,55	46	х	1	2	10	0	1,10	260
16														380
206	пт		2,5	х	6,0	15,00	46	х	0,9	0,25		0	1,00	160
кх
16														540
206	нс	В	2,5	х	0,3	0,75	46	х	1	0,34	10	0	1,10	10
кх	пол		2,5	х	6,0	15,00	46	х	0,6	0,25		0	1,00	100
16														490
207	нс	В	6,8	х	2,8	19,04	46	х	1	0,34	10	0	1,10	330
ж.к.	до	В	1,7	х	1,5	2,55	46	х	1	2	10	0	1,10	260
18														590
207	пт		6,8	х	6,0	40,80	46	х	0,9	0,25		0	1,00	420
ж.к.
18														1010
207	нс	В	6,8	х	0,3	2,04	46	х	1	0,34	10	0	1,10	40
ж.к.	пол		6,8	х	6,0	40,80	46	х	0,6	0,25		0	1,00	280
18														910
208	нс	В	4,0	х	2,8	11,20	46	х	1	0,34	10	15	1,25	220
кх	нс	С	6,0	х	2,8	16,80	46	х	1	0,34	10	15	1,25	330
16	до		1,7	х	1,5	2,55	46	х	1	2	10	15	1,25	290
														840
508	пт		4,0	х	6,0	24,00	46	х	0,9	0,25		15	1,15	290
кх
16
														1130
108	нс	В	4,0	х	0,3	1,20	46	х	1	0,34	10	15	1,25	20
кх	нс	С	6,0	х	0,3	1,80	46	х	1	0,34	10	15	1,25	40
16	пол		4,0	х	6,0	24,00	46	х	0,6	0,25		15	1,15	190
														1090

Размещено на http://www.allbest.ru/

Теплопотери на нагревание инфильтрующегося воздуха Qи (Вт), рассчитывается по формуле:

Qи=0,278Aок* Gок* Fок* (tв-tн),(1.6)

где Aок=0,8-коэффициент, учитывающий влияние встречного теплового потока, Gок - расход воздуха, поступающего в помещение путем инфильтрации, (кг/(м2/ч)) ; Fок - площадь окна, (м2); tв и tн - температуры внутреннего воздуха в помещении и наружного воздуха (оС).

t н =-28 оС;

Gок = (0,1* ? Р)2/3 / Rи, (1.7)

где ? Р - разность давлений воздуха у наружной и внутренней поверхности окна, Па; Rи =0,26((м2ч)/кг) - сопротивление воздухопроницания окна.

? Р = (H-h)*(jH-j5) + 0.05jH*v2* (CH-CЗ)*Kv (1.8)

Где Н- высота здания от поверхности земли до верха вентиляционной шахты (м);

Н=1,2+3*2.8+3,5=13,1 м;

h - высота от поверхности земли до центра окна рассматриваемого этажа (м); jH,j5 (Н/м2) - удельный вес воздуха при tх5=tн , t5 =+5 (оС)

J =9,81*353/(273+ tх5);

j H =9,81*353/(273-28)=14,79 Н/м2

j5=9,81*353/(273+5)=12,46 Н/м2

Где v - скорость ветра, (м/с); Сн и Сз - аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренного и заветренного фасада здания;

CH =0,8;

CЗ =-0,6;

v =3,0 м/с - по [1].

Kv - коэффициент, учитывающий изменение скоростного давления в зависимости от высоты здания и типа местности, Kv = 0,75.

Количество теплоты на нагревание воздуха, поступающего в жилые помещения в размере санитарной нормы 3 (м3 /(м2ч)); QВ (Вт), рассчитывают по формуле:

QВ = 1,005 (tв-tАн)*Fпл(1.9)

Где tАн - расчетная вентиляционная температура наружного воздуха (оС); Fпл - площадь пола жилой комнаты (м2).

tАн = 22 (оС) .

Внутренние теплопоступления (бытовые тепловыделения) QБ (Вт), рассчитывают по формуле:

QБ = 21*Fпл(1.10)

Таблица 2 - Тепловой баланс помещений

Номер помещения	Q0, Вт	Qи, Вт	QВ, Вт	QБ, Вт	Тепловая нагрузка QРОТ, Вт
1	2	3	4	5	6
10	1	1030	320	500	250	1280
20	1	790	290	500	250	1040
30	1	1080	260	500	250	1330
10	2	600	320	480	240	840
20	2	420	290	480	240	660
30	2	660	260	480	240	900
10	3	470	320	700	350	820
20	3	360	290	700	350	710
30	3	520	260	700	350	870
10	4	950	310	700	350	1300
20	4	760	280	700	350	1110
30	4	940	260	700	350	1290
10	5	930	320		240	1010
20	5	760	290		240	810
30	5	940	260		240	960
10	6	490	320		240	570
20	6	380	290		240	430
30	6	540	260		240	560
10	7	910	320	660	330	1240
20	7	590	290	660	330	920
30	7	1010	260	660	330	1340
10	8	1090	320		340	1070
20	8	840	290		340	790
30	8	1130	260		340	1050

2. Расчет отопительных приборов

Тепловой расчет отопительных приборов заключается в выборе типоразмера и числа их элементов с таким условием, чтобы общая поверхность прибора обеспечивала необходимые теплопоступления в обслуживаемое помещение.

Выявляем тепловую нагрузку на каждый из девяти стояков - Qст, Вт.

Определяем количество теплоносителя Gпр, кг/ч, проходящего через отопительный прибор в течение часа: (таблица 3), (1.11)

где б-коэффициент затекания воды в прибор; Qст - тепловая нагрузка рассчитываемого стояка, Вт; в1 - коэффициент,

учитывающий дополнительные теплопотери, связанные с размещением отопительных приборов у наружных ограждений;

в2 - поправочный коэффициент, учитывающий дополнительную сверх расчетной площадь принимаемых к установке приборов; с - удельная теплоёмкость воды, кДж/(кг °С); tГ и t0 - соответственно температуры теплоносителя в попадающей и обратной магистралях, °С.

Рассчитать температурный напор для отопительного прибора Дt, °С.

,(1.12)

где tвх и tвых - температуры теплоноситель соответственно на входе и на выходе из отопительного прибора.

Находим комплексный коэффициент ц по формуле

,(1.13)

где n и p - коэффициенты, полученные экспериментальным путем; b - поправочный коэффициент на атмосферное давление.

Дальше расчитываем теплоотдачу открыто проложенных трубопроводов:

, (1.14)

где qг и qв - соответственно теплоотдача горизонтально и вертикально проложенных теплопроводов, Вт/м; lг и lв - соответственно длины проложенных теплопроводов, м.

Рассчитываем требуемый тепловой поток qтр , Вт/м2:

. (1.15)

определяем типоразмер и площадь поверхности нагрева А, м2, отопительного прибора.

Все полученные данные заносим в таблицу 3.

Таблица 3 - Тепловая нагрузка на стояки 1-8

	Qст	Gпр
1	3650	139,47
2	2400	91,78
3	2400	89,25
4	3700	135,14
5	2780	97,56
6	1560	55,64
7	3500	125,74
8	2910	101,17
	22900

теплотехнический нагревательный отопительный вентиляция

Таблица 4 - Подбор отопительных приборов

ст. 1	Qпр	tвх	tвых	Qст*	?t	j	Qтр	gтр	Прибор
3	1330	95,0	85,9	1330	72,4	0,975	252,4	1132	КН20-1,313к; А=3,67
2	1040	85,9	78,8	2370	64,3	0,835	220,2	1008	КН20-1,049к; А=2,94
1	1280	78,8	70,0	3650	56,4	0,704	220,2	1537	КН20-1,704к; А=4,77
ст. 2
3	900	95,0	85,6	900	72,3	0,972	252,4	692	КН20-0,786к; А=2,20
2	660	85,6	78,8	1560	64,2	0,833	220,2	555	КН20-0,786к; А=2,20
1	840	78,8	70,0	2400	56,4	0,703	220,2	912	КН20-0,918к; А=2,57
ст. 3
3	870	95,0	85,9	870	72,5	0,975	252,4	659	КН20-0,786к; А=2,20
2	710	85,9	78,5	1580	64,2	0,834	220,2	614	КН20-0,786к; А=2,20
1	820	78,5	70,0	2400	56,3	0,702	220,2	886	КН20-0,918к; А=2,57
ст. 4
3	1290	95,0	86,3	1290	72,6	0,978	252,4	1087	КН20-1,313к; А=3,67
2	1110	86,3	78,8	2400	64,5	0,839	220,2	1087	КН20-1,313к; А=3,67
1	1300	86,3	70,0	3700	60,1	0,765	220,2	1440	КН20-1,442к; А=4,04
ст. 5
3	960	95,0	86,4	960	72,7	0,979	252,4	749	КН20-0,786к; А=2,20
2	810	86,4	79,1	1770	64,7	0,842	220,2	727	КН20-0,786к; А=2,20
1	1010	79,1	70,0	2780	56,5	0,706	220,2	1150	КН20-1,313к; А=3,67
ст. 6
3	560	95,0	86,0	560	72,5	0,976	252,4	341	КН20-0,4к; А=0,952
2	430	86,0	79,1	990	64,6	0,839	220,2	276	КН20-0,4к; А=0,952
1	570	79,1	70,0	1560	56,6	0,707	220,2	526	КН20-0,786к; А=2,20
ст. 7
3	1340	95,0	85,4	1340	72,2	0,971	252,4	1147	КН20-1,313к; А=3,67
2	920	85,4	78,9	2260	64,1	0,832	220,2	868	КН20-0,918к; А=2,57
1	1240	78,9	70,0	3500	56,4	0,704	220,2	1479	КН20-1,442к; А=4,04
ст. 8
3	1050	95,0	86,0	1050	72,5	0,975	252,4	844	КН20-0,918к; А=2,57
2	790	86,0	79,2	1840	64,6	0,840	220,2	705	КН20-0,786к; А=2,20
1	1070	79,2	70,0	2910	56,6	0,707	220,2	1233	КН20-1,313к; А=3,67

3. Гидравлический расчет системы отопления

Цель расчета: определить диаметры трубопроводов для прохождения по ним требуемого количества теплоносителя; увязать магистрали и ответвления.

Последовательность проведенного расчета.

Выявление тепловой нагрузки на участках рассчитываемого циркуляционного кольца Q, Вт.

Определение длины участков l, м.

Вычисление расхода теплоносителя G, кг/ч, . (1.16)

Зная располагаемое давление ДС, Па, для расчетного циркуляционного кольца рассчитать среднюю величину удельной потери давления на трение Rcp, Па/м.

, (1.17)

где k - коэффициент учитывающий потери давления на трение.

По величинам Rcp, Па/м, и G, кг/ч, находим диаметры участков d, мм.

По величине d, мм, и расходу теплоносителя G, кг/ч, определить удельные потери давления на участке R, Па/м, и скорость движения теплоносителя V? м/с.

Определяем потери давления на трение на участке Rl,, Па, и динамическое давление

,(1.18)

Па (с - плотность теплоносителя, кг/м3).

Определяем коэффициенты местных сопротивлений о и рассчитываем потерю давления в местных сопротивлениях

, Па. (1.19)

Определяем потери давления на участках Rl+Z, Па, и сумму потерь давления на всем циркуляционном кольце - (1.20)

Рассчитываем запас давления в главном циркуляционном кольце, который должен составлять 5-10% от располагаемого давления, по формуле:

, (1.21)

в случае невыполнения этого условия необходимо делать перерасчет отдельных участков.

Выполняется расчет ответвлений. Порядок расчета тот же, что и для главного циркуляционного кольца. Невязка должна составлять не более 15%.

(1.22)

При невыполнении этого условия и невозможности изменения диметра ответвления или его части устанавливается шайба. Минимальный диаметр шайбы равен 5мм, а кратность размеров шайбы составляет 0,5 мм.

,(1.23)

где G - расход теплоносителя на участке с шайбой, кг/ч; ДСш-давление, которое должна погасить шайба, Па.

Результаты расчета записываем в таблицу 5.

Таблица 5 - Гидравлический расчет системы отопления

№	Q, Вт	G, кг/ч	l, м	d, мм	V, м/с	R, Па/м	Rl, Па	Рд, Па		Z, Па	Rl+Z, Па	Rср, Па/м
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	65,00
1	22900	787,58	9,8	40	0,328	27,9	273,4	53,79	3	161,38	434,80
2	10750	369,72	6,7	32	0,308	55,68	373,1	47,43	12	569,18	942,24
3	6410	220,45	3,8	25	0,283	37,42	142,2	40,04	1	40,04	182,24
4	2910	100,08	3,8	20	0,214	43,7	166,1	22,90	1	22,90	188,96
Ст. 8	2910	100,08	10,8	20	0,214	43,7	472	22,90	48,8	1117,42	1589,38
5	2910	100,08	3,8	20	0,214	43,7	166,1	22,90	1	22,90	188,96
6	6410	220,45	3,8	25	0,283	37,42	142,2	40,04	1	40,04	182,24	1967,30
7	10750	369,72	6,7	32	0,308	55,68	373,1	47,43	11	521,75	894,81
8	22900	787,58	1,0	40	0,328	27,9	27,9	53,79	3	161,38	189,28
			50,2			?					4792,90
						4,14%
Ст.7	3500	120,37	12,0	20	0,224	51,7	620,4	25,09	48,2	1209,24	1829,64
		?	d
		7,00%	11,34

Рассчитываем запас давления в главном циркуляционном кольце, который должен составлять 5-10% от располагаемого давления, по формуле:

=4,14<10% - условие выполняется.

Выполняем расчет ответвлений (стояки 4, 3).

Порядок расчета тот же, что и для главного циркуляционного кольца. Невязка должна составлять не более 15%.

=7.00 - невязка сошлась.

4. Аэродинамический расчет системы естественной вентиляции

Цель расчета: определить размеры жалюзийных решеток и воздушных каналов для прохождения по ним требуемого количества воздуха. Для аэродинамического расчета необходимо знать расчетное гравитационное давление ДС, Па, которое определяют при температуре наружного воздуха 5 °С по формуле , Па, где h - вертикальное расстояние от места удаления воздуха соответствующего этажа до устья вытяжной шахты, м; сн и св - плотности наружного и внутреннего воздуха,

, кг/м3.(1.24)

Последовательность расчета:

Рассчитываем требуемую площадь сечения канала fTP , м2,

(1.25)

где V/ - рекомендуемая скорость (для вертикальных каналов V/=0,8 м/с, для сборного короба V/=1м/с , для вытяжной шахты V/ =1,5 м/с).

По значению fTР подбирают стандартное сечение канала F, м2, размерами a x b , мм.

Для каналов прямоугольной формы вычисляют эквивалентный диаметр по формуле: . (1.26)

Определяем скорость движения воздуха в канале V, м/с , по формуле:

(1.27)

В зависимости от скорости движения воздуха в канале V, м/с, и эквивалентного диаметра dэ, мм, определяем удельные потери давления на трение R, Па/м, скорости движения воздуха V, м/с, и материала из которого изготовлен канал, определить коэффициент шероховатости в.

Определяем динамическое давление Рдин , Па, по формуле:

,(1.28)

где с - плотность воздуха, транспортируемого по каналу , кг/м3.

Определяем коэффициенты местных сопротивлений о и рассчитываем потерю давления в местных сопротивлениях Z=Pдин? о, Па..

Аналогично рассчитываем все участки, по которым транспортируется воздух, от жалюзийной решетки до выброса в атмосферу.

Рассчитываем требуемую площадь живого сечения жалюзийной решетки Fж.р.тр, м2, по формуле:

, (1.29)

где V/ж.р.- требуемая скорость воздуха, проходящего через живое сечение жалюзийной решетки, м/с.

,(1.30)

где ДСж.р. - потери давления для жалюзийной решетки, Па.

,(1.31)

где - сумма потерь давления в каналах, по которым транспортируется воздух, удаляемый через решетку, Па; о - коэффициентсопротивления жалюзийной решетки, с - плотность воздуха, кг/м3.

9. Подбираем стандартную жалюзийную решетку размерами a x b, мм.

Площадью живого сечения fж.р.Ф, м2.

Рассчитываем потери давления на жалюзийной решетке ZЖ.Р., Па.

.(1.32)

Скорость движения воздуха V, м/с, рассчитываем по формуле:

.(1.33)

10.Определяем невязку для рассчитываемых каналов

,(1.34)

если условие невязки не выполняется, делается перерасчет для отдельных участков или выбирается другая жалюзийная решетка.

Таблица 6 - Аэродинамический расчет системы естественной вентиляции

Участок	L,м3/ч	l, м	axb, мм	dэ, мм	F, м2	V, м/с	R, Па/м	в	вRl, Па	Рдин, Па	? о,	Z, Па	(вRl)+Z, Па
?Р=9,81*(3.0+0,3)*(1,27-1,22)=1,47Па
КХ (505)	75	3	150*200	171	0,0300	0,7	0,057	1,17	0,20	0,29	1,3	0,38	0,58
Ж.р.	75		150*200		0,0173	1,2				0,88	1,2	1,06	1,06
	?1,64
-условие невязки не выполняется. Делаем перерасчет вытяжной шахты.
КХ (505)	75	3	200*200	200	0,0400	0,5	0,032	1,14	0,11	0,17	1,3	0,22	0,32
	?1,39
-условие выполняется.
?Р=9,81*(3.0+0,3)*(1,27-1,18)=2,65Па
СУ(505)	100	3	200*200	200	0,0400	0,7	0,047	1,17	0,16	0,29	1,3	0,38	0,55
Ж.р.	100		150*200		0,0173	1,6				1,57	1,2	1,89	1,89
	?2,43
-условие выполняется.
?Р=9,81*(3,0*5+0,3)*(1,27-1,22)=5,44Па
КХ(105)	75	14,6	150*150	150	0,0225	0,9	0,110	1,21	1,48	0,52	1,3	0,68	2,16
Ж.р.	75		150*150		0,0130	1,6				1,57	1,2	1,88	1,88
	?4,04
-условие невязки не выполняется.Делаем перерасчет вытяжной шахты.
КХ(105)	75	14,6	100*150	120	0,0150	1,4	0,310	1,27	4,37	1,18	1,3	1,53	5,90
	?7,78
-условие невязки не выполняется. Делаем перерасчет жалюзийной решётки.
Ж.р.	75		100*100		0,0100	2,1				2,65	1,2	3,44	3,44
	?5,60
-условие выполняется.
?Р=9,81*(3,0*5+0,3)*(1,27-1,18)=9,8Па
СУ(105)	100	14,6	150*150	150	0,0225	1,2	0,185	1,25	2,57	0,93	1,3	1,21	3,78
Ж.р.	100		100*100		0,0100	2,8				4,71	1,2	6,12	6,12
	?9,89
-условие выполняется. Жалюзийная решетка подобрана

Список использованных источников

1. СНиП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. М.:ЦИТП Госстроя СССР, 1987. - 64 с.

2. СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий.

3. СНиП 23-02-2003. Строительная климатология и геофизика. М.:Стройиздат, 1991. - 480 с.

4. Сканави А.Н. Отопление: Учебник. М.:Стройиздат, 1991. - 735 с.

5. Тихомиров К.В. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция: Учебник для ВУЗов. М.: Стройиздат, 1991. - 480 с.

Размещено на Allbest.ru