Главная База знаний "Allbest" Строительство и архитектура Отопление и вентиляция жилого здания

Отопление и вентиляция жилого здания

Определение площади ограждений. Теплотехнический расчёт наружных стен, подвального, чердачного перекрытия. Определение воздухообмена в помещении. Расчет отопительных приборов. Аэродинамический расчет систем вентиляции. Гидравлический расчёт трубопроводов.

Рубрика Строительство и архитектура
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 24.05.2014
Размер файла 672,0 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций

1.1 Теплотехнический расчёт наружных стен

Теплопотери зданий существенно зависят от сопротивления теплопередаче наружных ограждающих конструкций. Рассчитаем наружную стену здания.

Рисунок 1 - Конструкция наружной стены здания

Имеется наружная и внутренняя известково-песчаная штукатурка толщиной 0,02 мм, теплоизоляционный слой (пенополиуретан) с плотностью 80 кг/м3 и кладка из силикатного кирпича плотностью 1900 кг/м3. Возьмём из приложения А.1 ТКП45-2.04-43-2006 «Строительная теплотехника. Строительные нормы проектирования» значение коэффициента теплопроводности и теплоустойчивости для используемых материалов:

а) кирпич силикатный ?3 = 1,18 Вт/(м2 · 0С), Ѕ3 = 10,38Вт/(м2 · 0С),

б) пенополиуретан ?2 = 0,05 Вт/(м2 · 0С), Ѕ2 = 0,67 Вт/(м2 · 0С),

в) штукатурка цементно-песчаная ?1 = ?4 = 0,76 Вт/(м2 · 0С), Ѕ1 = S4 = 9,6 Вт/(м2 · 0С).

Требуемое сопротивление теплопередаче R0тр, (м2·0С)/Вт, ограждающих конструкций, за исключением заполнения световых проёмов (окон, балконных дверей и фонарей), определяется по формуле (1):

(1)

где n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху. Согласно таблице 5.3 ТКП45-2.04-43-2006, n = 1;

tв - расчётная температура внутреннего воздуха, 0С, - таблице 4.1 ТКП45-2.04-43-2006, tв = 20 0С;

?в - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, принимается конструктивно ?в = 8,7 Вт/(м2· 0С);

?tн - нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, принимается по таблице 5.5 ТКП45-2.04-43-2006, ?tн = 6 0С;

tн - расчётная зимняя температура наружного воздуха, 0С. Для того чтобы определить , определим тепловую инерцию = · , где

- термическое сопротивление отдельных слоёв ограждающих конструкций;

- расчетный коэффициент теплоусвоения металла отдельных слоев ограждающих конструкций в условиях эксплуатации.

Термическое сопротивление отдельных слоёв ограждающих конструкций рассчитывается по формуле (2):

(2)

где ? - толщина слоя, м; ? - коэффициент теплопроводности материала, Вт/(м2· 0С) принимается по приложению А ТКП45-2.04-43-2006.

Расчетный коэффициент теплоусвоения металла отдельных слоев ограждающих конструкций в условиях эксплуатации принимается по приложению А ТКП45-2.04-43-2006.

;

;

Сопротивление теплопередаче , (м2· 0С)/Вт, ограждающей многослойной конструкции рассчитывается по формуле (3):

(3)

где - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждения конструкции для зимних условий Вт/м 0С. Отсюда находим, что:

(м2· 0С/Вт).

Пользуясь формулой (2), имеем:

Рассчитаем D по формуле

= · :

.

Так как D =6,797, то расчетная зимняя температура принимается по таблице 5.2 как средняя температура наиболее холодных трёх суток, tн = -230С.

По формуле (1):

,

.

Таким образом, в соответствии с таблицей 5.1 ТКП45-2.04-43-2006 сопротивление теплопередаче рассчитываемой конструкции стены должно быть не менее нормативного, равного 3,2 м2 ·0С/Вт и больше требуемого сопротивления теплопередачи.

Найдем общую толщину стены ?о:

?о = 2·0,02 + 0,380 + 0,220 = 0,640 м

1.2 Теплотехнический расчет подвального перекрытия

Рассчитаем сопротивление теплопередаче подвального перекрытия. Конструктивная схема подвального перекрытия изображена на рисунке 2.

Имеется верхний слой из досок половых (дуб ) толщиной 0,015 м, цементно-песчаная стяжка плотностью 1800 кг/м3 толщиной 0,02 м, теплоизоляционный слой (полиуретан) с плотностью 80 кг/м3 и железобетонная плиту плотностью 2500 кг/м3 толщиной 0,22 м. Из приложения А.1 ТКП45-2.04-43-2006 значение коэффициента теплопроводности и теплоустойчивости для используемых материалов определяется:

а) дуб (вдоль волокон) ?1 = 0,35Вт/(м2 ·0С)

б) цементно-песчаный раствор ?2 = 0,76 Вт/(м2 ·0С)

в) пенополиуретан ?2 = 0,05 Вт/(м2 · 0С),

г) железобетонная плита ?4 = 1,92 Вт/(м2 ·0С)

Рисунок 2 - Схема подвального перекрытия

Рассчитываем термическое сопротивление отдельных слоёв подвального перекрытия по формуле (2):

,

,

.

Сопротивление теплопередаче , (м2·0С)/Вт, ограждающей многослойной конструкции рассчитывается по формуле (3):

Из данной формулы рассчитаем R3 - термическое сопротивление теплоизоляционного слоя

Пользуясь формулой (2), имеем:

.

Для подвальных перекрытий расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается равной средней температуре холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 независимо от массивности покрытия. tн = -210С.

По формуле (1):

,

.

Таким образом, в соответствии с таблицей 5.1 СНБ 2.04.01- 97 сопротивление теплопередаче рассчитываемой конструкции подвального перекрытия должно быть не менее нормативного, равного 3 м2·0С/Вт и больше требуемого сопротивления теплопередачи.

Найдем общую толщину подвального перекрытия ?о:

?о = 0,02 + 0,015 + 0,22 + 0,110 = 0,365 м.

1.3 Теплотехнический расчёт чердачного перекрытия

Конструктивная схема чердачного перекрытия изображена на рисунке 3.

Рисунок 3 - Схема чердачного перекрытия

Мы имеем верхний слой керамзитовый гравий плотностью 800 кг/м3 толщиной 0,015 м, теплоизоляционный слой (пенополиуретан) с плотностью 80кг/м3 и железобетонную плиту плотностью 2500 кг/м3 толщиной 0,22 мм. Возьмём из приложения А.1 ТКП45-2.04-43-2006 значение коэффициента теплопроводности и теплоустойчивости для используемых материалов:

а) гравий керамзитовый ?1 = 0,21 Вт/(м2 ·0С)

б) пенополиуретан ?2 = 0,05 Вт/(м2 · 0С),

в) железобетонная плита ?3 = 1,92 Вт/(м2 ·0С),

Рассчитываем термическое сопротивление отдельных слоёв чердачного перекрытия по формуле (2):

Сопротивление теплопередаче , (м2·0С)/Вт, ограждающей многослойной конструкции рассчитывается по формуле (3):

.

Из данной формулы рассчитаем R2 - термическое сопротивление теплоизоляционного слоя

.

Пользуясь формулой (2), имеем:

.

Для чердачных перекрытий расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается равной средней температуре холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 независимо от массивности покрытия. tн = -210С.

По формуле (1):

,

.

Таким образом, в соответствии с таблицей 5.1 СНБ 2.04.01- 97 сопротивление теплопередаче рассчитываемой конструкции чердачного перекрытия должно быть не менее нормативного, равного 3 м2·0С/Вт. Найдем общую толщину подвального перекрытия ?о:

?о = 0,015 + 0,22 + 0,300 = 0,535 м.

В результате всех выполненных расчётов были получены данные, которые сведены в таблице 1.

Таблица 1 - Сводные данные по теплотехническому расчету

Наименование ограждения

? x, м

?общ, м

Rо,

Наружная стена

0,22

0,640

4,9

Подвальное перекрытие

0,11

0,365

2,7

Чердачное перекрытие

0,30

0,535

6,9

2. Отопление здания

2.1 Расчет теплопотерь помещений

Все отапливаемые помещения здания на планах обозначаем порядковыми номерами (начиная с №101 и далее - помещения первого этажа; с №201 и далее - помещения второго этажа и т.д.). Лестничную клетку обозначают отдельно буквами (ЛК1) и независимо от этажности здания рассматривается как одно помещение.

Потери тепла помещениями через стены, полы, потолки, окна, двери учитываются при проектировании систем отопления и состоят из основных и добавочных.

Потери тепла помещениями определяются по формуле:

Q = (2.1)

где F - поверхность ограждения, м2;

tв - температура воздуха в помещении, С;

tн - расчётная температура наружного воздуха, С;

Rо - сопротивление теплопередачи конструкции ограждения, (м2.С)/Вт;

n - коэффициент учёта положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху, его значение принимается по таблице 5.3 ТКП 45-2.04-43-2006;

?? - добавочные теплопотери в долях от основных потерь.

Добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции помещений любого назначения учитывают:

?1 - добавки на различную ориентацию наружных ограждений по сторонам света (для ограждений обращённых на север, восток, северо-восток, северо-запад - 10%; на запад и юго-восток - 5%; на юг и юго-запад - 0%);

?2 - добавки на обдувание ветром - 5%;

?3 - добавки для угловых помещений - 5%.

Просуммировав общие потери каждой комнаты в таблице 2, получаем сумму теплопотерь равную 19923 Вт.

Таблица 2 - Расчёт теплопотерь помещений

Номер и наименование помещения

Наименование ограждения

Ориентация по сторонам света

Размеры

Площадь, м2

Сопротивление теплопередаче R, (м2*C\Вт)

Внутрення температура tв, ?С

Разность температур (tв-tн), ?С

Коэффициент n

Основные теплопотери Q осн, Вт

Добавочные теплопотери в долях, ?

Расчетные теплопотери ограждения Q, Вт

Суммарные теплопотери помещения ?Q, Вт

a

b

1

2

3

?

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

Первый этаж

101 ЖК (у)

НС1

С

4,19

3,2

13,4

4,9

20

43

1

91,34

0,1

0,05

0,15

105

772

НС2

З

5,88

3,2

18,8

4,9

1

138,8

0,05

0,05

0,1

153

О1

С

3

1

1

129

0,1

0,05

0,15

148

О2

З

3

1

1

129

0,05

0,05

0,1

142

ПП

4,19

5,9

24,6

2,7

41

0,6

224,5

0

0

0

224

102 К

НС

С

4,71

3,2

15,1

4,9

18

41

1

101

0,1

0,1

111

413

О

С

3

1

1

123

0,1

0,1

135

ПП

4,71

4,1

19,2

2,7

39

0,6

166,5

0

0

167

104 В

ПП

1,79

1,7

3,01

2,7

25

46

0,6

30,74

31

31

103 Т

ПП

1,3

1,7

2,18

2,7

25

46

0,6

22,33

22

22

105 К

ПП

9,02

2,7

24,4

2,7

16

37

0,6

201

201

201

106 ЖК

НС

С

4,31

3,2

13,8

4,9

18

41

1

90,3

0,1

0,1

99

454

О

С

3

1

1

123

0,1

0,1

135

ПП

4,31

5,9

25,3

2,7

39

0,6

219,6

0

0

220

107 ЖК (у)

НС1

С

4,19

3,2

13,4

4,9

20

43

1

91,34

0,1

0,05

0,15

105

786

НС2

В

5,88

3,2

18,8

4,9

1

138,8

0,1

0,05

0,15

160

О1

С

3

1

1

129

0,1

0,05

0,15

148

О1

В

3

1

1

129

0,1

0,05

0,15

148

ПП

4,19

5,9

24,6

2,7

41

0,6

224,5

0

0

0

224

108 К

ПП

8,62

2,7

23,4

2,7

16

37

0,6

192,1

192

192

109 Т

ПП

1,2

1,7

2,02

2,7

25

46

0,6

20,61

21

21

110 В

ПП

2,56

1,7

4,3

2,7

25

46

0,6

43,96

44

44

111 К

ПП

1,5

1,8

2,7

2,7

16

37

0,6

90,03

90

90

5,5

1,5

8,25

112 К (У)

НС1

В

5,29

3,2

16,9

4,9

20

43

1

122,2

0,1

0,05

0,15

141

824

НС2

Ю

5,5

3,2

17,6

4,9

1

128,1

0

0,05

0,05

135

О1

В

3

1

1

129

0,1

0,05

0,15

148

О2

Ю

3

1

1

129

0

0,05

0,05

135

ПП

5,29

5,5

29,1

2,7

41

0,6

265,1

0

0

0

265

118 Кл

ПП

2,8

1,7

4,7

2,7

18

39

0,6

40,77

41

41

113 В

ПП

2,56

1,7

4,3

2,7

25

46

0,6

43,96

44

44

114 Т

ПП

1,2

1,7

2,02

2,7

25

46

0,6

20,61

21

21

116 К

ПП

1,5

9,8

14,8

2,7

16

37

0,6

164,6

165

165

1,8

2,9

5,26

115 К

НС

Ю

2,88

3,2

9,22

4,9

18

41

1

52,01

0,1

0,1

57

325

О

Ю

3

1

1

123

0,1

0,1

135

ПП

2,88

5,3

15,2

2,7

39

0,6

132

0

0

132

117 ЖК

НС

Ю

3,5

3,2

11,3

4,9

18

41

1

69,2

0

0

69

353

О

Ю

3

1

1

123

0

0

123

ПП

3,5

5,3

18,5

2,7

39

0,6

160,5

0

0

160

119 ЖК

НС

Ю

3,22

3,2

10,3

4,9

18

41

1

61,12

0

0

61

332

О

Ю

3

1

1

123

0

0

123

ПП

3,22

5,3

17

2,7

39

0,6

147,6

0

0

148

120 ЖК(У)

НС1

Ю

4,9

3,2

15,7

4,9

20

43

1

111,3

0

0,05

0,05

117

1023

НС2

З

8,71

3,2

27,9

4,9

1

218,3

0,05

0,05

0,1

240

О1

Ю

3

1

1

129

0

0,05

0,05

135

О2

З

3

1

1

129

0,05

0,05

0,1

142

ПП

4,9

8,7

42,7

2,7

41

0,6

388,9

0

0

0

389

Теплопотери по первому этажу

5129

Второй, третий и четвертый этажи

201 ЖК (у)

НС1

С

4,19

3,2

13,4

4,9

20

43

1

91,34

0,1

0,05

0,15

105

548

НС2

З

5,88

3,2

18,8

4,9

1

138,8

0,05

0,05

0,1

153

О1

С

3

1

1

129

0,1

0,05

0,15

148

О2

З

3

1

1

129

0,05

0,05

0,1

142

202 К

НС

С

4,71

3,2

15,1

4,9

18

41

1

105,9

0,1

0,1

117

252

О

С

3

1

1

123

0,1

0,1

135

206 ЖК

НС

С

4,31

3,2

13,8

4,9

18

41

1

94,71

0,1

0,1

104

239

О

С

3

1

1

123

0,1

0,1

135

207 ЖК (у)

НС1

С

4,19

3,2

13,4

4,9

20

43

1

91,34

0,1

0,05

0,15

105

561

НС2

В

5,88

3,2

18,8

4,9

1

138,8

0,1

0,05

0,15

160

О1

С

3

1

1

129

0,1

0,05

0,15

148

О1

В

3

1

1

129

0,1

0,05

0,15

148

212 К (У)

НС1

В

5,29

3,2

16,9

4,9

20

43

1

122,2

0,1

0,05

0,15

141

559

НС2

Ю

5,5

3,2

17,6

4,9

1

128,1

0

0,05

0,05

135

О1

В

3

1

1

129

0,1

0,05

0,15

148

О2

Ю

3

1

1

129

0

0,05

0,05

135

215 К

НС

Ю

2,88

3,2

9,22

4,9

18

41

1

54,55

0,1

0,1

60

195

О

Ю

3

1

1

123

0,1

0,1

135

217 ЖК

НС

Ю

3,5

3,2

11,3

4,9

18

41

1

72,57

0

0

73

196

О

Ю

3

1

1

123

0

0

123

219 ЖК

НС

Ю

3,22

3,2

10,3

4,9

18

41

1

61,12

0

0

61

184

О

Ю

3

1

1

123

0

0

123

220 ЖК(У)

НС1

Ю

4,9

3,2

15,7

4,9

20

43

1

111,3

0

0,05

0,05

117

634

НС2

З

8,71

3,2

27,9

4,9

1

218,3

0,05

0,05

0,1

240

О1

Ю

3

1

1

129

0

0,05

0,05

135

О2

З

3

1

1

129

0,05

0,05

0,1

142

Теплопотери по второму, третьему и четвертому этажам

2734

Пятый этаж

501 ЖК (у)

НС1

С

4,19

3,2

13,4

4,9

20

43

1

91,34

0,1

0,05

0,15

105

680

НС2

З

5,88

3,2

18,8

4,9

1

138,8

0,05

0,05

0,1

153

О1

С

3

1

1

129

0,1

0,05

0,15

148

О2

З

3

1

1

129

0,05

0,05

0,1

142

ЧП

4,19

5,9

24,6

6,9

41

0,9

131,8

0

0

0

132

502 К

НС

С

4,71

3,2

15,1

4,9

18

41

1

101

0,1

0,1

111

344

О

С

3

1

1

123

0,1

0,1

135

ЧП

4,71

4,1

19,2

6,9

39

0,9

97,76

0

0

98

504 В

ЧП

1,79

1,7

3,01

6,9

25

46

0,9

18,04

18

18

503 Т

ЧП

1,3

1,7

2,18

6,9

25

46

0,9

13,1

13

13

505 К

ЧП

9,02

2,7

24,4

6,9

16

37

0,9

118

118

118

506 ЖК

НС

С

4,31

3,2

13,8

4,9

18

41

1

90,3

0,1

0,1

99

364

О

С

3

1

1

123

0,1

0,1

135

ЧП

4,31

5,9

25,3

6,9

39

0,9

128,9

0

0

129

507 ЖК (у)

НС1

С

4,19

3,2

13,4

4,9

20

43

1

91,34

0,1

0,05

0,15

105

693

НС2

В

5,88

3,2

18,8

4,9

1

138,8

0,1

0,05

0,15

160

О1

С

3

1

1

129

0,1

0,05

0,15

148

О1

В

3

1

1

129

0,1

0,05

0,15

148

ЧП

4,19

5,9

24,6

6,9

41

0,9

131,8

0

0

0

132

508 К

ЧП

8,62

2,7

23,4

6,9

16

37

0,9

112,7

113

113

509 Т

ЧП

1,2

1,7

2,02

6,9

25

46

0,9

12,1

12

12

510 В

ЧП

2,56

1,7

4,3

6,9

25

46

0,9

25,8

26

26

511 К

ЧП

1,5

1,8

2,7

6,9

16

37

0,9

52,85

53

53

5,5

1,5

8,25

512 К (У)

НС1

В

5,29

3,2

16,9

4,9

20

43

1

122,2

0,1

0,05

0,15

141

714

НС2

Ю

5,5

3,2

17,6

4,9

1

128,1

0

0,05

0,05

135

О1

В

3

1

1

129

0,1

0,05

0,15

148

О2

Ю

3

1

1

129

0

0,05

0,05

135

ЧП

5,29

5,5

29,1

6,9

41

0,9

155,6

0

0

0

156

518 Кл

ЧП

2,8

1,7

4,7

6,9

18

39

0,9

23,93

24

24

513 В

ЧП

2,56

1,7

4,3

6,9

25

46

0,9

25,8

26

26

514 Т

ЧП

1,2

1,7

2,02

6,9

25

46

0,9

12,1

12

12

516 К

ЧП

1,5

9,8

14,8

6,9

16

37

0,9

96,6

97

97

1,8

2,9

5,26

515 К

НС

Ю

2,88

3,2

9,22

4,9

18

41

1

52,01

0,1

0,1

57

270

О

Ю

3

1

1

123

0,1

0,1

135

ЧП

2,88

5,3

15,2

6,9

39

0,9

77,5

0

0

78

517 ЖК

НС

Ю

3,5

3,2

11,3

6,9

18

41

1

49,14

0

0

49

266

О

Ю

3

1

1

123

0

0

123

ЧП

3,5

5,3

18,5

6,9

39

0,9

94,19

0

0

94

519 ЖК

НС

Ю

3,22

3,2

10,3

4,9

18

41

1

61,12

0

0

61

271

О

Ю

3

1

1

123

0

0

123

ЧП

3,22

5,3

17

6,9

39

0,9

86,65

0

0

87

520 ЖК(У)

НС1

Ю

4,9

3,2

15,7

4,9

20

43

1

111,3

0

0,05

0,05

117

863

НС2

З

8,71

3,2

27,9

4,9

1

218,3

0,05

0,05

0,1

240

О1

Ю

3

1

1

129

0

0,05

0,05

135

О2

З

3

1

1

129

0,05

0,05

0,1

142

ЧП

4,9

8,7

42,7

6,9

41

0,9

228,2

0

0

0

228

Теплопотери по пятому этажу

4113

ЛК

НС

С

2,6

16

41,6

4,9

16

39

1

235,6

0,1

0,1

259

2478

НД

С

4

0,6

1

260

0,1

4,3

4,42

1409

4О

С

12

1

1

468

0,1

0,1

515

ПП

8,71

2,6

22,6

2,7

37

0,6

186,2

0

0

186

ЧП

8,71

2,6

22,6

6,9

37

0,9

109,3

0

0

109

Теплопотери по всему зданию

19923

Пример расчета:

Комната №101 - жилая угловая комната. Ориентация по сторонам света: наружная стена 1 - север, окно 1 - север, наружная стена 2 - запад, окно 2 - запад. Площадь одного окна 3 м2, площадь наружных стен 13,4 м2 и 18,8 м2 соответственно, площадь пола 24,6 м2. Фактическое сопротивление теплопередачи наружных стен 4,9 м2*C\Вт, окон 1 м2*C\Вт, подвального перекрытия 2,7 м2*C\Вт. Внутренняя температура жилой угловой комнаты 20 оС. Разность температур 43 оС, а для подвального перекрытия 41 оС. Коэффициент учета положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху (n) равен 1, а для подвального помещения - 0,6. Добавки ?1 на ориентацию наружных ограждений по сторонам света: для северной стороны - 0,1; для западной стороны - 0,05. Добавки ?2 на угловое помещение на каждую ограждающую конструкцию, кроме подвального перекрытия, равны 0,05.

Подставим все данные в формулу (2.1) и найдем расчетные теплопотери ограждения.

1) Наружная стена 1 Q = = 105 Вт

2) Наружная стена 2 Q = = 153 Вт

3) Окно 1 Q = = 148 Вт

4) Окно 2 Q = = 142 Вт

5) Подвальное перекрытие Q = = 224 Вт

Суммарные теплопотери помещения № 101:

? Q = 105+153+148+142+224=772 Вт

Лестничная клетка. Ориентация по сторонам света: наружная стена, наружная дверь и 4 окна- север. Площадь одного окна 3 м2, площадь наружных дверей 4 м2 , площадь наружной стены 41,6 м2, площадь пола и потолка 22,6 м2 Фактическое сопротивление теплопередачи наружных стен 4,9 м2*C\Вт, наружных дверей 0,6 м2*C\Вт, окон 1 м2*C\Вт, подвального перекрытия 2,7 м2*C\Вт, чердачного перекрытия 6,9 м2*C\Вт. Внутренняя температура лестничной клетки 16 оС. Разность температур 39 оС, а для подвального и чердачного перекрытий 37 оС. Коэффициент учета положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху (n) равен 1, для подвального перекрытия - 0,6, для чердачного перекрытия - 0,9. Добавки ?1 на ориентацию наружных ограждений по сторонам света: для северной стороны - 0,1. Добавки ?3 на нагревание наружного воздуха, поступающего путем инфильтрации в помещение равны 0,27*h (h - высота здания, равная 16 м).

Подставим все данные в формулу (2.1) и найдем расчетные теплопотери ограждения.

1) Наружная стена Q = = 259 Вт

2) Наружная дверь Q = = 1409 Вт

3) Окна Q = = 515 Вт

4) Чердачное перекрытие Q = = 109 Вт

5) Подвальное перекрытие Q = =186 Вт

Суммарные теплопотери лестничной клетки:

? Q = 259+1409+515+109+186=2478 Вт

2.2 Определение площади ограждений

Площади F, м2 отдельных ограждений - наружных стен (НС), окон (О), дверей (Д), потолка (Пт), пола (П) и линейные размеры ограждающих конструкций определены по планам и разрезам здания следующим образом:

1. площадь световых проёмов и дверей - по наименьшим размерам строи тельных проёмов в свету;

2. площадь потолков и полов - по размерам между осями внутренних стен и от внутренней поверхности наружных стен;

3. высоту стен первого этажа - по размеру от уровня нижней поверхности конструкции пола первого этажа до уровня чистого пола второго этажа;

4. высоту стен промежуточного этажа - по размеру между уровнями чистых полов данного и вышележащего этажей;

5. высоту стен верхнего этажа - по размеру от уровня чистого пола до верха утеплителя чердачного перекрытия;

6. длину наружных стен: а)не угловых помещений - по размерам между осями внутренних стен; б)угловых помещений - от внешней поверхности наружных стен до оси внутренних стен или до внешней поверхности примыкающих наружных стен;

7. длину внутренних стен - по размерам от внутренних поверхностей наружных стен до осей внутренних стен или между осями внутренних стен.

стена воздухообмен чердачный отопительный

2.3 Расчет отопительных приборов

Отопительные приборы (ОП) являются основным элементом системы отопления. Они предназначены для передачи тепла помещению от теплоносителя. ОП устанавливаются непосредственно в помещении и должны удовлетворять теплотехническим, санитарно-гигиеническим и технико-экономическим требованиям.

В жилых зданиях устанавливаются нагревательные приборы с высоким коэффициентом теплоотдачи. Их поверхность в тоже время не должна нагреваться выше температуры 90 °С, т.к. уже при этой температуре может возникнуть сухая возгонка оседающей на приборе пыли. В качестве нагревательных приборов используются радиаторы стальные панельные типа РСВI-1.

В рассматриваемом доме нагревательные приборы установлены у наружных ограждений под окнами.

Расчетная площадь Fp, м2, отопительного прибора независимо от вида теплоносителя определяют по формуле:

Fp =, (2.4)

где Qпр - требуемая теплоотдача прибора в рассматриваемом помещении, Вт;

В однотрубной системе водяного отопления средняя температура в нагревательных приборах будет разной. Температура в любой точке стояк однотрубной системы многоэтажного здания:

tх = (2.5)

где tг - температура подающего теплоносителя, оС;

tо - температура обратного теплоносителя, оС;

- тепловая нагрузка ОП, расположенных выше точки х, в которой определяется температура воды, Вт;

- тепловая нагрузка всех ОП, присоединенных к данному стояку, Вт.

Число секций радиаторов определяем по формуле:

(2.6)

где f1=0,71 м2 - площадь нагревательной поверхности одной секции радиатора;

Fp - расчетная площадь отопительного прибора, м2;

Расчетное число секций округляется таким образом, чтобы уменьшение теплового потока Qпр было не более 5% (т.е. не более 60 Вт)

Все расчёты нагревательных приборов приведены в таблице 3.

Таблица 3 - Расчет нагревательных приборов

Номер помещения

Наименование помещения

Теплопотери Qпр, Вт

Средняя температура теплоносителя t ср

Температура помещения tв

Тип нагревательного прибора

Коэффициент теплопередачи К, Вт/ м 2 0С

Поверхрость нагрева Ар, м2

Количество секций

Группировка секций в ПО

101+105

ЖК+К

973

65

20

РСВI-1

11,5

2,99

5

1X2

1X3

710

0,71

102+103+104

К+В+Т

466

65

18

РСВI-1

11,5

0,66

1

1X1

710

0,71

106

ЖК

454

65

18

РСВI-1

11,5

0,64

1

1X1

710

0,71

107+108

ЖК+К

978

65

20

РСВI-1

11,5

1,38

2

1X1

1X1

710

0,71

112+111+110+109

К+В+Т+К

979

65

20

РСВI-1

11,5

1,38

2

1X1

1X1

710

0,71

115+114+113

К+В+Т

390

65

18

РСВI-1

11,5

0,55

1

1X1

710

0,71

117+116

ЖК+К

518

65

18

РСВI-1

11,5

0,73

2

1X2

710

0,71

119+118

ЖК+К

373

65

18

РСВI-1

11,5

0,53

1

1X1

710

0,71

120

ЖК

1023

65

20

РСВI-1

11,5

1,44

3

1X1

1X2

710

0,71

201+205

ЖК+К

548

65

20

РСВI-1

11,5

1,76

3

1X1

1X2

710

0,71

202+203+204

К+В+Т

252

65

18

РСВI-1

11,5

0,35

1

1X1

710

0,71

206

ЖК

239

65

18

РСВI-1

11,5

0,34

1

1X1

710

0,71

207+208

ЖК+К

561

65

20

РСВI-1

11,5

0,79

2

1X1

1X1

710

0,71

212+211+210+209

К+В+Т+К

559

65

20

РСВI-1

11,5

0,79

2

1X1

1X1

710

0,71

215+214+213

К+В+Т

195

65

18

РСВI-1

11,5

0,27

1

1X1

710

0,71

217+216

ЖК+К

196

65

18

РСВI-1

11,5

0,28

1

1X1

710

0,71

219+218

ЖК+К

184

65

18

РСВI-1

11,5

0,26

1

1X1

710

0,71

220

ЖК

634

65

20

РСВI-1

11,5

0,89

2

1X1

1X1

710

0,71

501+505

ЖК+К

798

65

20

РСВI-1

11,5

2,49

4

1X2

1X2

710

0,71

502+504+503

К+В+Т

375

65

18

РСВI-1

11,5

0,53

1

1X1

710

0,71

506

ЖК

364

65

18

РСВI-1

11,5

0,51

1

1X1

710

0,71

507+508

ЖК+К

806

65

20

РСВI-1

11,5

1,14

2

1X1

1X1

710

0,71

512+511+510+509

К+В+Т+К

805

65

20

РСВI-1

11,5

1,13

2

1X1

1X1

710

0,71

515+514+513

К+В+Т

308

65

18

РСВI-1

11,5

0,43

1

1X1

710

0,71

517+516

ЖК+К

363

65

18

РСВI-1

11,5

0,51

1

1X1

710

0,71

519+518

ЖК+К

295

65

18

РСВI-1

11,5

0,42

1

1X1

710

0,71

520

ЖК

863

65

20

РСВI-1

11,5

1,22

2

1X1

1X1

710

0,71

ЛК

ЛК

2479

65

16

РСВI-1

11,5

3,49

5

1X3

710

1X1

0,71

1X1

2.4 Гидравлический расчёт трубопроводов

Цель гидравлического расчёта: определение диаметров теплопроводов при заданной тепловой нагрузке и расчётном циркуляционном давлении, установленном для данной системы. Из курса гидравлики известно, что при движении реальной жидкости по трубам всегда имеют места потери давления для преодоления сопротивлений двух видов: сопротивления на трение, на местное сопротивление (сопротивление по длине).

Для однотрубной тупиковой системы расчетное кольцо выбирается через самый нагруженный и удаленный стояк. После выбора неблагоприятного кольца оно разбивается на расчетные участки, под которыми принимают длину трубопровода с постоянным расходом теплоносителя.

Под расчетным циркуляционным давлением понимается необходимое давление для поддержания принятого гидравлического режима системы отопления, т.е. то давление, которое может быть израсходовано в расчетных условиях на преодоление гидравлических сопротивлений в системе.

Располагаемое циркуляционное давление определяется по формуле:

?рр = ?рн + Б(?ре пр + ?ре тр), (2.7)

где ?рн - искусственное давление, создаваемое элеватором, Па; рассчитывается как ?рн = 100?l.

Б- поправочный коэффициент, для однотрубной системы Б=1;

?ре пр - давление, возникающее от охлаждения воды в приборе, Па;

?ре пр=n·h·g·(?о - ?г), (2.8)

где n - число этажей;

h - высота этажа, м;

?o = 988,0 кг/м3 -плотность воды в обратной магистрали, при t = 50 °С;

?г = 971,8 кг/м3 - плотность воды в подающей магистрали, при t = 80 °С;

?ср = 980,6 кг/м3 - плотность воды в подающей магистрали, при t = 65 °С.

?ре рц = 5·3,2·9,81·(988,0 - 971,8) = 2342,752 Па

?ре тр =0 Па - дополнительное давление от охлаждения воды в трубах;

?рр =74,07*100 + 2342,752 =9749,752 Па

Диаметр труб в циркуляционном кольце подбираем исходя из принятого расхода воды и среднего ориентировочного значения удельной линейной потери давления от трения при движении теплоносителя по трубам:

0,5?рр

Rср = ------------, (2.9)

?l

?l - сумма длин участков расчетного кольца, м.

0,5· 9749,752

Rср = ---------------- = 65,8 Па/м.

74,07

По полученному значению Rср, по приложению Е выбираем диаметры участков d и по значению расхода воды G определяем действительные скорости движения воды и удельные потери давления от трения R. Эти данные заносим в таблицу 4.

Таблица 4 - Гидравлический расчет трубопровода

Номер участка

Тепловая нагрузка участка

Расход воды на участке

Длина участка

Диаметр трубопровода

Скорость движения воды

Потери давления от трения на 1м.

Потери давления от трения на участке

Сумма коэффициентов местных сопротивлений

Потери давления в местных сопротивлениях

Сумма потерь давления на участке

1

19924

571,15

3

20

0,42

160

480,00

5

428,56

908,56

2

19924

571,15

17

20

0,42

160

2720,00

1,8

154,28

2874,28

3

11153

319,72

8

20

0,27

70

560,00

2,3

81,47

641,47

4

6145

176,16

2,62

15

0,29

120

314,40

2

81,73

396,13

5

4744

135,99

3,47

15

0,23

80

277,60

1,5

38,56

316,16

6

3461

99,22

4,54

15

0,18

50

227,00

1,7

26,76

253,76

7

3461

99,22

4,2

15

0,18

50

210,00

1,5

23,61

233,61

8

2656

76,14

3,2

15

0,14

32

102,40

1,5

14,29

116,69

9

2097

60,11

3,2

15

0,135

28

89,60

1,5

13,28

102,88

10

1538

44,09

3,2

15

0,108

18

57,60

1,5

8,50

66,10

11

979

28,06

1,5

15

0,098

14

21,00

2,5

11,67

32,67

12

3461

99,22

6,52

15

0,18

50

326,00

0,8

12,80

338,80

13

4744

135,99

3,46

15

0,23

80

276,80

0,8

20,91

297,71

14

6145

176,16

1,62

15

0,29

120

194,40

4,3

178,65

373,05

15

11153

319,72

10,93

20

0,27

70

765,10

3,5

126,04

891,14

16

19923

571,13

7,61

20

0,42

160

1217,60

1

87,14

1304,74

74,07

9147,8

Для определения диаметра трубопровода, скорости движения воды в трубопроводе нужно рассчитать расход воды на участке Gi, кг/ч, который определяется по формуле

(2.10)

где Qуч - тепловая нагрузка участка, Вт.

Зная Gi и Rср по приложению В методического руководства по расчету отопления и вентиляции жилых зданий определим d и v.

Потери давления на трение на участке определяются путем умножения удельной потери давления R на длину участка l, м. Потери давления в местных сопротивлениях Z, Па, определяются по формуле:

(2.11)

где - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке;

- скорость воды на участке, м/с;

- плотность воды, кг/м3.

Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке зависит от вида местных сопротивлений.

Итак, сумма потерь давления в кольце составляет 8612.6 Па. Потери давления в кольце должны быть в пределах 90 % располагаемого давления:

% ? 10 %. (2.13)

? 10%.

Данное равенство выполняется, значит принятые диаметры труб и скорости движения воды в них соотвествуют требованиям.

2.5 Расчёт элеватора

Гидроэлеватор применяют в системе отопления для понижения температуры t1 сетевой воды, поступающей по подающему теплопроводу Т1, до температуры, допустимой в системе tг.

Основными частями элеватора являются сопло, камера всасывания, камера смешения и диффузор.

Работа элеватора основана на использовании энергии подающей магистрали тепловой сети, выходящей из сопла со значительной скоростью.

При этом статическое давление ее становится меньше, чем давление в обратной магистрали, вследствие чего охлажденная вода из обратной магистрали подсасывается струей воды из подающей магистрали в камеру всасывания.

Образовавшийся поток воды поступает в камеру смешения, где выравниваются температуры и скорости, а давление постоянно. В диффузоре скорость потока уменьшается по мере увеличения его сечения, а статическое давление увеличивается.

За счет гидростатического давления в конце диффузора и в камере всасывания элеватора создается циркуляционное давление, необходимое для действия системы отопления

Рисунок 4 -- Схема теплового пункта для присоединения системы отопления по зависимой схеме, через элеватор: 1 -- трехходовой кран; 2 -- задвижка; 3 -- пробковый кран; 4 -- грязевики; 5 -- обратный клапан; 6 -- дроссельная шайба; 7 -- штуцер для тепломера; 8 -- термометр; 9 -- манометр; 10 -- элеватор; 11 -- тепломер; 12 -- водомер; 13 -- регулятор расхода; 14 -- регулятор давления; 15 -- вентиль; 16 -- обводная линия.

Рисунок 5 -- Схема элеватора: 1 -- фасонный фланец; 2 -- прокладка; 3 -- сопло; 4 -- сменная часть сопла

Основной расчетной характеристикой для элеватора служит так называемый коэффициент смешения и, представляющий собой отношение массы подмешиваемой охлажденной воды Gп к массе воды Gс, поступающей из тепловой сети в элеватор:

(2.14)

где t1 -- температура воды, поступающей в элеватор из подающей линии Т1 тепловой сети;

tг -- температура смешанной воды, поступающей в систему отопления после элеватора;

to -- температура охлажденной воды из обратной линии Т2, поступающей из системы отопления.

Далее определяем основной размер элеватора -- диаметр горловины dг, мм,

где - Gc -расход воды в системе отопления, кг/ч;

?рн - насосное циркуляционное давление для системы, кПа

мм

Исходя из того, что номер элеватора принимается в соответствие значению диаметра горловины, значит, получаем элеватор Мини Ф1.

3. Вентиляция здания

Современные условия жизни человека требует эффективных искусственных средств оздоровления воздушной среды. Этой цели служит система вентиляции здания. В жилых зданиях проектируется естественная вытяжная канальная вентиляция для помещений, не требующих воздухообмена больше однократного. В данном разделе курсовой работы определяется воздухообмен в помещениях, выбирается и конструируется система вентиляции и проводится аэродинамический расчет систем вентиляции.

3.1 Определение воздухообмена в помещении

Необходимость устройства систем вентиляции в жилых и общественных зданиях обусловлена выделением теплоты, влаги и вредных газов.

Количество вентиляционного воздуха L, м3/ч, для жилых зданий определяется в зависимости от помещений. Для жилых комнат квартиры (если они не связаны коридором с кухней или санузлом)

L=3V (3.1)

где 3 - кратность воздухообмена в час, 3 м3/ч на 1 м2 площади пола;

V- объем помещения.

Воздухообменом называется частичная или полная замена воздуха, содержащего вредные выделения, чистым атмосферным воздухом. Количество воздуха L, подаваемого или удаляемого за 1 час из помещения, отнесённого к его кубатуре Vн, принято называть кратностью воздухообмена n. При этом знак (+) обозначается воздухообмен по притоку, знаком (-) - по вытяжке, т.е.

± n =L/ Vн (3.2)

Таблица 5 - Потребные вентиляционные объемы воздуха

Номер помещения

Помещение

Объем помещения, м3

Кратность обменов n

Объем вентиляционного воздуха L, м3/ч

Площадь воздуховода

приток

вытяжка

приток

вытяжка

1

2

3

4

5

6

7

8

102

К

61,49

-

3

-

184,47

0,09

103

СУ

6,99

-

3

-

20,97

0,01

104

СУ

9,62

-

3

-

28,86

0,01

109

СУ

6,45

-

3

-

19,35

0,01

110

СУ

13,76

-

3

-

41,28

0,02

112

К

93,1

-

3

-

279,3

0,13

113

СУ

13,76

-

3

-

41,28

0,02

114

СУ

6,45

-

3

-

19,35

0,01

115

К

48,75

-

3

-

146,25

0,07

202

К

61,49

-

3

-

184,47

0,09

203

СУ

6,99

-

3

-

20,97

0,01

204

СУ

9,62

-

3

-

28,86

0,01

209

СУ

6,45

-

3

-

19,35

0,01

210

СУ

13,76

-

3

-

41,28

0,02

212

К

93,1

-

3

-

279,3

0,13

213

СУ

13,76

-

3

-

41,28

0,02

214

СУ

6,45

-

3

-

19,35

0,01

215

К

48,75

-

3

-

146,25

0,07

302

К

61,49

-

3

-

184,47

0,09

303

СУ

6,99

-

3

-

20,97

0,01

304

СУ

9,62

-

3

-

28,86

0,01

309

СУ

6,45

-

3

-

19,35

0,01

310

СУ

13,76

-

3

-

41,28

0,02

312

К

93,1

-

3

-

279,3

0,13

313

СУ

13,76

-

3

-

41,28

0,02

314

СУ

6,45

-

3

-

19,35

0,01

315

К

48,75

-

3

-

146,25

0,07

402

К

61,49

-

3

-

184,47

0,09

403

СУ

6,99

-

3

-

20,97

0,01

404

СУ

9,62

-

3

-

28,86

0,01

409

СУ

6,45

-

3

-

19,35

0,01

410

СУ

13,76

-

3

-

41,28

0,02

412

К

93,1

-

3

-

279,3

0,13

413

СУ

13,76

-

3

-

41,28

0,02

414

СУ

6,45

-

3

-

19,35

0,01

415

К

48,75

-

3

-

146,25

0,07

502

К

61,49

-

3

-

184,47

0,09

503

СУ

6,99

-

3

-

20,97

0,01

504

СУ

9,62

-

3

-

28,86

0,01

509

СУ

6,45

-

3

-

19,35

0,01

510

СУ

13,76

-

3

-

41,28

0,02

512

К

93,1

-

3

-

279,3

0,13

513

СУ

13,76

-

3

-

41,28

0,02

514

СУ

6,45

-

3

-

19,35

0,01

515

К

48,75

-

3

-

146,25

0,07

3.2 Выбор системы вентиляции и их конструирование

В данной курсовой работе запроектирована естественная канальная вентиляция для заданного жилого здания. Канальными системами естественной вентиляции называются системы, в которых подача наружного воздуха или удаление загрязненного осуществляется по специальным каналам, предусмотренным в конструкциях здания, или приставным воздуховодом. Воздух в этих системах перемещается вследствие разности давлений наружного и внутреннего воздуха.

Вытяжная естественная канальная вентиляция состоит:

Ш вертикальных внутристенных каналов с отверстиями, закрытыми жалюзийными решетками;

Ш сборных горизонтальных воздуховодов и вытяжной шахты.

Загрязненный воздух из помещений поступает через жалюзийную решетку в канал, поднимается вверх, достигая сборных воздуховодов, и оттуда выходит через шахту в атмосферу.

Теплые чердаки рекомендуется предусматривать для зданий высотой 9 этажей и более.

В кирпичных внутренних стенах размеры каналов принимаются кратными 1/2 кирпича (140x140, 140x270, 270x270, 270x400 и т.д.). Наименьший канал - 1/2х1/2 кирпича (140x140). Запрещается расположение вентиляционных каналов в наружных стенах здания. В домах квартирного типа допускается объединение вентиляционных каналов из туалетной и ванной комнат. Обособленно выполняются вентиляционные каналы из кухонь.

Приставные каналы выполняются из гипсошлаковых плит толщиной 35 мм и других материалов. Наименьший размер сборных горизонтальных каналов на чердаках - 200х200 мм.

Вытяжные отверстия в жилых зданиях располагают под потолком, но не ниже 2 м от пола до низа отверстий и не ниже 0,1 м от плоскости потолка до верха отверстий. Вытяжные отверстия снабжаются решетками с подвижными и неподвижными жалюзи.

Наименьший размер вытяжной решетки - 150x150 мм.

Протяженность сборных каналов на чердаках от места присоединения вертикального вытяжного канала до выбросной шахты не должна превышать 8 м, ближайшими по ходу воздуха к вытяжной шахте должны быть вытяжные каналы верхних этажей.

Сборные горизонтальные воздуховоды на чердаке здания размещают по железобетонному перекрытию с подстилкой одного ряда плит утеплителя, которые заливают цементным раствором слоем не менее 5 мм. Наименьший размер сборных горизонтальных каналов на чердаках - 200х200 мм с уклоном 0,01 - 0,015 к вытяжной шахте.

Минимальная высота выброса воздуха над кровлей должна составлять: при скатных кровлях - 0,7 м, но не более чем на 0,5 м выше конька; при плоских кровлях - 0,5 м выше парапета кровли.

3.3 Аэродинамический расчет систем вентиляции

Расчет системы вентиляции состоит в том, чтобы выполнить аэродинамический расчет. Он выполняется следующим образом:

ь разбиваем аксонометрическую схему воздуховода на расчётные участки;

ь определяют расход воздуха через приточные отверстия.

Кратность воздухообмена принимается: для кухонь и санузлов - 3,0. Полученные данные заносятся в таблицу 5.

Задаваясь скоростью движения воздуха в вертикальных воздуховодах, определяем площадь поперечного сечения воздуходува, м2, по участкам:

,

где Vдоп - допустимая скорость в каналах, м/с.

Скорости воздуха, м/с, при естественной вентиляции принимаются:

· вытяжные решетки - Vдоп = 0,5;

· вертикальные каналы - Vдоп = 0,6…0,9;

· вытяжные шахты - Vдоп = 1,5.

По ориентировочному сечению каналов выбирается количество каналов по ближайшему стандартному сечению: для каналов 140140 мм - fк = 0,02 м2; 140270 мм - fк = 0,038 м2.

Число каналов определяется по формуле:

.

Вычисляется расчетное располагаемое давление p, Па, для каналов каждого этажа по формуле:

р = g • h • (н - в),

где h - вертикальное расстояние от центра вытяжной решетки до устья вытяжной шахты, м;

н - плотность наружного воздуха при температуре +5 °С; н = 1,27 кг/м3;

в - плотность внутреннего воздуха (таблица 6).

Таблица 6 - Плотность внутреннего воздуха в зависимости от температуры

в, кг/м3

1,270

1,248

1,226

1,213

1,205

1,197

1,185

tв, °С

+5

+10

+15

+18

+20

+22

+25

Определяется сопротивление системы вентиляции суммированием потерь давления на трения и в местных сопротивлениях участков сети:

где Rк - потери давления на 1 м длины воздуховода, Па/м, принимается по номограмме (приложение Ж);

т - поправочный коэффициент для прямоугольных воздуховодов (таблица 7);

п - поправочный коэффициент на шероховатость стенок каналов (таблица 8);

l - длина участка, м;

Z - потери давления в местных сопротивлениях, Па.

,

где - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке, принимается для входа воздуха в вытяжную решетку =2,0; для поворота на 90? - 1,1; для тройника на повороте - 0,4; для поворота перед входом в шахту 0,35; для выхода из шахты - 2,5;

д = (2)/2 - динамическое давление, Па, принимается по номограмме (приложение Ж).

Таблица 7 - Поправочный коэффициент m для прямоугольных каналов

Размеры канала

140х140

140х270

270х270

140х400

270х400

ab, при

а = b

m

1,13

1,2

1,13

1,3

1,17

1,13

Таблица 8 - Поправочный коэффициент n в зависимости от материала канала, абсолютной шероховатости Кэ и скорости движения

Скорость движения воздуха, м/с

При материале канала

шлакогипсе

Кэ=11,5

шлакобетоне

Кэ=1,5

кирпиче Кэ=0,8

с цементной штукатуркой Кэ=0,22

0,4

1,08

1,11

1,25

1,48

0,8

1,13

1,19

1,4

1,69

1,2

1,18

1,25

1,5

1,84

1,6

1,22

1,31

1,58

1,95

На номограмме (приложение Ж) расчет воздуховодов дается для круглого сечения, необходимо определять эквивалентный диаметр стандартному сечению канала:

dэк = 2 a b / (a + b)

где a и b - стороны прямоугольного канала, мм.

Для нормальной работы системы естественной вентиляции необходимо, чтобы было сохранено соотношение:

Если это не выполняется, необходимо изменить площади сечения каналов.

Если общие потери давления на всех расчетных участках при минимальных размерах каналов меньше располагаемого давления, тогда предварительные размеры каналов принимают как окончательные. Данные по приведенному аэродинамическому расчету вентиляционных систем сводятся в таблицу 9.

Таблица 9 - Аэродинамический расчёт

Номер участка

Расход воздуха на участке L, м3/ч

Длина участка l, м

Размеры канала a b, мм

Эквивалентный диаметр dэ, мм

Действительная скорость воздуха ?д, м/с

Потери давления на 1 м канала Rк, Па/м

Поправочный коэффициент для прямоугольных воздуховодов m

Абсолютная шероховатость канала Кэ

Поправочный коэффициент на шероховатость стенок каналов n

Потери давления на трение на участках Rk mnl, Па

Динамическое давление на участках Р д, Па

Сумма коэффициентов местных сопротивлений ??

Потери давления в местных сопротивления Z, Па

Общие потери давления на участке ( Rk mnl + Z ), Па

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

1

184,47

19

270х400

322

0,68

0,023

1,17

0,8

1,31

0,68

0,29

3,1

0,91

1,59

2

368,94

0,3

270х400

322

1,3

0,07

1,17

0,8

1,6

0,04

1,07

0,4

0,43

0,47

3

553,41

0,3

270х400

322

1,9

0,14

1,17

0,8

1,67

0,08

2,29

0,4

0,92

1,00

4

737,88

0,3

270x400

322

2,6

0,25

1,17

0,8

1,85

0,16

4,29

0,4

1,72

1,88

5

922,35

0,3

400х400

400

2,3

0,14

1,13

0,8

1,79

0,08

3,36

0,35

1,18

1,26

6

1171,50

3

670x670

670

0,77

0,01

1,4

0,8

1,4

0,06

0,38

2,5

0,94

1,00

7,20

Выполняем проверку:

Данное равенство выполняется, значит принятые размеры кналов и скорости движения воздуха в них соотвествуют требованиям.

Список литературы

1) ТКП 45-2.04-43-2006. Строительная теплотехника. Строительные нормы проектирования. Введ. 2006-29-12. -Минск: Минстройархитектуры Республики Беларусь, 2006.- 32с.

2) СНБ 2.04.02 - 2000. Строительная климатология. - Введ.2003-08-12. -Минск: Минстройархитектуры Республики Беларусь, 2000. -37с.

3) СНБ 4.02.01-03. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. -Введ. 2003-16-1-Минск: Минстройархитектуры Республики Беларусь, 2004.-78с.

4) Невзорова, А.Б. Инженерные сети и оборудование. Отопление, вентиляция, теплогазоснабжение: учебн. Пособие / А.Б. Невзорова; Мин-во образования Республики Беларусь Белорус. гос. Ун-т транспорта. -Гомель: БелГУТ.2009.-240с.

5) Невзорова А.Б. Инженерные сети и оборудование (Отопление и вентиляция жилого здания): учебно-метод. Пособие по курсовому проектированию / А.Б. Невзорова: Мин-во образования Респубдики Беларусь. Белорус. гос. Ун-т. Транспорта. -Гомель: БелГУТ.2006.-71с

Размещено на Allbest.ur


Подобные документы

  • Отопление и вентиляция жилого дома

    Теплотехнический расчёт наружных ограждений. Расчёт тепловых потерь, нагревательных приборов. Тепловая нагрузка на стояки, подбор отопительных приборов. Гидравлический расчёт системы отопления. Аэродинамический расчёт системы естественной вентиляции.

    курсовая работа [821,9 K], добавлен 01.02.2013

  • Отопление и вентиляция жилого дома

    Теплотехнический расчет наружных ограждений. Определение теплопотерь через ограждающие конструкции здания. Выбор отопительных приборов. Подбор оборудования и естественной системы вентиляции в помещении жилого дома. Расчет аэродинамических каналов.

    контрольная работа [127,6 K], добавлен 19.01.2016

  • Отопление и вентиляция жилого здания в городе Слюдянка

    Теплотехнический расчет ограждающих конструкций - наружных стен, пола, световых и дверных проемов, чердачного перекрытия. Расчет теплопотерь и воздухообмена, тепловой баланс помещений. Расчет системы вентиляции и трубопроводов системы отопления здания.

    курсовая работа [1,2 M], добавлен 17.08.2013

  • Отопление и вентиляция 12-квартирного жилого дома

    Выбор оптимальных диаметров теплопроводов системы отопления размеров вентиляционных каналов и вытяжных шахт в жилом четырехэтажном здании. Теплотехнический расчёт наружных стен, подвального и чердачного перекрытий. Определение воздухообмена в помещении.

    курсовая работа [252,6 K], добавлен 23.05.2014

  • Отопление и вентиляция жилого здания

    Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Сопротивление теплопередаче наружных стен, чердачного покрытия, перекрытий над подвалом, наружных дверей и ворот, заполнений световых проемов. Аэродинамический расчет систем вентиляции жилого здания.

    курсовая работа [196,4 K], добавлен 26.09.2014

  • Отопление и вентиляция гражданского здания, город Кишинев

    Теплотехнический расчет стены, чердачного и подвального перекрытия, окна и входной двери. Тепловые потери через ограждения. Определение количества секций отопительных приборов. Расчет тепловлажностного режима, систем водяного отопления и вентиляции.

    курсовая работа [163,2 K], добавлен 27.11.2015

  • Отопление и вентиляция жилого дома

    Теплотехнический расчет систем отопления и вентиляции жилого дома. Определение теплопотерь через ограждающие конструкции, выбор отопительных приборов. Определение воздухообменов с учетом геометрии здания и систем вентиляции; аэродинамический расчет.

    реферат [1,8 M], добавлен 22.10.2013

  • Отопление и вентиляция жилого дома в г. Москва

    Теплотехнический расчет наружных ограждений. Определение теплопотерь через ограждающие конструкции. Выбор отопительных приборов. Подбор диаметров отдельных участков трубопроводов. Необходимый воздухообмен для жилых зданий. Аэродинамический расчет каналов.

    курсовая работа [627,7 K], добавлен 25.11.2015

  • Отопление и естественная вентиляция 9-этажного жилого дома в городе Екатеринбург

    Расчёт системы отопления 9-этажного жилого дома в городе Екатеринбурге. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Расчет естественной вентиляции, отопительных приборов, теплопотерь через ограждающие конструкции. Гидравлический расчет трубопроводов.

    курсовая работа [151,5 K], добавлен 11.03.2011

  • Отопление и вентиляция жилого дома

    Описание района строительства жилого дома. Теплотехнический расчет наружных ограждений. Определение тепловой нагрузки. Гидравлический расчет системы двухтрубной системы отопления. Аэродинамический расчет системы естественной вытяжной вентиляции.

    контрольная работа [271,4 K], добавлен 19.11.2014

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.

© 2000 — 2023, ООО «Олбест» Все права защищены