Отопление и вентиляция жилого здания

Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образования Республики Беларусь

Учреждение образования

«Полоцкий государственный университет»

Кафедра ТТВиГ

Расчётно-пояснительная записка

к курсовой работе

«Отопление и вентиляция жилого здания»

Проверил: Широкова О.Н.

Новополоцк 2014



Оглавление

ОБЩАЯ ЧАСТЬ

1. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

1.1 Сопротивление теплопередаче наружных стен

1.2 Сопротивление теплопередаче чердачного покрытия

1.3 Сопротивление теплопередаче перекрытий над подвалом

1.4 Сопротивление теплопередаче наружных дверей и ворот

1.5 Сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов

2. ОТОПЛЕНИЕ ЗДАНИЯ

2.1 Расчет тепло потерь через ограждающие конструкции

2.2 Затраты теплоты на нагрев и фильтрующегося воздуха

2.3 Определение удельной тепловой характеристики здания

2.4 Определение тепловой мощности системы отопления

2.5 Гидравлический расчет трубопроводов

2.6 Расчет отопительных приборов

3. ВЕНТИЛЯЦИЯ ЗДАНИЯ

3.1 Выбор систем вентиляции и их конструирование

3.2 Аэродинамический расчет систем вентиляции

ЛИТЕРАТУРА



ОБЩАЯ ЧАСТЬ

Объектом проектирования является жилое трехэтажное здание с высотой этажа 2,9 м, имеющее подвал и чердак выполненное внутренняя часть из глиняного кирпича с=1800 кг/м³, наружная из силикатного с=1900 кг/м³. В качестве утеплителя используются плиты пенополистирольные с=50 кг/м³.

Источником теплоснабжения служит водяная тепловая сеть. Теплоноситель в системе отопления и его параметры - вода 95-70С. В здании проектируется двухтрубная с нижней разводкой система отопления.

Проектируемое здание находиться в городе Брест. Здание ориентировано на запад.

- -относительная влажность воздуха в помещениях жилых домов принимается равной 55%;

Расчётные температуры наружного воздуха:

­ температура наиболее холодных суток обеспеченностью 0,98 С;

­ температура наиболее холодных суток обеспеченностью 0,92 С;

­ температура наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 С;

Расчётные температуры воздуха внутренних помещений принимается

- для жилых комнат t = 18 С;

- для угловых жилых комнат t = 20 С;

- для индивидуальной ванны t = 25 С;

- для индивидуальной уборной t = 18 С;

- для лестничных клеток t = 16 С

1. Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций

1.1 Сопротивление теплопередаче наружных стен (кроме световых проемов)

Целью данного раздела работы является определение толщины теплоизоляционного слоя и термического сопротивления теплопередаче строительной конструкции.

Термическое сопротивление слоя многослойной конструкции R, м²·^оС/Вт, определяется по формуле:

R_i = д_i/л_i

где д_i - толщина слоя, м;

л_i - коэффициент теплопроводности материала многослойной конструкции, Вт/(м·⁰С).

Рисунок 1 - Конструкция наружной стены

№	Наименование	Толщина, м	л, Вт/м•°С	S, Вт/м2•°С
1	Известково-песчаная штукатурка с=1800 кг/м3	0,02	0,93	11,09
2	Кирпич глиняный с=1800 кг/ м3	0,25	1,16	10,90
3	Утеплитель (плиты пенополистирольные) с=50 кг/ м3	х	0,052	0,55
4	Кирпич силикатный с=1900 кг/ м3	0,12	1,4	11,52
5	Известково-песчаная штукатурка с=1800 кг/м3	0,02	0,93	11,09

Выбираем нормативное сопротивление теплопередаче наружных стен

R_норм=3,2 м²єС/Вт

Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции R, м²·^оС/Вт, определяется по формуле:

R=1/б_в + R₁ + R₂ + R₃ + R₄ + R₅+ 1/б_н

где R₁, R₂, R₃, R₄, R₅ - термические сопротивления отдельных слоёв конструкции, м² ·^оС/Вт;

б_в - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м²·^оС); б_в = 8,7 Вт/ м² ·^оС;

б_н - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних условий, Вт/(м²·^оС); б_н=23 Вт/(м²·^оС).

Действительное сопротивление теплопередаче:

м²єС/Вт

Решая это уравнение относительно д_х , получаем д_х = 0,1406м.

Принимаем д_х=0,141м. Тогда уточнённое действительное сопротивление теплопередаче:

R_действ = м²єС/Вт

Определим тепловую инерцию D ограждения по формуле:

D =

где R_i - термическое сопротивление i-того слоя конструкции, м·°С/Вт;

S_i - расчётный коэффициент теплоусвоения материала i-того слоя ограждающей конструкции, Вт/(м·°С).

D =

Т.к. полученная величина 7 > D 4, то принимаем температуру наиболее холодных трех суток за расчетную зимнюю температуру t_{н.3 с}°С

Полученное значение сопротивления теплопередаче R_действ ограждающей конструкции должно быть не менее требуемого сопротивления R, м·°С/Вт, определяемого по формуле:

R^тр = ,

где t_в - расчётная температура внутреннего воздуха, С; t_в = 18С;

t_н - расчётная зимняя температура наружного воздуха, С; t_н=-28°С;

n - коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху; n=1;

б_в- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м²•С); б_в =8,7 Вт/(м²•С);

Дt_в- расчётный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, С, Дt_в=6С;



R_Tреб = 0,79м²єС/Вт.

Полученные величины удовлетворяют неравенству R^тр <R_норм<R_действ:

0,79 < 3,2< 3,214

1.2 Сопротивление теплопередаче чердачного покрытия

Термическое сопротивление слоя многослойной конструкции R, м²·^оС/Вт, определяется по формуле:

R_i = д_i/л_i

где д_i - толщина слоя, м;

л_i - коэффициент теплопроводности материала многослойной конструкции, Вт/(м·⁰С).

Рисунок 2 - Конструкция чердачного покрытия

№	Наименование	Толщина, м	л, Вт/м•°С	S, Вт/м2•°С
1	Железобетонная плита с=2500 кг/м3	0,22	2,04	19,7
2	Гидроизоляция (1 слой рубероида) с=600 кг/м3	0,003	0,17	3,53
3	Утеплитель (плиты пенополистирольные) с=50 кг/ м3	х	0,052	0,55
4	Цементно-песчаная стяжка с=1800 кг/ м3	0,05	0,93	11,09

Для чердачного перекрытия R_норм = 6 м²єС/Вт.

Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции R, м²·^оС/Вт, определяется по формуле:

R=1/б_в + R₁ + R₂ + R₃ + R₄ + R₅+ 1/б_н

где R₁, R₂, R₃, R₄, R₅ - термические сопротивления отдельных слоёв конструкции, м² ·^оС/Вт;

б_в - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м²·^оС); б_в = 8,7 Вт/ м² ·^оС;

б_н - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних условий, Вт/(м²·^оС); б_н=12 Вт/(м²·^оС).

Действительное сопротивление теплопередаче:

R= м²єС/Вт

Решая это уравнение относительно д_х , получаем д_х = 0,2534м.

Принимаем д_х=0,255м. Тогда уточнённое действительное сопротивление теплопередаче:

R_действ =м²єС/Вт

Определим тепловую инерцию D ограждения по формуле:



D =

где R_i - термическое сопротивление i-того слоя конструкции, м·°С/Вт;

S_i - расчётный коэффициент теплоусвоения материала i-того слоя ограждающей конструкции, Вт/(м·°С).

D=

Т.к. полученная величина D=4<5,48<7, то принимаем температуру наиболее холодных трех суток за расчетную зимнюю температуру t_н.3с°С

Полученное значение сопротивления теплопередаче R_действ ограждающей конструкции должно быть не менее требуемого сопротивления R, м·°С/Вт, определяемого по формуле:

R^тр = ,

где t_в - расчётная температура внутреннего воздуха, С; t_в = 18С;

t_н - расчётная зимняя температура наружного воздуха, С; t_н=-28°С ;

n - коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху; n=0.9;

б_в- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м²•С); б_в =8,7 Вт/(м²•С);

Дt_в- расчётный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, С, Дt_в=4С;



R^тр = =1,06 м²єС/Вт.

Полученные величины удовлетворяют неравенству R^тр <R_норм<R_действ:

1,06<6<6,03

1.3 Сопротивление теплопередаче перекрытий над подвалом

Задаемся тепловой инерцией ограждения 4D7, тогда t_н=-23^оС (температура наиболее холодных трех суток обеспеченностью 0,92).

Определяем требуемое сопротивление R по формуле:

R^тр = ,

где t_в - расчётная температура внутреннего воздуха, С; t_в = 18С;

t_н - расчётная зимняя температура наружного воздуха, С; t_н=-28°С ;

n - коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху; n=0.6;

б_в- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м²•С); б_в =8,7 Вт/(м²•С);

Дt_в- расчётный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, С, Дt_в=2С;

R^тр = 1,41 м²єС/Вт.



Рисунок 3 - Конструкция перекрытия над подвалом

№	Наименование	Толщина, м	л, Вт/м•°С	S, Вт/м2•°С
1	Железобетонная плита с=2500 кг/м3	0,22	2,04	19,7
2	Утеплитель (плиты пенополистирольные) с=50 кг/ м3	х	0,052	0,55
3	Цементно-песчаная стяжка с=1800 кг/ м3	0,05	0,93	11,09
4	Половое покрытие (линолеум) с=1400 кг/ м3	0,005	0,23	5,87

Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции R > 2,5, м²·^оС/Вт, определяется по формуле:

R=1/б_в + R₁ + R₂ + R₃ + R₄ + 1/б_н

где R₁, R₂, R₃, R₄ - термические сопротивления отдельных слоёв конструкции, м² ·^оС/Вт;

б_в - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м²·^оС); б_в = 8,7 Вт/ м² ·^оС;

б_н - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних условий, Вт/(м²·^оС); б_н=12 Вт/(м²·^оС).

Действительное сопротивление теплопередаче:

R= м²єС/Вт

Решая это уравнение относительно д_х , получаем д_х = 0,1109м.

Принимаем д_х=0,111м. Тогда уточнённое действительное сопротивление теплопередаче:

R_действ = м²єС/Вт

Определим тепловую инерцию D ограждения по формуле:

D =

где R_i - термическое сопротивление i-того слоя конструкции, м·°С/Вт;

S_i - расчётный коэффициент теплоусвоения материала i-того слоя ограждающей конструкции, Вт/(м·°С).

D= (4<4.022<7)

Полученные величины удовлетворяют неравенству R^тр<R_Tнорм <R_действ:

1,41<2,5<2,516

1.4 Сопротивление теплопередаче наружных дверей и ворот

Сопротивление теплопередаче наружных дверей и ворот определяется по формуле:

Rн.д =0,6·R,

где R-требуемое сопротивление теплопередаче наружной стены, определяемое при расчетной зимней температуре наружного воздуха, равной средней температуре наиболее холодных трех суток обеспеченностью 0,92.

Rн.д =0,6·0,79=0,474 м²єС/Вт.

1.5 Сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов

R=0,55 м²·^оС/Вт - для тройного остекления в деревянных раздельно-спаренных переплетах. По причине не соответствия с гос. нормами применим в расчёте 2 спаренных, трёхслойных стеклопакета.

R=0,55•2=1,1 м²·^оС/Вт

Полученное значение сопротивления теплопередаче заполнений наружных световых проемов R должно быть не менее 1 R ( 1 <R_дейст):

1 1,1



2. ОТОПЛЕНИЕ ЗДАНИЯ

2.1 Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции

Потери теплоты Q , Вт, через отдельную ограждающую конструкцию определяют по формуле:

Q_огр.=

где F_p- площадь ограждающей конструкции, м²;

R - сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, (м²· К)/Вт;

t_в - температура внутреннего воздуха, С;

t_н - расчетная температура наружного воздуха, принимаемая равной наиболее холодным трем суткам обеспеченностью 0,92, С;

в - добавочные потери теплоты в долях от основных потерь; они учитывают: 1) ориентацию ограждений по сторонам света;

2) подогрев врывающегося воздуха через наружные двери или ворота;

n - коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху.

Для лестничных клеток теплопотери вычисляются по всей высоте без деления на этажи.

Потери теплоты через внутренние ограждающие конструкции помещений допускается не учитывать, если разность температур в этих помещениях равна меньше 3С.



2.2 Затраты теплоты на нагрев и фильтрующегося воздуха

Затраты теплоты на нагрев и фильтрующегося воздуха определяются по формуле:

Q_инф.=0,28·L·с_н·с·( t_в-t_н)

где с - удельная теплоёмкость воздуха, равная 1кДж/кг ·С;

L - расход удаляемого воздуха , м³/ч, не компенсируемый подогретым приточным воздухом, для жилых зданий принимаемый равным 3 м³/ч на 1 м² жилых помещений и кухни;

с_н - плотность наружного воздуха, кг/м³, определяемая по формуле:

с_н=;

с = 353/(273-23) = 1,412 кг/м³

При составлении теплового баланса для жилых зданий учитываются бытовые теплопоступления в кухнях и жилых комнатах в размере 21 Вт на 1м² площади пола, т.е.

Q_быт=21· F_п ,

где F_п - площадь пола помещения, м².

Пример расчёта комнаты 101

1) Потери теплоты Q, Вт, через ограждающую конструкцию:

Q_{огр нс - 1} =Вт;

Q_{огр. то.}= Вт;

Q_{огр нс - 2} =Вт;

Q_{огр. пл.}= Вт

2) Определение затрат теплоты на нагрев инфильтрующегося воздуха:

Q_инф=Вт

3) Определение теплопоступлений от бытовых приборов:

Q_быт=Вт

4) Потери теплоты помещения:

Q =82,328+86,195+139,938+96,689+480,896-198,011=688,037 Вт

Следующие комнаты рассчитываем также, и полученные данные заносим в таблицу 2.1.

Таблица 1 Расчет теплопотерь здания

Номер помещения	Наименование помещения	Температура внутреннего воздуха, tв,єС	Вид ограждения	Ориентация ограждения по сторонам света	Линейные размеры ограждения,м	Площадь ограждения, F, мІ	Вычитаемоя площадь, мІ	Расчётная площадь,Fp,єC	Cопротивление теплопередаче,Rдейст.мІСє/Вт	Расчётная разность температур(tв-tн),єС	Коэффициент( n)	Добавочные потери тепла в в долях единиц	Потери теплоты ограждением,Вт	Потери теплоты на инфильтрацию,Вт	Тепловыделения впомещениях(быт.),Вт	Потери теплоты помещением,Вт
												На стороны света	Прочие	Суммаа
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18	19
101	К	20	НС	З	2,745	2,9	7,9605	2,1	5,86	3,214	43	1	0,05		0,05	82,328	480,896	198,011	688,037
			ТО	З	1,75	1,2	2,1		2,10	1,1	43	1	0,05		0,05	86,195
			НС	З	3,435	2,9	9,9615		9,96	3,214	43	1	0,05		0,05	139,938
			ПЛ		3,435	2,745	9,429075		9,43	2,516	43	0,6			0	96,689
															0	? 405,151
102	ЖК	18	НС	З	2,495	2,9	7,2355		7,24	3,214	41	1	0,05		0,05	96,916	576,318	248,876	622,419
			ТО	З	1,75	1,2	2,1		2,10	1,1	41	1	0,05		0,05	82,186
			ПЛ		2,495	4,75	11,85125		11,85	2,516	41	0,6				115,875
															0	? 294,977
103	К	20	НС	З	2,49	2,9	7,221	2,1	5,12	3,214	43	1	0,05		0,05	71,939	351,772	144,843	435,791
			ТО	З	1,75	1,2	2,1		2,10	1,1	43	1	0,05		0,05	86,195
			ПЛ		2,49	2,77	6,8973		6,90	2,516	43	0,6			0	70,727
															0	? 228,862
104	ЖК	18	НС	З	2,555	2,9	7,4095		7,41	3,214	41	1	0,05			99,247
			ПЛ		5,865	2,555	14,985075		14,99	2,516	41	0,6			0	146,515	728,713	314,687	741,975
			ТО	З	1,75	1,2	2,1		2,10	1,1	41	1	0,05			82,186
															0	? 327,949
105	К	20	ПЛ		4,495	4,035	18,137325		18,14	2,516	43	0,6			0	185,987	925,030	380,884	1136,950
			НС	З	4,035	2,9	11,7015	2,52	9,18	3,214	43	1	0,05		0,05	128,981
			ТО	З	2,1	1,2	2,52		2,52	1,1	43	1	0,05		0,05	103,435
			НС	Ю	4,495	2,9	13,0355		13,04	3,214	43	1	0		0	174,402
															0	? 592,804
106	Уб.	18	НС	С	0,81	2,9	2,349		2,35	3,214	41	1	0,1		0,1	32,962	64,008	27,641	82,199
			ПЛ		0,81	1,625	1,31625		1,32	2,516	41	0,6			0	12,870
															0	? 45,832
107	В.	25	НС	С	1,7	2,9	4,93		4,93	3,214	48	1	0,1		0,1	80,991	157,274	58,013	211,874
			ПЛ		1,7	1,625	2,7625		2,76	2,516	48	0,6			0	31,622
															0	? 112,612
108	Кор	18	ПЛ		сложная фигура	9,35		9,35	2,516	41	0,6			0	91,419	463,700	454,684	196,350
															0	? 91,419
109	СУ	25	ПЛ		1,5	1,86	2,79		2,79	2,516	48	0,6			0	31,936	158,840	58,590	132,186
															0	? 31,936
110	кор	18	ПЛ		сложная фигура	4,3		4,30	2,516	41	0,6			0	42,043	213,252	209,106	90,300
															0	? 42,043
111	кор	18	ПЛ		сложная фигура	12,11		12,11	2,516	41	0,6			0	118,405	600,578	588,901	254,310
															0	? 118,405
112	Уб.	18	НС	Ю	0,81	2,9	2,349		2,35	3,214	41	1	0		0	29,965	64,008	27,641	79,202
			ПЛ		0,81	1,625	1,31625		1,32	2,516	41	0,6			0	12,870
															0	? 42,835
113	В.	25	НС	Ю	1,7	2,9	4,93		4,93	3,214	48	1	0		0	73,628	157,274	58,013	204,511
			ПЛ		1,7	1,625	2,7625		2,76	2,516	48	0,6			0	31,622
															0	? 105,249
114	ЖК	18	НС	В	2,745	2,9	7,9605	2,1	5,86	3,214	41	1	0,1		0,1	82,237	692,132	298,889	911,737
			ТО	В	1,75	1,2	2,1		2,10	1,1	41	1	0,1			86,100
			НС	С	5,185	2,9	15,0365		15,04	3,214	41	1	0,1			210,998
			ПЛ		2,745	5,185	14,232825		14,23	2,516	41	0,6			0	139,160
															0	? 518,495
115	ЖК	18	НС	В	2,495	2,9	7,2355	2,1	5,14	3,214	41	1	0,1		0,1	72,063	465,301	200,935	516,083
			ТО	В	1,75	1,2	2,1		2,10	1,1	41	1	0,1		0,1	86,100
			ПЛ		3,835	2,495	9,568325		9,57	2,516	41	0,6			0	93,554
															0	? 251,717
116	ЖК	18	ПЛ		2,685	3,035	8,148975		8,15	2,516	41	0,6			0	79,676	396,279	171,128	470,721
			НС	В	2,685	2,9	7,7865	2,1	5,69	3,214	41	1	0,1		0,1	79,795
			ТО	В	1,75	1,2	2,1		2,10	1,1	41	1	0,1		0,1	86,100
															0	? 245,571
117	ЖК	18	НС	В	4,055	2,9	11,7595	2,1	9,66	3,214	41	1	0,1		0,1	135,546	829,546	351,264	1016,075
			ТО	В	1,75	1,2	2,1		2,10	1,1	41	1	0,1		0,1	86,100
			НС	Ю	4,125	2,9	11,9625		11,96	3,214	41	1	0		0	152,602
			ПЛ		4,055	4,125	16,726875		16,73	2,516	41	0,6			0	163,546
															0	? 537,793
201	К	20	НС	З	2,745	2,9	7,9605	2,1	5,86	3,214	43	1	0,05		0,05	82,328	480,896	198,011	598,011
			ТО	З	1,75	1,2	2,1		2,10	1,1	43	1	0,05		0,05	86,195
			НС	С	3,435	2,9	9,9615		9,96	3,214	43	1	0,1		0,1	146,602
			ПЛ		3,435	2,745	9,429075		9,43	2,516	43				0	0,000
															0	? 315,125
202	ЖК	18	НС	З	2,495	2,9	7,2355		7,24	3,214	41	1	0,05		0,05	96,916	587,746	248,876	517,972
			ТО	З	1,75	1,2	2,1		2,10	1,1	41	1	0,05		0,05	82,186
			ПЛ		2,495	4,75	11,85125		11,85	2,516	41					0,000
															0	? 179,102
203	К	20	НС	З	2,49	2,9	7,221	2,1	5,12	3,214	43	1	0,05		0,05	71,939	351,772	144,843	365,064
			ТО	З	1,75	1,2	2,1		2,10	1,1	43	1	0,05		0,05	86,195
			ПЛ		2,49	2,77	6,8973		6,90	2,516	43				0	0,000
															0	? 158,135
204	ЖК	18	НС	З	2,555	2,9	7,4095		7,41	3,214	41	1	0,05			99,247	728,713	314,687	595,460
			ПЛ		5,865	2,555	14,985075		14,99	2,516	41				0	0,000
			ТО	З	1,75	1,2	2,1		2,10	1,1	41	1	0,05			82,186
															0	? 181,433
205	К	20	ПЛ		4,495	4,035	18,137325		18,14	2,516	43				0	0,000	925,030	380,884	950,963
			НС	З	4,035	2,9	11,7015	2,52	9,18	3,214	43	1	0,05		0,05	128,981
			ТО	З	2,1	1,2	2,52		2,52	1,1	43	1	0,05		0,05	103,435
			НС	Ю	4,495	2,9	13,0355		13,04	3,214	43	1	0		0	174,402
															0	? 406,817
206	Уб.	18	НС	С	0,81	2,9	2,349		2,35	3,214	41	1	0,1		0,1	32,962	64,008	27,641	69,329
			ПЛ		0,81	1,625	1,31625		1,32	2,516	41				0	0,000
															0	? 32,962
207	В.	25	НС	С	1,7	2,9	4,93		4,93	3,214	48	1	0,1		0,1	80,991	157,274	58,013	180,252
			ПЛ		1,7	1,625	2,7625		2,76	2,516	48				0	0,000
															0	? 80,991
212	Уб.	18	НС	Ю	0,81	2,9	2,349		2,35	3,214	41	1	0		0	29,965	64,008	27,641	66,333
			ПЛ		0,81	1,625	1,31625		1,32	2,516	41				0	0,000
															0	? 29,965
213	В.	25	НС	Ю	1,7	2,9	4,93		4,93	3,214	48	1	0		0	73,628	157,274	58,013	172,890
			ПЛ		1,7	1,625	2,7625		2,76	2,516	48				0	0,000
															0	? 73,628
214	ЖК	18	НС	В	2,745	2,9	7,9605	2,1	5,86	3,214	41	1	0,1		0,1	82,237	692,132	298,889	772,577
			ТО	В	1,75	1,2	2,1		2,10	1,1	41	1	0,1		0,1	86,100
			НС	С	5,185	2,9	15,0365		15,04	3,214	41	1	0,1		0,1	210,998
			ПЛ		2,745	5,185	14,232825		14,23	2,516	41				0	0,000
															0	? 379,334
215	ЖК	18	НС	В	2,495	2,9	7,2355	2,1	5,14	3,214	41	1	0,1		0,1	72,063	465,301	200,935	422,529
			ТО	В	1,75	1,2	2,1		2,10	1,1	41	1	0,1		0,1	86,100
			ПЛ		3,835	2,495	9,568325		9,57	2,516	41				0	0,000
															0	? 158,163
216	ЖК	18	ПЛ		2,685	3,035	8,148975		8,15	2,516	41				0	0,000	396,279	171,128	391,045
			НС	В	2,685	2,9	7,7865	2,1	5,69	3,214	41	1	0,1		0,1	79,795
			ТО	В	1,75	1,2	2,1		2,10	1,1	41	1	0,1		0,1	86,100
															0	? 165,895
217	ЖК	18	НС	В	4,055	2,9	11,7595	2,1	9,66	3,214	41	1	0,1		0,1	135,546	512,522	221,327	665,443
			ТО	В	1,75	1,2	2,1		2,10	1,1	41	1	0,1		0,1	86,100
			НС	Ю	4,125	2,9	11,9625		11,96	3,214	41	1	0		0	152,602
			ПЛ		2,555	4,125	10,539375		10,54	2,516	41				0	0,000
															0	? 374,247
301	К	20	НС	З	2,745	2,9	7,9605	2,1	5,86	3,214	43	1	0,05		0,05	82,328	480,896	198,011	658,526
			ТО	З	1,75	1,2	2,1		2,10	1,1	43	1	0,05		0,05	86,195
			НС	С	3,435	2,9	9,9615		9,96	3,214	43	1	0,1		0,1	146,602
			ПТ		3,435	2,745	9,429075		9,43	6,03	43	0,9			0	60,515
															0	? 375,640
302	ЖК	18	НС	З	2,495	2,9	7,2355		7,24	3,214	41	1	0,05		0,05	96,916	576,318	248,876	579,067
			ТО	З	1,75	1,2	2,1		2,10	1,1	41	1	0,05		0,05	82,186
			ПТ		2,495	4,75	11,85125		11,85	6,03	41	0,9				72,523
															0	? 251,625
303	К	20	НС	З	2,49	2,9	7,221	2,1	5,12	3,214	43	1	0,05		0,05	71,939	351,772	144,843	409,330
			ТО	З	1,75	1,2	2,1		2,10	1,1	43	1	0,05		0,05	86,195
			ПТ		2,49	2,77	6,8973		6,90	6,03	43	0,9			0	44,266
															0	? 202,401
304	ЖК	18	НС	З	2,555	2,9	7,4095		7,41	3,214	41	1	0,05		0,05	99,247	728,713	314,687	687,160
			ПТ		5,865	2,555	14,985075		14,99	6,03	41	0,9			0	91,700
			ТО	З	1,75	1,2	2,1		2,10	1,1	41	1	0,05		0,05	82,186
															0	? 273,133
305	К	20	ПТ		4,495	4,035	18,137325		18,14	6,03	43	0,9			0	116,404	925,030	380,884	1067,367
			НС	З	4,035	2,9	11,7015	2,52	9,18	3,214	43	1	0,05		0,05	128,981
			ТО	З	2,1	1,2	2,52		2,52	1,1	43	1	0,05		0,05	103,435
			НС	Ю	4,495	2,9	13,0355		13,04	3,214	43	1	0		0	174,402
															0	? 523,221
306	Уб.	18	НС	С	0,81	2,9	2,349		2,35	3,214	41	1	0,1		0,1	32,962	64,008	27,641	77,384
			ПТ		0,81	1,625	1,31625		1,32	6,03	41	0,9			0	8,055
															0	? 41,017
307	В.	25	НС	С	1,7	2,9	4,93		4,93	3,214	48	1	0,1		0,1	80,991	157,274	58,013	200,043
			ПТ		1,7	1,625	2,7625		2,76	6,03	48	0,9			0	19,791
															0	? 100,782
308	Кор	18	ПТ		сложная фигура	9,35		9,35	6,03	41	0,9			0	57,216	463,700	454,684	196,350
															0	? 57,216
309	СУ	25	ПТ		1,5	1,86	2,79		2,79	6,03	48	0,9			0	19,988	158,840	58,590	120,238
															0	? 19,988
310	кор	18	ПТ		сложная фигура	4,3		4,30	6,03	41	0,9			0	26,313	213,252	90,300	90,300
															0	? 26,313
311	кор	18	ПТ		сложная фигура	12,11		12,11	6,03	41	0,6			0	49,404	600,578	254,310	254,310
															0	? 49,404
312	Уб.	18	НС	Ю	0,81	2,9	2,349		2,35	3,214	41	1	0		0	29,965	65,278	27,641	75,656
			ПТ		0,81	1,625	1,31625		1,32	6,03	41	0,9			0	8,055
															0	? 38,020
313	В.	25	НС	Ю	1,7	2,9	4,93		4,93	3,214	48	1	0		0	73,628	160,393	58,013	195,799
			ПТ		1,7	1,625	2,7625		2,76	6,03	48	0,9			0	19,791
															0	? 93,419
314	ЖК	18	НС	В	2,745	2,9	7,9605	2,1	5,86	3,214	41	1	0,1		0,1	82,237	705,857	298,889	873,398
			ТО	В	1,75	1,2	2,1		2,10	1,1	41	1	0,1			86,100
			НС	С	5,185	2,9	15,0365		15,04	3,214	41	1	0,1			210,998
			ПТ		2,745	5,185	14,232825		14,23	6,03	41	0,9			0	87,096
															0	? 466,431
315	ЖК	18	НС	В	2,495	2,9	7,2355	2,1	5,14	3,214	41	1	0,1		0,1	72,063	474,528	200,935	490,308
			ТО	В	1,75	1,2	2,1		2,10	1,1	41	1	0,1		0,1	86,100
			ПТ		3,835	2,495	9,568325		9,57	6,03	41	0,9			0	58,552
															0	? 216,716
316	ЖК	18	ПТ		2,685	3,035	8,148975		8,15	6,03	41	0,9			0	49,867	404,137	171,128	448,770
			НС	В	2,685	2,9	7,7865	2,1	5,69	3,214	41	1	0,1		0,1	79,795
			ТО	В	1,75	1,2	2,1		2,10	1,1	41	1	0,1		0,1	86,100
															0	? 215,762
317	ЖК	18	НС	В	4,055	2,9	11,7595	2,1	9,66	3,214	41	1	0,1		0,1	135,546	829,546	351,264	954,888
			ТО	В	1,75	1,2	2,1		2,10	1,1	41	1	0,1		0,1	86,100
			НС	Ю	4,125	2,9	11,9625		11,96	3,214	41	1	0		0	152,602
			ПТ		4,055	4,125	16,726875		16,73	6,03	41	0,9			0	102,358
															0	? 476,606
	ЛК	16	НС	В			22,41	16,20	6,21	3,214	39	1	0,1		0,1	82,890	247,430	110,145	1178,369
			НД	В	1,3	2,1	2,73		2,73	0,474	39	1	0,1		0,1	247,082
			ТО	В			16,20		16,20	1,1	39	1	0,1		0,1	631,800
			ПЛ		2,49	3,185	5,25		5,25	2,516	39	0,6			0	48,781
			ПТ		2,49	3,185	5,25		5,25	6,03	39	0,9			0	30,531
																?1041,084

? 10998,225 20481,57 8621,783 22858,02

2.3 Определение тепловой мощности системы отопления

После расчета потерь теплоты всеми помещениями определяется тепловая нагрузка стояков (ветвей) и тепловая мощность системы отопления.

Тепловая нагрузка стояка (ветви) определяется по формуле:

жилой здание теплопередача вентиляция

Q_{cт(ветви)} = УQ_прi

где Q_прi - тепловая нагрузка прибора, принимаемая равной теплопотерям помещения, в котором этот прибор установлен, Вт; в случае, когда в помещении установлено несколько приборов, теплопотери делятся поровну на каждый прибор;

n - число отопительных приборов, присоединенных к стояку (ветви).

Результаты расчета заносятся в таблицу 2.3.

Таблица 2 - Тепловая нагрузка стояков

Н стояка (ветви)		Тепловая нагрузка стояка (ветви) Qст(ветви),Вт
СТ1	Q308/4+ Q307+ Q306 + Q301 + Q207 + Q206 + Q201 + Q108 /4+ Q107 + Q106 + Q101	2931,981
СТ2	Q308 /4+ Q302 + Q202+ Q108 /4+ Q102	1885,783
СТ3	Q310 + Q309 + Q303 + Q203 + Q110 + Q109 + Q103	1772,724
СТ4	Q304 + Q204 + Q104	2024,595
СТ5	Q311 /3+ Q313 + Q312 + Q305 + Q213 + Q212 + Q113 + Q112+ Q111 /3+ Q105 + Q205	4232,56
СТ6	Q314 Q308 /4+ Q214 + Q114 + Q108 /4	2724,038
СТ7	Q315 + Q308 /4+ Q215 + Q108/4 + Q115	1595,246
СТ8	Q316 + Q312 /3+ Q216 + Q116 + Q112/3	1593,426
СТ9	Q317 + Q311 /3+ Q217 + Q211 /3+ Q117	2919,294
СТ10	Qлк	1178,369
?	22858,02

2.5 Гидравлический расчет трубопроводов

Целью гидравлического расчета является подбор сечений трубопроводов, достаточных для пропуска заданного количества теплоносителя. Гидравлический расчет трубопроводов производится для одного циркуляционного кольца нашей системы. В двухтрубных системах с искусственной циркуляцией, неблагоприятным следует считать кольцо, проходящее через наиболее удаленный стояк.

Неблагоприятное циркуляционное кольцо служит показателем допускаемого расхода давления по всем остальным кольцам в системе, в нем расходуется максимальное давление на трение и местные сопротивления.

После выбора неблагоприятного циркуляционного кольца оно разбивается на расчетные участки, которые нумеруются, начиная от водонагревателя по расчетному кольцу. Расчетный участок - участок, где остаются постоянными тепловая нагрузка и диаметр. Участок начинается у одного разветвления и кончается у другого разветвления.

Для систем с искусственной циркуляцией величина располагаемого давления определяется по формуле

Др=Др+Б•(Др_.+Др) , (2.11)

где Др- искусственное давление, создаваемое элеватором, Па (7-12кПа);

Др- давление, возникающее за счёт охлаждения воды в отопительных приборах, Па;

Др- давление, вызываемое охлаждением воды в теплопроводах, Па принимаемое по рис. П.1 методических указаний, Др=300Па;

Б - коэффициент, определяющий долю максимального естественного давления, которую целесообразно учитывать в расчётных условиях; для двухтрубных систем 0,4.

Величина естественного давления, возникающего в рассматриваемом кольце от остывания воды в отопительных приборах, определяется по формуле:

-для двухтрубной системы с нижней разводкой

Др= h•g•(с-с), (2.12)

где g - ускорение силы тяжести , м/с² g =9,81 м/c²;h- вертикальное расстояние от середины водонагревателя (элеватора) до середины рассматриваемого отопительного прибора;h=8,15 м ;

с,с - плотности, соответственно обратной и горячей воды, кг/м³ .

Плотность воды в зависимости от её температуры определяется по формуле

с = 1000,3 - 0,06•t - 0,0036•t², (2.13)

где t - температура воды, єС .

t=70 єС,

t =95 єС.

с = 1000,3 -0,06•70 -0,0036•70² =978,5 кг/м³ ,

с = 1000,3 -0,06•95 -0,0036•95² = 962,11 кг/м

Зная плотности, соответственно обратной и горячей воды, кг/м³ , определяем величину естественного давления Др

Др=8,15•9,81•(978,5-962,11)=1310,4 Па

Определяем величину располагаемого давления

Др=7000 +0,4•(1310,4 +300) = 7644,16 Па

Определяем ориентировочное значение удельной потери давления на трение при движении теплоносителя по трубам по формуле:

, где:

k-доля потерь давления на трение, принимаемая для систем с естественной циркуляцией 0,65

l-сумма длин участков расчетного кольца

=98,13 Па

По этому значению по таблице принимаем диаметры участков d, мм, и по значению расходов определяем действительные скорости движения воды v, м/с, и удельные потери давления на трение R, Па/м. Эти данные заносим в таблицу.

Расход воды на участке определяем по формуле:

G_уч= ,

где: Q_уч- тепловая нагрузка участка;

Эти значения заносим в таблицу

Потери давления в местных сопротивлениях Z, Па, определяется по формуле:

,

где:- сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке

- плотность при 95 ⁰C; v- скорость движения воды

Уо - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке:



Таблица 3. Местные сопротивления на участках

Номер участка	Диаметр	Вид местного сопротивления	Значение
1	25	тройник на ответвление	о =1,5 У о =1,5
2	20	тройник на ответвление тройник на проход	о=1,5 о=1 У о =2,5
3	15	тройник на проход кран пробковый тройник на ответвление	о=1 о=4 о =1,5 У о =6,5
4	15	тройник на проход тройник на ответвление	о=1 о=1,5 У о=2,5
5	10	тройник на проход кран пробковый отвод под углом 90є*2 тройник на ответвление	о=1 о=4 о=3 о=1,5 У о=9,5
6	10	тройник на проход тройник на ответвление	о=1 о=1,5 У о=2,5
7	10	тройник на проход отвод под углом 90є кран пробковый внезапное расширение	о=1 о=1,5 о=4 о=1 У о=7,5
7'	10	внезапное сужение отвод под углом 90є тройник на ответвление	о=0,5 о=1,5 о=1,5 У о=3,5
6'	10	тройник на проход тройник на ответвление	о=1 о=1,5 У о=2,5
5'	10	тройник на проход кран пробковый отвод под углом 90є*2 тройник на ответвление	о=1 о=4 о=1,5 о=3,0 У о=9,5
4'	15	тройник на проход тройник на ответвление	о=1 о=1,5 У о=2,5
3'	15	тройник на проход кран пробковый тройник на ответвление	о=1 о=4 о =1,5 У о =6,5
2'	20	тройник на ответвление тройник на проход	о=1,5 о=1 У о =2,5
1'	25	тройник на ответвление	о =1,5 У о =1,5

Результаты гидравлического расчета сводятся в таблицу 4.

Таблица 4. Гидравлический расчет

Номер участка	Тепловая нагрузка участка Qуч, Вт	Расход воды на участ- ке Gуч, кг/ч	Длина участка l, м	Диаметр трубопро- вода d, мм	Скорость движения воды х, м/с	Средняя потеря давления на трение на 1 м длины R, Па/м	Потери давления на трение на участке R·l, Па	Сумма коэффициентов местных сопротивле- ний на участке ?о	Потери давления в ме- стных сопротивлениях Z, Па	Сумма потерь давле- ния на участке R·lуч+Zуч, Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
1	22858,02	786,32	1,4	25	0,371	90	126,00	1,50	101,01	227,01
2	12847,64	441,96	6,323	20	0,346	110	695,53	2,50	146,43	841,96
3	8029,88	276,23	0,32	15	0,376	190	60,80	6,50	449,59	510,39
4	6257,15	215,25	2,993	15	0,296	120	359,16	2,50	107,17	466,33
5	4232,56	145,60	5,856	15	0,311	180	1054,08	9,50	449,55	1503,63
6	2660,90	91,53	2,9	15	0,131	26	78,00	2,50	20,99	98,99
7	1470,71	50,59	3,292	10	0,110	26	88,19	7,50	44,40	132,59
7'	1470,71	50,59	3,292	10	0,110	26	88,19	3,50	20,72	108,91
6'	2660,90	91,53	2,9	15	0,131	26	78,00	2,50	20,99	98,99
5'	4232,56	145,60	5,856	15	0,311	180	1054,08	9,50	449,55	1503,63
4'	6257,15	215,25	2,993	15	0,296	120	359,16	2,50	107,17	466,33
3'	8029,88	276,23	0,32	15	0,376	190	60,80	6,50	449,59	510,39
2'	12847,64	441,96	6,323	20	0,346	110	695,53	2,50	146,43	841,96
1'	22858,02	786,32	1,4	25	0,371	90	126,00	1,50	101,01	227,01
		Итого:	46,568				4923,524		2614,589	7538,113

Потери давления в кольце оказались в пределах 90% располагаемого давления, следовательно, гидравлический расчет произведен верно.

2.6 Расчет отопительных приборов

Необходимая теплопередача отопительного прибора в рассматриваемое помещение определяется по формуле:

Q_пр=Q_n- 0,9Q_тр,

где Q_n - теплопотери помещения, Вт (табл. 2.1 , 2.2);

Q_тр- теплоотдача открыто проложенных в пределах помещения труб стояка (ветви) и подводок, к которым присоединён прибор, Вт, определяется по формуле:

Q_тр=q_вl_в+ q_гl_г,

где q_в, q_г - теплоотдача 1м вертикально и горизонтально проложенных труб, Вт/м, принимаемые равными q_в = 90 Вт/м; q_г = 110 Вт/м;

l_в, l_г - длина вертикальных и горизонтальных трубопроводов, проложенных в помещении, м.

Количество секций отопительного прибора определяется по формуле:

N=,

где Q_пр - теплопередача отопительного прибора, Вт;

в₄ - поправочный коэффициент, учитывающий способ установки радиатора в помещении, при открытой установке в₄ =1;

в₃ - поправочный коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе, принимаемый при числе секций до 15 шт. в₃ =1;

q_пр - расчетная плотность теплового потока, Вт, определяемая для одной секции чугунного радиатора по формуле:

q_пр= q_ном()^1,3,

где q_ном - номинальная плотность теплового потока секции чугунного радиатора, Вт, принимаемая для чугунных радиаторов 2К-60П-500 равной q_ном =125 Вт;

Дt_ср- температурный напор, єС, определяемый по формуле:

Дt_ср=t_ср- t_в,

где t_в - температура воздуха в помещении, єС;

t_ср- средняя температура воды в приборе, єС, определяемая для двухтрубной системы:

t_ср=0,5*(t_г+t_о) ,

где t_г - температура воды,єС, входящей в прибор

t_о - температура воды выходящей из прибора, єС;

Расчет отопительных приборов производится для расчетного стояка, и результаты расчета сводятся в таблицу 5.



Таблица 5. Расчет отопительных приборов

Номер помещения	Теплопотери помещения Qn, Вт	Теплоотдача труб Qтр,Вт	Температурный напор tср, єC	Расчетная плотность теплового потока qпр, Вт	Расчетное число секций N	Принятое число секций
1	2	3	4	5	6	7
105	1136,950	315	62,50	107,88	7,91	8
205	950,963	315	62,50	107,88	6,19	7
305	1067,367	315	62,50	107,88	7,27	8



3. ВЕНТИЛЯЦИЯ ЗДАНИЯ

3.1 Выбор систем вентиляции и их конструирование

В данной работе устраиваем естественную вентиляцию: организованную вытяжку в каждой квартире из кухонь, ванных комнат, туалетов и неорганизованный приток в каждое помещение через окна, форточки, щели в оконных переплётах.

В кирпичных внутренних стенах размеры каналов принимаются кратными Ѕ кирпича (140х140мм, 140х270мм).

Вытяжные отверстия располагаем на расстоянии 0,5- 0,7м от потолка. Вытяжные отверстия закрываются решётками с подвижными и неподвижными жалюзи. Минимальная высота выброса воздуха над кровлей для плоских крыш принимается не менее 0,5м.

3.2 Аэродинамический расчет систем вентиляции

При расчёте каналов выполняется ориентировочный подбор сечений по формуле:

f_к^ор=,

где L - расход воздуха, удаляемый через канал, м³/ч. В работе было принято L = 25 м³/ч для индивидуальной ванной и уборной, L = 50м³/ч для совмещенного санузла и L = 90м³/ч для кухонь.

н_доп - допустимая скорость воздуха в канале.

Потери давления на участке вентиляционной сети определяется по формуле:



Др = ,

где R- потери давления на 1м длины воздуховода, Па/м.

l - длина участка, м;

в - поправочный коэффициент на шероховатость стенок канала (для кирпичных каналов 1,3 );

Z - потери давления в местных сопротивлениях определяемые как

Z = Уо р_д,

где Уо- сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке определяется в зависимости от местных сопротивлений;

о для :вход с поворотом потока воздуха(с учётом жалюзийной решётки)=2; выход с поворотом потока воздуха=2,5

р_д - динамическое давление на участке.

Расчётное располагаемое давление, Па, в системе естественной вентиляции определяется по формуле:

Др_е=,

где h - вертикальное расстояние от центра вытяжной решётки до устья вытяжной шахты, м;

с_н -плотность наружного воздуха при температуре = +5єС, с_н=1,27кг/м³;

с_в - плотность внутреннего воздуха, кг/м³ определяемая как

с_в=

Полученные значения расчета заносим в таблицу 3.1

Размеры сечения каналов принимаем :

для кухни равный 140х270 мм;

для совмещенного санузла равный 140х140 мм;

для отдельной уборной и ванной равный 140х140 мм;

По полученным значениям находим d:

d_{экв к}= = =0,184 м

d_{экв с}= = =0,14 м

Значения коэффициентов местных сопротивлений для всех участков принимается равным: =4,5

Таблица 6 - Коэффициенты местных сопротивлений

Местное сопротивление	Коэффициент местного сопротивления
Вход с поворотом потока воздуха (с учетом жалюзийной решетки)	2
Вход с поворотом	2,5
Итого	4,5

Действительную скорость воздуха в канале принимаем по монограмме:

- для кухни 0,95м/с ;

- для санузла 0,9м/с.

- для уборной - 0,45м/с.

Полученные значения заносим в табл.7



Таблица 7 - Аэродинамический расчёт системы вентиляции

Номер участка	Расход воздуха на участке L,м3/ч	Длина участка l,м	Размеры канала a*b, м	Эквивалентный диаметр dэкв, м	Действительная скорость воздуха в канале v,м/с	Потери на 1 м канала R, Па/м	Поправочный коэффициент на шероховатость в	Потери давления от трения на участке R*l*в , Па	Динамическое давление на участке рд, Па	Сумма коэффициентов местных сопротивлений ж	Потери давления в местных сопротивлениях Z, Па	Общие потери давления на участке (R*l*в +Z), Па
ВЕ-3
1	50	2,7	0,02	0,14	0,900	0,11	1,5	0,446	0,48	4,5	2,16	2,6055
2	50	5,6	0,02	0,14	0,900	0,11	1,5	0,924	0,48	4,5	2,16	3,0840
3	50	8,5	0,02	0,14	0,900	0,11	1,5	1,403	0,48	4,5	2,16	3,5625
ВЕ-2, ВЕ-4, ВЕ-6
1	90	2,7	0,038	0,184	0,950	0,09	1,5	0,365	0,64	4,5	2,88	3,245
2	90	5,6	0,038	0,184	0,950	0,09	1,5	0,756	0,64	4,5	2,88	3,636
3	90	8,5	0,038	0,184	0,950	0,09	1,5	1,148	0,64	4,5	2,88	4,028
ВЕ-1, ВЕ-5
1	25	2,7	0,02	0,14	0,450	0,035	1,5	0,142	0,125	4,5	0,5625	0,7043
2	25	5,6	0,02	0,14	0,450	0,035	1,5	0,294	0,125	4,5	0,5625	0,8565
3	25	8,5	0,02	0,14	0,450	0,035	1,5	0,446	0,125	4,5	0,5625	1,0088

Для нормальной работы системы вентиляции необходимо , чтобы выполнялось условие:

;

На участке 3 ВЕ-3 , участках 2,3 ВЕ-2, ВЕ-4, ВЕ-6, участках 1, 2, 3 условие не выполняется.

Для усиления тяги устанавливаем канальный вентилятор;

Выбираем тип решеток РР-1: ;

РР-2:

РР-3:



ЛИТЕРАТУРА

1. Методические указания к курсовой работе «Отопление и вентиляция жилого здания» по курсу «Инженерные сети и оборудование» для студентов специальности 70.02.01; 70.04.03 / Картавцева О.В. , Новополоцк, 2005 г.

2. СниП II-3-79 «Строительная теплотехника», Госстрой России, Москва 1998г

3. Тихомиров К.В. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция. М.: Стройиздат, 1991 г.

Размещено на Allbest.ru