Отопление и вентиляция гражданского здания, город Кишинев

Теплотехнический расчет стены, чердачного и подвального перекрытия, окна и входной двери. Тепловые потери через ограждения. Определение количества секций отопительных приборов. Расчет тепловлажностного режима, систем водяного отопления и вентиляции.

Рубрика Строительство и архитектура
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 27.11.2015
Размер файла 163,2 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ

ТЮМЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

Кафедра ТГВ

Пояснительная записка

к курсовому проекту:

Отопление и вентиляция гражданского здания, город Кишинев

Выполнил:

ст.гр. С05-9

Муравьева Т.В.

Тюмень 2008

Содержание

1. Исходные данные

2. Теплотехнический расчет

2.1 Теплотехнический расчет стены

2.2 Теплотехнический расчет чердачного перекрытия

2.3 Теплотехнический расчет подвального перекрытия

2.4 Теплотехнический расчет окна

2.5 Теплотехнический расчет входной двери

3. Тепловой расчет

3.1 Тепловые потери через ограждения

3.2 Отопительные потери

3.3 Определение количества секций отопительных приборов

3.4 Расчет тепловлажностного режима

4. Гидравлический расчет

5. Аэродинамический расчет

Литература

1. Исходные данные

1. Район строительства: город Кишинев;

2. Фасад здания ориентирован на: ЮВ;

3. Абсолютная минимальная температура воздуха: - 310С;

4. Температура воздуха наиболее холодных суток с обеспеченностью 0,92:

t1 = - 250С;

5. Температура воздуха наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92:

t5днев = - 200С;

6. Продолжительность отопительного периода: Ж = 199 суток;

7. Средняя температура отопительного периода: - 0,40С;

8. Нормируемый минимальный температурный перепад: Дtн = + 40С;

9. Температура воздуха внутри помещения:

- рядовые комнаты: tв = +180С;

- угловые комнаты: tв = +200С;

- кухни: tв = + 180С;

- коридор: tв = + 180С;

- лестничная клетка: tв = + 160С;

10. Относительная влажность воздуха: ц = 55%;

11. Тип системы отопления: двухтрубная система водяного отопления;

12. Разводящая сеть: нижняя;

13. Температура воды в подающей трубе: 950С;

14. Температура воды в обратной трубе: 700С;

15. План здания указан на стр. 3.

16. Вентиляция: естественная.

2. Теплотехнический расчет

Теплотехнический расчет производится с целью определения толщин стенок ограждающих конструкций, которые обеспечивают допустимые тепловые потери из помещений в ограждающую среду. Теплотехнический расчет выполняется для наружной стены, подвального, чердачного перекрытий.

Определим градусо - сутки отопительного периода (ГСОП):

ГСОП=(tв-tср.от..пер.) · zот..пер,

где tв = +180С - расчетная температура воздуха внутри помещения, принимаем согласно ГОСТ 12.1.005-88 и нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений;

tср.от..пер = - 0,40С - средняя температура отопительного периода (СНиП 2.01.01-82)

zот..пер = 199 суток - продолжительность отопительного периода;

ГСОП=(18 - (- 0,4).)·199 = 3662 0С сутки.

2.1 Теплотехнический расчет стены

Вычислим приведенное энергетическое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций, соответствующее высоким теплозащитным свойствам для наружной стены (табл.1), путем интерполяции.

Таблица 1

ГСОП

Rэн

2000

2,1

3662

х

4000

2,8

2000

0,7

338

2,8 - х

;

2,8 - Х = 0,1183;

Rэ = Х = 2,682 м2 0С/Вт

Требуемое термическое сопротивление ограждения определяется по формуле:

,

где tв =+180С - расчетная температура внутри помещения, принимается по нормам проектирования соответствующих зданий ГОСТ 12.1.005-88;

tн = (t1+ t5днев)/2 = (-25-20)/2= - 22,50С- расчетная зимняя температура, ;

Дt = +40С - нормированный минимальный температурный перепад;

n = 1 - коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ОК по отношению к наружному воздуху;

бв = 8,7 Вт/м2К - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждения (табл.2);

м2 0С/Вт

Сравниваем Rэ и R0:

Если Rэ ? R0 , тогда для дальнейших расчетов принимаем R0.

Если Rэ ? R0 , тогда для дальнейших расчетов принимаем Rэ.

Rэ = 2,682 м2 0С/Вт ? R0 = 1,16 м2 0С/Вт, для расчетов принимаем Rэ = 2,682 м20С/Вт.

Вычислим минимальную толщину расчетного слоя ограждения (утеплителя).

Данные взяты из СНиП II-3-79* “Строительная теплотехника”.

Рис. 1. 1 - Кирпичная кладка из керамического пустотного кирпича на цементно-песчаном растворе. д1=0,12 м.; л1=0,64Вт/м°С; s1=8,48Вт/м2 °С; 2 - Пенополистирол (ТУ 6-05-11-78-78). д2=Х м.; л2=0,06Вт/м°С; s2=0,99Вт/м2 °С; 2 - Кирпичная кладка из керамического пустотного кирпича на цементно-песчаном растворе. д3=0,51 м.; л3=0,64Вт/м°С; s3=8,48Вт/м2 °С; 4 - Цементно-песчаный раствор. д4=0,03 м.; л4=0,93Вт/м°С; s4=11,09Вт/м2 °С.

Т.к. стенка неоднослойна, т.е. состоит из нескольких слоев с различной толщиной д1, д2, д3, д4, и коэффициентами теплопроводности л1, л2, л3, л4, то сопротивление теплопередачи Rст будет равно:

,

где Rв - термическое сопротивление теплоотдачи внутренней поверхности.

м 2 0 С/Вт

бв=8,7 Вт/м2 К - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждения;

Rн - термическое сопротивление теплоотдачи наружной поверхности.

м 2 0 С/Вт

бн=23 Вт/м2 К - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения;

Rк - термическое сопротивление ограждающей конструкции с последовательно расположенным однородными слоями.

Rк=1,0165+16,67д2

Rст=0,115+1,0165+16,67 д2+0,043=1,1745+16,67 д2=Rэ=2,682

1,1745+16,67 д2=2,682

16,67 д2=1,5075

д2=0,09 м

Толщину утеплителя принимаем д2=0,12 м

Определим фактическое термическое сопротивление:

Rст.ф = Rв +Rк.ф + Rн

м 2 0 С/Вт

Коэффициент теплопередачи:

Вт/(м2С)

Определим степень тепловой инерции наружной стенки:

S - коэффициент теплоусвоения материала, принимается в зависимости от условий эксплуатации. СНиП II-3-79* “Строительная теплотехника”.

D=

По расчету D?7,тогда tн = t5днев - большая степень тепловой инерции. В дальнейших расчетах tн берется в соответствии со степенью тепловой инерции.

2.2 Теплотехнический расчет чердачного перекрытия

Рис. 2. 1. - Стяжка цементно-песчаного раствора. д1=0,03м.; л1= 0,93Вт/м°С; 2. - Вермикулит. д2=Х м.; л2=0,08Вт/м°С; 3. - Рубероид (ГОСТ 10923-76). д3=0,01 м.; л3=0,17Вт/м°С; 4. - Плита железобетонная. д4=0,22 м.; л4=2,04Вт/м°С.

Вычислим приведенное энергетическое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций, соответствующее высоким теплозащитным свойствам для чердачного и подвального перекрытия, путем интерполяции.

Таблица 2

ГСОП

Rэн

2000

2,8

3662

х

4000

3,7

2000

0,9

338

3,7 - х

;

3,7 - Х = 0,1521;

Rэ = Х = 3,548 м2 0С/Вт

Требуемое термическое сопротивление ограждения определяется по формуле:

м2 0С/Вт

tв = +180С;

tн = (t1+ t5днев)/2 = (-25-20)/2= - 22,50С;

Дt = +30С;

n = 0,9;

бв = 8,7 Вт/м2К.

Т.к. Rэ=3,548м2 0С/Вт ?R0=1,31м2 0С/Вт, для расчетов принимаем Rэ = 3,548 м20С/Вт.

Вычислим минимальную толщину расчетного слоя ограждения (утеплителя).

Т.к. перекрытие неоднослойно, т.е. состоит из нескольких слоев с различной толщиной д1, д2, д3, д4, и коэффициентами теплопроводности л1, л2, л3, л4, то сопротивление теплопередачи Rст будет равно:

,

где м 2 0 С/Вт

бв=8,7 Вт/м2 К ;

м 2 0 С/Вт

бн=12 Вт/м2 К ;

Rст=0,115+0,199+12,5 д2+0,083=0,397+11,11д2=Rэ=3,548

0,397+12,5д2=3,548

12,5 д2=3,151

д2=0,25 м

Толщину утеплителя принимаем д2=0,3 м

Определим фактическое термическое сопротивление:

Rст.ф = Rв +Rк.ф + Rн

м 2 0 С/Вт

Коэффициент теплопередачи:

Вт/(м2С)

2.3 Теплотехнический расчет подвального перекрытия

Рис. 3 1 - Линолеум поливинилхлоридный многослойный (ГОСТ 14632-79) д1=0,015м.; л1=0,38Вт/мС; 2 - Стяжка цементно-песчаного раствора. д1=0,03м.; л1=0,93Вт/мС; 3 - Вермикулит. д2=Х м.; л2=0,08Вт/мС; 4 - Рубероид (ГОСТ 10923-76). д3=0,01 м.; л3=0,17Вт/мС; 5 - Плита железобетонная. д4=0,22 м.; л4=2,04Вт/мС.

Rэ = 3,548 м2 0С/Вт

Требуемое термическое сопротивление ограждения определяется по формуле:

м2 0С/Вт

tв = +180С; tн = +50С;

Дt = +20С; n = 0,6; бв = 8,7 Вт/м2К

Вычислим минимальную толщину расчетного слоя ограждения (утеплителя).

м 2 0 С/Вт

бв=8,7 Вт/м2 К ;

м 2 0 С/Вт

бн=12 Вт/м2 К ;

Rст=0,115+0,239+12,5 д2+0,167=0,522+11,11д2=R0=0,448

0,522+12,5д2=0,448

12,5 д2= - 0,074

д2= - 0,00592 м

Т.к. д2= - 0,00592 м, тогда утеплителя не требуется.

Определим фактическое термическое сопротивление:

м 2 0 С/Вт

Коэффициент теплопередачи:

Вт/(м2С)

2.4 Теплотехнический расчет окна

Расчетная разность температур: Дt = tв - tн = 18-(-20)=380С

Требуемое термическое сопротивление:

Таблица 3

ГСОП

Rэн

2000

0,35

3662

Х

4000

0,4

2000

0,05

338

0,4 - х

Rэ = 0,39155~0,39 м 2 0 С/Вт

По таблице 3 находим ближайшее большее значение и принимаем как

Rф=0,39 м 2 0 С/Вт, по нему определяем тип остекления - двойное, спаренное.

Коэффициент теплопередачи:

Вт/(м2С)

2.5 Теплотехнический расчет двери

Коэффициент теплопередачи двойных наружных дверей Кдв = 2,32 Вт/(м2С)

Толщина: д = 0,05 х 2

Все полученные данные теплотехнического расчет сводим в таблицу.

Таблица 4. Сводная таблица.

ОК

К, Вт/(м2С)

добщ

Стена

0,315

0,78

Чердачное перекрытие

0,241

0,56

Подвальное перекрытие

1,916

0,275

Окно

2,56

Двойное остекление

Входная дверь

2,32

0,05 х 2

3. Тепловой расчет

Система отопления предназначена для создания в помещениях здания в холодный период года температурной обстановки, соответствующей комфортной и отвечающей требованиям технологического процесса. Температура помещения зависит от поступления и потерь тепла, а так же от теплозащитных свойств наружных ограждений и расположения обогревающих устройств. В холодный период года помещение теряет тепло через наружные ограждения, на нагревание материалов.

3.1 Тепловые потери через ограждения

Теплопотери помещения, учитываемые при проектировании систем отопления, состоят из основных и добавочных.

Основные теплопотери Q (Вт) определяются по формуле:

Q=FkДtn,

где F - расчетная площадь, м2; k - коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/м2С; Дt = tв - tн - расчетная температура наружного воздуха, С; n - поправочный коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ОК по отношению к наружному воздуху. Размеры наружных стен, полов и перекрытий в отдельных помещениях при расчете теплопотерь определяются по рисунку 4.

Добавочные теплопотери, учитывающие ориентацию ограждений, принимаются в долях от основных теплопотерь:

1. В размере 10%, для ограждений ориентированных на С, В, СВ, СЗ ; з = 1;

2. В размере 5%, для ограждений ориентированных на ЮВ,З; з = 0,5;

3. В размере 0% для ограждений ориентированных на Ю, ЮЗ.

Рис. 4 Определение размеров наружных ограждений: а - фрагмент; б - разрез здания.

Добавочные теплопотери, учитывающие врывание наружного воздуха при открывании входных дверей, принимаются в долях от основных потерь теплоты только для наружных дверей, не оборудованных воздушно - тепловыми завесами, при N=2 этажах в здании для двойных дверей с тамбуром между ними в размере з=80N%=80*2 = 160% = 1,6 в долях.

Теплопотери через ограждения суммируются для каждого помещения. Существуют помещения, в которых отопительные приборы не устанавливаются (коридоры, санузлы, кладовые), но теплопотери в них через пол или потолок имеются. В этих случаях теплопотери данных помещений (или часть их) добавляются к теплопотерям ближайших помещений, имеющих отопительные приборы.

Для лестничных клеток при расчете теплопотерь площадь наружной стены измеряют по высоте от низа конструкции подвального перекрытия до верха конструкции чердачного перекрытия.

Для расчетов:

Угловые комнаты: Дt = 200 - (-200) = 400;

Рядовые комнаты: Дt = 180 - (-200) = 380;

Пол: Дt = 180 - 50 = 130;

Потолок: Дt = 180 - (-200) = 380;

Лестничная клетка: Пол: Дt = 160 - 50 = 110;

Потолок: Дt = 160 - (-200) = 360;

Стена: Дt = 160 - (-200) = 360;

Дверь: Дt = 160 - (-200) = 360;

Ориентация главного фасада: ЮВ.

Дополнительные теплопотери: Qдоп = Q*(з1 + з2)

Общие теплопотери через ограждение: Qобщ = Q + Qдоп

Теплопотери: Qт.п. = УQобщ (одного помещения)

Все расчеты оформляем в таблицу №5.

3.2 Отопительные потери

Расход теплоты на подогрев наружного воздуха, поступающего в помещения жилых зданий путем инфильтрации, принимают в размере 30% от теплопотерь каждого помещения:

Qи = 0,3Qт.п., Вт.

Расход теплоты на нагрев воздуха, поступающего для компенсации естественной вытяжки из квартиры, определяется по формуле:

Qв = (tв - tср) Fпол, Вт.

Fпол - чистая площадь помещения, м2;

tср - температура наружного воздуха для расчета вентиляции, 0С - средняя температура отопительного периода, tср = - 0,40С

Для угловых комнат (tв - tср) = 20 - ( - 0.4) = 20,40С;

Для рядовых комнат (tв - tср) = 18 - ( - 0,4) = 18,40С;

Для лестничной клетки (tв - tср) = 16 - ( - 0,4) = 16,40С.

Расчет бытовых тепловыделений производим по формуле:

Таблица № 5. Тепловые потери через ограждения

№ пом-я

ОК

Размеры

F

К

n

Дt

Дt n

Q

Ориен-я

з 1

з пр

Q доп

Q общ

Q тп

101

НС 1

3,8

3,375

12,83

0,32

1

40

40

161,6

В

0,1

16,16

177,75

1281

НС 2

6,4

3,375

21,6

0,32

1

40

40

272,16

С

0,1

27,22

299,38

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

40

40

230,4

В

0,1

23,04

253,44

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

40

40

230,4

С

0,1

23,04

253,44

Пол

3,08

5,6

17,22

1,92

0,6

15

9

296,94

0

296,94

102

НС 1

4

3,375

13,5

0,32

1

38

38

161,6

В

0,1

16,16

177,75

732,78

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

В

0,1

21,89

240,77

Пол

3,76

5,6

21,03

1,92

0,6

13

7,8

314,26

0

314,26

103 к

НС 1

3,2

3,375

10,8

0,32

1

38

38

129,28

В

0,1

12,93

142,2

640,32

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

В

0,1

21,89

240,77

Пол

3,08

5,6

17,22

1,92

0,6

13

7,8

257,35

0

257,35

104

НС 1

3,5

3,375

11,81

0,32

1

38

38

141,4

В

0,1

14,14

155,54

678,76

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

В

0,1

21,89

240,77

Пол

3,38

5,6

18,9

1,92

0,6

13

7,8

282,46

0

282,46

105

НС 1

3,2

3,375

10,8

0,32

1

38

38

129,28

В

0,1

12,93

142,2

624

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

В

0,1

21,89

240,77

Пол

2,88

5,6

16,13

1,92

0,6

13

7,8

241,03

0

241,03

106

НС 1

3,2

3,375

10,8

0,32

1

38

38

129,28

В

0,1

12,93

142,2

624

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

В

0,1

21,89

240,77

Пол

2,88

5,6

16,13

1,92

0,6

13

7,8

241,03

0

241,03

107

НС 1

3,5

3,375

11,81

0,32

1

38

38

141,4

В

0,1

14,14

155,54

678,76

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

В

0,1

21,89

240,77

Пол

3,38

5,6

18,9

1,92

0,6

13

7,8

282,46

0

282,46

108 к

НС 1

3,2

3,375

10,8

0,32

1

38

38

129,28

В

0,1

12,93

142,2

640,32

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

В

0,1

21,89

240,77

Пол

3,08

5,6

17,22

1,92

0,6

13

7,8

257,35

0

257,35

109

НС 1

4

3,375

13,5

0,32

1

38

38

161,6

В

0,1

16,16

177,75

732,78

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

В

0,1

21,89

240,77

Пол

3,76

5,6

21,03

1,92

0,6

13

7,8

314,26

0

314,26

110

НС 1

3,8

3,375

12,83

0,32

1

40

40

161,6

В

0,1

16,16

177,75

1230,7

НС 2

6,4

3,375

21,6

0,32

1

40

40

272,16

Ю

0

0

272,16

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

40

40

230,4

В

0,1

23,04

253,44

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

40

40

230,4

Ю

0

0

230,4

Пол

3,08

5,6

17,22

1,92

0,6

15

9

296,94

0

296,94

111

НС 1

3,8

3,375

12,83

0,32

1

40

40

161,6

З

0,1

8,08

169,67

1261,8

НС 2

6,4

3,375

21,6

0,32

1

40

40

272,16

С

0,1

27,22

299,38

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

40

40

230,4

З

0,1

11,52

241,92

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

40

40

230,4

С

0,1

23,04

253,44

Пол

3,08

5,6

17,25

1,92

0,6

15

9

297,42

0

297,42

112 к

НС 1

4

3,375

13,5

0,32

1

38

38

161,6

З

0,1

8,08

169,67

723,8

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

З

0,1

10,94

229,82

Пол

3,88

5,6

21,7

1,92

0,6

13

7,8

324,3

0

324,3

113 к

НС 1

3,5

3,375

11,81

0,32

1

38

38

141,4

З

0,1

7,07

148,47

660,75

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

З

0,1

10,94

229,82

Пол

3,38

5,6

18,9

1,92

0,6

13

7,8

282,46

0

282,46

114

НС 1

3,2

3,375

10,8

0,32

1

38

38

129,28

З

0,1

6,464

135,74

606,59

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

З

0,1

10,94

229,82

Пол

2,88

5,6

16,13

1,92

0,6

13

7,8

241,03

0

241,03

115

НС 1

3,2

3,375

10,8

0,32

1

38

38

129,28

З

0,1

6,464

135,74

606,59

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

З

0,1

10,94

229,82

Пол

2,88

5,6

16,13

1,92

0,6

13

7,8

241,03

0

241,03

116 к

НС 1

3,5

3,375

11,81

0,32

1

38

38

141,4

З

0,1

7,07

148,47

660,75

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

З

0,1

10,94

229,82

Пол

3,38

5,6

18,9

1,92

0,6

13

7,8

282,46

0

282,46

117 к

НС 1

4

3,375

13,5

0,32

1

38

38

161,6

З

0,1

8,08

169,67

723,8

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

З

0,1

10,94

229,82

Пол

3,88

5,6

21,7

1,92

0,6

13

7,8

324,3

0

324,3

118

НС 1

3,8

3,375

12,83

0,32

1

40

40

161,6

З

0,1

8,08

169,67

1211,6

НС 2

6,4

3,375

21,6

0,32

1

40

40

272,16

Ю

0

0

272,16

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

40

40

230,4

З

0,1

11,52

241,92

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

40

40

230,4

Ю

0

0

230,4

Пол

3,08

5,6

17,25

1,92

0,6

15

9

297,42

0

297,42

201

НС 1

3,8

3,045

11,57

0,32

1

40

40

145,79

В

0,1

14,58

160,37

1086,8

НС 2

6,4

3,045

19,49

0,32

1

40

40

245,55

С

0,1

24,55

270,1

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

40

40

230,4

В

0,1

23,04

253,44

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

40

40

230,4

С

0,1

23,04

253,44

Пт

3,08

5,6

17,22

0,24

0,9

40

36

149,4

0

149,4

202

НС 1

4

3,045

12,18

0,32

1

38

38

145,79

В

0,1

14,58

160,37

574,46

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

В

0,1

21,89

240,77

Пт

3,76

5,6

21,03

0,24

0,9

38

34

173,32

0

173,32

203 к

НС 1

3,2

3,045

9,744

0,32

1

38

38

116,64

В

0,1

11,66

128,3

511

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

В

0,1

21,89

240,77

Пт

3,08

5,6

17,22

0,24

0,9

38

34

141,93

0

141,93

204

НС 1

3,5

3,045

10,66

0,32

1

38

38

127,57

В

0,1

12,76

140,33

536,87

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

В

0,1

21,89

240,77

Пт

3,38

5,6

18,9

0,24

0,9

38

34

155,78

0

155,78

205

НС 1

3,2

3,045

9,744

0,32

1

38

38

116,64

В

0,1

11,66

128,3

502

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

В

0,1

21,89

240,77

Пт

2,88

5,6

16,13

0,24

0,9

38

34

132,93

0

132,93

206

НС 1

3,2

3,045

9,744

0,32

1

38

38

116,64

В

0,1

11,66

128,3

502

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

В

0,1

21,89

240,77

Пт

2,88

5,6

16,13

0,24

0,9

38

34

132,93

0

132,93

207

НС 1

3,5

3,045

10,66

0,32

1

38

38

127,57

В

0,1

12,76

140,33

536,87

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

В

0,1

21,89

240,77

Пт

3,38

5,6

18,9

0,24

0,9

38

34

155,78

0

155,78

208 к

НС 1

3,2

3,045

9,744

0,32

1

38

38

116,64

В

0,1

11,66

128,3

511

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

В

0,1

21,89

240,77

Пт

3,08

5,6

17,22

0,24

0,9

38

34

141,93

0

141,93

209

НС 1

4

3,045

12,18

0,32

1

38

38

145,79

В

0,1

14,58

160,37

574,46

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

В

0,1

21,89

240,77

Пт

3,76

5,6

21,03

0,24

0,9

38

34

173,32

0

173,32

210

НС 1

3,8

3,045

11,57

0,32

1

40

40

145,79

В

0,1

14,58

160,37

1039,2

НС 2

6,4

3,045

19,49

0,32

1

40

40

245,55

Ю

0

0

245,55

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

40

40

230,4

В

0,1

23,04

253,44

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

40

40

230,4

Ю

0

0

230,4

Пт

3,08

5,6

17,22

0,24

0,9

40

36

149,4

0

149,4

211

НС 1

3,8

3,045

11,57

0,32

1

40

40

145,79

З

0,1

7,29

153,08

1068,2

НС 2

6,4

3,045

19,49

0,32

1

40

40

245,55

С

0,1

24,55

270,1

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

40

40

230,4

З

0,1

11,52

241,92

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

40

40

230,4

С

0,1

23,04

253,44

Пт

3,08

5,6

17,25

0,24

0,9

40

36

149,64

0

149,64

212 к

НС 1

4

3,045

12,18

0,32

1

38

38

145,79

З

0,1

7,29

153,08

561,76

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

З

0,1

10,94

229,82

Пт

3,88

5,6

21,7

0,24

0,9

38

34

178,86

0

178,86

213 к

НС 1

3,5

3,045

10,66

0,32

1

38

38

127,57

З

0,1

6,379

133,95

519,55

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

З

0,1

10,94

229,82

Пт

3,38

5,6

18,9

0,24

0,9

38

34

155,78

0

155,78

214

НС 1

3,2

3,045

9,744

0,32

1

38

38

116,64

З

0,1

5,832

122,47

485,22

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

З

0,1

10,94

229,82

Пт

2,88

5,6

16,13

0,24

0,9

38

34

132,93

0

132,93

215

НС 1

3,2

3,045

9,744

0,32

1

38

38

116,64

З

0,1

5,832

122,47

485,22

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

З

0,1

10,94

229,82

Пт

2,88

5,6

16,13

0,24

0,9

38

34

132,93

0

132,93

216 к

НС 1

3,5

3,045

10,66

0,32

1

38

38

127,57

З

0,1

6,379

133,95

519,55

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

З

0,1

10,94

229,82

Пт

3,38

5,6

18,9

0,24

0,9

38

34

155,78

0

155,78

217 к

НС 1

4

3,045

12,18

0,32

1

38

38

145,79

З

0,1

7,29

153,08

561,76

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

38

38

218,88

З

0,1

10,94

229,82

Пт

3,88

5,6

21,7

0,24

0,9

38

34

178,86

0

178,86

218

НС 1

3,8

3,045

11,57

0,32

1

40

40

145,79

З

0,1

7,29

153,08

1020,6

НС 2

6,4

3,045

19,49

0,32

1

40

40

245,55

Ю

0

0

245,55

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

40

40

230,4

З

0,1

11,52

241,92

О 1

1,5

1,5

2,25

2,56

1

40

40

230,4

Ю

0

0

230,4

Пт

3,08

5,6

17,25

0,24

0,9

40

36

149,64

0

149,64

ЛК 1

НС 1

3,2

6,42

20,54

0,32

1

36

36

232,97

З

0,1

11,65

244,62

1183,4

Вх.дв

1,2

2

2,4

2,32

1

36

36

200,45

З

0,1

1,6

330,7

531,19

О 2

1,2

0,6

0,72

2,56

1

36

36

66,355

З

0,1

3,318

69,673

Пол

2,95

5,6

16,52

1,92

0,6

11

6,6

208,91

0

208,91

Пт

2,95

5,6

16,52

0,24

0,9

36

32

128,99

0

128,99

ЛК 2

НС 1

3,2

6,42

20,54

0,32

1

36

36

232,97

З

0,1

11,65

244,62

1183,4

Вх.дв

1,2

2

2,4

2,32

1

36

36

200,45

З

0,1

1,6

330,7

531,19

О 2

1,2

0,6

0,72

2,56

1

36

36

66,355

З

0,1

3,318

69,673

Пол

2,95

5,6

16,52

1,92

0,6

11

6,6

208,91

0

208,91

Пт

2,95

5,6

16,52

0,24

0,9

36

32

128,99

0

128,99

Qб = 21 Fпол, Вт

Fпол - чистая площадь помещения, м2;

Расчетная нагрузка на отопительные приборы определяется по формулам:

1. для жилых комнат: Qот = Qтп - Qб + Qи.в.

Qи.в - больший из расходов тепла на подогрев инфильтрующего или

вентиляционного воздуха;

2. для кухонь: Qот = Qтп - Qб + Qи.;

3. для лестничной клетки: Qот = Qтп + Qи.

Все расчеты оформляем в таблицу №6.

Таблица № 6. Сводная таблица теплопотерь.

№ пом-я

Q тп

Q и

Q б

Q от

Q в

F

tв - tср

101

1281

384,3

361,62

1303,68

351,288

17,22

20,4

102

732,78

219,834

441,588

678,1072

386,915

21,028

18,4

103 к

640,32

192,096

273,42

558,996

239,568

13,02

18,4

104

678,76

203,628

255,15

647,17

223,56

12,15

18,4

105

624

187,2

338,688

582,0672

296,755

16,128

18,4

106

624

187,2

338,688

582,0672

296,755

16,128

18,4

107

678,76

203,628

255,15

647,17

223,56

12,15

18,4

108 к

640,32

192,096

273,42

558,996

239,568

13,02

18,4

109

732,78

219,834

441,588

678,1072

386,915

21,028

18,4

110

1230,7

369,21

361,62

1238,29

351,288

17,22

20,4

111

1261,8

378,54

331,162

1309,1784

321,7

15,7696

20,4

112 к

723,8

217,14

261,912

679,028

229,485

12,472

18,4

113 к

660,75

198,225

275,52

583,455

241,408

13,12

18,4

114

606,59

181,977

305,29

568,79224

267,492

14,5376

18,4

115

606,59

181,977

305,29

568,79224

267,492

14,5376

18,4

116 к

660,75

198,225

275,52

583,455

241,408

13,12

18,4

117 к

723,8

217,14

261,912

679,028

229,485

12,472

18,4

118

1211,6

363,48

331,162

1243,9184

321,7

15,7696

20,4

201

1086,8

326,04

361,62

1076,468

351,288

17,22

20,4

202

574,46

172,338

441,588

519,7872

386,915

21,028

18,4

203 к

511

153,3

273,42

390,88

239,568

13,02

18,4

204

536,87

161,061

255,15

505,28

223,56

12,15

18,4

205

502

150,6

338,688

460,0672

296,755

16,128

18,4

206

502

150,6

338,688

460,0672

296,755

16,128

18,4

207

536,87

161,061

255,15

505,28

223,56

12,15

18,4

208 к

511

153,3

273,42

390,88

239,568

13,02

18,4

209

574,46

172,338

441,588

519,7872

386,915

21,028

18,4

210

1039,2

311,76

361,62

1028,868

351,288

17,22

20,4

211

1068,2

320,46

331,162

1058,7382

321,7

15,7696

20,4

212 к

561,76

168,528

261,912

468,376

229,485

12,472

18,4

213 к

519,55

155,865

275,52

399,895

241,408

13,12

18,4

214

485,22

145,566

305,29

447,42224

267,492

14,5376

18,4

215

485,22

145,566

305,29

447,42224

267,492

14,5376

18,4

216 к

519,55

155,865

275,52

399,895

241,408

13,12

18,4

217 к

561,76

168,528

261,912

468,376

229,485

12,472

18,4

218

1020,6

306,18

331,162

1011,1382

321,7

15,7696

20,4

ЛК 1

1183,4

355,02

284,97

1538,42

222,548

13,57

16,4

ЛК 2

1183,4

355,02

284,97

1538,42

222,548

13,57

16,4

3.3 Определение числа секций отопительных приборов

В двухтрубных системах отопления расчет поверхности нагрева отопительных приборов производится при постоянном температурном перепаде теплоносителя на стояке, т.е. tг - tобр, 0С.

Определим разность между средней температурой воды внутри прибора и температурой воздуха в помещении Дt:

Дt =

- средняя температура воды в приборе;

Для угловых помещений Дt = 82,50 - 200 = 62,50С;

Для рядовых помещений Дt = 82,50 - 180 = 64,50С;

Для лестничной клетки Дt = 82,50 - 160 = 66,50С.

Эквивалентная нагревательная поверхность находится по формуле:

gэкв = (5,6 + 0,035 Дt) Дt

Для угловых помещений gэкв = (5,6 + 0,035*62,50С) 62,50С = 486,7190С;

Для рядовых помещений gэкв = (5,6 + 0,035*64,50С) 64,50С = 506,8080С;

Для лестничной клетки gэкв = (5,6 + 0,035*66,50С) 66,50С = 527,1790С.

Поправочный коэффициент в1,учитывающий остывание воды в трубопроводах систем водяного отопления с искусственной циркуляцией.

В 2-х этажном здании с двухтрубной системой отопления с нижней разводкой коэффициент в1 равны:

Для 1 - ого этажа в1 = 1;

Для 2 - ого этажа в1 = 1,05;

Для лестничной клетки в1 = 1, как и для 1-ого этажа, т.к. отопительный прибор находится на 1-ом этаже.

Поправочный коэффициент в3, учитывающий способ подводки теплоносителя к нагревательному прибору и изменение теплоотдачи в зависимости от расхода воды через прибор.

Схема подводки теплоносителя к прибору: «Сверху - вниз», при Gотн = 1, коэффициент в3 = 1.

Поправочный коэффициент в4, учитывающий установку нагревательного прибора в данном помещении, и всякого рода укрытия.

В жилых помещениях нагревательные приборы устанавливаются у стены без ниши с укрытием в виде полки, коэффициент в4 = 1,05. На лестничных клетках нагревательный прибор устанавливается у стены, коэффициент в4 = 1.

Расчетная поверхность теплоотдающей поверхности нагревательного прибора определяется по формуле:

Поправочный коэффициент в4 , учитывающий количество секций чугунного нагревательных приборов находится по формуле:

Количество секций нагревательного прибора рассчитывается по формуле:

fc - эквивалентная поверхность одного ребра, определяется по марке нагревательного прибора.

Марка нагревательного прибора - М 140 АО, fc = 0,25 экм.

Таблица №7. Число секций отопительных приборов.

№ пом-я

Q отоп

Дt

g экв

F р

в 1

в 2

в 3

в 4

П расч

Ппр

101

1303,68

62,5

486,72

2,8124

1

1,024

1

1,05

11,52

12

102

678,1072

64,5

506,81

1,4049

1

0,967

1

1,05

5,435

6

103 к

558,996

64,5

506,81

1,1581

1

0,945

1

1,05

4,378

5

104

647,17

64,5

506,81

1,3408

1

0,962

1

1,05

5,16

5

105

582,0672

64,5

506,81

1,2059

1

0,95

1

1,05

4,582

5

106

582,0672

64,5

506,81

1,2059

1

0,95

1

1,05

4,582

5

107

647,17

64,5

506,81

1,3408

1

0,962

1

1,05

5,16

5

108 к

558,996

64,5

506,81

1,1581

1

0,945

1

1,05

4,378

5

109

678,1072

64,5

506,81

1,4049

1

0,967

1

1,05

5,435

6

110

1238,29

62,5

486,72

2,6714

1

1,021

1

1,05

10,9

11

111

1309,178

62,5

486,72

2,8243

1

1,024

1

1,05

11,57

12

112 к

679,028

64,5

506,81

1,4068

1

0,967

1

1,05

5,444

6

113 к

583,455

64,5

506,81

1,2088

1

0,95

1

1,05

4,595

5

114

568,7922

64,5

506,81

1,1784

1

0,947

1

1,05

4,465

5

115

568,7922

64,5

506,81

1,1784

1

0,947

1

1,05

4,465

5

116 к

583,455

64,5

506,81

1,2088

1

0,95

1

1,05

4,595

5

117 к

679,028

64,5

506,81

1,4068

1

0,967

1

1,05

5,444

6

118

1243,918

62,5

486,72

2,6835

1

1,021

1

1,05

10,96

11

201

1076,468

62,5

486,72

2,4384

1,05

1,015

1

1,05

9,896

10

202

519,7872

64,5

506,81

1,1307

1,05

0,942

1

1,05

4,261

4

203 к

390,88

64,5

506,81

0,8503

1,05

0,902

1

1,05

3,069

3

204

505,28

64,5

506,81

1,0992

1,05

0,938

1

1,05

4,126

4

205

460,0672

64,5

506,81

1,0008

1,05

0,926

1

1,05

3,707

4

206

460,0672

64,5

506,81

1,0008

1,05

0,926

1

1,05

3,707

4

207

505,28

64,5

506,81

1,0992

1,05

0,938

1

1,05

4,126

4

208 к

390,88

64,5

506,81

0,8503

1,05

0,902

1

1,05

3,069

3

209

519,7872

64,5

506,81

1,1307

1,05

0,942

1

1,05

4,261

4

210

1028,868

62,5

486,72

2,3306

1,05

1,011

1

1,05

9,429

10

211

1058,738

62,5

486,72

2,3982

1,05

1,013

1

1,05

9,722

10

212 к

468,376

64,5

506,81

1,0189

1,05

0,928

1

1,05

3,784

4

213 к

399,895

64,5

506,81

0,8699

1,05

0,906

1

1,05

3,152

3

214

447,4222

64,5

506,81

0,9733

1,05

0,922

1

1,05

3,59

4

215

447,4222

64,5

506,81

0,9733

1,05

0,922

1

1,05

3,59

4

216 к

399,895

64,5

506,81

0,8699

1,05

0,906

1

1,05

3,152

3

217 к

468,376

64,5

506,81

1,0189

1,05

0,928

1

1,05

3,784

4

218

1011,138

62,5

486,72

2,2904

1,05

1,01

1

1,05

9,255

9

ЛК 1

1538,42

66,5

527,18

2,9182

1

1,026

1

1

11,97

12

ЛК 2

1538,42

66,5

527,18

2,9182

1

1,026

1

1

11,97

12

3.4 Расчет тепловлажностного режима

Найдем по ориентации самую холодную комнату, в данном случае это угловые комнаты 101 и 201, ориентированные на СВ.

Определяем отсутствие конденсации водяного пара на внутренней поверхности, ограждающей конструкции.

Чтобы не было влаги в стене должно выполняться условие:

фв ? tт.р.

Температура на внутренней поверхности, ограждающей конструкции определяется по формуле:

tв = 200С - внутренняя температура помещения;

tн = - 200С - наружная температура помещения;

м 2 0 С/Вт - термическое сопротивление теплоотдачи внутренней поверхности;

м 2 0 С/Вт - фактическое термическое сопротивление;

(tв - tн) = (200 - ( - 200)) = 400С- разность температур;

.

Температура точки росы определяется по формуле:

tт.р. = 20,1 - (5,75 - 0,00206*ев)2

Модуль упругости водяного пара в воздухе помещений:

Е = 477 + 133,3*(1 + 0,14*tв)2 = 477 + 133,3*(1 + 0,14*20)2 = 2401,852 - модуль упругости водяного пара в состоянии полного насыщенного;

ц = 55% - относительная влажность воздуха;

tт.р. = 20,1 - (5,75 - 0,00206*ев)2=20,1-(5,75-0,00206*1321,0186)2=10,80С

Сравним фв ? tт.р..

18,550С ? 10,80С

Условие выполняется.

Найдем критическую влажность, из условия в = tтр.

в = tтр = =18,550С;

Модуль упругости водяного пара:

Модуль упругости водяного пара в состоянии полного насыщенного:

Е = 2401,852;

Критическая влажность:

%

Вывод: При влажности 55% тепловлажностный режим соблюдается, влага в стене отсутствует. Эксплуатация помещений допустима при влажность не превышающей 91,15%, в противном случае существует риск выпадение росы.

4. Гидравлический расчет

Гидравлический расчет систем водяного отопления состоит в определении диаметров труб, подводящих к каждому отопительному прибору необходимое количество теплоносителя под воздействием расчетного циркуляционного давления.

Основной целью гидравлического расчета систем водяного отопления является обеспечение при установившемся движении воды расхода расчетного циркуляционного давления на преодоление сопротивления движению воды в системе.

В данном здании проектируется водяная двухтрубная система отопления с параметрами теплоносителя tгор = 950, tобр = 700С. Система с нижней разводкой магистралей с попутным движением теплоносителя. Система состоит из двух ветвей, каждая из которых обслуживает половину здания. Для выпуска воздуха из системы с нижней разводкой предусматривают краны Маевского, которыми оснащают отопительные приборы верхнего этажа. Для отключения отдельных ветвей системы в случае ремонта предусматривают установку задвижек и устройства для выпуска воды из ветки.

Система отопления питается теплоносителем от тепловой сети. Для получения требуемой температуры теплоносителя в системе отопления последняя присоединяется через элеватор, который устанавливают в помещении теплового ввода, в подвале здания.

Для проведения монтажной регулировки системы отопления и изменения теплоотдачи приборов в процессе эксплуатации на подводках к радиаторам предусматривают установку кранов двойной регулировки.

Гидравлический расчет производят на основе аксонометрической схемы одной ветви системы отопления для половины здания, на который проставляют тепловые нагрузки отопительных приборов, стояков, участков магистралей, а также длины расчетных участков.

Рис. 5 Принципиальная схема ввода и теплового элеватора.

Намечают главное циркуляционное кольцо через один из нижних приборов среднего, наиболее нагруженного стояка, расчетной ветви системы. На схеме проставляют номера участков главного циркуляционного кольца.

Аксонометрическая схема приведена на листе 24.

Диаметры труб:

1. Подводка к нагревательному прибору - Ф10;

2. Стояки - Ф15;

3. Разводящая сеть - Ф20;

4. Подводка к тепловому узлу, сам узел - Ф25.

Определение количества воды, циркулирующее в системе отопления:

tг = 950C - температура воды в подающей сети;

tо = 700C - температура воды в обратной сети.

R - удельное сопротивление трению;

V - скорость движения воды;

ж - коэффициент местного сопротивления;

z1 - местные потери отнесенные к единице КМС

z = z1*Уж , Па;

Все данные расчета сведены в таблицы №8 и №9.

Таблица №8. Расчет ГЦК. Стояк №1.

Qот

L

d

G

R

V

R L

ж

Z1

Z

R L + Z

1

1076,5

4,15

10

37,03

10,03

0,078

41,604

1+1,5

3,003

7,508

49,1113

2

2380,1

8,095

15

81,88

22,79

0,121

184,46

1+16+1,5

7,188

89,85

274,311

3

4527,9

7,2

15

155,8

74,33

0,23

535,16

1

38,654

38,65

573,816

4

6722,5

3,38

15

231,3

163,2

0,341

551,68

1+16

47,346

520,8

1072,49

5

6722,5

7,0202

20

231,3

30,56

0,179

214,57

3+1,5+10

15,724

228

442,565

6

6722,5

2,9

25

231,3

10,54

0,112

30,578

3+1+1+1

6,196

37,18

67,7536

7

6722,5

7,6202

20

231,3

30,56

0,179

232,91

3+1,5+1,5+ 1,5+1,5+10

15,724

298,8

531,661

8

6722,5

3,28

15

231,3

163,2

0,341

535,36

3+16

47,346

899,6

1434,94

9

4527,9

7,02

15

155,8

74,33

0,23

521,78

1

38,654

38,65

560,437

10

2380,1

8,595

15

81,88

22,79

0,121

195,85

1+1,5+16

7,188

89,85

285,704

11

1076,5

4,05

10

37,03

10,03

0,078

40,601

1+1,5+1+4

3,003

22,52

63,1238

У = 63,31 м У = 5355,907 Па

Таблица №9. Расчет стояка №2.

Qот

L

d

G

R

V

R L

ж

Z1

Z

R L + Z

12

390,88

1,135

10

23

5

0,051

5,675

1

1,334

1,334

7,009

13

910,67

3,26

10

31,33

7,974

0,065

25,995

3

2,113

6,339

32,3342

14

2147,8

1,275

10

73,88

43,2

0,154

55,085

2+16

11,675

210,2

265,235

3

4527,9

7,2

15

155,8

74,33

0,23

535,16

1

38,654

38,65

573,816

4

6722,5

3,38

15

231,3

163,2

0,341

551,68

1+16

47,346

520,8

1072,49

5

6722,5

7,0202

20

231,3

30,56

0,179

214,57

3+1,5+10

15,724

228

442,565

6

6722,5

2,9

25

231,3

10,54

0,112

30,578

3+1+1+1

6,196

148,7

179,282

7

6722,5

7,6202

20

231,3

30,56

0,179

232,91

3+1,5+1,5+ 1,5+1,5+10

15,724

298,8

531,661

8

6722,5

3,28

15

231,3

163,2

0,341

535,36

3+16

47,346

615,5

1150,86

9

4527,9

7,02

15

155,8

74,33

0,23

521,78

1

38,654

38,65

560,437

15

2147,8

1,775

10

73,88

43,2

0,154

76,687

1+16

11,675

198,5

275,162

16

910,67

3,26

10

31,33

7,974

0,065

25,995

2

2,113

4,226

30,2212

17

390,88

1,035

10

23

5

0,051

5,175

3+1+4

1,334

10,67

15,847

У = 50,16 м У = 5136,917 Па

При увязке ГЦК невязка не должна превышать 15%.

Д1= =

ДРр = ДРе + ДРн = 5064,8+337,125=5401,925кПа

ДРн = 80 * УL = 80 * 63,31 = 5064,8 кПа

ДРе = h1 6,2 (tг - tо) = 2,175*6,2*25 = 337,125кПа

Условие выполняется: 0,85% ? 15%

Увязка полуколец стояков № 1 и № 2.

Таблица №10. Стояк №1.

Qот

L

d

G

R

V

R L

ж

Z1

Z

R L + Z

1

1076,5

4,15

10

37,03

10,03

0,078

41,604

1+1,5

3,003

7,508

49,1113

2

2380,1

8,095

15

81,88

22,79

0,121

184,46

1+16+1,5

7,188

89,85

274,311

10

2380,1

8,595

15

81,88

22,79

0,121

195,85

1+1,5+16

7,188

89,85

285,704

11

1076,5

4,05

10

37,03

10,03

0,078

40,601

1+1,5+1+4

3,003

22,52

63,1238

У=672,25Па

Таблица №11. Стояк №2.

Qот

L

d

G

R

V

R L

ж

Z1

Z

R L + Z

12

390,88

1,135

10

23

5

0,051

5,675

1

1,334

1,334

7,009

13

910,67

3,26

10

31,33

7,974

0,065

25,995

3

2,113

6,339

32,3342

14

2147,8

1,275

10

73,88

43,2

0,154

55,085

2+16

11,675

210,2

265,235

15

2147,8

1,775

10

73,88

43,2

0,154

76,687

1+16

11,675

198,5

275,162

16

910,67

3,26

10

31,33

7,974

0,065

25,995

2

2,113

4,226

30,2212

17

390,88

1,035

10

23

5

0,051

5,175

3+1+4

1,334

10,67

15,847

У=625,8087Па

При увязке полуколец невязка не должна превышать 15%.

=

Условие выполняется: 7%?15%

стена ограждение отопления вентиляция

5. Аэродинамический расчет

В жилых зданиях проектируется общеобменная естественная вентиляция удалением воздуха из санитарных узлов и кухонь. Приточный воздух для компенсации естественной вытяжки поступает с наружи через неплотности окон и других ограждений.

Количество удаляемого воздуха по СНиП для жилых зданий должно быть не менее 3м3/ч на один м2 жилой площади квартиры.

Нормы воздухообмена в кухне и санузлах:

кухня:

негазифицированная ……………………………………60м3

с 2-х конфорочной газовой плитой …………………….60м3

с 3-х конфорочной газовой плитой …………………….75м3

с 4-х конфорочной газовой плитой ……………………..90м3

санузлы:

ванная индивидуальная ………………………………….25м3/ч

туалет индивидуальный .…………………………………25м3

санузел совмещенный …………………………………….50м3/ч.

Сначала подсчитывают воздухообмен по величине жилой площади квартиры, который сравнивают с воздухообменом для кухонь и санузлов. К расчету принимается большая из двух величин.

Проектируют отдельные системы вентиляции из незагрязненных и отдельные из загрязненных (санузлы, кухни и др.) помещений. Для каждого помещения следует предусматривать отдельный канал (допускается в пределах одной квартиры объединить в общий канал вытяжку из уборной и ванной комнаты).

Вентиляционные каналы размещаются по внутренним капитальным стенам. При невозможности разместить каналы в капитальных стенах допускается устройство приставных вертикальных каналов. Минимальные размера канала 100100 мм или 1/21/2 кирпича.

Вентиляционные каналы, прокладываемые в неотапливаемых зданиях, выполняются из двойных шлакогипсовых плит или теплоизолируются во избежание конденсации водяных паров на внутренней поверхности.

Вытяжные шахты могут быть выполнены деревянными, обитыми с внутренней стороны кровельной сталью. Высоту вытяжных шахт следует принимать не менее 0,5м над плоской кровлей, не менее 0,5м выше конька крыши при расположении шахты от конька от 1,5м до 3м, при большем расстоянии не ниже линии, проведенной от конька вниз под углом 10 к горизонту.

Радиус действий вытяжных систем с естественным побуждением нельзя принимать более 8м. Не допускается объединять в общую систему каналы из помещений, ориентированных на разные фасады.

Вытяжные системы с естественным побуждением следует рассчитывать на гравитационном давление, соответствующее разностей плотностей воздуха при температуре внутреннего воздуха, нормируемой для холодного периода года, и температуре наружного воздуха +5С. Таким образом, располагаемое давление вычисляется по формуле:

Р=9,8Н(+5-в), (Па),

где Н - разность отметок устья вытяжной шахты и вытяжной вентиляционной решетки рассчитываемой ветви.

Вытяжные решетки в помещении располагают на 0,5м от потолка. Для жилых зданий в принимают равным 1,21кг/м3, тогда:

Р=0,55Н, (Па).

Цель аэродинамического расчета состоит в определении сечений каналов и размеров жалюзийных решеток, чтобы обеспечить требуемые расходы удаляемого воздуха. Для предварительного определения сечений каналов систем естественной вытяжной вентиляции принимают скорость порядка 0,5…1,5м/с.

Руководствуясь изложенными выше соображениями, конструируют систему вытяжной вентиляции в планах здания, вычерчивают расчетную аксонометрическую схему.

Расчетную схему разбивают на участки, определяют расходы воздуха, проходящего по участкам, длины участков и наносят их на схему в виде дроби (в числителе - расход, в знаменателе - длина).

Расчетным участкам присваивают номера (жалюзийную решетку рассматривают как самостоятельный участок, так как ею, возможно, осуществить монтажное регулирование).

Аксонометрическая схема вентиляции приведена на листе 30.

Для расчета воздуховодов систем вентиляции используют расчетные таблицы для стальных круглых воздуховодов. При применении каналов прямоугольного сечения вычисляют равновеликий диаметр:

где a и b - размеры сторон прямоугольного канала, м.

По величине равновеликого диаметра и скорости воздуха с помощью расчетных таблиц определяют значение удельной потери давления на трение R, Па/м.

Для неметаллических воздуховодов, имеющих большую шероховатость, чем металлические, потери на трение увеличивают введение поправочного коэффициента .

Первые три графы таблицы заполняют по данным, приведенным на расчетной схеме.

Задаваясь скоростью V движения воздуха по каналу, рассчитывается площадь живого сечения по формуле:

Далее по приложениям принимают ближайшее большее значение площади живого сечения, выбирают размеры канала или жалюзийной решетки, пересчитывают скорость V движения воздуха по формуле:

Определенные параметры заносятся в графы 4,5,6.

Графа 8 заполняется по данным расчетных таблиц круглых стальных воздуховодов при принятых dэ и V.

Графа 10 - значение Рдин=v2/2, вычисляют или принимают по данным расчетных таблиц.

Абсолютная эквивалентная шероховатость материалов, Кэ, мм:

листовая сталь……………………………………………0,1

асбестоцементные трубы………………………………..0,11

гипсошлаковые…..……………………………………….1,0

шлакобетонные плиты……………………………………1,5

кирпич……………………………………………………..4,0

штукатурка на сетке………………………………………10,0.

Поправочные коэффициенты к потерям давления на трение, учитывающие шероховатость материала воздуховодов.

Графа 12 - коэффициент местных сопротивлений принимаем по справочным данным.

Остальные графы заполняются результатами вычислений.

При невязке между расчетным и израсходованным давлениями, превышающей 11%, производится изменение сечений воздуховодов на отдельных участках с соответствующей корректировкой расчетных величин.

Увязка каждой расчетной ветви производиться по формуле:

Таблица №9. Расчет системы вентиляции 1.

Уч.

L

Длина l

Размеры

F

V

R

в

R l в

Уж

Pдин

z=Pдин Уж

R l в+z

а

в

Расчет канала из санузла. 2ой этаж.

1

25

0

0,1

0,1

0,0087

0,798

0,1

0,149

0

0

2,4

0,4048

0,971

0,971

2

25

0,96

0,14

0,14

0,02

0,347

0,14

0,025

1,224

0,0294

1,1

0,0766

0,084

0,114

3

25

1,1333

0,14

0,27

0,038

0,183

0,18

0,005

1,04

0,0059

1,1

0,0212

0,023

0,029

4

50

0,5667

0,14

0,27

0,038

0,365

0,18

0,017

1,073

0,0103

0,5

0,0849

0,042

0,053

5

170

1,6

0,27

0,27

0,073

0,647

0,27

0,028

1,113

0,0499

1,5

0,2658

0,399

0,449

6

390

4

0,27

0,4

0,111

0,976

0,32

0,046

1,157

0,2129

1,5

0,6051

0,908

1,121

У=2,7363 кПа

Невязка: ДР=-0,30512

Расчет канала из кухни. 2ой этаж.

7

60

0

0,14

0,14

0,02

0,833

0,14

0,107

0

0

1,2

0,4412

0,529

0,529

8

60

0,96

0,14

0,27

0,038

0,439

0,18

0,107

1,402

0,144

1,1

0,1222

0,134

0,278

9

60

1,1333

0,14

0,27

0,038

0,439

0,18

0,024

1,085

0,0295

1,1

0,1222

0,134

0,164

10

120

0,5667

0,14

0,27

0,038

0,877

0,18

0,083

1,144

0,0538

0,5

0,4888

0,244

0,298

5

170

1,6

0,27

0,27

0,073

0,647

0,27

0,028

1,113

0,0499

1,5

0,2658

0,399

0,449

6

390

4

0,27

0,4

0,111

0,976

0,32

0,046

1,157

0,2129

1,5

0,6051

0,908

1,121

У=2,8393 кПа

Невязка: ДР=-4,0784 кПа

Расчет канала из кухни. 2ой этаж.

11

60

0

0,14

0,14

0,02

0,833

0,14

0,107

0

0

1,2

0,4412

0,529

0,529

12

60

0,96

0,14

0,27

0,038

0,439

0,18

0,107

1,402

0,144

1,1

0,1222

0,134

0,278

13

60

1,1333

0,27

0,27

0,073

0,228

0,27

0,005

1,146

0,0065

1,1

0,0331

0,036

0,043

14

120

0,5667

0,27

0,27

0,073

0,457

0,27

0,02

1,088

0,0123

0,5

0,1325

0,066

0,079

15

220

1,6

0,27

0,27

0,073

0,837

0,27

0,047

1,138

0,0856

1,5

0,4452

0,668

0,753

6

390

4

0,27

0,4

0,111

0,976

0,32

0,046

1,157

0,2129

1,5

0,6051

0,908

1,121

У=2,8034 кПа

Невязка: ДР=-2,7621 кПа

Расчет канала из ванной комнаты. 2ой этаж.

16

25

0

0,14

0,14

0,02

0,347

0,14

0,025

1,224

0

1,2

0,0766

0,092

0,092

17

25

0,563

0,14

0,14

0,02

0,347

0,14

0,025

1,224

0,0172

1,2

0,0766

0,092

0,109

18

50

0,563

0,14

0,14

0,02

0,694

0,14

0,079

1,119

0,0498

1,2

0,3064

0,368

0,417

19

50

0,96

0,14

0,27

0,038

0,365

0,18

0,017

1,073

0,0175

1,1

0,0849

0,093

0,111

20

50

1,1333

0,27

0,27

0,073

0,19

0,27

0,017

1,073

0,0207

1,1

0,023

0,025

0,046

21

100

0,5667

0,27

0,27

0,073

0,381

0,27

0,062

1,134

0,0398

0,5

0,092

0,046

0,086

15

220

1,6

0,27

0,27

0,073

0,837

0,27

0,047

1,138

0,0856

1,5

0,4452

0,668

0,753

6

390

4

0,27

0,4

0,111

0,976

0,32

0,046

1,157

0,2129

1,5

0,6051

0,908

1,121

У=2,7351 кПа

Невязка: ДР=-0,26201 кПа

Расчет канала из санузла. 1ый этаж.

22

25

0

0,1

0,1

0,0087

0,798

0,1

0,149

0

0

2,4

0,4048

0,971

0,971

23

25

1,1333

0,14

0,14

0,02

0,347

0,14

0,025

1,224

0,0347

1,1

0,0766

0,084

0,119

24

25

5,16

0,14

0,14

0,02

0,347

0,14

0,025

1,224

0,1579

14,3

0,0766

1,095

1,253

4

50

0,5667

0,14

0,27

0,038

0,365

0,18

0,017

1,073

0,0103

1,5

0,0849

0,127

0,138

5

170

1,6

0,27

0,27

0,073

0,647

0,27

0,028

1,113

0,0499

1,5

0,2658

0,399

0,449

6

390

4

0,27

0,4

0,111

0,976

0,32

0,046

1,157

0,2129

1,5

0,6051

0,908

1,121

У=4,0505 кПа

Невязка: ДР=7,4817 кПа

Расчет канала из кухни. 1ый этаж.

25

60

0

0,14

0,14

0,02

0,833

0,14

0,16

0

0

2,4

0,4412

1,059

1,059

26

60

4,76

0,14

0,27

0,038

0,439

0,18

0,024

1,157

0,1322

9,9

0,1222

1,21

1,342

10

120

0,5667

0,14

0,27

0,038

0,877

0,18

0,083

1,144

0,0538

0,5

0,4888

0,244

0,298

5

170

1,6

0,27

0,27

0,073

0,647

0,27

0,028

1,113

0,0499

1,5

0,2658

0,399

0,449

6

390

4

0,27

0,4

0,111

0,976

0,32

0,046

1,157

0,2129

1,5

0,6051

0,908

1,121

У=4,2683 кПа

Невязка: ДР=2,5046 кПа

Расчет канала из кухни. 1ый этаж.

27

60

0

0,14

0,14

0,02

0,833

0,14

0,16

0

0

1,2

0,4412

0,529

0,529

28

60

4,76

0,14

0,27

0,038

0,439

0,18

0,024

1,157

0,1322

11

0,1222

1,344

1,476

14

120

0,5667

0,27

0,27

0,073

0,457

0,27

0,02

1,088

0,0123

0,5

0,1325

0,066

0,079

15

220

1,6

0,27

0,27

0,073

0,837

0,27

0,047

1,138

0,0856

1,5

0,4452

0,668

0,753

6

390

4

0,27

0,4

0,111

0,976

0,32

0,046

1,157

0,2129

1,5

0,6051

0,908

1,121

У=3,9585 кПа

Невязка: ДР=9,5825 кПа

Расчет канала из ванной комнаты. 1ый этаж.

29

25

0

0,14

0,14

0,02

0,347

0,14

0,025

0

0

1,2

0,0766

0,092

0,092

30

25

0,563

0,14

0,14

0,02

0,347

0,14

0,025

1,224

0,0172

1,2

0,0766

0,092

0,109

31

50

0,563

0,14

0,14

0,02

0,694

0,14

0,079

1,119

0,0498

1,2

0,3064

0,368

0,417

32

50

5,16

0,14

0,27

0,038

0,365

0,18

0,017

1,073

0,0941

18,7

0,0849

1,587

1,681

21

100

0,5667

0,27

0,27

0,073

0,381

0,27

0,062

1,134

0,0398

0,5

0,092

0,046

0,086

15

220

1,6

0,27

0,27

0,073

0,837

0,27

0,047

1,138

0,0856

1,5

0,4452

0,668

0,753

6

390

4

0,27

0,4

0,111

0,976

0,32

0,046

1,157

0,2129

1,5

0,6051

0,908

1,121

У=4,2594 кПа

Невязка: ДР=2,7072 кПа

Таблица №10. Расчет системы вентиляции 2.

Участок

L

Длина l

Размеры

F

V

R

в

R l в

Уж

Pдин

z=Pдин Уж

R l в+z

а

в

Расчет канала из кухни. 2ой этаж.

1

60

0

0,14

0,14

0,02

0,833

0,14

0,16

0

0

2,4

0,4412

1,059

1,059

2

60

0,96

0,14

0,14

0,02

0,833

0,14

0,16

0,107

0,0164

1,1

0,4412

0,485

0,502

3

60

1,1333

0,14

0,27

0,038

0,439

0,18

0,024

1,157

0,0315

1,1

0,1222

0,134

0,166

4

120

0,5667

0,14

0,27

0,038

0,877

0,18

0,083

1,144

0,0538

0,5

0,4888

0,244

0,298

5

270

4

0,27

0,4

0,111

0,676

0,32

0,026

1,117

0,1162

1,5

0,29

0,435

0,551

У=2,5759 кПа

Невязка: ДР=5,5748 кПа

Расчет канала из совмещенного санузла. 2ой этаж.

6

25

0

0,1

0,1

0,0087

0,798

0,1

0,149

0

0

1,2

0,4048

0,486

0,486

7

75

0,96

0,14

0,14

0,02

1,042

0,14

0,153

1,468

0,2156

1,1

0,6893

0,758

0,974

8

75

1,1333

0,14

0,27

0,038

0,548

0,18

0,035

1,1

0,0436

1,1

0,191

0,21

0,254

9

150

0,5667

0,14

0,27

0,038

1,096

0,18

0,118

1,169

0,0782

0,5

0,7638

0,382

0,46

5

270

4

0,27

0,4

0,111

0,676

0,32

0,026

1,117

0,1162

1,5

0,29

0,435

0,551

У=2,7246 кПа

Невязка: ДР=0,1242 кПа

Расчет канала из кухни. 1ый этаж.

10

60

0

0,14

0,14

0,02

0,833

0,14

0,107

0

0

1,2

0,4412

0,529

0,529

11

60

4,36

0,14

0,14

0,02

0,833

0,14

0,107

1,402

0,6541

5,5

0,4412

2,426

3,081

4

120

0,5667

0,14

0,27

0,038

0,877

0,18

0,083

1,144

0,0538

0,5

0,4888

0,244

0,298

5

270

4

0,27

0,4

0,111

0,676

0,32

0,026

1,117

0,1162

1,5

0,29

0,435

0,551

У=4,4594 кПа

Невязка: ДР=-1,8598 кПа

Расчет канала из совмещенного санузла. 1ый этаж.

12

25

0

0,1

0,1

0,0087

0,798

0,1

0,149

0

0

1,2

0,4048

0,486

0,486

13

75

1,1334

0,14

0,27

0,038

0,548

0,18

0,035

1,302

0,0516

1,5

0,191

0,286

0,338

14

25

9,96

0,14

0,14

0,02

0,347

0,14

0,025

1,224

0,3048

25,2

0,0766

1,93

2,235

9

150

0,5667

0,14

0,27

0,038

1,096

0,18

0,118

1,169

0,0782

0,5

0,7638

0,382

0,46

5

270

4

0,27

0,4

0,111

0,676

0,32

0,026

1,117

0,1162

1,5

0,29

0,435

0,551

У=4,0701 кПа

Невязка: ДР=7,0339 кПа

Литература

Тихомиров К.В. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция. - М.: Стройиздат, 1981г.

Богословский В.Н., Щеглов В.П., Разумов Н.Н. Отопление и вентиляция. - М.: Стройиздат, 1980г.

Гусев В.М. Теплоснабжение и вентиляция. - Л.: Стройиздат, Ленинградское отделение, 1975г.

СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика. М.: Стройиздат, 1983г.

СНиП II-3-79*. Строительная теплотехника. М.: Стройиздат, 1982г.

СниП 2.04.05-91. Отопление, вентиляция и кондиционирование. М.: Стройиздат, 1991г.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Гидравлический расчет системы отопления. Тепловой расчет отопительных приборов. Расчет системы вытяжной естественной канальной вентиляции в жилых домах. Теплопередача стены, перекрытия, покрытия, окна.

    курсовая работа [327,1 K], добавлен 10.10.2012

  • Определение площади ограждений. Теплотехнический расчёт наружных стен, подвального, чердачного перекрытия. Определение воздухообмена в помещении. Расчет отопительных приборов. Аэродинамический расчет систем вентиляции. Гидравлический расчёт трубопроводов.

    курсовая работа [672,0 K], добавлен 24.05.2014

  • Теплотехничекий расчет здания, стены, перекрытий над подвалом, чердачного перекрытия, расчет окон. Расчет теплопотерь наружными ограждениями помещений. Гидравлический расчет системы отопления. Размещение и расчет отопительных приборов и вентиляции.

    курсовая работа [147,7 K], добавлен 20.10.2008

  • Теплотехнический расчет ограждающих конструкций, наружной стены, чердачного и подвального перекрытия, окон. Расчёт теплопотерь и системы отопления. Тепловой расчет нагревательных приборов. Индивидуальный тепловой пункт системы отопления и вентиляции.

    курсовая работа [293,2 K], добавлен 12.07.2011

  • Теплотехнический расчет систем отопления и вентиляции жилого дома. Определение теплопотерь через ограждающие конструкции, выбор отопительных приборов. Определение воздухообменов с учетом геометрии здания и систем вентиляции; аэродинамический расчет.

    реферат [1,8 M], добавлен 22.10.2013

  • Теплотехнический расчет перекрытия пола первого этажа, наружных стен и утепленного чердачного перекрытия. Описание проектируемой системы отопления. Расчет теплопотерь через наружные ограждения. Гидравлический расчет системы отопления и вентиляции.

    курсовая работа [1,8 M], добавлен 20.02.2015

  • Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Разработка системы отопления, определение тепловых нагрузок. Гидравлический расчет водяного отопления. Подбор оборудования теплового пункта. Конструирование систем вентиляции, расчет воздухообменов.

    курсовая работа [277,4 K], добавлен 01.12.2010

  • Расчет толщины наружной стены, подбор утепления. Определение размера и утепления перекрытия над подвалом, чердачного перекрытия. Расчеты и выбор заполнения оконного проема, добавочные потери тепла. Конструирование системы отопления, системы вентиляции.

    курсовая работа [202,3 K], добавлен 19.01.2012

  • Теплотехнический расчет ограждающих конструкций - наружных стен, пола, световых и дверных проемов, чердачного перекрытия. Расчет теплопотерь и воздухообмена, тепловой баланс помещений. Расчет системы вентиляции и трубопроводов системы отопления здания.

    курсовая работа [1,2 M], добавлен 17.08.2013

  • Расчет отопления жилого здания. Теплотехнический расчет коэффициента теплопередачи: наружной стены, чердачного перекрытия, наружных дверей. Теплопотери через ограждающие конструкции здания. Нагрузка и расход воды в стояках. Подбор водоструйного элеватора.

    курсовая работа [60,4 K], добавлен 17.07.2010

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.