Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

• Введение
• 1. Исходные данные для проектирования
• 1.1 Структурная характеристика объекта проектирования
• 1.2 Расчетные параметры наружного воздуха
• 1.3 Расчетные параметры внутреннего воздуха
• 2. Описание принятых конструктивных решений по вентиляции
• 3. Расчет количества вредных выделений в помещениях
• 3.1 Теплопоступления в фитнес зал в цокольном этаже
• 3.1.1 Теплопоступления от искусственного освещения
• 3.1.2 Теплопоступления от людей
• 3.2 Расчет воздухообмена
• 3.3 Определение воздухообмена по санитарной норме
• 3.4 Воздухообмен вспомогательных помещений
• 4. Аэродинамический расчет систем вентиляции
• 4.1 Механическая вентиляция
• 4.2 Естественная вентиляция
• 5. Расчет систем пожарной безопасности
• 5.1 Расчет системы дымоудаления лестничной клетки ВД1
• 5.1.1Лестничная клетка типа Н1 с выходом в лестничную клетку с этажа через наружную, воздушную зону по открытым переходам.
• 5.1.2 Расчет системы дымоудаления из коридора цокольного этажа ВД2
• 5.1..3 Расчет системы подпора воздуха ПД1
• 6. Подбор оборудования
• 7. Безопасность жизнедеятельности
• 7.1 Безопасность производственных процессов и оборудования
• 7.2 Анализ опасных и вредных производственных факторов
• 7.3 Запыленность
• 7.4 Освещение
• 7.5 Шум
• 7.6 Безопасность монтажных работ
• 7.7 Пожарная безопасность
• 7.8 Электробезопасность
• 7.9 Неудовлетворительное освещение
• Приложения

Введение

Системы вентиляции являются инструментами, позволяющими создавать и поддерживать благоприятные параметры микроклимата, от которых в значительной степени зависят здоровье, работоспособность людей и ощущение комфорта.

Поэтому необходимо проектировать системы вентиляции высокого качества, с применением новейшего вентиляционного оборудования и изделий. Применяемое в проектах оборудование должно быть надежным в работе, простым в эксплуатации и удовлетворять требованиям ремонтопригодности.

Эффективность систем вентиляции, их технико-экономические характеристики зависят не только от правильно принятой технологической схемы системы и достоверности проведенных расчетов, но и от правильно организованных монтажа, наладки и эксплуатации, которые так же закладываются на стадии проектирования.

Немаловажное значение приобрела проблема экономии расхода тепловой и электрической энергии. Данная проблема может быть решена путем применения экономичных конструктивных решений. В группу мероприятий, экономящих энергоресурсы, входят автоматизация процессов, разработка новых строительных материалов, обладающих более высокими теплотехническими характеристиками и др.

Технические решения по вентиляционным системам должны приниматься, исходя из комплексного анализа технического уровня систем и требуемых для них капитальных вложений и последующих эксплуатационных затрат.

вентиляция наружный внутренний воздух

1. Исходные данные для проектирования

1.1 Структурная характеристика объекта проектирования

Объект: Многоэтажный жилой дом со встроенными помещениями общественного назначения в г. Челябинск

Площадь одного этажа: 710

Количество этажей: 12.

цокольный этаж: фитнес центр (тренажерные и гимнастический залы) и другие помещения;

первый этаж: офисные помещения;

второй-двенадцатый этажи: жилая часть (квартиры);

тринадцатый этаж: технический.

Ориентация по главному фасаду ЮВ

Местонахождение объекта г. Челябинск

Расчетная географическая широта 55°03?00? с. ш.

Концентрация СО₂ в наружном воздухе У_н, л/м³ 0,5

Запыленность наружного воздуха К_н, мг/м³ 1,0

Температурный градиент Д, град/ (м · высоты) 0,30

1.2 Расчетные параметры наружного воздуха

Согласно [1] принимаем климатические данные

Таблица 1.2 - Расчетные параметры наружного воздуха

Наименование параметра	Теплый период Параметры А	Холодный период Параметры Б
Температура наружного воздуха tн,°С	21,7	-34
Удельная энтальпия I, кДж/кг	48,3	-33,3
Скорость ветра V, м/с	3,2	4,8
Барометрическое давление Рб, гПа	990	990

1.3 Расчетные параметры внутреннего воздуха

Таблица 1.3 - Расчетные параметры внутреннего воздуха

Наименование параметра	Теплый период	Холодный и переходный период
Температура внутреннего воздуха tв,°С	24,7	16-23
Относительная влажность цв, %	?65	?60
Подвижность воздуха V, м/с	?0,5	?0,3

Допустимая концентрация СО₂ во внутреннем воздухе У_в = 2 л/м³

2. Описание принятых конструктивных решений по вентиляции

В помещениях жилого дома со встроенными помещениями запроектировано две приточно-вытяжных системы вентиляции, и двадцать вытяжных с естественным побуждением.

Приточные камеры размещаются в специально отведенных для них помещениях - вент камерах, в цокольном этаже.

Системы приточной вентиляции осуществляют подачу воздуха в спортивные залы, офисные и вспомогательные помещения. Для подогрева приточного воздуха используется водяной калорифер VTS.

В обслуживаемые помещения воздух подается через решетки АМР, потолочные воздухораспределители ДПУ, производителем которых является компания "Арктос". Воздухозаборными устройствами являются АМР, ДПУ.

Для подачи приточного воздуха в проекте используются каркасно-панельные агрегатные приточно-вытяжные установки типа VS фирмы "VTS".

Вытяжные системы вентиляции с механическим побуждением удаляют воздух из спортивных залов, офисных помещений и других вспомогательных помещений.

С помощью естественной вентиляции производится удаление воздуха из сан. узлов, кухонь, расположенных в жилых квартирах на 2-12 этажах.

Воздуховоды вытяжных и приточных систем выполнены прямоугольного сечения из кровельной стали. Транзитные воздуховоды после пересечения перекрытия обслуживаемого помещения на всем протяжении до помещения для вентиляционного оборудования предусматриваются из негорючих материалов с пределом огнестойкости 0,25 часа и прокладываются в шахтах с пределом огнестойкости 0,5 часа.

При пересечении перекрытия воздуховодами систем вентиляции, обслуживающей несколько этажей, на воздуховодах до перекрытия предусматривается установка огнезадерживающих клапанов с пределом огнестойкости 0,5 часа (перекрытия имеют предел огнестойкости 0,75 часа).

Воздуховоды приточных систем в пределах приточных венткамер изолируются матами минераловатными б=40мм и стеклотекстолитом.

3. Расчет количества вредных выделений в помещениях

Характер загрязняющих воздух вредных выделений зависит от назначения помещений и технологических процессов. В административных и общественных зданиях источниками вредных выделений являются в основном люди. Они выделяют теплоту, влагу и выдыхают углекислый газ. Кроме того, значительная доля тепла поступает в от искусственного освещения, офисной техники и от солнечной радиации через светопрозрачные ограждения.

3.1 Теплопоступления в фитнес зал в цокольном этаже

3.1.1 Теплопоступления от искусственного освещения

Q _осв = E_*А_пл ·q_осв·з_осв (3.1)

Где Е - уровень освещенности, лк. Для спорт зала в цокольном этаже без доступа естественного света принимаем равным 200 лк.

Апл _- площадь пола зрительного зала м².

qосв. - удельные тепловыделения от люминесцентных ламп, Вт/ (м² лк), принимаем согласно табл.

qосв. = 0,282 Вт/ (м2 лк).

зосв. - коэф., зависящий от размещения ламп, принимается равный 0,45.

Q _осв = 200·129·0,282·0,45 = 3274,02 Вт

3.1.2 Теплопоступления от людей

1. Теплый период

Определение количества явного тепла, выделяемого людьми определяется по формуле

Q _я = q _я·N (3.2)

Где qя - удельные выделения явного тепла выделяемые одним взрослым мужчиной, в спорт зале, работа тяжелой степени тяжести, при tв = 20єС.

согласно табл.2.2 принимаем равным 130 Вт/чел. В нашем случае 50% - составляют мужчины, 50% - женщины. Женщины выделяют тепла 0,85·qя

N - количество человек в зале, чел;

Q _я = 130·20+130·20·0,85 = 4810 Вт

Определение количества полного тепла, выделяемого людьми определяется по формуле

Q_п = q_п·N (3.3)

Где qп - удельные выделения полного тепла выделяемые одним взрослым мужчиной, находящимся в состоянии покоя

при tв = 20єС, согласно табл.2.2 принимаем равным 290 Вт/чел.

Q_п = 290·20+290·20·0,85 = 10730Вт

Определение количества влаги, выделяемой людьми определяют по формуле

W = m_w·N (3.4)

Где m_w - удельные выделения влаги выделяемые одним взрослым мужчиной находящимся в состоянии покоя при tв = 20єС, согласно табл.2.2 принимаем равным 240 г/ч

W = 240·20+240·20·0,85 = 8880 г/ч

Определение количества углекислого газа, выделяемого людьми определяют по формуле

M_со2 = m_со2·N (3.5

Где mсо2 - удельные выделения СО2 выделяемые одним взрослым мужчиной находящимся в состоянии покоя согласно табл.23 /3/ принимаем равным 25 л/ч

M_со2 = 25·20+24·20·0,85= 925г/ч

2. Холодный период

Вредности, выделяемые людьми, при tв = 25єС определяют по формуле

Q _я = q _я·N·0,75 (3.6)

Q _я = (95·20+95·20·0,85) ·0,75= 2636,25 Вт

Q_п = q_п·N·0,75 (3.7)

Q_п = (290·20+290·20·0,85) ·0,75 = 8047,5Вт

W = m_w·N (3.8)

W = 295·20+295·20·0,85 = 10915 г/ч

M_со2 = m_со2·N (3.9)

M_со2 = 25·20+24·20·0,85= 925г/ч

Талица 3.1.2 - Теплопоступления в торговый зал на 1 этаже

Период года	Теплопоступления, Вт	Вредные в-ва
	От солн. радиации	Q осв	От людей	Всего	Влага W, г/ч	О2 Mсо2 л/ч
			явное	полное	явное	полное
теплый	-	3274	4810	10730	8084	14004	8880	925
холодный переходный	-	3274	2637	8048	5911	11322	10915	925

3.2 Расчет воздухообмена

1. Теплый период

Определим значение углового коэффициента луча процесса по формуле:

е = 3600·Q_{. п}/M _{w (}3.10)

е = 3600·14004/8880= 5678 кДж/кг

Т. к 3000<е < 10000 - расчет производится по полному теплу и влаге.

Определение воздухообмена по полному теплу определяют по формуле:

G = 3,6·Q_{. п} /с (I _у - I _пр) (3.11)

Определение воздухообмена по влаге определяют по формуле:

G = M_{. w} / (d _у - d_пр) (3.12)

ty, - температура удаляемого воздуха, єС, в зимний и переходный период. Определяется по формуле:

t_у = t _в + grad t· (H _пом - h _{р. з}) (3.13)

где grad t - градиент температуры, определяется в зависимости от теплонапряженности помещения; tрз - температура рабочей зоны,єС; hрз - высота рабочей зоны, м; Hпом - высота помещения, м

t_у = 24,7 + 0,8· (3 - 2) = 25,5 єС

tпр, - температура приточного воздуха, єС, в летний период

t_пр=tн+ (1.0,5) (3.14)

где (1.0,5) - это нагрев приточного воздуха в вентиляторе.

t_пр = 21,7 +0,5=22,3 ⁰С

Определение воздухообмена по полному теплу определяют по формуле:

G = 3,6·14004/ (54,9 - 49,2) = 8844,63 кг/ч

Определение воздухообмена по влаге определяют по формуле:

G = 8880/ (11,6 - 10,6) = 8880,4 кг/ч

1. Холодный период

Определим значение углового коэффициента луча процесса по формуле:

е = 3600·Q_{. п}/M _{w (}3.15)

е = 3600·11322/10915= 3734,23 кДж/кг

Т. к 3000<е < 10000 - расчет производится по полному теплу и влаге.

Определение воздухообмена по формуле

Где ty, - температура удаляемого воздуха, єС, в зимний и переходный период.

t_у = 21 + 0,8· (3 - 2) = 21,8 єС

tпр, _- температура приточного воздуха, єС, в зимний и переходный период

t_пр = tв-?t_п

?t_пр - это перепад температур между приточным и внутренним воздухом. Значение зависит от типа воздухораспределителей и высоты подачи воздуха.

?t_пр = 7 ⁰С - через потолочные плафоны.

t_пр = 21-7=16 ⁰С

Определение воздухообмена по полному теплу определяют по формуле:

G = 3,6·11322/ (34,8 - 16,3) = 2203,2 кг/ч

Определение воздухообмена по влаге определяют по формуле:

G = 10915/ (5 - 0,1) = 2227,5 кг/ч

3.3 Определение воздухообмена по санитарной норме

G _р = L _{с. н}·с _{н w} (3.16)

Где Ly - минимальное количество свежего воздуха, подаваемое в спорт зал на одного человека, принимаем равным 80мі/ч

с_{в -} плотность внутреннего воздуха

L_{с. н.} = L_у ·N _{w (}3.17)

Где N _- количество человек

L_{с. н.} = 40·80= 3200 м³/ч

Определение воздухообмена по санитарной норме по формуле

G =1,2 ·3200=3840 кг/ч

За расчётный воздухообмен принимаем - воздухообмен G = 8881 кг/ч.

Id - диаграммы представлены в Приложении Д.

3.4 Воздухообмен вспомогательных помещений

Для вспомогательных помещений воздухообмены определены по нормативной кратности. Результаты расчета представлены в таблице 3.4.

Таблица 3.4 - Расчет воздухообменов цокольного этажа по нормативной кратности

Система	№	Наименование помещения	Тем-ра,°С:	Кратность	Расход воздуха, м3/ч	Объем, м3	Площадь м3
				приток	вытяжка	приток	вытяжка
Цокольный этаж П1, В1, В3
В3	1	Душевая	25	-	50м3/ч/ душ	-	250	27	10
В3/П1	2,10	Раздевалка	22	2	3	64,8	97,2	32,4	12
В3	2, 20	Сауна	>25	-	12	-	100	18,9	7
В3	2,30	Сауна	>25	-	12	-	100	21,6	8
В3/П1	3,1	Душевая	25	-	50м3/ч/ душ	-	250	27	10
В3	3,2	Раздевалка	22	2	3	97,2	145,8	48,6	18
	4	Вент. Камера	18	-	-	-	-	47,79	17,70
В1	10	Тех. Помещение	16	-	1	-	63,45	63,45	23,50
В1/П1	11	Тренерская/ Бухгалтерия	21	2	3	97,2	145,8	48,6	18,00
ВЕ21	12,10	Сан. Узел	16	-	100м3/ч/ унитаз	-	500	27	10
ВЕ22	12, 20	Сан. Узел	16	-	100м3/ч/ унитаз	-	500	21,6	8
В1/П1	13	Зал	21	По расчету	2960	2960	118,8	44,00
В1/П1	14	Зал	21	По расчету	2960	2960	110,7	41,00
В1/П1	15	Зал	21	По расчету	2960	2960	118,8	44,00
В1/П1	16	Коридор	16	Баланс		1893,05	-	197,1	73,00

В сухих саунах, ванн и душей задачей приточно-вытяжной вентиляции тоже является отнюдь не подача кислорода и вывод углекислого газа, а вывод избыточной влажности воздуха. Избыточную влажность необходимо устранять для предотвращения осаждения росы на стенах и окнах, а в сухих саунах - для предотвращения возникновения духоты и чрезмерной жары. В расчете сауна сухого типа (для реализации "сухого потения" в целях быстрого сброса веса), Принимаем воздухообмен минимум 20 м3/час на одного человека.

При объёме сухой сауны 7-8 м3 и одновременном нахождении 6-7 человек необходимая кратность обмена воздуха должна составить не менее 12 раз в час, что соответствует финским рекомендациям. В нашей же стране правилами СанПиН 2.1.2.568-96 "Гигиенические требования к устройству, эксплуатации и качеству воды плавательных бассейнов" установлена нормативная кратность воздухообмена в саунах 5 раз в час по вытяжке периодического действия при отсутствии людей и без специального притока. в массажных комнатах 5 раз в час, в душевых - 10 раз в час, в раздевалках - 2 раза в час.

В паровых же парилках повышенная влажность воздуха является самой сутью процедуры. Поэтому столь высокую кратность воздухообмена, как в сухих банях, применять нельзя. В СНиП2.08.02-89 "Общественные здания и сооружения" установлена кратность вентиляции в парилках встроенных бань, равная единице.

Определение необходимого количества приточного воздуха для баланса системы вентиляции.

ДL = 11033-9140 = 1893 м³/ч.

Следовательно, необходимо подать подпор воздуха в коридор в размере 1893 м³/ч.

Таблица 3.4.1 - Расчет воздухообменов цокольного этажа по нормативной кратности

Система	№	Наименование помещения	Тем-ра,°С:	Кратность	Расход воздуха, м3/ч	Площадь м2	Площадь м2
				приток	вытяжка	приток	вытяжка
Первый этаж В2, П2 В3
В2/П2	1	Офис 1	18	3,5	2,8	245,7	196,56	70,2	27
В2/П2	2	Офис 2	18	3,5	2,8	136,5	109,2	39	15
В2/П2	3	Офис 3	18	3,5	2,8	191,1	152,88	54,6	21
В2/П2	4	Офис 4	18	3,5	2,8	191,1	152,88	54,6	21
В2/П2	5	Офис 5	18	3,5	2,8	136,5	109,2	39	15
В2/П2	6	Офис 6	18	3,5	2,8	245,7	196,56	70,2	27
В2/П2	7	Офис 7	18	3,5	2,8	327,6	262,08	93,6	36
В2/П2	8	Офис 8	18	3,5	2,8	245,7	196,56	70,2	27
В2/П2	9	Офис 9	18	3,5	2,8	273	218,4	78	30
В2/П2	10	Офис 10	18	3,5	2,8	273	218,4	78	30
В2/П2	11	Офис 11	18	3,5	2,8	163,8	131,04	46,8	18
В2/П2	12	Офис 12	18	3,5	2,8	327,6	262,08	93,6	36
В2/П2	13	Офис 13	18	3,5	2,8	327,6	262,08	93,6	36
В2/П2	14	Офис 14	18	3,5	2,8	163,8	131,04	46,8	18
В2/П2	15	Офис 15	18	3,5	2,8	273	218,4	78	30
В2/П2	16	Офис 16	18	3,5	2,8	273	218,4	78	30
В2/П2	17	Офис 17	18	3,5	2,8	245,7	196,56	70,2	27
В2/П2	18	Офис 18	18	3,5	2,8	327,6	262,08	93,6	36
В3	19	СУ 1	16	-	100м3/ч/ унитаз	-	800	72,8	28
В3	20	СУ 2	16	-	100м3/ч/ унитаз	-	800	72,8	28
П2	21	Холл	16	Баланс	-	726,4	-	146,3904	56,304

Воздухообмен по сан. Норме 20м3/ч на одного человека, не превышает приток по кратности.

Определение необходимого количества приточного воздуха для баланса системы вентиляции.

ДL = 5095-4368 = 726,4 м³/ч.

Следовательно, необходимо подать подпор воздуха в коридор в размере 726,4 м³/ч.

Таблица 3.4.2 - Расчет воздухообменов жилых помещений (квартир)

№ помещения	Наименование помещения	Площадь пола Апл, м2	?t= (tв-tн),°C	Объем помещения, м3	Приток	Вытяжка
					Lпр=3м3/ч на м2	Kпр=0,35ч-1
1	2	3	4	5	6	7	8
1	ЖК	26,62	57	71,87	79,86	25,16
2	СК	13,76	53	37,15			50,00
3	К	22,50	52	60,75			90,00
	СК	7,50	53	20,25			25,00
4	ЖК	23,15	55	62,50	69,44	21,87
5	ЖК	23,15	55	62,50	69,44	21,87
6	К	22,50	52	60,75			90,00
	СК	7,50	53	20,25			50,00
7	СК	13,76	53	37,15			50,00
8	ЖК	26,62	57	71,87	79,86	25,16
9	ЖК	38,58	57	104,17	115,74	36,46
10	ЖК	23,25	57	62,78	69,75	21,97
10	СК	7,75	53	20,93			50,00
11	ЖК	21,00	55	56,70	63,00	19,85
12	ЖК	21,00	55	56,70	63,00	19,85
13	К	21,68	52	58,52			90,00
13	СК	7,23	53	19,51			25,00
14	К	17,73	52	47,88			90,00
14	СК	8,87	53	23,94			75,00
15	ЖК	26,62	55	71,87	79,86	25,16
16	ЖК	35,28	55	95,26	105,84	33,34
17	ЖК	35,28	55	95,26	105,84	33,34
18	ЖК	26,62	55	71,87	79,86	25,16
19	К	17,73	52	47,88			90,00
	СК	8,87	53	23,94			75,00
20	К	21,68	52	58,52			90,00
	СК	7,23	53	19,51			25,00
21	ЖК	21,00	55	56,70	63,00	19,85
22	ЖК	21,00	55	56,70	63,00	19,85
23	ЖК	23,25	57	62,78	69,75	21,97
	СК	7,75	53	20,93			50,00
24	ЖК	38,58	57	104,17	115,74	36,46

Воздух в помещения будет подаваться сверху вниз.

Используем устройства типа:

1. Решетки АМР.

2. Дифузоры ДПУ.

Подбор решеток представлен в Приложении Ж.

4. Аэродинамический расчет систем вентиляции

4.1 Механическая вентиляция

Аэродинамический расчет производится с целью определения размеров поперечного сечения участков сети, а также общего сопротивления сети воздуховодов, определяющего выбор вентиляционного оборудования.

Подбор размеров поперечного сечения воздуховодов производится по предельно допустимым скоростям воздуха в воздуховодах, жалюзийных решетках и клапанах.

Основное направление выбирается от начала сети до наиболее нагруженного (имеющего больший расход) из наиболее протяженных ответвлений.

При механическом побуждении воздуха допустимые скорости воздуха в воздуховодах составляют:

до 7 м/с в магистральных воздуховодах;

до 5 м/с на ответвлениях;

при естественном движении воздуха:

не более 1,5 м/с в горизонтальных и вертикальных каналах и не более 1 м/с в ответвлениях.

Потери давления на участках вентиляционной сети определяются по формуле:

Р=Р_тр +Z (4.1)

где Р_тр - потери давления на трение, Па;

Z - потери давления в местных сопротивлениях, Па.

При инженерных расчетах потери давления на трение Р_тр в воздуховоде длиной l, м, определяются по выражению:

Р_тр = R l в_ш, (4.2)

где в_ш - коэффициент, учитывающий фактическую шероховатость стенок воздуховода, принимается в зависимости от скорости движения воздуха в сечении воздуховода и абсолютной шероховатости поверхности стенок воздуховодов [10];

R - потери давления на 1 м длины воздуховода, Па/м, определяются по номограмме [10], составленной для воздуховодов круглого сечения. Для расчета воздуховодов прямоугольного сечения пользуются номограммами для круглых воздуховодов, вводя при этом эквивалентный диаметр прямоугольного воздуховода, определенный по формуле:

, (4.3)

где а, b - размеры поперечного сечения воздуховодов.

Потери давления в местных сопротивлениях участка Z, Па, рассчитываются по формуле:

Z = Р_д, (4.4)

где - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке, определяется по таблицам местных сопротивлений [11];

Р_д - динамическое давление на участках воздуховодов, Па, определяется по формуле:

, (4.5)

где - плотность воздуха, кг/м³;

v - скорость движения воздуха в сечении, м/с.

Расчетные схемы систем представлены в Приложении.

Аэродинамический расчет представлен в приложении.

Коэфициенты местных сопротивлений представлены в Приложении З.

Потери давления в ответвлении и суммарные потери давления в магистрали от ее конца до точки подключения ответвления увязываются между собой. Размеры сечений ответвлений считаются подобранными, если относительная невязка не превышает 10%. Увязка производится при пуско-наладочных работах с помощью питометрических лючков и шибирующих заслонок, установленных на ответвлениях системы.

4.2 Естественная вентиляция

Аэродинамический расчет производится аналогично.

Расчетной располагаемое давление ?Ррасп, Па, для квартир каждого этажа следует определять по формуле:

?Ррасп=g (сн-св) hрасч (4.10)

Где сн и св - соответственно плотность наружного и внутреннего воздуха при расчетныхтемпературах, кг/м3;

Расчетные температуры:

tн= 5^оС (из условия нормальной работы вентиляции в летний и зимний период);

tн= 20^оС (усредненная температура по квартире);

Сопротивление воздушного тракта (потери давления) системы вентиляции должно быть меньше величины распологаемого давления с запасом 10%.

На верхних этажа рекомендована установка индивидуальных канальных вентиляторов в связи с маленьким перепадом высот.

Скорость в вытяжных шахтах принимается до 1-1,5м/с

Система сконструирована с перепусками, во избежание перетекания вредностей по помещениям.

Каналы объединены по 5 этажей. С 12 этажа отдельный вытяжной канал.

Приток организован через специальные клапаны "Aereco", встраиваемые в пластиковые окна.

Расчет естественного давления
	g	=	9,81	м/с2
	сн при 20°С	=	1,28	кг/м3
	св при 5°С	=	1,21	кг/м3
?Pе. цок. эт. =	28,1	Па	при	h0	=	40,9	м
?Pе. Iэт. =	26,0	Па	при	h1	=	37,9	м
?Pе. IIэт. =	24,0	Па	при	h2	=	34,9	м
?Pе. IIIэт. =	21,9	Па	при	h3	=	31,9	м
?Pе. IVэт. =	19,8	Па	при	h4	=	28,9	м
?Pе. Vэт. =	17,8	Па	при	h5	=	25,9	м
?Pе. VIэт. =	15,7	Па	при	h6	=	22,9	м
?Pе. VIIэт. =	13,7	Па	при	h7	=	19,9	м
?Pе. VIIIэт. =	11,6	Па	при	h8	=	16,9	м
?Pе. IXэт. =	9,5	Па	при	h9	=	13,9	м
?Pе. Xэт. =	7,5	Па	при	h10	=	10,9	м
?Pе. XIэт. =	5,4	Па	при	h11	=	7,9	м
?Pе. XIIэт. =	3,4	Па	при	h12	=	4,9	м

Таблица 4.2 Коэффициенты местных сопротивлений для ВЕ систем

Участок				решетка	колено	тройник	дефлектор устье шахты с зонтом
Коэф. местных сопротивл. ?ж вытяжной системы вентиляции ВЕ1, ВЕ2, ВЕ3, ВЕ4
Расчет магистральной ветви 1
1				0,9	0,16
2	0,50	0,22	0,50			0,2
3	0,50	0,30	0,50			0,3
4	0,33	0,50	0,67			1,1
5	0,25	0,33	0,75			0,55
6	0, 20	0,25	0,80			0,35
7	0,17	0, 20	0,83			0,45	0,5
Расчет магистральной ветви 2
1				0,9	0,16
2	0,50	0,67	0,50			0,2
3	0,50	0,55	0,50			0,3
4	0,33	0,50	0,67			1,1
5	0,25	0,33	0,75			0,55
6	0, 20	0,25	0,80			0,35
7	0,17	0, 20	0,83			0,45	1,3
Расчет магистральной ветви 3
1				0,9	0,16		1,3
2				0,9	0,16		1,3
3				0,9	0,16		1,3
Коэф. местных сопротивл. ?ж вытяжной системы вентиляции ВЕ5, ВЕ6, ВЕ7, ВЕ8
Расчет магистральной ветви 1
1				0,9	0,16
2	0,50	0,50	0,50			0,6
3	0,67	0,33	0,67			0,35
4	0,50	0,25	0,75			0,35
5	0,50	0, 20	1,00			0,2	1,3
Расчет магистральной ветви 2
1				0,9	0,16
2	0,50	0,50	0,50			0,6
3	0,67	0,33	0,67			0,35
4	0,50	0,25	0,75			0,35
5	0,50	0, 20	1,00			0,2	1,3
Расчет магистральной ветви 3
1				0,9	0,16		1,3
Коэф. местных сопротивл. ?ж вытяжной системы вентиляции ВЕ9, ВЕ10, ВЕ11, ВЕ12
Расчет магистральной ветви 1
1				0,9	0,16
2	0,50	0,22	0,50			0,2
3	0,50	0,50	0,50			0,6
4	0,25	0,33	0,50			0,4
5	0,25	0,25	1,00			0,45
6	0,25	0, 20	1,00			0,3	1,3
Расчет магистральной ветви 2
1				0,9	0,16
2	0,50	0,22	0,50			0,2
3	0,50	0,50	0,50			0,6
4	0,25	0,33	0,50			0,4
5	0,25	0,25	1,00			0,45
6	0,25	0, 20	1,00			0,3	1,3
Расчет магистральной ветви 3
1				0,9	0,16		1,3
2				0,9	0,16		1,3
Коэф. местных сопротивл. ?ж вытяжной системы вентиляции ВЕ13, ВЕ14, ВЕ15, ВЕ16
Расчет магистральной ветви 1
1				0,9	0,16
2	0,50	0,33	0,50			0,3
3	0,50	0,50	0,50			0,6
4	0,33	0,33	0,67			0,45
5	0,33	0,25	1,00			0,4
6	0,33	0, 20	1,00			0,4	1,3
Расчет магистральной ветви 2
1				0,9	0,16
2	0,50	0,33	0,50			0,3
3	0,50	0,50	0,50			0,6
4	0,33	0,33	0,67			0,45
5	0,33	0,25	1,00			0,4
6	0,33	0, 20	1,00			0,4	1,3
Расчет магистральной ветви 3
1				0,9	0,16		1,3
2				0,9	0,16		1,3
Коэф. местных сопротивл. ?ж вытяжной системы вентиляции ВЕ17, ВЕ18, ВЕ19, ВЕ20
Расчет магистральной ветви 1
1				0,9	0,16
2	0,50	0,50	0,50			0,6
3	0,50	0,33	1,00			0,4
4	0,33	0,25	0,67			0,45
5	0,25	0, 20	0,75			0,55	1,3
Расчет магистральной ветви 2
1				0,9	0,16
2	0,50	0,50	0,50			0,6
3	0,50	0,33	1,00			0,4
4	0,33	0,25	0,67			0,45
5	0,25	0, 20	0,75			0,55	1,3
Расчет магистральной ветви 3
1				0,9	0,16		1,3

5. Расчет систем пожарной безопасности

5.1 Расчет системы дымоудаления лестничной клетки ВД1

5.1.1Лестничная клетка типа Н1 с выходом в лестничную клетку с этажа через наружную, воздушную зону по открытым переходам.

Согласно СНиП 21-01-97 " Пожарная безопасность зданий и сооружений", в лестничная клетке типа H1 должна быть обеспечена незадымляемость перехода через воздушную зону;

Удаление дыма с этажа жилого дома на котором возник пожар, происходит через автоматически открывающийся дымовой клапан, усыновленный в вентиляционной шахте под потолком лестничного лифтового холла.

12 этажное жилое здание; незадымляемая лестница типа H1. Дверь для выхода в лестничную клетку имеет ширину В = 1,0 м, высоту Н = 2,2 м, шахта дымоудаления выполнена из бетона.

В лифтовом холле установлено два лифта: один только для подъема пассажиров (размер входной двери В х Н = 820 х 2050 мм), другой может использоваться во время пожара для подъема пожарного подразделения (размер входной двери 1320 х 2050). Высота этажа 3 м. Число дверей на этаже - 4.

1 Определяем расход дыма, удаляемого из коридоров через дымовые клапаны, по формуле:

G_д = 0,95 • В • Н^1,5; (5.1)

Где В - ширина большей створки двери при выходе из коридора или холла на лестничную клетку или наружу, м;

Н - высота двери, м;

G_д = 0,95 • 1,0 • 2,2^1,5= 3,099 кг/с=11157кг/ч

2 К установке принят дымовой клапан VKT КПС 1 размером 500 х 800 мм с площадью проходного сечения А = 0,334 м² и шахта размером 1000 х 500 мм, с площадью F_ш = 0,50 м².

Массовая скорость дыма в открытом клапане

,

Массовая скорость дыма в шахте:

,

Потери давления в открытом дымовом клапане, Па

₍5.2)

Где ₁ - коэффициент местного сопротивления клапана КПС - 1 500х800 принимаем по каталогу продукции VKT равным 0,3. Коленом 90° принимается равным 2. Всего ₁=2,3.

₂ - коэффициент сопротивления в месте присоединения клапана к шахте или ответвления от нее, принимается равным 2=0,3 по справочнику [8];

- плотность дыма, при температуре 300°С принимается 0,61 кг/м³.

2 Потери давления на трение и местные сопротивления, Па, определяются по формуле

(5.3)

Где K_тр - коэффициент, учитывающий содержание в дыме твердых частиц, принимаемый равным 1,1 (при расчетах в Па принимается K_тр = 1,19,81 = 10,8);

R_тр - потери давления на трение, кг/м², по справочнику [8];

К_c - коэффициент для шахт и воздуховодов (для шахт из бетона К_c = 1,7)

l - длина шахты или воздуховода, м, включая длину колен, отводов, тройников и др.;

V - массовая скорость дыма в воздуховодах и шахтах, кг/ (см²);

- плотность дыма, кг/м³.

Расход воздуха, подсасываемого через неплотности закрытого дымового клапана, кг/с, на 2-м этаже здания определяется по формуле

G_к1 = 0,0112 (А • Р) ^{0,5 (}5.4)

Где А - площадь проходного сечения клапана, м²;

Р - потери давления при проходе воздуха через неплотности притворов закрытого клапана, Па, принимаются по расчету сопротивления первого участка системы,

Р = Р₁ + Р₂

Р = 180,38 + 4,9 = 185,28 Па

G_к1 = 0,0112 • (0,334 • 185,28) ^0,5 = 0,088 кг/с

3. Количество газов в устье дымовой шахты

G_у1 = G_д + G_к1 • (N - 1) (5.5)

где N - количество этажей в здании;

G_у1 = 3,099 + 0,088 • (13 - 1) = 4,155 кг/с

4. Потери давления в дымовой шахте, Па, при расходе газов в устье шахты G_у1, кг/с, определяется при среднем скоростном давлении в шахте по формуле

P_у1 = 10,8 • R_тр • К_с • Н_э • (N - 1) + 0,1 • (N - 1) • h_{д. ср} + Р₁ + Р₂, (5.6)

Где R_тр - потери давления на трение, кгс/м², при среднем скоростном давлении h_{д. ср}, Па;

Н_э - высота этажа здания, м;

N - число этажей в здании;

Р₁ - по формуле (5.2), Па;

Р₂ - потери давления на 1-м участке, Па.

h_{д. ср} = (h_д1 + h_{д. у}) • 0,5;

Скоростное давление на первом этаже

h_д1 = (G_д/F_ш) ²/ (20,61); h_д1 = (3,099/0,5) ²/ (20,61) = 31,48 Па;

Плотность смеси воздуха, подсасываемого на 2 - ом этаже, и дым

_у = G_у1/[G_д/0,61 + (G_у1 - G_д) /1,2];

_у = 4,155/[3,099/0,61 + (4,155 _- 3,099) /1,2] = 0,654 кг/м³;

Скоростное давление в устье шахты

h_{д. у} = (G_у1/F_ш) ²/ (2_у);

h_{д. у} = (4,155 /0,5) ²/ (2 • 0,654) = 52,79 Па

h_{д. ср} = (31,48 + 52,79) • 0,5 = 42,135 Па

P_у1 = 10,8 • 0,117 • 1,7 • 3 • (13 - 1) + 0,1 • (13 - 1) • 42,135 + 185,28 = 313,2 Па

5. Подсос воздуха, кг/с, через закрытый дымовой клапан на 13 - ом этаже здания при давлении газов в устье шахты Р_у1, Па, определяется по формуле

G_к2 = 0,0112 (АР_у1) ^0,5, (5.7)

G_к2 = 0,0112 • (0,334 • 313,2) ^0,5 = 0,114 кг/с

6. Поступление воздуха в дымовую шахту через закрытые дымовые клапаны и дыма через открытый клапан на 1-м этаже, кг/с

G_у2 = (G_к1 + G_к2) • 0,5 • (N - 1) + G_д, (5.8)

Где G_к1, G_к2 - соответственно по п.5 и п.8; N - число этажей в здании;

G_д - количество дыма, кг/с, по п.1

G_у2 = (0,088 + 0,114) • 0,5 • (13 - 1) + 3,099 = 4,311 кг/с,

7. Для присоединения шахты к вентилятору принят воздуховод сечением d = 800 мм с двумя отводами.

Скоростное давление

h_д1 = (4,311/0,5) ²/ (20,654) = 56,83 Па;

Сопротивление участка воздуховода от дымовой шахты до вентилятора Р_вс, Па, определяется по формуле

8. Потери давления системы на всасывании, Па, до вентилятора (отрицательное статическое давление)

P_у2 = P_у1 + Р_вс, (5.9)

где P_у1 - по формуле (5.6) и Р_вс - по п.9

P_у2 = 313,2 + = 376,51 Па

9. Подсосы воздуха через неплотности воздуховодов, кг/с

G_п = К • (G1• П1 • l1 • (N - 1)) + G2 • П2 • l2, (5.10)

где G₁ - удельный расход воздуха G_уд10³, кг/ (см²) на 1 м² внутренней поверхности бетонной шахты (табл.2 пособия [9]);

G₁ = 0,00181 кг/с • м² (при P_у2 = 340 Па)

G₂ - удельный расход воздуха G_уд10³, кг/ (см²) на 1 м² внутренней поверхности стального воздуховода (табл.2 пособия [9]);

G₂ = 0,000575 кг/с • м² (при P_у2 = 340 Па)

П₁, П₂ - периметры участков отсасывающей сети воздуховодов по внутреннему сечению, м;

l₁, l₂ - длина участков сети воздуховодов, м;

К - коэффициент для круглых воздуховодов, равен 1.

G_п = 1 • (0,00181• 3,1 • 3 • 11) + 0,000575 • 2,512 • 4,5 = 0, 191 кг/с,

10. Общий расход газов до вентилятора, кг/с

G_cум = G_у2 + G_п (5.11) G_cум = 4,311 + 0, 191 = 4,5 кг/с

11. Потери давления в сети до вентилятора Р_в, Па, с учетом подсасываемого воздуха через неплотности воздуховодов

Р_в = Р_у2 • [1 + (G_cум/G_у1) ²] • 0,5 (5.12)

Р_в = 376,51 • [1 + (4,5/4,155) ²] • 0,5 = 409,1 Па

12. Плотность смеси воздуха и газов перед вентилятором, кг/м³

_cум = G_сум / [G_д/0,61 + (G_сум-G_д) /1,2], (5.13)

_cум = 4,5/[3,099/0,61 + (4,5 - 3,099) /1,2] = 0,72 кг/м^3,

Температура смеси газов

T = (353 - 273 • _cум) /_cум

T = (353 - 273 • 0,72) /0,72 = 217,3°С

13. Для удаления газов принимается радиальный вентилятор с положением корпуса Л0, соединенный диффузором с дымовой трубой длиной 4,5 м и диаметром 800 мм. Дымовая труба оборудована переходом с 800 на 630 мм длиной 0,5 м, для создания факельного выброса.

Площадь перехода по формуле

Массовая скорость выхода газов через дымовую трубу по формуле

Скоростное давление по формуле

h_вых2 = 14,42²/ (20,72) = 144,4 Па;

h_вых2 = (4,5/0,5) ²/ (20,72) = 56,25 Па;

Потери давления в выхлопной трубе по формуле

Где Rтр - потери давления на трение

для трубы диаметром 630 мм: Rтр = 0,323 Па ([8] при F = 0,312 м², h_вых2 = 114,77 Па)

для трубы диаметром 800 мм: Rтр = 0,0893 Па ([8] при F = 0,502 м², h_д1 = 44,69 Па)

14. Суммарные потери давления в сети

Р_сум = Р_в + Р_вых (5.14)

Р_сум = 409,1+ 427,96 = 837,06 Па

15. Естественное давление газов, Па

Общая высота шахты Н_ш = 3 • 13 + 0,5 = 39,5 м

Высота выхлопной трубы Н_вых = 5 м,

Р_ес = Н_ш • [_н - (_cум + _д) • 4,95] + Н_вых • (_н - _cум • 9,81), (5.15)

Где _д - плотность дымовых газов, при удалении из коридоров принимается 0,61 кг/м³;

_cум - плотность дымовых газов, удаляемых из здания, кг/м³;

_н - удельный вес наружного воздуха в теплый период года по параметрам Б, Н/м³, рассчитывается по формуле

_н = 3463/ (273 + t_н);

где t_н - температура наружного воздуха.

_н = 3463/ (273 + 21,7) = 11,75 Н/м³;

Р_ес = 39,5 • [11,75 - (0,72 + 0,61) • 4,95] + 5 • (11,75 - 0,72 • 9,81) = 227,5 Па

16. Потери давления в сети дымоудаления с учетом естественного давления газов, Па

Р_вен = Р_сум - Р_ес, (5.16)

Р_вен = 837,06 - 227,5 = 609,56 Па

17 Напор вентилятора по условным потерям давления Р_ус, Па, приведенным к плотности стандартного воздуха:

Р_ус = 1,2Р_вен/_cум; (5.17)

Р_ус = 1,2 • 609,56 /0,72 = 1015,9 Па

18 Требуемая производительность вентилятора по воздуху L_в, м³/ч

L_в = 3600G_сум/_cум; (5.18)

L_в = 3600 • 4,5/0,72 = 22500 м³/ч

Подбор вентилятора выполнен в программе производителя VKT^TM

К установке принят вентилятор ВР 80 - 75 - 8 ДУ - 2ч/t^OC-30/1460

5.1.2 Расчет системы дымоудаления из коридора цокольного этажа ВД2

1. Определяем расход дыма, удаляемого из коридора через дымовой клапан, по формуле:

G_д = 1,2 • В • Н^1,5 • K_Д; (5.19)

где В - ширина большей створки двери при выходе из коридора или холла на лестничную клетку или наружу, м;

Н - высота двери, м;

G_д = 1,2 • 0,9 • 2,5^1,5 • 0,8 = 3,4 кг/с = 12 240 кг/ч

2. К установке принят дымовой клапан VKT КПС 1 размером 800 х 300 мм с площадью проходного сечения А = 0,232 м² и шахта размером 1300 х 350 мм, с площадью F_ш = 0,455 м².

Массовая скорость дыма в открытом клапане

,

Массовая скорость дыма в шахте:

,

3. Потери давления в открытом дымовом клапане, Па

(5.20)

где

₁ - коэффициент сопротивления входа в дымовой клапан и в шахту, с коленом 90° принимается равным 2,2,

₂ - коэффициент сопротивления в месте присоединения клапана к шахте или ответвления от нее, принимается по справочнику [8];

- плотность дыма, при температуре 300°С принимается 0,61 кг/м³.

4. Потери давления на трение и местные сопротивления, Па, определяются по формуле

(5.21)

где K_тр - коэффициент, учитывающий содержание в дыме твердых частиц, принимаемый равным 1,1 (при расчетах в Па принимается K_тр = 1,19,81 = 10,8);

R_тр - потери давления на трение, кг/м², по справочнику [8];

При скоростном давлении в шахте:

R_тр = 0,102 Па

Где К_c - коэффициент для шахт и воздуховодов (для шахт из бетона К_c = 1,7)

l - длина шахты или воздуховода, м, включая длину колен, отводов, тройников и др.;

V - массовая скорость дыма в воздуховодах и шахтах, кг/ (см²);

- плотность дыма, кг/м³.

5. Расход газов в устье дымовой шахты

G_у1 = G_Д = 3,4 кг/с;

6. Подсос воздуха в шахту через закрытые клапаны отсутствует, так как дымовых клапанов на других этажах нет:

G_у2 = G_у1 = G_Д = 3,4 кг/с

Потери давления в дымовой шахте, Па, при расходе газов в устье шахты G_у1, кг/с, определяется при среднем скоростном давлении в шахте по формуле:

P_у1 = 10,8 • R_тр • К_с • Н_э • (N - 1) + 0,1 • (N - 1) • h_{д. ср} + Р₁ + Р₂, (5.22)

где R_тр - потери давления на трение, кгс/м², при среднем скоростном давлении h_{д. ср}, Па;

Н_э - высота этажа здания, м;

N - число этажей в здании;

Р₁ - по формуле (11.20), Па;

Р₂ - потери давления на 1-м участке, Па.

h_{д. ср} = (h_д1 + h_{д. у}) • 0,5;

При скоростном давлении в устье шахты h_д1 = h_{д. у}

h_{д. ср} = 45,74 Па

P_у1 = 10,8 • 0,102 • 1,7 • 3 • (12 - 1) + 0,1 • (12 - 1) • 45,74 + 439,8 + 5,62 = 557,3 Па

8. Для присоединения шахты к вентилятору принят воздуховод диаметром 800 длиной 5 м с двумя отводами.

Скоростное давление в воздуховоде

h_д1 = (3,4/0,5) ²/ (20,61) = 37,9 Па;

Сопротивление участка воздуховода от дымовой шахты до вентилятора Р_вс, Па, определяется по формуле:

Потери давления на трение: R_тр = 0,0758 кгс/м²

9. Потери давления системы на всасывании, Па, до вентилятора (отрицательное статическое давление)

P_у2 = P_у1 + Р_вс, (5.23)

где P_у1 - по формуле (11.22) и Р_вс - по п.8

P_у2 = 439,8 + 42 = 481,8 Па

10. Подсосы воздуха через неплотности воздуховодов, кг/с

G_п = К • (G1• П1 • l1) + G2 • П2 • l2, (5.24)

где G₁ - удельный расход воздуха G_уд10³, кг/ (см²) на 1 м² внутренней поверхности бетонной шахты (табл.2 пособия [9]);

G₁ = 0,00214 кг/с • м² (при P_у2 = 481,8 Па)

G₂ - удельный расход воздуха G_уд10³, кг/ (см²) на 1 м² внутренней поверхности стального воздуховода (табл.2 пособия [9]);

G₂ = 0,000681 кг/с • м² (при P_у2 = 481,8 Па)

П₁, П₂ - периметры участков отсасывающей сети воздуховодов по внутреннему сечению, м;

l₁, l₂ - длина участков сети воздуховодов, м;

К - коэффициент для круглых воздуховодов, равен 1.

G_п = 1 • (0,00214 • 3,3 • 3) + 0,000681 • 2,512 • 5 = 0,0297 кг/с

11. Общий расход газов до вентилятора, кг/с

G_cум = G_у2 + G_п (5.25)

G_cум = 3,4 + 0,0297 = 3,43 кг/с

Потери давления в сети до вентилятора Р_в, Па, с учетом подсасываемого воздуха через неплотности воздуховодов

Р_в = Р_у2 • [1 + (G_cум/G_у1) ²] • 0,5 (5.26)

Р_в = 481,8 • [1 + (3,43/3,4) ²] • 0,5 = 486,1 Па

13. Плотность смеси воздуха и газов перед вентилятором, кг/м³

_cум = G_сум / [G_д/0,61 + (G_сум-G_д) /1,2], (5.27)

_cум =3,43/[3,4/0,61 + (3,43 - 3,4) /1,2] = 0,612 кг/м^3,

Температура смеси газов

T = (353 - 273 • _cум) /_cум

T = (353 - 273 • 0,612) /0,612 = 303,8°С

14. Для удаления газов принимается радиальный вентилятор с положением корпуса Л0, соединенный диффузором с дымовой трубой длиной 4,5 м и диаметром 800 мм. Дымовая труба оборудована переходом с 800 на 630 мм длиной 0,5 м, для создания факельного выброса.

Площадь перехода по формуле:

Массовая скорость выхода газов через дымовую трубу по формуле:

Скоростное давление по формуле:

h_д1 = (11) ²/ (20,612) = 98,86 Па;

h_д2 = (3,43/0,5) ²/ (20,612) = 38,45 Па;

Потери давления в выхлопной трубе по формуле:

где Rтр - потери давления на трение

для трубы диаметром 630 мм: Rтр = 0,282 Па ([8] при F = 0,312 м², h_д1 = 98,86 Па)

для трубы диаметром 800 мм: Rтр = 0,0768 Па ([8] при F = 0,502 м², h_д1 =38,45 Па)

17. Суммарные потери давления в сети

Р_сум = Р_в + Р_вых (5.28) Р_сум = 486,1 + 293,6 = 779,7 Па

18. Естественное давление газов, Па

Общая высота шахты Н_ш = 3 • 11 + 0,44 = 33,44 м

Высота выхлопной трубы Н_вых = 5 м,

Р_ес = Н_ш • [_н - (_cум + _д) • 4,95] + Н_вых • (_н - _cум • 9,81), (5.29)

где _д - плотность дымовых газов, при удалении из коридоров принимается 0,61 кг/м³;

_cум - плотность дымовых газов, удаляемых из здания, кг/м³;

_н - удельный вес наружного воздуха в теплый период года по параметрам Б, Н/м³, рассчитывается по формуле _н = 3463/ (273 + t_н); где t_н - температура наружного воздуха.

_н = 3463/ (273 + 21,7) = 11,75 Н/м³;

Р_ес = 33,44 • [11,75 - (0,612 + 0,61) • 4,95] + 5 • (11,75 - 0,612 • 9,81) = 219,4 Па

19. Потери давления в сети дымоудаления с учетом естественного давления газов, Па

Р_вен = Р_сум - Р_ес, (5.30)

Р_вен = 779,7 - 219,4 = 560,3 Па

20. Напор вентилятора по условным потерям давления Р_ус, Па, приведенным к плотности стандартного воздуха:

Р_ус = 1,2Р_вен/_cум; (5.31)

Р_ус = 1,2 • 560,3/0,612 = 1098,6 Па

21. Требуемая производительность вентилятора по воздуху L_в, м³/ч

L_в = 3600G_сум/_cум; (5.32)

L_в = 3600 • 3,43/0,612 = 20176,5 м³/ч

Подбор вентилятора выполнен в программе производителя VKT^TM

К установке принят вентилятор ВР 80 - 75 - 10ДУ - 2ч/t^oC-15/970

5.1..3 Расчет системы подпора воздуха ПД1

Для защиты людей от дыма при пожаре следует, согласно СНиП 41-01-2003.

Проектировать подачу наружного воздуха в лифтовые шахты при отсутствии у выхода из них тамбур-шлюзов в зданиях с незадымляемыми лестничными клетками всех типов;

Приточная противодымная вентиляция узла "А" проектируется для лифтовых шахт.

Люди эвакуируются из здания по лестничной клетке 1-го типа через наружную зону. Наружный воздух подается только в лифтовую шахту.

12-этажный жилой дом, 2 секции лифта. На каждом этаже в коридор выходят 7 дверей. Расчетная температура воздуха минус 34°С, скорость ветра 5 м/с, высота этажа 3 м, на выходе из здания прямой тамбур, ширина створки дверей 0,8 м.

Решение:

1 Определяем давление в лифтовой шахте на 1-м этаже по формуле:

Р_ш1 = 0,7V² + 20,Р_ш1 = 0,75²1,453 + 20 = 45,0 Па;

= 353/ (273 + t_н) = 353/ (273 - 30) = 1,453 кг/м³.

2. Находим расход наружного воздуха, выходящего через открытые двери лифтов и здания, по формуле:

При прямом тамбуре и ширине створки дверей 0,6 м:

G_ш1 = 1930 + 10³ (11Р_ш1 - 10) ^0,5 - при 2 лифтах;

G_ш1 = [1930 + 10³ (1145 - 10) ^0,5] 1,670,7 = 28000 кг/ч.

3. Определяем средний расход воздуха на каждом этаже по формуле:

G_ср = 1050 + 5,2Р_ш1^0,5 + 20 (N - 1) + 30 (n - 4);

G_cр = 1050 + 5,245^0,5 + 20 (12 - 1) + 30 (7 - 4) = 1395 кг/ч.

4. Расход воздуха, подаваемого в лифтовые шахты, определяем по формуле:

G_ш = G_ш1 + [G_ср - 5 (t_н + 25)] (N - 1),

G_ш = 28000 + [1395 - 5 (-34 + 25)] (12 - 1) =43840 кг/ч = 36533 м³/ч.

5. Определяем необходимое давление вентилятора для подачи наружного воздуха в лифтовые шахты по формуле:

Р_{вен. ш} = Р_с + Р_ш1 + Nh (_н - _ш),

где Р_с - потери давления в системе вентиляции от точки приема наружного воздуха до входа воздуха в лифтовую шахту, Па;

h - высота этажа в здании, м;

_н - _ш - разность удельных весов наружного воздуха и воздуха в лифтовой шахте, Н/м³, принимается в зависимости от температуры наружного воздуха t_н.

Р_вен = Р_с + 45 + 123 (1,5 + 1,1) 0,5 = Р_с + 91,8 Па.

Р_с=234*1,1=258Па

Р_вен=91,8+258= 350Па

Подбор вентилятора выполнен в программе производителя VKT^TM

К установке принят вентилятор ВКРС - 8 - ДУ - 2ч/t^oC-11,0/1500

6. Подбор оборудования

Подбор приточно вытяжных систем вентиляции с роторным рекуператором выполнен в программе производителя "VTS" на параметры:

ПВ1 (роторный рекуператор) Теплоноситель 95-70С Нагрев - 34/21.

Приток - L = 11033м³/ч, P=244Па

Вытяжка - L = 9091м³/ч, P=342 Па

ПВ2 (роторный рекуператор) Теплоноситель 95-70С Нагрев - 34/18.

Приток - L = 5094м³/ч, P=412Па

Вытяжка - L = 3495м³/ч, P=447 Па

Оборудование представлено в Приложении А.

Вытяжной вентилятор на систему В3

Подобран в программе производителя NED

L=1626 м³/ч

P=87Па

Оборудование представлено в Приложении А.

7. Безопасность жизнедеятельности

Охрана труда представляет собой систему взаимосвязанных законодательных, социально-экономических и организационных мероприятий, направленных на обеспечение безопасности и наиболее благоприятных условий труда.

Основными правовыми документами, устанавливающими правила в области охраны труда являются Конституция РФ и Трудовой кодекс РФ.

В соответствии с действующим законодательством обязанности по обеспечению безопасных условий охраны труда в организации возлагаются на работодателя.

Работодатели обязаны перед допуском работников к работе, а в дальнейшем периодически в установленные сроки и в установленном порядке проводить обучение и проверку знаний правил охраны и безопасности труда с учетом их должностных инструкций или инструкций по охране труда. Установление единых требований проверки знаний лиц, ответственных за обеспечение безопасности труда, осуществляется органами государственной власти Российской Федерации в соответствии с их полномочиями.

В организации должны быть созданы условия для изучения работниками правил и инструкций по охране труда, требования которых распространяются на данный вид производственной деятельности.

Объект производства работ по монтажу систем вентиляции и отопления - общественное здание, расположенное в г. Челябинск.

7.1 Безопасность производственных процессов и оборудования

Согласно [31] рабочие места должны быть оборудованы необходимыми лесами, подмостками, ограждениями, защитными и предохранительными устройствами и приспособлениями. Заменять подмостки случайными опорами не разрешается.

Доступ посторонним лицам на рабочие места запрещен. Места, где устанавливают приставные лестницы, должны ограждаться или охраняться.

Механизмы, станки и инструменты должны соответствовать характеру выполняемых работ и быть в исправном состоянии. Площадь вокруг механизмов загромождать посторонними предметами на расстоянии ближе чем 1,5 м от их выступающих частей воспрещается.

Монтажные проемы в стенах и перекрытиях оставленные для вентиляционного оборудования, после их использования необходимо закрыть сплошными настилами или оснастить ограждениями высотой не менее 1 м по всему периметру. По окончанию монтажных работ проемы должны быть заделаны.

К монтажным работам по установке конструкций на высоте допускаются рабочие не моложе 18 лет, прошедшие медицинский осмотр, обученные технике безопасности и имеющие, удостоверение соответствующего образца и запись в журнале инструктажа по технике безопасности за подписью инструктирующего и инструктируемого. Медицинский осмотр должен повторяться ежегодно.