Проектирование ребристого монолитного междуэтажного балочного перекрытия многоэтажного промышленного здания

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Компоновка конструктивной схемы здания

пусть (м)

, принимаем ;

, принимаем ;

;

,

принимаем

принимаем

2. Расчет и конструирование ребристой плиты

2.1 Проектирование поперечного сечения плиты

, принимаем

Определяем расчетное эквивалентное сечение ребристой плиты

А_сеч=1092 (см²)=0,1092 (м²)

(условие выполняется)



2.2 Расчет полки ребристой плиты

Изгибающий момент для полосы шириной 1 (м) определяют с учетом частичной заделки в ребрах:

Расчетное эквивалентное сечение полки

Таблица 2.2.1. Нагрузки на 1 (м) плиты

Вид нагрузки	Подсчет	Нормативная нагрузка, кН/м	Коэффициент надежности по нагрузке,	Расчетная нагрузка, кН/м
Постоянная: вес пола вес плиты	0,7•1 0,1092•25•1	0,7 2,73	1.3 1.1	0,91 3,003
Временная	7•1	7	1.2	8,4
Полная				q = 12,313

Вычисляем граничную высоту сжатой зоны:



; (МПа)

- рабочая высота сечения.

Относительная высота сжатой зоны:

Площадь сечения растянутой арматуры на 1 м ширины:

Принимаем сетку:.

Нормативные и расчетные нагрузки

Вид нагрузки	Подсчет	Нормативная нагрузка, кН/м	Коэффициент надежности по нагрузке,	Расчетная нагрузка, кН/м
Постоянная: вес пола вес плиты	0,7•1.53 2,73•1,53	1.071 4,176	1.3 1.1	1.392 4,593
Временная: длительнодейст.; кратковременная	7•0,7•1,53 7•0,3•1,53	7,497 3,213	1.2 1.2	8,9964 3,8556
Полная		q = 15,957		q = 18,837

Усилия от расчетных нагрузок:

Усилия от временных нагрузок

Момент от веса плиты:

Конструктивный расчет:

1. Характеристики прочности бетона и арматуры: В 25, А 600:

(МПа); - коэффициент условия работы бетона.

(МПа);

- Расчетное сопротивление бетона для предельных состоянии первой группы на растяжение:

(МПа); (МПа);

- Расчетное сопротивление бетона для предельных состоянии второй группы на сжатие:

(МПа);

- Расчетное сопротивление бетона для предельных состоянии второй группы на растяжение:

(МПа);

Модуль упругости бетона:

(МПа);

- Модуль упругости арматуры:

(МПа);

- Расчетное сопротивление арматуры для предельных состоянии 1 группы на растяжение:

(МПа)

- Расчетное сопротивление арматуры для предельных состоянии 2 группы на растяжение:

(МПа)

2. Подсчет :

(МПа)

3. Назначаем предварительное напряжение арматуры :

(МПа)

2.3 Расчет прочности плиты, нормального сечения к продольной оси, 1-й групп предельного состояния

а) Определяем положение нейтральной оси, т.е. :

Расчет как для прямоугольного сечения

Вычисляем граничную высоту сжатой зоны:

Относительная высота сжатой зоны:

Высота сжатой зоны:

Условия выполняются, нейтральная ось находится в полке.

Принимаем 2 Ш18 А600 c площадью =5,09 (см).

2.4 Расчет плиты по предельным состояниям второй группы

Геометрические характеристики:

Определяем площадь приведенного сечения

,

Определяем статический момент площади приведенного сечения относительно нижней грани ребра:

Определяем расстояние от центра тяжести сечения

a_p-защитный слой бетона в конструктивной арматуре, принимаем 2 см

Момент инерции приведенного сечения

Момент сопротивления приведенного сечения по нижней зоне

Момент сопротивления приведенного сечения по верхней зоне

Определяем расстояние от верхней ядровой точки до центра

2.5 Потери предварительного напряжения арматуры

Первые потери:

1. Потери от релаксации напряжения в арматуре:

;

плита прочность арматура здание

Усилие обжатия:

Эксцентриситет усилия обжатия относительно центра тяжести

Напряжения в бетоне при обжатии (на уровне крайнего сжатого волокна);

(МПа)

2. Потери от усадки: (МПа)

Напряжение с учетом усадки

=8,77 (МПа)

=-4,05 (МПа)

2. Потери ползучести:

Вторые потери:

(МПа);

Общие потери:

(МПа);

Напряжение в бетоне в зависимости от напряжения в арматуре:

(МПа);

Усилия обжатия бетона с учетом всех потерь

(МПа);

Тк

Усилие обжатия с учетом полных потерь:

2.6 Расчет прочности плиты по сечению, наклонному продольной оси, первой группы предельного состояния

Проверим необходимость использования поперечной арматуры. Расчет железобетонных элементов на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться из условий:

1) Q_max?Q_b,min, Q_max?ц_b1R_btbh₀,

где коэффициент ц_b1=0.3

Q_b,min=0.3R_btbh₀

- условие выполняется, расчет поперечной арматуры не выполняется, она устанавливается конструктивно в соответствии с CП 52-101-2003 п 8.3.11

По технологическим требованиям назначаем диаметр поперечных стержней из условий свариваемости для сварных каркасов принимают не менее 6 (мм)

Принимаем 8Ш А240 с (МПа)

Примем шаг поперечной арматуры:

- в близи опор (1/4 l) шаг будет равен:

- в средней части плиты шаг будет равен:

(CП 52-101-2003 п8.3.11 - следует предусматривать установку поперечной арматуры с шагом не более 0,75h0 и не более 500 мм.)

3. Расчет ригеля

Таблица 3.1. Подсчет усилий в ригеле

Наименование	Подсчет	Нормативные кН/м	гf	Расчеты кН/м
Постоянные нагрузки
Вес пола	0,7·5,32	3,724	1,3	4,841
Вес плиты	25·0,1092·5,32	14,52	1,1	15,972
Вес ригеля	25·0,7·0,3	7,521	1,1	8,273
Итого: 29,086
Временные нагрузки
Временные	7·5,32	37,24	1,2	44,68
Итого: 73,766

(кН/м)

(кН/м)

Таблица 2.2. Изгибающие моменты в равнопролетной неразрезной балке

x/l	Изгибающие моменты	Mmax	Mmin
	Mg	Mp
		макс (+)	мин (-)
0	0	0	0	0	0
0,1	+0,0325	0,0387	0,0062	86,53	28,82
0,2	+0,0550	0,0675	0,0125	149,03	46,19
0,3	+0,0675	0,0862	0,0187	187,22	52,39
0,4	+0,0700	0,0950	0,0250	201,34	47,11
0,5	+0,0625	0,0937	0,0312	191,2	30,66
0,6	+0,0450	0,0825	0,0375	154,76	2,72
0,7	+0,0175	0,0612	0,0437	98,48	-75,98
0,8	-0,0200	0,0300	0,0500	15,92	-86,89
0,85	-0,0425	0,0152	0,0577	-28,57	-122,28
0,9	-0,0675	0,0061	0,0736	-68,56	-171,022
0,95	-0,0950	0,0014	0,0964	-105,75	-231,47
1	-0,1250	0	0,1250	-141,5	-302,18

Таблица 2.3. Поперечные силы в равнопролетной неразрезной балке

x/l	Поперечные силы	Qmax	Qmin
	Qg	Qp
		макс (+)	мин (-)
0	+0,375	0,4375	0,0625	152,05	53,03
0,1	+0,275	0,3437	0,0687	116,04	34,36
0,2	+0,175	0,2624	0,0874	82,5	13,22
0,3	+0,075	0,1932	0,1182	51,35	-10,33
0,4	-0, 025	0,1359	0,1609	22,56	-36,23
0,5	-0,125	0,0898	0,2148	-4,01	-64,35
0,6	-0,225	0,0544	0,2794	-28,47	-94,59
0,7	-0,325	0,0287	0,3537	-50,94	-126,68
0,8	-0,425	0,0119	0,4369	-72,05	-160,67
0,9	-0,525	0,0027	0,5277	-91,02	-196,09
1	-0,625	0	0,6250	-109	-232,81

Характеристики прочности бетона и арматуры: В 25, А400

Расчетное сопротивление бетона для предельных состоянии первой группы на сжатие:

МПа; - коэффициент условия работы бетона.

(МПа);

Расчетное сопротивление бетона для предельных состоянии первой группы на растяжение:

МПа; (МПа);

Модуль упругости бетона:

(МПа);

Расчетное сопротивление арматуры А400 для первой группы предельных состоянии на растяжение:

(МПа);

Модуль упругости арматуры:

(МПа);

3.1 Расчет прочности ригеля, нормального сечения к продольной оси, первой группы предельного состояния

Уточнение высоты ригеля:

(кН·м)

принимаем h=0,6 (м)

Определяю по таблице наибольший положительный момент

(кН·м)

Определяем положение нейтральной оси, т.е. :

Определяю высоту сжатой зоны:



Принимаем h=700 (мм)

Вычисляем граничную высоту сжатой зоны:

Сечение 2-2

=0,12<_R=0,52

Принимаем 2 Ш 20 А400, A=6,28 (см), 2 Ш 14 А400, A=3,08 (см),

Сечение 5-5



=0,19<_R=0,533

Принимаем 2 Ш 25А400 A=9,82 (см²), 2 Ш 18А400, A=5,09 (см²)

3.2 Расчет прочности ригеля по сечению, наклонному продольной оси, 1-й группы предельного состояния

По технологическим требованиям назначаем диаметр поперечных стержней из условий свариваемости для сварных каркасов. (CП 52-101-2003 п 8.3.11)

Принимаем 12 Ш А240, (МПа)

Примем шаг поперечной арматуры :

- вблизи опор (1/4 lo) шаг будет равен:

- принимаем 200 (мм)

в средней части

- принимаем 500 (мм)

Расчет по наклонному сечению производят из условия



Условие выполняется

2)

3) Определяю интенсивность хомутов

(kH/м²)

Ш12 А_sw=1,313

qsw> 0,25Rbt b

223,2>70,87

Определяю поперечное усилие на проекцию

Определяю длину проекции наклонной трещины

Проверяю условие:



условие выполняется

, но не более 3h₀=2,01, принимаем с=2,01

(кH)

Определяю усилие, которое воспринимает бетон без учета арматуры

(кH)

94,8<135<474,4

Проверяем прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами: 225<135,23+224,3

Условие выполняется

3.3 Построение эпюры материалов

Момент в сечении 2-2:

Х(_2Ш20+2Ш14)

М(_2Ш20+2Ш14)

Х_2Ш20

М_2Ш20

Х_2Ш14

М_2Ш14

Х_2Ш12

М_2Ш12

Момент в сечении 5-5

Х(_2Ш25+2Ш18)

М(_2Ш25+2Ш18)

Х_2Ш25

М_2Ш25

Х_2Ш18=

М_2Ш18

Список литературы

1. СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры

2. СП 52-102-2004. Предварительно напряженные железобетонные конструкции

3. «Проектирование и расчет железобетонных и каменных конструкций». 2-е изд. Перераб. и дополн./ Н.Н. Попов, А.В. Забегаев. М.: «Высшая школа»., 1989 г.

4. Методические указания к курсовому проекту «Проектирование ребристого монолитного междуэтажного балочного перекрытия многоэтажного промышленного здания» по дисциплине «Бетонные и железобетонные конструкции»/ Н.Н. Халап; ВолгГАСА. - Волгоград, 2003

5. «Железобетонные конструкции (расчет и конструирование)». Улицкий И.И. Киев, 1972 г. 992 с.

Размещено на Allbest.ru