Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образования и науки Украины

Донбасская национальная академия строительства и архитектуры

МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ

для выполнения контрольных работ по дисциплине

«Реконструкция и эксплуатация систем теплоснабжения»

для студентов специальности «Теплогазоснабжение и вентиляция» всех форм обучения

Макеевка - 2005

УДК 697.113

Методические рекомендации для выполнения контрольных работ по дисциплине «Реконструкция и эксплуатация систем теплоснабжения» (студентов специальности теплогазоснабжение и вентиляция) / Сост.: А.А. Олексюк, - Макеевка, ДонНАСА, 2005. - 34 с.

В рекомендациях приведена новая методика расчета индивидуальных тепловых пунктов для местных систем отопления и горячего водоснабжения с помощью энергосберегающих подогревательно-аккумуляторных установок со скоростными и трехконтурными теплообменниками.

Для сопоставительного анализа ИТП С ПАУ рассмотрена независимая схема присоединения местных систем отопления и горячего водоснабжения с помощью пластинчатых теплообменников.

Рассмотрены примеры расчета ИТП с теплообменниками различного типа и даны задания на выполнение контрольных работ 1, 2 и 3 по вариантам.

Составитель: А.А. Олексюк - кандидат технических наук, доцент кафедры ТТГВ

Ответственный за выпуск: С.И. Монах, кандидат технических наук, доцент кафедры ТТГВ

Согласно заданию необходимо выполнить три контрольных работы по дисциплине «Реконструкция и эксплуатация систем теплоснабжения» при переходе с четырехтрубной на двухтрубную систему теплоснабжения микрорайона с помощью ИТП, обеспечивающих нагрузку отопления и горячего водоснабжения зданий различной этажности.

В первой контрольной работе необходимо рассчитать ИТП с ПАУ со скоростным теплообменником для нагрузки горячего водоснабжения, а система отопления присоединена по зависимой схеме через элеватор.

Во второй работе необходимо рассчитать ИТП с ПАУ для независимых систем отопления и горячего водоснабжения с помощью трехконтурного теплообменника.

В третьей работе необходимо рассчитать ТИП с пластинчатыми теплообменниками для систем отопления и горячего водоснабжения.

Для качественной оценки ИТП с различными типами теплообменников, число потребителей теплоты на отопление и горячее водоснабжение в задании (m, чел.) во всех трех контрольных работах осталось постоянным, а вариант соответствует порядковому номеру в списке группы, приведен в таблице 1.

Таблица 1

Задания по вариантам группы

№ п/п	Вариант	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18	19
1	m, чел	80	90	100	110	120	130	140	150	160	170	180	190	200	210	220	230	240	250	260
2	tно, 0С	-40	-39	-38	-37	-36	-35	-34	-33	-32	-31	-30	-29	-28	-27	-26	-25	-24	-23	-22
3	ф, 0С	ф1 = 150 0С; ф1 = 70 0С; фсм = 95 0С
4	Vн, м3	Vн (50…60) х m, м3
№ п/п	Вариант	20	21	22	23	24	25	26	27	28	29	30	31	32	33	34	35	36	37
1	m, чел	270	280	290	300	310	320	330	340	350	360	370	380	390	400	410	420	430	440
2	tно, 0С	-21	-20	-19	-18	-17	-16	-15	-14	-13	-12	-11	-10	-9	-8	-7	-6	-5	-4
3	ф, 0С	ф1 = 150 0С; ф1 = 70 0С; фсм = 95 0С
4	Vн, м3	Vн (50…60) х m, м3

Министерство образования и науки Украины

Донбасская национальная академия строительства и архитектуры

Кафедра «Теплотехники, теплогазоснабжения и вентиляции»

КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА 1

Расчет системы горячего водоснабжения от индивидуальных тепловых пунктов с подогревательно-аккумуляторными установками

Выполнил (а): ст. гр. …

Ф.И.О.

Проверил: Олексюк А.А.

Макеевка 2005 г.

При размещении встроенных и пристроенных тепловых пунктов должны соблюдаться требования по проектированию зданий, в которых они размещаются иди к которым они пристроены и защищены от шума и вибрации.

Здания отдельно стоящих и пристроенных тепловых пунктов должны быть из унифицированных бетонных и железобетонных конструкций, отвечающим II^ой-степени огнестойкости. К тепловым пунктам предусматриваются проезды с твердым покрытием.

Встроенные тепловые пункты размещаются у наружных стен и должны иметь самостоятельный выход наружу и второй выход на лестничную клетку или через шахту с люком, либо через люк в перекрытии.

Двери и ворота ИТП должны открываться наружу. Оборудование тепловых пунктов рекомендуется применять в блочном исполнении повышенной заводской готовности. Минимальные расстояния между строительными конструкциями и выступающими частями оборудования должны быть не менее 0,8 м; между насосами - 1 м; между насосами и щитом КИПиА - 2 м.

Крепление неподвижного оборудования (водонагревателей, грязевиков, элеваторов) и трубопроводов с арматурой допускается к стене (без прохода) на расстоянии не менее 0,2 м до стены.

При установке сдвоенных насосов на один общий фундамент вокруг них должен быть проход шириной 1 м, а между выступающими частями насосов не менее 2,2 м, а при размещении в технических подпольях ИТП не менее 1,8 м.

На ИТП должна быть предусмотрена монтажная площадка, размеры которой определяются из наиболее крупной единицы оборудования и обеспечением проходов вокруг не менее 0,7 м.

Для монтажа оборудования больших габаритов рекомендуется предусматривать монтажные проемы или ворота в стенах.

Освещение подземных встроенных ИТП - искусственное.

Для стока воды полы рекомендуется проектировать с уклоном 0,005 в сторону трапа или водосборного приямка.

Для обслуживания оборудования и арматуры, расположенных на высоте более 1,4 м от пола должны предусматриваться передвижные площадки, либо стационарные площадки с лестницами.

В помещениях тепловых пунктов допускается размещение оборудования санитарно-технических систем зданий и сооружений, в том числе повысительные насосные установки, а в помещениях встроенных и пристроенных тепловых пунктов - также оборудование приточных вентиляционных систем, обслуживающих помещения любой категории взрывопожарной опасности.

Расчет систем горячего водоснабжения от индивидуальных тепловых пунктов с подогревательно-аккумуляторными установками.

Анализ режимов теплопотребления в системах централизованного горячего водоснабжения показал, что для обеспечения горячей воды жилых и общественных здании требуются значительные теплообменные поверхности нагрева, так как подогреватели рассчитываются на максимальный часовой расход, величина которого превышает 400% по отношению к среднечасовому расходу за сутки.

Выравнивание графиков суточного недопотребления в системах горячего водоснабжения достигается за счет баков-аккумуляторов.

Раздельная установка скоростных водоподогревателей с аккумуляторами теплоты требует значительных площадей для" их размещения, что делает невозможным их применение на индивидуальных тепловых пунктах (ИТП)

Поэтому создание компактных установок, способных снять "пиковые" нагрузки и системе горячего водоснабжения при стабильном нагреве водопроводной воды до требуемой температуры, простых в изготовлении и обслуживании, занимающих небольшую площадь и снижающих расчетную величину поверхности теплообмена в водонагревателях систем горячего водоснабжения, размещаемых на ИТП, являются более прогрессивным решением, так как отпадает необходимость в прокладке внутриквартальных трубопроводов системы горячего водоснабжения. В подогревательно-аккумуляторных установках (ПАУ) осуществляется сложный теплообмен, так как водонагреватель размещен внутри аккумулирующей емкости. Это потребовало исследования ПАУ, обслуживающих здания-с различным числом жителей.

Анализ результатов, полученных при исследовании опытной ПАУ для системы горячего водоснабжения жилого здания, позволил разработать инженерную методику расчета систем горячего водоснабжения с ПАУ, размещенных на ИТП.

Так как ПАУ представляют собой комбинированную конструкцию теплообменника с аккумулирующей емкостью, то при расчете необходимо установить зависимость расчетной теплопроизводительность водонагревателя от величины объема бака-аккумулятора, а также расходы греющего и нагреваемого теплоносителей.

ПАУ должна обеспечить максимальный часовой расход воды, поступающей в систему горячего водоснабжения (G^max_Н, кг/ч), который определяется по формуле:

кг/ч

где k_Ч - коэффициент часовой неравномерности, зависящий от числа жителей;

k_С -.коэффициент суточной неравномерности, принимается k_С= 1,2;

q_НС - среднесуточное потребление горячей воды одним человеком, в л/(чел. сутки).

U - число жителей, чел;

с - плотность воды, принимаемая постоянной и равной 1000 кг/м;

24 - число часов работы системы горячего водоснабжения в сутки;

Среднечасовой расход воды (G_Н^СР, кг/ч) можно определить по формуле

кг/ч

при этом, расходы эти связаны:

Расчетная теплопроизводительность водонагревателя для ПАУ горячего водоснабжения с учетом тепловых потерь (Q_ВН^ПАУ, Вт) равна:

где с - теплоемкость воды, принимается с=4190 Дж/(кг К);

t_{Г ср} - средняя температура горячей воды, t_{Г ср}= 55 °С;

t_ХЗ - температура холодной водопроводной воды, при отсутствии специальных указаний принимается t_ХЗ= 5° С;

р - отношение расчетной теплопроизводительности водонагревателя к среднечасовому за неделю теплопотреблению на нужды горячего водоснабжения, %;

k_ТН - коэффициент, учитывающий тепловые потери в системе горячего водоснабжения, k_ТН - 0,15.

Количество теплоты, покрываемое за счет объема бака-аккумулятора ПАУ можно записать в виде формулы

а максимальный расход теплоты на горячее водоснабжение от (Q^max_ГВ, Вт/ч) и ИТП с ПАУ определяется по формуле

Расчетный расход греющей (сетевой) воды при параллельной схеме присоединения водонагревателя ПАУ к двухтрубной системе централизованного теплоснабжения (G_ГВ^ПАУ, кг/ч), равен



кг/ч

где ф₁" и ф₂" - температуры сетевой воды, соответственно, в подающей линии тепловой сети и после водоподогревателя, принимаются по точке излома температурного графика, т.е ф₁"= 70 °С; ф₂"= 30 °С.

Величину объема бака-аккумулятора для ПАУ (V^ПАУ_БА, м³) устанавливаемых на ИТП, принимаем 3м³.

Расчетная поверхность нагрева подогревателя ПАУ (F, м²) определяется по методике, приведенной в приложении 1, исходя из расчетной теплопроизводительности(Q^ПАУ_ВН, Вт)_> по формуле

м²

Коэффициент теплопередачи водоподогревателя, Вт/(м² °С), определяется по формуле:

Вт/(м² °С)

где б₁, б₂ - коэффициенты теплопередачи при продольном смывании соответственно от греющей воды к стенке трубы и от стенки трубки к нагреваемой воде, Вт/(м² °С);

д_СТ - - толщина стенки трубы, м, принимается д_СТ=0,001 м;

д_НАК - толщина накипи, м, принимается д_НАК=0,0005 м;

л_СТ - теплопроводность материала стенки трубки, Вт/(м °С), для латунных трубок л_СТ= 104,4;

л_НАК - то же слоя накипи, принимается 2,3 Вт/(м °С);

в - коэффициент, учитывающий неоднородность трубного пучка, принимается равным 0,95.

Коэффициенты теплоотдачи для скоростных водоподогревателей . б₁ и б₂ ,Вт/(м².⁰С), определяются по формулам

;

Вт/(м².⁰С)

,

Вт/(м².⁰С)

где ф_СР, и t_СР - средние температуры, соответственно, теплоносителя и нагреваемой воды, °С;

°С

°С

Площадь поперечного сечения всех трубок, м²:

м²

d_Э - эквивалентный диаметр межтрубного пространства, м, определяемый по формуле



м

d_ВН - внутренний диаметр корпуса водонагревателя ,м; d_ВН =83мм

d_Н - наружный диаметр трубок, м; d_Н=16+2=18мм

d_ВН - внутренний диаметр трубок, м; d_ВН =16мм

n - число трубок, =12

f_М.ТР=0,00287м²

w_M.TP, w_TP - скорости воды в межтрубном пространстве и в трубках, м/с,

определяемые по формуле

м/с

;

м/с

f_М.ТР, f_ТР - площади поперечного сечения межтрубного пространства и всех трубок, м²;

G_ГВ^ПАУ, G_Н^ПАУ - расчетный расход теплоносителя и нагреваемой воды, кг/ч,

определяется по формуле, а

кг/ч

р - плотность воды при средней температуре, кг/м³.

Расчетную разность температур Дtcp, °C следует определять по формуле



°C

По рисунку находим

Q^ПАУ_ВН=0,18 Вт

V_БА=3м³

P=198%

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образования и науки Украины

Донбасская национальная академия строительства и архитектуры

Кафедра «Теплотехники, теплогазоснабжения и вентиляции»

КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА 2

Отличительные особенности теплового расчета подогревательно-аккумуляторных установок для независимых систем отопления и горячего водоснабжения

Выполнил(а): ст. гр. …

Ф.И.О.

Проверил: Олексюк А.А.

Макеевка 2005 г.



В последнее десятилетие наблюдается острый дефицит всех видов топлива и электрической энергии, поэтому переход систем теплоснабжения на более совершенные системы присоединения абонентских систем отопления и горячего водоснабжения, с целью снижения их металлоемкости, позволит решить вопросы экономии как энергоресурсов, так и материалов.

Использование компактных подогревательно-аккумуляторных установок (ПАУ) с трехконтурными теплообменниками, сооружаемые на индивидуальных тепловых пунктах, (ИТП), для подключения систем отопления и горячего водоснабжения, позволяет решить комплекс задач, связанных с экономией капитальных вложений и эксплуатационных затрат, а именно:

- снижение металлоемкости, за счет перехода на двухтрубную внутриквартальную тепловую сеть;

- приближение узла приготовления теплоносителя дня местных абонентских систем отопления и горячего водоснабжения уменьшит теплопотери на 5--15%;

- осуществление независимой схемы подключения системы отопления к тепловой сети, позволяет продлить срок их эксплуатации, за счет гидравлической изолированности абонентов от сети централизованного теплоснабжения;

- осуществление закрытой системы горячего водоснабжения с выравниванием графика суточной неравномерности водопотребления, за счет аккумулирована горячей воды в емкости ПАУ;

- использование эффекта перераспределения тепловых нагрузок между системами отопления и горячего водоснабжения в часы максимального и минимального водопотребления в течение суток;

- полное отсутствие коррозии местных систем отопления;

- сооружение ИТП вместо ЦТП повысит надежность и бесперебойность теплоснабжения в целом.

Данная система защищена A.c№ 654832 от 07.12.78г. и внедрена рядом объектов, а техническая документация используется проектными институтами городов Москвы и Петрозаводска при проектировании ИТП с ПАУ для зданий крайнего Севера, Тюменской, Мурманской и Архангельской областей. Эти схемы наиболее приемлемы в условиях сурового климата, где в большинстве случаев, в качестве первичного теплоносителя используют либо пар, либо перегретая вода с температурой более 150°С.

Каждый из трех теплоносителей циркулирует по своему независимому контуру, образованному своей теплообменной поверхностью f₁ и f₂.

Первичный теплоноситель с температурой ф₁ поступает в щелевое пространство, образованное теплообменными трубками d₁ и d₂, отдав свое тепло вторичным теплоносителям системы отопления через d₁ и горячего водоснабжения через d₂, с температурой ф₂ возвращается источнику.

Вторичный теплоноситель отопительного контура с температурой Т₁₀ поступает в нагревательные приборы, отдавая свое тепло внутреннему воздуху помещений, при помощи циркуляционного насоса возвращается в ПАУ с температурой Т₂₀ за новой порцией тепла.

Холодная водопроводная вода с температурой t_х поступает в трубки меньшего диаметра D₂, где нагревается первичным теплоносителем до температуры t_г и сливается в аккумулирующую емкость за счет давления в городском водопроводе, после чего из бака-аккумулятора расходуется в системе горячего водоснабжения.

При снижении или отсутствии водоразбора горячей воды в ночное время, ее циркуляция происходит через аккумулирующую емкость, в которой поддерживается необходимая температура за счет подогрева через корпус теплообменника D_к, который размещен внутри аккумулирующей емкости D_б.

С целью интенсификации теплообмена движение первичного и вторичного теплоносителей отопительного контура и системы горячего водоснабжения осуществляется на противотоке.

Особенностью теплового расчета ПАУ с трехконтурным теплообменником является определение требуемых расчетных поверхностей нагрева F₁ F₂ F₃, пропорционально тепловым нагрузкам отопления и горячего водоснабжения, а. также циркуляционного расхода G_ц, системы ГВ, поступающего в аккумулятор по циркуляционному трубопроводу.

Сложность расчета таких установок заключается в проектировании, конструкции узлов, и деталей ПАУ, а также проверочном расчете теплообмена этих узлов и деталей.

Для теплового и конструктивного расчета ПАУ для независимых отопления и горячего водоснабжения должны быть известны климатологические условия и район застройки; планы здания и этажность; параметры теплоносителя; число жителей или потребителей горячей воды, для общественных зданий; располагаемое давление в тепловой сети на абонентском вводе.

Сложный теплообмен, протекающий в ПАУ с трехконтурным теплообменником, можно записать через уравнение теплового баланса, Вт:

Вт

где Q₀ - расчетный расход на отопление, Вт;

Q_ГВ - расчетный расход тепла на горячее водоснабжение, Вт;

Q_П - потери тепла подающими и циркуляционными трубопроводами в системе горячего водоснабжения, Вт.

;

Вт.

;

Вт.

Вт.

q₀ - удельный расход тепла на единицу объема здания, Вт/м³

V_Н - объем здания по наружному обмеру, м³; V_Н =221·55=12155 м³

t_ВН - температура внутреннего воздуха в помещении, ⁰С;

t_НО - температура наружного воздуха для проектирования систем отопления, ⁰С;

m - число жителей или потребителей в здании, чел;

а - норма расхода горячей воды на человека в сутки, л/чел. в сутки;

t_Г - температура горячей воды, °С;

t_Х - температура холодной водопроводной воды, ⁰С;

24 - число часов в сутки;

з - поправочный коэффициент;

k_c - коэффициент суточной неравномерности, k_c = 1,2 принимается;

В дальнейшем осуществляется конструктивный расчет трехконтурного теплообменника исходя из сортамента труб диаметрами D₁,D₂,D_К, выпускаемые нашей промышленностью и их наличием, а также размеров ИТП в котором будет размещена ПАУ.

Теплообменные поверхности для нагрева воды отопительного контура f₁ и системы горячего водоснабжения F₂ можно определить, м²

;

м²

;

м²

м²

где n - число парных трубок, диаметрами D₁ и D₂, шт;

L₁, L₂, L₃ - их длины и корпуса теплообменника,м;

Площади поперечного сечения для прохода теплоносителя, f_щ воды системы отопления f₁ и горячего водоснабжения f₂, м²;

;

м²;

м²;

м².

Средние температуры: теплоносителя ф_СР, воды отопительного контура, Т_СР; и горячего водоснабжения t_СР можно записать по выражениям, ⁰С,

;

⁰С;

;

⁰С;

⁰С.

Среднелогарифмические разности температур для отопительного контура Дt₁^CР, системы ГВ, Дt₂^CР , также средняя для ПАУ, Дt_CР^ПАУ, ⁰С составят:

⁰С

⁰С

⁰С

Расход теплоносителя, циркулирующего в системе отопления, G₀ и нагреваемого на нужды горячего водоснабжения, W_ГВ, кг/с,

;

кг/с

кг/с.

Температуры всех трех контуров обычно заданы и соответственно равны: ф₁= 150⁰С; ф₂= 70 ⁰С; Т₁₀= 95°С; Т₂₀= 60 °С; t_Г = 60 °С; t_x = 5°С.

Коэффициент теплопередачи через теплообменную поверхность системы отопления f₁ и системы ГВ, f₂, соответственно, k₁, k₂, k_общ^пау,Вт/(м²С),

Вт/(м²С)

Конструктивный расчет трехконтурного теплообменника состоит в том, что необходимо подобрать теплообменные поверхности f₁ и f₂ таким образом, чтобы коэффициенты теплопередачи k₁ и k₂ находились в диапозоне 1000-2000 Вт/(м²°С).

Общую теплопроизводительность ПАУ с трехконтурным теплообменником можно записать в виде, Вт,

Объем аккумулирующей емкости можно определить по формуле:



м³

Здесь

Вт.

Наличие аккумулирующей емкости в ПАУ с трехконтурным теплообменником позволит сгладить пики на графике суточного теплопотребления в системе горячего водоснабжения, а размещение теплообменника внутри бака-аккумулятора, способствует поддержанию расчетной температуры горячей воды (t_Г = 55...60°С) при снижении водоразбора на горячее водоснабжение.

м²

м²

Поверхность нагрева одной трубки:

м²

м²

Количество трубочек:

шт.

шт.

Принимаем количество трубочек равным 36 шт.

отопление водоснабжение акумуляторный теплообменник

Министерство образования и науки Украины

Донбасская национальная академия строительства и архитектуры

Кафедра «Теплотехники, теплогазоснабжения и вентиляции»

КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА 3

Графико-аналитический метод расчета пластинчатых теплообменников для тепловых пунктов

Выполнил(а): ст. гр. …

Ф.И.О.

Проверил: Олексюк А.А.

Макеевка 2005 г.

Исходными данными являются:

- расчетная тепловая нагрузка, МВт;

- вид теплоносителя и его параметры ф^вх=70єС; ф^вых=30єС;

- температура нагреваемой среды t^вх=5єС; t^вых=55єС;

- показатели водопроводной воды Шк, мг-экв/л;

- максимальные температуры, при которых должны работать резиновые прокладки ф^max=130єС;

- выбранная поверхность нагрева пластинчатого теплообменника, F,м²;

- число ходов, z,шт.

Горячее водоснабжение

1. Расход теплоносителя определяется из выражения, кг/с:

2. Расход нагреваемой воды на ГВ, кг/с:

кг/с

3. Определение отношения расходов теплоносителей, меньшего к большему:

G_н/G_т= 0,34/0,46=0,74

4. Средняя температура пластинчатого теплообменника, єС:

єС

5. По графику определяется эффективность для двухходового и четырехходового теплообменников:

Для двухходового е=0,69

Для четырехходового е=0,82

6. По меньшему расходу G_н=0,34кг/с=1,224м³/ч и коэффициентом е=0,69 и е=0,82 определяется действительная теплопроизводительность теплообменников и выбирается тот, который удовлетворяет нашими параметрам из графика:

Для двухходового Q_гв=0,15МВт

Для четырехходового Q_гв =0,29 МВт

Определяется гидравлическое сопротивление по воде и теплоносителю для двух- и четырехходового теплообменников, м.в.ст.

G_т=0,46*3,6=1,66м²

G_н=0,37*3,6=1,33м²

Дh_т=1,2м.в.ст. двухходового

Дh_в=0,48м.в.ст. двухходового

Дh_т^ґ=2,1м.в.ст. четырехходового

Дh_в^ґ=1,7м.в.ст. четырехходового

7. Скорости воды и теплоносителя в двухходовом и четырехходовом теплообменниках, м/с:

м/с

м/с

Принимаем пластинчатый теплообменник с пластинами 0,3 м² на трехопорной раме.

8. Расходы теплоносителя и воды в двухходовом теплообменнике составляют по одному каналу

G_кан.т=G_т/2= 1,66/2=0,83 м²/ч

G_кан.в=G_н/2=1,33/2=0,665 м²/ч

Четырехходового:

G_кан.т=G_т/4=1,66/4=0,415 м²/ч

G_кан.в=G_н/4=1,33/4=0,33 м²/ч

Отопление

1. Расход теплоносителя определяется из выражения, кг/с:

кг/с

2. Расход нагреваемой воды на отопление, кг/с:

кг/с

3. Определение отношения расходов теплоносителей, меньшего к большему:

G_н/G_т= 0,65/2,1=0,31

4. Средняя температура пластинчатого теплообменника, єС:

5. По графику определяется эффективность для двухходового и четырехходового теплообменников:

Для двухходового е=0,71

Для четырехходового е=0,98

6. По меньшему расходу G_н=0,65 кг/с=2.34м³/ч и коэффициентам е=0,71 и е=0,98 определяется действительная теплопроизводительность теплообменников и выбирается тот, который удовлетворяет нашими параметрам из графика:

Для двухходового Q_о=0,64МВт

Для четырехходового Q_о =0,7 МВт

Определяется гидравлическое сопротивление по воде и теплоносителю для двух- и четырехходового теплообменников, м.в.ст.

G_т=0,65*3,6=2,34 м³/ч

G_н=2,1*3,6=7,56 м³/ч

Дh_т=1,9двухходового

Дh_в= 11,9двухходового

Дh_т^ґ= 3,7четырехходового

Дh_в^ґ= 0,1четырехходового

7. Скорости воды и теплоносителя в двухходовом и четырехходовом теплообменниках, м/с:

Принимаем пластинчатый теплообменник с пластинами 0,3 м² на трехопорной раме.

8. Расходы теплоносителя и воды в двухходовом теплообменнике составляют по одному каналу

G_кан.т=G_т/2= 2,34/2=1,17 м²/ч

G_кан.в=G_н/2=7,56/2=3,87 м²/ч

Четырехходового:



G_кан.т=G_т/4=2,34/4=0,585 м²/ч

G_кан.в=G_н/4=7,56/4=1,89 м²/ч

Рис. 3 Независимая схема присоединения пластинчатых теплообменников для систем отопления и горячего водоснабжения на ИТП

ЛИТЕРАТУРА

1. Теплоснабжение / В.Е.Козин, Т.А.Левина, А.П. Марков и др. - М.: Высшая школа. 1980 г. - 408 с.

2. Щекин Р.В. и др. Справочник по ТГСВ. Изд.4-е. Киев, «Будівельник», 1976.

3. Олексюк А.А. Расчет и проектирование индивидуальных тепловых пунктов. - Макеевка: ДонГАСА, 1999. - 105 с.

4. Олексюк А.А. Технико-экономический расчет систем коммунального хозяйства. - Донецк, 2003. - 202 с.

5. Олексюк А.О., Сербін В.А. и др. «Енергозбереження при використанні нетрадиційний джерел». - Донецк, 2004. - 156 с.

6. Олексюк А.А. Реконструкция и эксплуатация систем теплоснабжения. - Макеевка, 2001.- 57 с.

ПРИЛОЖЕНИЯ

Ниже приведены материалы справочного характера -- таблицы физических свойств, значения некоторых функций и расчетных величин, необходимых для расчета теплообмена.

Перевод физических величин из одних единиц измерения в другие

Сила1 кгс = 9,80665 Н;

1 Н = 10⁵динДавление1 кгс/см² = 98066,5 Н/мІ;

1 кгс/см² = 736,5 мм рт. ст.;

1 бар = 10⁵ Н/мІ;

1 бар = 1,02 кгс/смІ

Работа1 кгс·м = 9,80665 Дж

Энергия1 кВтч = 860 ккал;

1 л. с.·ч = 0,736 кВтч

Количество теплоты1 ккал = 4,1868 кДж

Тепловой поток1 ккал/ч = 1,163 Вт

Плотность теплового потока1 ккал/(мІч) =1,163 Вт/мІ

Энтальпия, теплота фазового

Перехода1 ккал/кг = 4,1868 кДж/кг

Теплоемкость1 ккал/(кг·єС) = 4,1868 кДж/(кг·°С)

Динамический коэффициент

Вязкости1 кгс·с/мІ = 9,81 Н·с/мІ

Коэффициент теплопроводности1 ккал/(м·ч·°С) = 1,163 Вт/(мІ·°С)

Коэффициент теплоотдачи

(теплопередачи)1 ккал/(мІ·ч·°С) = 1,163 Вт/(мІ·єС)

Коэффициент излучения1 ккал/(мІ·ч·К⁴) = 1,163 Вт/(мІК⁴)



Перевод некоторых физических величин из британской системы единиц измерения в другие

Длина1 yd (yard) = 3ft (feet) = 36 in (inches) = 0,9144 м;

1 in = 0,3048 м; 1ft = 2,54 см = 0,0254 м;

Площадь1 ydІ = 0,836 мІ; 1 ftІ = 0,0929 мІ;

1 inІ = 6,452 смІ;

Объем1 ftі = 0,02832 мі = 28,32 л;

1 inі = 16,39 смі; 1 gal (gallon) = 3,7852 л;

Масса1 ton (short ton) = 2000 1b (pounds) = 907,184 кг;

1 long ton = 1016,05 кг;

1 lb = 16 oz (ounces) = 0,4536 кг;

1 oz = 28,35г.

Удельный объем1 ftі/lb = 0,06243 мі/кг

Плотность1 lb/ftі = 16,0185 кг/мі;

1 oz/ftі = 1,0 кг/мі

Давление1 lb/ftІ = 4,88 кгс/мІ (мм вод. ст.);

1 lb/inІ = 702,7 кгс/мІ = 0,0703 кгс/смІ = 51,71 мм рт.ст.

Коєффициент вязкости1 lb (fts) = 1,488 кгс/(м·с);

1 lb/ftІ = 47,88 кгс/(м·с) = 478,8 пауз

Кинематический коэффициент1 ftІ/s = 334,45 мІ/ч = 0,929 мІ/с =

вязкости= 929,0 st (stokes);

1 st = 1 смІ/с = 10^-4 мІ/с

Температураt, єC = 5/9 (t, єF + 40) - 40;

t, єF = 9/5 (t,єC + 40) - 40;

Т, К = t, єC + 273;

t, єC = 1,25tєR;

t, єR = 0,8 єC

Количество теплоты1 Btu ( British thermal unit) = 0,252 ккал =

= 1,055 кДж;

1 pcu (pound cehtigrad unit) = 1,8 Btu = 0,4536 ккал = 1,9 кДж

Плотность теплового потока1 Btu/(ftІ·h) = 2,71 ккал/(мІ·ч) = 3,153 Вт/мІ;

1 pcu/(ftІ·h) = 4,878 ккал/(мІ·ч) = 5,675 Вт/мІ

Теплоемкость1 Btu/(lb·єF) = 1,0 ккал/(кг·єC) = 4,19 кДж/(кг·єС)

Коэффициент теплопроводности1 Btu/(ft·h·єF) = 1,488 ккал/(м·ч·єС) =

= 1,73 Вт/(м·єС);

1 Btu/(in·h·єF) = 17,88 ккал/(м·ч·єС) = 20,8 Вт/(м·єС);

1 Btu/(in·ftІ·h·єF) = 0,124 ккал/(м·ч·єС) = 0,144 Вт/(м·єС);

Коэффициент теплоотдачи1 Btu/(ftІ·h·єF) = 4,822 ккал/(мІ·ч·єС) =

(теплопередачи)= 5,68 Вт/(мІ·єС);

1 pcu/(ftІ·h·єС) = 4,878 ккал/(мІ·ч·єС) = 5,67 Вт/(мІ·єС)

Плотность с, коэффициент теплопроводности л, удельная теплоемкость с_р и коэффициент температуропроводности а различных материалов

Наименование материала	t, °С	с, кг/мі	л, Вт/(м·0С)	ср,кДж/(кг-0С)	а·106, мІ/с
Изоляционные, строительные и другие материалы Альфоль Асбест листовой .Асбест волокно .Асфальт Бетон Войлок шерстяной Гипс Глина огнеупорная Гравий Дерево бальза Дерево дуб волокнам Дерево дуб || волокнам Дерево соснаволокнам Дерево сосна || волокнам Земля сухая Земля влажная Зонолит Каменный уголь. Картон гофрированный. Кварц кристаллический оси Кварц кристаллический || оси Кирпич изоляционный Кирпич строительный . Кирпич карборундовый Клинкер Кожа (подошвенная) . .Кокс порошкообразный Копоть ламповая Лед Лед Линолеум Магнезия 85% в порошке	50 30 50 20 20 30 -- 450 20 30 20 20 20 20 -- -- 100 20 -- 0 0 100 20 -- 30 30 100 40 0 -95 20 100	20 770 470 2110 2300 330 1650 1845 1840 128 800 800 448 448 1500 1700 200 1400 -- 2500-2800 2500-2800 500 800-1500 1000 1400 1000 449 190 920 -- 1180 216	0,0465 0,1163 0,1105 0,698 1,280 0,0524 0,291 1,04 0,361 0,0524 0,207 0,363 0,107 0,256 0,1385 0,658 0,099 0,186 0,064 7,21 13,6 0,1395 0,23-0,3 11,3 0,163 0,160 0,191 0,0314 2,25 3,96 0,186 0,0675	-- 0,818 0,818 2,09 1,13 -- 0,88 1,09 -- -- 1,76 -- 2,7 -- -- 2,01 -- 1,31 -- 0,836 -- -- 0,8 0,678 1,42 -- 1,22 -- 2,26 1,17 -- --	-- 0,198 0,290 0,159 0,494 -- -- 0,516 -- -- 0,147 -- -- -- -- 0,192 -- 1,03 -- 3,34 -- -- -- 1,66 0,114 -- 0,035 -- 1,08 -- -- --
Наименование материала	t, °С	с, кг/мі	л, Вт/(м·0С)	ср, кДж/(кг-0С)	а·106 мІ/с
Мел Минеральная шерсть Мрамор Накипь котельная . Опилки древесные Парафин Песок сухой Песок влажный Портландцемент Пробковая пластина Пробка гранулированная Резина. Сахарный песок Слюда Сланец. Снег Совелит Стекло Стеклянная вата Торфоплиты Фарфор Фибра (пластина) Шлакобетон в куске Шлаковая вата Штукатурка Целлулоид Целотекс . Металлы Алюминий Бронза Латунь Медь Никель Олово Ртуть Свинец Серебро Сталь Цинк Чугун	50 50 90 65 20 20 20 20 30 30 20 0 0 100 -- 100 200 0 50 95 1055 20 -- 100 20 30 20 20 0 0 20 0 0 0 0 20 20 20	2000 200 2700 200 920 1500 1650 1900 190 45 1200 1600 290 2800 560 450 2500 200 220 2400 2400 240 2150 250 1680 1400 215 2670 8000 8600 8800 9000 7230 13600 11400 10500 7900 7000 7220	0,93 0,0465 1,31 0,13-3,14 0,070 0,268 0,326 1,130 0,303 0,0420 0,0384 0,163 0,582 0,582 1,49 0,465 0,0976 0,745 0,0372 0,064 1,035 1,97 0,049 0,43 0,47 0,78 0,210 0,0465 204,0 64,0 85,5 384 58,2 64,0 34,9 458 45,4 116,3 63,0	0,88 0,92 0,419 -- -- -- 0,798 2,09 1,13 1,88 -- 1,38 1,26 0,88 -- 2,09 -- 0,67 0,67 -- 1,09 -- -- 0,88 -- -- -- 0,92 0,381 0,378 0,381 0,462 0,921 0,138 0,129 0,234 0,462 0,394 0,504	0,531 0,253 1,15 -- -- -- 2,73 0,492 0,140 0,117 -- 0,0985 0,278 2,280 -- 0,398 -- 0,445 0,278 -- 0,398 -- -- 0,495 -- -- -- 91,3 20,8 26,4 114,5 14,01 39,2 4,25 23,6 186,5 12,5 42,3 17,4

Коэффициент теплопроводности л, Вт/(м·°С), металлов и сплавов в зависимости от температуры

Металл или сплав	Температура, °С
	0	20	100	200	300	400	500	600
Алюминий Алюминиевые сплавы:	202	--	206	229	262	319	371	422
92% А1, 8% Мg	102	106	123	148	--	--	--	--
80% А1, 20% Si	158	160	169	174	--	--	--	--
Дюралюминий:
94--96% А1, 3 --
5% Си, 0,5% Мg	159	165	181	194	--	--	--	--
Латунь:
90% Сu, 10% Zn	102	--	117	134	149	166	180	195
70% Сu, 30% Zn	106	--	109	110	114	116	120	121
67% Сu, 33% Zn	100	--	107	113	121	128	135	151
60% Сu, 40% Zn	106	--	120	137	152	169	186	200
Медь (99,9%)	393	--	385	378	371	365	359	354
Монель-металл:
29% Сu, 67% Ni,
2% Fе. Нейзильбер:	--	22,1	24,4	27,6	30	34	--	--
60% Сu, 15% Ni,
22% Zn Нихром:	--	25,0	31	40	45	49	--	--
90% Ni, 10% Сг	17,1	17,4	19,0	20,9	22,8	24,6	--	--
80% Ni, 20% Сг	12,2	12,6	13,8	15,6	17,2	19,0	--	22,6
Нихром железистый:
61% Ni, 15% Сг,
20% Fе, 4% Мn	--	11,6	11,9	12,2	12,4	12,7	--	13,1
61% Ni, 16% Сг,
23% Fе Сталь мягкая	11,9	12,1	13,2	14,6	16,0	17,4	--	--
	63	--	57	52	46	42	36	31

Физические свойства сухого воздуха

t,єC	p, кг/мі	Cp, кДж/(кг·°С)	л·10І, Вт/(м·0С)	а·106, мІ/с	м·106, Па·с	н·106, мІ/с	Рr
- 50	1,584	1,013	2,04	12,7	14,6	9,23	0,728
- 40	1,515	1,013	2,12	13,8	15,2	10,04	0,728
- 30	1,453	1,013	2,20	14,9	15,7	10,80	0,723
- 20	1,395	1,009	2,28	16,2	16,2	11,61	0,716
- 10	1,342	1,009	2,36	17,4	16,7	12,43	0,712
0	1,293	1,005	2,44	18,8	17,2	13,28	0,707
10	1,247	1,005	2,51	20,0	17,6	14,16	0,705
20	1,205	1,005	2,59	21,4	18,1	15,06	0,703
30	1,165	1,005	2,67	22,9	18,6	16,00	0,701
40	1,128	1,005	2,76	24,3	19,1	16,96	0,699
50	1,093	1,005	2,83	25,7	19,6	17,95	0,698
60	1,060	1,005	2,90	27,2	20,1	18,97	0,696
70	1,029	1,009	2,96	28,6	20,6	20,02	0,694
80	1,000	1,009	3,05	30,2	21,1	21,09	0,692
90	0,972	1,009	3,13	31,9	21,5	22,10	0,690
100	0,946	1,009	3,21	33,6	21,9	23,13	0,688
120	0,898	1,009	3,34	36,8	22,8	25,45	0,686
140	0,854	1,013	3,49	40,3	23,7	27,80	0,684
160	0,815	1,017	3,64	43,9	24,5	30,09	0,682
180	0,779	1,022	3,78	47,5	25,3	32,49	0,681
200	0,746	1,026	3,93	51,4	26,0	34,85	0,680
250	0,674	1,038	4,27	61,0	27,4	40,61	0,677
300	0,615	1,047	4,60	71,6	29,7	48,33	0,674
350	0,566	1,059.	4,91	81,9	31,4	55,46	0,676
400	0,524	1,068	5,21	93,1	33,0	63,09	0,678
500	0,456	1,093	5,74	115,3	36,2	79,38	0,687
600	0,404	1,114	6,22	138,3	39,1	96,89	0,699
700	0,362	1,135	6,71	163,4	41,8	115,4	0,706
800	0,329	1,156	7,18	188,8	44,3	134,8	0,713
900	0,301	1,172	7,63	216,2	46,7	155,1	0,717
1000	0,277	1,185	8,07	245,9	49,0	177,1	0,719
1100	0,257	1,197	8,50	276,2	51,2	199,3	0,722
1200	0,239	1,210	9,15	316,5	53,5	233,7	0,724

Физические свойства воды на линии насыщения

t,єC	Р?10-5, Па	с, кг/мі	t, кДж/ кг	Cp, кДж/ (кг·°С	л, Вт/(м· 0С)	а·106, мІ/с	м·106, Па·с	н·106, мІ/с	в·104, 1/К	у·104, Н/м	Рr
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320	1,013 1,013 1,013 1,013 1,013 1,013 1,013 1,013 1,013 1,013 1,013 1,43 1,98 2,70 3,61 4,76 6,18 7,92 10,03 12,55 15,55 19,08 23,20 27,98 33,48 39,78 46,94 55,05 64,19 74,45 85,92 98,70 112,90	999,9 999,7 998,2 995,7 992,2 988,1 983,1 977,8 971,8 965,3 958,4 951,0 943,1 934,8 926,1 917,0 907,4 897,3 886,9 876,0 863,0 852,8 840,3 827,3 813,6 799,0 784,0 767,9 750,7 732,3 712,5 691,1 667,1	0 42,04 83,91 125,7 167,7 209,3 251,1 293,0 335,0 377,0 419,1 461,4 503,7 546,4 589,1 632,2 675,4 719,3 763,3 807,8 852,5 897,7 943,7 990,2 1037,5 1085,7 1135,7 1185,3 1236,8 1290,0 1344,9 1402,2 1462,1	4,212 4,191 4,183 4,174 4,174 4,174 4,179 4,187 4,195 4,208 4,220 4,233 4,250 4,266 4,287 4,313 4,346 4,380 4,417 4,459 4,505 4,555 4,614 4,681 4,76 4,87 4,98 5,12 5,30 5,50 5,76 6,11 6,57	0,560 0,580 0,597 0,612 0,627 0,640 0,650 0,662 0,669 0,676 0,684 0,685 0,686 0,686 0,685 0,684 0,681 0,676 0,672 0,664 0,658 0,649 0,640 0,629 0,617 0,605 0,593 0,578 0,565 0,548 0,532 0,514 0,494	13,2 13,8 14,3 14,7 15,1 15,5 15,8 16,1 16,3 16,5 16,8 17,0 17,1 17,2 17,2 17,3 17,3 17,2 17,2 17,2 17,0 16,7 16,5 16,3 16,0 15,5 15,2 14,7 14,3 13,7 13,0 12,2 11,3	1788 1306 1004 801,5 653,3 549,4 469,9 406,1 355,1 314,9 282,5 259,0 237,4 217,8 201,1 186,4 173,6 162,8 153,0 144,2 136,4 130,5 124,6 119,7 114,8 109,0 105,9 102,0 98,1 94,2 91,2 88,3 85,3	1,789 1,306 1,006 0,805 0,659 0,556 0,478 0,415 0,365 0,326 0,295 0,272 0,252 0,233 0,217 0,203 0,191 0,181 0,173 0,165 0,158 0,153 0,148 0,145 0,141 0,137 0,135 0,113 0,131 0,129 0,128 0,128 0,128	- 0,63 + 0,70 1,82 3,21 3,87 4,49 5,11 5,70 6,32 6,95 7,52 8,08 8,64 9,19 9,72 10,3 10,7 11,3 11,9 12,6 13,3 14,1 14,8 15,9 16,8 18,1 19,7 21,6 23,7 26,2 29,2 32,9 38,2	756,4 741,6 726,9 712,2 695,5 676,9 662,2 643,5 625,9 607,2 588,6 569,0 548,4 528,8 507,2 486,6 466,0 443,4 422,8 400,2 376,7 354,1 331,6 310,0 285,5 261,9 237,4 214,8 191,3 168,7 144,2 120,7 98,10	13,5 9,45 7,03 5,45 4,36 3,59 3,03 2,58 2,23 1,97 1,75 1,60 1,47 1,35 1,26 1,17 1,10 1,05 1,03 0,965 0,932 0,915 0,898 0,888 0,883 0,884 0,892 0,905 0,917 0,944 0,986 1,05 1,14
330 340 350 360 370	128,65 146,08 165,37 186,74 210,53	640,2 610,1 574,4 528,0 450,5	1526,2 1594,8 1671,4 1761,5 1892,5	7,25 8,20 10,10 14,65 40,32	0,471 0,446 0,431 0,367 0,338	10,2 8,95 7,90 4,2 1,85	81,4 77,5 72,6 66,7 56,9	0,127 0,127 0,126 0,126 0,126	43,3 53,4 66,8 109 264	76,71 56,70 38,16 20,21 4,709	1,25 1,42 1,70 2,66 6,80

Физические свойства водяного пара на линии насыщения

t,єC	Р?10-5, Па	с", кг/мі	t", кДж/ кг	r, кДж/кг	Cp, кДж/ (кг·°С	л·10І, Вт/(м· 0С)	а·106, мІ/с	м·106, Па·с	н·106, мІ/с	Рг
100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 360 370	1,013 1,43 1,98 2,70 3,61 4,76 6,18 7,92 10,03 12,55 15,55 19,08 23,20 27,98 33,48 39,78 46,94 55,05 64,19 74,45 85,92 98,70 112,90 128,65 146,08 165,37 186,74 210,53	0,598 0,826 1,121 1,496 1,966 2,547 3,258 4,122 5,157 6,397 7,862 9,588 11,62 13,99 16,76 19,98 23,72 28,09 33,19 39,15 46,21 54,58 64,72 77,10 92,76 113,6 144,0 203,0	2675,9 2691,4 2706,5 2720,7 2734,1 2746,7 2758,0 2768,9 2778,5 2786,4 2793,1 2798,2 2801,5 2803,2 2803,0 2801 2796 2709 2780 2766 2749 2727 2700 2666 2622 2564 2481 2331	2256,8 2230,0 2202,8 2174,3 2145,0 2114,3 2082,6 2049,5 2015,2 1978,8 1940,7 1900,5 1857,8 1813,0 1766 1716 1661 1604 1543 1476 1404 1325 1238 1140 1027 893 719,7 438,4	2,135 2,177 2,206 2,257 2,315 2,395 2,479 2,583 2,709 2,856 3,023 3,199 3,408 3,634 3,881 4,157 4,467 4,815 5,234 5,694 6,280 7,118 8,206 9,881 12,35 16,24 23,03 56,52	2,372 2,489 2,593 2,686 2,791 2,884 3,012 3,128 3,268 3,419 3,547 3,722 3,896 4,094 4,290 4,515 4,800 5,115 5,490 5,830 6,270 6,840 7,510 8,260 9,300 10,70 12,790 17,10	18,58 13,83 10,50 7,972 6,130 4,728 3,722 2,939 2,339 1,872 1,492 1,214 0,983 0,806 0,658 0,544 0,453 0,378 0,317 0,261 0,216 0,176 0,141 0,108 0,0811 0,0581 0,0386 0,0150	11,97 12,46 12,85 13,24 13,54 13,93 14,32 14,72 15,11 15,60 15,99 16,38 16,87 17,36 17,75 18,24 18,83 19,32 19,91 20,59 21,28 21,97 22,85 23,93 25,20 26,58 29,13 33,73	20,02 15,07 11,46 8,85 6,89 5,47 4,39 3,57 2,93 2,44 2,03 1,71 1,45 1,24 1,06 0,913 0,794 0,688 0,600 0,526 0,461 0,403 0,353 0,310 0,272 0,234 0,202 0,166	1,08 1,09 1,09 1,11 1,12 1,16 1,18 1,21 1,25 1,30 1,36 1,41 1,47 1,54 1,61 1,68 1,75 1,82 1,90 2,01 2,13 2,29 2,50 2,86 3,35 4,03 5,23 11,10

Технические данные подогревателей по ОСТ 34-588-68

Обозначение	Длинатру-бок,мм	Внутрен-ний диа-метр кор-пуса, мм	Площадь поверхности нагрева одной секции,мІ	Число трубок	Площадь живого сечения, мІ
					межтрубного пространства	одного хода трубок
01 ОСТ 34-588-68 02 ОСТ 34-588-68	2000 4000	50	0,370,75	4	0,00116	0,00062
03 ОСТ 34-588-68 04 ОСТ 34-588-68	2000 4000	69	0,651,31	7	0,00233	0,00108
05 ОСТ 34-588-68 06 ОСТ 34-588-68	20004000	82	1,112,24	12	0,00287	0,00185
07 ОСТ 34-588-68 08 ОСТ 34-588-68	2000 4000	106	1,763,54	19	0,005	0,00293
09 ОСТ 34-588-68 10 ОСТ 34-588-68	2000 4000	158	3,46,9	37	0,0122	0,0057
11 ОСТ 34-588-68 12 ОСТ 34-588-68	2000 4000	207	5,8912	64	0,02079	0,00985
13 ОСТ 34-588-68 14 ОСТ 34-588-68	2000 4000	259	1020,3	109	0,03077	0,01679
15 ОСТ 34-588-68 16 ОСТ 34-588-68	2000 4000	309	13,828	151	0,04464	0,02325
17 ОСТ 34-588-68* 18 ОСТ 34-588-68*	2000 4000	359	19,840,1	216	0,05781	0,03325
19 ОСТ 34-588-68* 20 ОСТ 34-588-68*	2000 4000	408	25,852,5	283	0,07191	0,04356
21 ОСТ 34-588-68* 22 ОСТ 34-588-68*	2000 4000	512	4183,4	450	0, 11544	0,06927
26 ОСТ 34-588-68* 27 ОСТ 34-588-68*	2000 4000	50	0,360,74	4	0,00116	0,00062
28 ОСТ 34-588-68* 29 ОСТ 34-588-68*	2000 4000	69	0,641,3	7	0,00233	0,00108
30 ОСТ 34-588-68* 31 ОСТ 34-588-68* .	2000 4000	82	1 ,11,22	12	0,00287	0,00185
32 ОСТ 34-588-68* 3З ОСТ 34-588-68*	2000 4000	106	1,743,52	19	0,005	0,00293
34 ОСТ 34-588-68*35 ОСТ 34-588-68*	20004000	158	3,396,88	37	0,0122	0,0057
36 ОСТ 34-588-68* 37 ОСТ 34-588-68*	2000 4000	207	5,8511,9	64	0,02079	0,00985
38 ОСТ 34-588-68* 39 ОСТ 34-588-68*	2000 4000	259	9,920,2	109	0,03077	0,01679
40 ОСТ 34-588-68* 41 ОСТ 34-588-68*	2000 4000	309	13,727,9	151	0,04464	0,02325
42 ОСТ 34-588-68* 43 ОСТ 34-588-68*	2000 4000	359	19,639,9	216	0,05781	0,03325
44 ОСТ 34.588-68* 45 ОСТ 34-588-68*	2000 4000	408	25,552,2	283	0,07191	0,04356
46 ОСТ 34.688-68* 47 ОСТ 34-588-68*	20004000	512	40,682,7	450	0,11544	0,06927

* В настоящее время заводами не изготовляются.

НАСОСЫ

1. Сетевые насосы типа СЭ

Сетевые насосы типа СЭ применяются в крупных системах теплоснабжения. В табл. приведены основные параметры насосов этого типа, предназначенных для тепловых сетей (ГОСТ 6438--66).

Насосы типа СЭ могут устанавливаться на подающих трубопроводах тепловых сетей для перекачивания перегретой воды с температурой до 120 или 180°С, причем рабочее давление на входе насосов составляет 4, 6, 10, 16 или 25 кгс/см².



Основные параметры насосов типа СЭ

Марка	Подача мі/ч	Напор м	Подбор на входе, м, не менее	Рабочее давление на входе, кгс/смІ, не более	Частота вращения (синхронная)об/ мин	КПД насоса, %, не менее	Установочная мощность, кВт	Температура перекачиваемой воды, °С, не более
СЭ 160-25	160	25	2	4	1500	78	15	120
СЭ 160-35	160	35	2	4	1500	78	20	120
СЭ 160-50	160	50	5,5	4	3000	73	32	120
СЭ 160-70	160	70	5,5	4	3000	79	40	120
СЭ 160-100	160	100	5,5	4	3000	71	75	120
СЭ 160-140	160	140	5,5	4	3000	77	85	120
СЭ 250-35	250	35	2,5	4	1500	80	32	120
СЭ 250-50	250	50	7	4	3000	80	45	120
СЭ 320-70	320	70	8	4	3000	80	75	120
СЭ 320-100	320	100	8	4	3000	80	ПО	120
СЭ 320-140	320	140	8	4	3000	80	150	120
СЭ 400-40	400	40	4	25	1500	80	55	180
СЭ 500-50	500	50	10	16	3000	82	85	180
СЭ 500-70	500	70	10	16	3000	82	120	180
СЭ 500-100	500	100	10	16	3000	81	170	180
СЭ 500-140	500	140	10	16	3000	81	240	180
СЭ 630-35	630	35	5,5	25	1500	81	75	180
СЭ 800-45	800	55	5,5	16	1500	81	150	180
СЭ 800-70	800	70	5,5	16	1500	81	190	180
СЭ 800-100	800	100	5,5	16	1500	80	275	180
СЭ 800-160	800	160	14	16	3000	82	425	180
СЭ 1000-35	1000	35	7,5	25	1500	82	115	180
СЭ 1250-45	1250	45	7,5	25	1500	82	185	180
СЭ 1250-70	1250	70	7,5	16	1500	82	295	180
СЭ 1250-100	1250	100	7,5	16	1500	82	415	180
СЭ 1250-140	1250	140	7,5	16	1500	82	580	180
СЭ 1600-40	1600	40	8,5	25	1500	83	210	180
СЭ 2000-100	2000	100	22	16	3000	85	640	180
СЭ 2000-140	2000	140	22	16	3000	84	905	180
СЭ 2500-40	2500	40	12	10	1500	86	315	120
СЭ 2500-60	2500	60	12	10	1500	86	475	120
СЭ 2500-180	2500	180	28	10	3000	84	1460	120
СЭ 3200-70	3200	70	15	10	1500	86	705	120
СЭ 3200-100	3200	100	15	10	1500	86	1010	120
СЭ 3200-160	3200	160	32	10	3000	86	1620	120
СЭ 5000-70	5000	70	15	6	1500	87	1095	120
СЭ 5000-100	5000	100	15	10	1500	87	1565	120
СЭ 5000-160	5000	160	40	10	3000	87	2505	120

2. Насосы типов К. ЦНШ, Д, КД и др.

Насосы центробежные типов К и КМ -- горизонтальные, консольные, с рабочим колесом одностороннего всасывания. Предназначены для перекачивания воды и других невязких и не обладающих химической активностью жидкостей с температурой: до 80°С -- для типа К (по специальному заказу до 105°С) и до 50°С -- для типа КМ.

Характеристика насосов при частоте вращения электродвигателя n=1450 об/мин (по справочным данным Моспроекта)

Марка	Подача,	Полный напор,	Мощность на валу	Электродвигатель рекомендуемый	Диаметр рабочего
	мі/ч	м	насоса, кВт	мощность, кВт	тип	колеса насоса, мм
1Ѕ К-6	3 5,5 7	5,1 4,4 3,5	0,09 0,1 0,12	0,25	И- 10/4	122
1Ѕ К-6а	2,5 4,8 6,8	4 3,5 2,8	0,075 0,087 0,1	0,25	И- 10/4	115
1Ѕ К- 6б	2,3 4,5 6,5	3,2 2,8 2,8	0,062 0,075 0,087	0,25	И- 10/4	105
2К-6	5 10 15	8,6 7,7 6	0,25 0,34 0,33	1	А32-4	162
2К-6а	5 10 15	7,1 6,3 5	0,175 0,26 0,32	0,6	А31-4	148
2К-6б	5 10 12,5	5,5 4,7 4,1	0,15 0,2 0,21	0,6	А31-4	132
2К-9	5,5 10 11	5,3 4,6 4,4	0,15 0,19 0,2	0,6	А31-4	129
2К-9а	5 8,5 10,5	4,2 3,7 3,3	0,1 0,14 0,15	0,6	А31-4	118
2К-9б	6 7,5 10	3,3 3 2,6	0,088 0,01 0,11	0,25	И-10/4	105
3К-6	15 22,5 30 35	15,5 14,2 12,5 11	I,2 1,26 1,56 1,7	2,8	А42-4	218
3К-6а	15 20 25 32,5	11,2 10,3 9,4 7,5	0,8 0,9 1 1,1	1,7	А41-4	192
3К-9	15 22,5 27	8,7 7,7 6,7	0,57 0,7 0,73	1,7	А41-4	159
3К-9а	12,5 17,5 22,5	6,1 5,7 4,9	0,34 0,39 0,42	1	А32-4	140
4К-6	32,5 45 57,5 67,5 52,5	24,5 23 20 18 20,5	3,5 4,1 4,7 5,1 2,9	7	А52-4	272
4К-6а	42,5 62,6 62,5	19 17,4 16,3	3,2 3,7 4	7	А52-4	250
4К-8	35 45 54,5 60	14,7 13,7 11,9 10,7	2,2 2,4 2,6 2,7	4,5	А51-4	218
4К-8а	35 45 54,5	12 10,7 8,9	1,7 1,9 2,05	2,8	А42-4	200
4К-12	32,5 45 60	9,4 8,7 7	1,1 1,35 1,55	2,8	А42-4	174
4К-12а	30 42,5 55	7,9 7,1 5,9	0,94 1,07 1,2	1,7	А4 1-4	163
4К-18	30 40 50	6,4 5,7 4,7	0,7 0,8 0,85	1,7	А41-4	148
4К-18а	25 35 45	5,2 4,5 3,6	0,49 0,56 0,59	1,7	А41-4	136
ЦНШ-40	8 10,6 12,6	6 5 4	? ? ?	1	А32-4	158
ЦНШ-65	26 32 37	6 5 4	? ? ?	2,8	А42-4	165
ЦНШ-80	28 36 49	10 8 6	? ? ?	2,8	А42-4	180

Эти насосы применяются в качестве сетевых насосов систем теплоснабжения. Насосы с индексами «а» и «б» отличаются от основного насоса только диаметром рабочего колеса и типом электродвигателя.

Насосы типа КМ отличаются от насосов типа К по виду монтажа: все корпусные летали насоса типа К монтируются на опорной стойке, а насосы типа КМ крепятся на фланце щита электродвигателя, и рабочее колесо непосредственно насаживается на удлиненный конец вала электродвигателя. Гидравлические характеристики насосов типа К и типа КМ одинаковы. Максимально допустимый напор на всасывании 15 м.

Насосы центробежные типа ЦНШ -- горизонтальные, одноступенчатые, консольные, с рабочим колесом одностороннего всасывания. Предназначены для перемещения чистой воды с температурой до 80°С и находят применение как циркуляционные насосы систем теплоснабжения и в небольших установках водоснабжения.

Насосы центробежные типов НДв, НДс и Д -- горизонтальные, одноступенчатые, высоконапорные, с рабочим колесом двустороннего всасывания.

Размещено на Allbest.ru