Проектирование основных несущих конструкций одноэтажного промышленного здания каркасного типа из сборного железобетона

Расчеты поперечной рамы, стоек, решетчатой двускатной балки. Подбор армирования колонн, плиты покрытия. Расчет потерь предварительного напряжения и поперечной арматуры преднапряженного элемента. Определение размеров подошвы и ступеней фундамента.

Рубрика Строительство и архитектура
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 16.06.2016
Размер файла 4,3 M

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

В данном курсовом проекте в соответствии с заданием (шифр 886 ) запроектированы основные несущие конструкции одноэтажного промышленного здания каркасного типа из сборного железобетона. Представлены расчеты поперечной рамы, стоек, фундаментов, а так же рассмотрен расчет преднапряженной решетчатой балки постоянной высоты. Здание прямоугольное в плане с размерами в осях 36x84 м. Шаг колонн 6,0 м, пролет 18,0 м, число пролетов - 2. Высота до верха консоли - 8,4 м. В ходе расчетов было подобрано необходимое армирование колонн, плиты покрытия, фундамента. Для преднапряженного элемента так же выполнен расчет потерь предварительного напряжяния и расчет поперечной арматуры. Были определены размеры подошвы фундамента и размеры его ступеней, подобрано армирование фундамента.

1. Конструктивные схемы зданий

Современные одноэтажные промышленные здания проектируются, как правило, по каркасной схеме из сборного железобетона. Каркас состоит из колонн, заделанных в фундамент, конструкций покрытия и подкрановых балок.

Пространственный каркас здания (рисунок 1.1, а) условно разделяют на поперечные и продольные рамы, каждая из которых воспринимает вертикальные и горизонтальные нагрузки.

Основным элементом каркаса является поперечная рама (рисунок 1.1, б), состоящая из колонн, жестко защемленных в фундаменты и соединенных между собой ригелем. Ригели соединяются с колоннами шарнирно. Поперечная рама воспринимает постоянную нагрузку от собственного веса конструкций (покрытия, стеновых панелей, колонн, подкрановых балок), переменную нагрузку от снега, ветра, мостовых или подвесных кранов и обеспечивает жесткость здания в поперечном направлении.

В продольную раму включается один ряд колонн в пределах температурного блока. В продольном направлении колонны связаны шарнирно подкрановыми балками (при наличии мостовых кранов), распорками, вертикальными связями и плитами покрытия (рисунок 1.1, в). Продольная рама обеспечивает жесткость здания в продольном направлении и воспринимает горизонтальные нагрузки от торможения кранов и ветра, действующего в торец здания.

К элементам каркаса относятся также фахверковые колонны, несущие вертикальную нагрузку от веса стеновых панелей и горизонтальную нагрузку от действующего на панели ветра.

2. Компоновка конструктивной схемы здания

Рисунок 1.1 - Конструктивная схема одноэтажного промышленного здания и система связей: 1 - горизонтальные связевые фермы; 2 - стойки торцового фахверка; 3 - колонны; 4 - стеновые панели; 5 - стропильные конструкции; 6 - плиты покрытия; 7 - вертикальные связи на опорах стропильных конструкций; 8 - распорки по верху колонн; 9 - вертикальные связи по колоннам

При компоновке конструктивной схемы здания:

- выбираем сетку колонн и размеры здания по высоте;

- выполняем компоновку покрытия;

- разбиваем здания на температурные блоки;

- выбираем схему связей, обеспечивающих пространственную жесткость здания.

2.1 Выбор сетки колонн и размеров здания по высоте

Привязка к продольным осям колонн средних рядов осевая. Привязка колонн к поперечным осям тоже осевая, за исключением колонн в торцах здания и у температурного шва, оси которых смещены от разбивочных осей на 500 мм.

Рисунок 2.1 - Привязка колонн к координационным осям

2.2 Компоновка покрытия

Плоские покрытия выполним по беспрогонной схеме.

По беспрогонной схеме плиты покрытия укладывают по ригелям поперечных рам и крепят с помощью сварки закладных деталей. Приварку каждой плиты к ригелю производят в трех точках, швы между плитами замоноличивают бетоном.

В решении покрытия по беспрогонной схеме выбираем поперечное расположение ригелей. При поперечном расположении ригелей покрытие проектируем без подстропильных конструкций (рисунок 2.2). Ригели укладываем только по колоннам с шагом 6 м.

Рисунок 2.2 - Компоновка покрытия

2.3 Разбивка здания на температурные блоки

Одноэтажные промышленные здания имеют большие размеры в плане. Из-за непрерывности покрытия, представляющего собой единую жесткую плиту, изменения температуры наружного воздуха вызывают деформации (удлинения и укорочения) в ригелях. Эти деформации приводят к перемещениям верха колонн и возникновению значительных дополнительных усилий, которые могут вызвать образование трещин и разрушение колонн.

Для уменьшения этих усилий в зданиях предусматривают температурно-усадочные швы. В местах их устройства устанавливают спаренные колонны , а здание разрезают швами на всю высоту до обреза фундамента.

Допускается принимать без расчета расстояние между швами (длину температурного блока) в отапливаемых одноэтажных промышленных зданиях из сборного железобетона 72 м, в неотапливаемых зданиях - 48 м.

В тех случаях, когда здание возводится на площадке с разнородными грунтами, а также когда его части имеют различную высоту и возможно их неравномерное вертикальное смещение, устраивают осадочные швы. Ими разрезают здания, включая и фундаменты, чтобы обеспечить частям здания независимую осадку. Осадочные швы обычно совмещают с температурно-усадочными.

2.4 Обеспечение пространственной жесткости каркаса

Пространственной жесткостью здания называют его способность сопротивляться воздействию горизонтальных нагрузок.

Пространственная жесткость каркаса одноэтажного промышленного здания в поперечном направлении обеспечивается конструкцией поперечной рамы - защемлением колонн в фундаментах и достаточной изгибной жесткостью колонн.

Пространственная жесткость здания в продольном направлении обеспечивается вертикальными стальными связями. Связи устанавливаются по всем продольным рядам колонн (в одном и том же шаге) в середине температурных блоков. Они устраиваются на высоту от пола до низа подкрановых балок или до верха колонн, если отсутствуют мостовые краны, и привариваются к закладным деталям колонн. По конструкции вертикальные связи бывают крестовые (одноярусные и двухярусные) и портальные (рисунок 2.3), устраиваемые обычно по внутренним рядам колонн.

Рисунок 2.3 - Крестовая вертикальная связь между колоннами

Горизонтальная ветровая нагрузка, действующая на стеновые панели торца здания, передается через стойки фахверка на верх ригеля перпендикулярно его плоскости и далее на плиты покрытия. Учитывая, что жесткость ригелей из своей плоскости мала, эта горизонтальная сила может вызвать чрезмерные перемещения ригелей (рисунок 2.4, а). Для исключения таких перемещений ригелей в торцах температурных блоков между ригелями устраивают вертикальные связевые фермы (обычно из стальных уголков), обеспечивающие передачу усилия с по-крытия на колонны. Колонны поверху связывают распорками. При небольшой высоте ригелей на опорах (до 0,9 м) допускается связевые фермы не устанавливать. В этом случае сварные швы в сопряжении ригеля с колонной должны рассчитываться на момент М = Wh (рисунок 2.4, б).

а) б)

Рисунок 2.4 - Воздействие ветровой нагрузки на стропильные конструкции: а - возможное перемещение ригелей от ветровой нагрузки; б - к расчету сварных швов при отсутствии связевых ферм; 1 - фахверковая колонна; 2 - сварные швы; W - горизонтальная сила от ветровой нагрузки, действующей в торец здания

Рисунок 2.5 - Схема связей одноэтажного промышленного здания без фонарей при отсутствии мостовых кранов и высоте колонн до 10 м: 1 - диск покрытия; 2 - стропильные конструкции; 3 - колонны

балка арматура фундамент

3. Расчет поперечных рам. Определение усилий в сечениях стоек каркаса

Рассматривается многопролетная рама с подвесными кранами (рис. 3.1).

Рисунок 3.1 - Расчетная схема поперечной рамы одноэтажного промышленного здания с подвесными кранами

В данной раме стойки постоянного поперечного сечения. Раму можно рассчитывать методом сил или методом перемещений. При расчете рамы методом перемещений основная система принимает вид, приведенный на рисунке 3.2.

Рисунок 3.2 - Основная система поперечной рамы одноэтажного промышленного здания при расчете методом перемещений

3.1 Многопролетная одноэтажная рама с подвесными кранами

3.1.1 Расчетная схема

Стойками рамы являются колонны постоянного поперечного сечения. Колонны жестко защемлены в фундаментах и соединяются между собой ригелем (стропильными конструкциями) по шарнирной схеме (см. рис. 3.1).

3.1.2 Постоянные нагрузки

В рассматриваемом курсовом поперечная рама двухпролетная, с пролетами

L = 18,0 м, шагом крайних и средних колонн В = 6,0 м, ширина плит покрытия 3,0 м. Нагрузки, действующие на покрытие, кН/м2, приведены в таблице 3.1.

Таблица 3.1 - Постоянные нагрузки g, действующие на покрытие

Вид нагрузки

Вычисления

Величина нагрузки

нормативная

расчетная

1 Рулонный гидроизоляционный ковер

0,1

1,35

0,14

2 Цементно-песчаная стяжка

0,4

1,35

0,54

3 Утеплитель из газосиликата

0,8

1,35

1,08

4 Пароизоляция

0,03

1,35

0,04

5 Плита ребристая (2,4 т)

1,33

1,35

1,80

6 Стропильная балка (6,5 т)

0,6

1,35

0,81

Итого

3,26

g = 4,41

Нагрузка от покрытия, действующая на стойку:

Нагрузка от собственного веса колонны:

Собственный вес подкрановых балок и стеновых панелей берется из соответствующих серий с учетом коэффициента надежности по нагрузке. Нагрузка от стеновых панелей среднего и нижнего рядов, кроме собственного веса, учитывает вес ленточного остекления, опирающегося на них. Вес остекления и стальных переплетов можно принять равным 50 кг/м2.

3.1.3 Переменные нагрузки

Снеговая нагрузка. Определим снеговую нагрузку для здания, расположенного в г. Томск, 4-ом районе (s0 = 1,5 кН/м2):

Расчетная нагрузка на стойку:

Ветровая нагрузка. Длина здания , высота , высота парапета , ширина , шаг колонн . Здание расположено в третьем районе , тип местности В.

Аэродинамические коэффициенты: (из соотношения и ).

Коэффициенты увеличения ветрового давления определяем в соответствии с рисунком 3.3.

Рисунок 3.3 - Определение коэффициентов увеличения ветрового давления по высоте

Значение коэффициентов k для высот 5, 10 и 20 м берем из таблицы А.5, остальные значения определяем по интерполяции: k5 = 0,5; k10 = 0,65; k20 = 0,85; k8,4 = 0,602; k10,2 = 0,654. Для сосредоточенной ветровой нагрузки в уровне верха стойки:

Для равномерно распределенной по высоте стойки ветровой нагрузки kэкв определяем по равенству моментов в заделке стойки:

Давление ветра с наветренной стороны:

Давление ветра с подветренной стороны будем учитывать через отношение аэродинамических коэффициентов:

Крановая нагрузка. Нагрузка на стойки поперечной рамы от подвесных кранов состоит из вертикальной и горизонтальной. Вертикальные нагрузки Dmax и Dmin передаются на верх колонн в местах опирания стропильной конструкции, горизонтальная нагрузка Т действует в уровне верха колонн.

Определим крановую нагрузку от подвесных кранов с группой режима работы 4К и грузоподъемностью 5 т. В каждом пролете один путь, на каждом пути работают два крана. Характеристики крана приведены в таблице 3.2.

Таблица 3.2 - Основные характеристики подвесного крана

Грузоподъёмность, т

Полная длина крана L, м

Пролёт Lп, м

Основные размеры крана, мм

Количество тележек, шт.

Давление тележки на подкрановый путь, кН

Расчётная горизон- тальная нагрузка, кН

Масса крана, кг

база Ак

ширина В

вдоль кранового пути от торможения крана

поперек кранового пути от торможения тали

5,0

16,8

15

2700

3295

4

38,80

5,30

9,3

5,9

3820

Ординаты линий влияния по рисунку 3.4:

; ; ; ;

Рисунок 3.4 - Ординаты линий влияния опорных реакций подвесных балок

Расчетные значения вертикальных давлений на колонны:

Расчетная горизонтальная сила от поперечного торможения крана:

Давление крановых путей на колонну:

.

3.1.4 Конструктивная схема стоек

Исходные данные для расчета

Рисунок 3.5 - Конструктивная схема стоек поперечной рамы

Таблица 3.3 - Исходные данные для расчёта рамы

Обозначение или формула

Число

Обозначение или формула

Число

1

Высота стоек Нк, м

8,55

10

33,5

2

Уровень положения средней панели

2,7

11

2,63

Сечение стоек, м

12

57,7

3

0,5

13

69,3

4

0,6

Крановые нагрузки, кН

5

b

0,4

14

105,2

Нагрузки, передаваемые ригелем, кН

15

14,4

6

238

16

T

16

7

121,5

Ветровые нагрузки

Нагрузки от стеновых панелей подкрановых балок, стоек, кН

17

1,36

8

37,8

18

2,89

9

33,2

19

0,625

Таблица 3.4 - Эксцентриситеты приложения сил, в метрах

Обозначение или формула

Число

Обозначение или формула

Число

1

0

3

0,375

2

0,10

4

0,2

По данным таблиц 3.3 и 3.4 выполняется статический расчет поперечной рамы на персональном компьютере по программе Excel, который определяет расчетные усилия в колоннах от каждого вида нагрузки.

По результатам расчета по формулам (3.1) или (3.2) составляются основные сочетания усилий для расчета сечений колонн по предельным состояниям первой группы.

- первое основное сочетание

- второе основное сочетание

Таблица 3.5 Исходные данные для расчета двухпролётной рамы с подвесными кранами

Высота стоек и её элементов, м

9. Gсп=

33,2

1. Н=

8,55

10. Gнп=

33,5

Уровень положения средней панели,м

11. Nкп=

2,63

2. Х=

2,7

12. Gк=

57,7

Сечение стоек, м

13. Gс=

69,3

3. hк=

0,5

Крановые нагрузки, кН

4. hс=

0,6

14.Dmax=

105,2

5. b=

0,4

15.Dmin=

14,4

Нагрузки, передаваемые ригелем, kN

16. T=

16

6. Nб=

238

Ветровые нагрузки

7. Ns=

121,5

17. wa(kН/м)=

1,36

Нагрузки от панелей, подкрановых балок, стоек, кН

18. Wa(kН)=

2,89

8. Gвп=

37,8

19.?=

0,625

Толщина стеновой панели, м

0,25

Эксцентриситет ев=

0,1

Привязка колонн, м

0

Кол-во пролетов n=

2

Расчетные усилия в колоннах и их сочетания, кНм, кН

СЕЧЕНИЕ A

Крайняя колонна

Средняя колонна

M

N

Q

M

N

Q

Постоянная G 1

-0,58

402,8

0,23

0

550,6

0

То же при ?=0,85 1'

-0,49

342,41

0,20

0

467,98

0

Снеговая S 2

-6,08

121,5

-2,13

0

243,0

0

То же при ?=0,7 2'

-4,25

85,05

-1,49

0

170,10

0

Крановая D 3

-5,26

105,2

-1,85

-

-

-

То же при ?=0,8 3'

-4,21

84,16

-1,48

-

-

-

Крановая D' 4

-

-

-

-10,52

105,2

-3,69

То же при ?=0,8 4'

-

-

-

-8,42

84,16

-2,95

Крановая Т 5

68,40

-

8,00

118,20

-

13,82

То же при ?=0,8 5'

54,72

-

6,40

94,56

-

11,06

Ветровая (слева) 6

62,80

-

13,16

87,04

-

10,18

То же при ?=0,6 6'

37,68

-

7,90

52,22

-

6,11

Ветровая (справа) 7

-58,14

-

-10,43

-87,04

-

-10,18

То же при ?=0,6 7'

-34,88

-

-6,26

-52,22

-

-6,11

Основные сочетания усилий

Наибольший +М и N

101,38

426,57

14,62

162,00

522,14

16,98

Наибольший -М и N

-112,24

511,62

-17,03

-178,83

552,14

-22,88

Наибольшая N и +M

83,36

572,04

11,56

138,36

804,82

14,21

Наибольшая N и -M

-98,64

572,04

-15,40

-155,19

804,82

-20,12

4. Подбор арматуры в колоннах и проверка их прочности

4.1 Подбор арматуры и проверка прочности сечений колонны

В крайних и средних колоннах зданий без мостовых кранов обычно устанавливается симметричная арматура, так как положительный и отрицательный моменты в основных сочетаниях примерно равны по абсолютной величине. Моменты действуют в плоскости поперечной рамы. Знаки моментов можно не учитывать, так как арматура в сечении будет симметричной.

Запишем в таблицу 4.1 некоторые постоянные величины, не меняющиеся в ходе расчета.

Таблица 4.1 - Постоянные расчетные величины

Обозначение или формула

Число

Обозначение или формула

Число

1

Класс бетона

8

, м

0,4

2

, МПа

13,3

9

, м

0,6

3

, МПа

10

10,26

4

Класс арматуры

S400

11

, м

0,03

5

, МПа

365

12

, м

0,03

6

, МПа

13

6,9

7

0,744

Подбор и проверка сечения средней колонны.

2-е основное сочетание:

по таблице 11.1 от рабочей площади сечения колонны,

Принимаем по 2 стержня мм с каждой грани сечения колонны:

.

Проверяем прочность сечения:

Определяем критическую силу:

.

Прочность сечения обеспечена.

3-е основное сочетание:

по таблице 11.1 от рабочей площади сечения колонны,

Принимаем по 2 стержня мм с каждой грани сечения колонны:

.

Проверяем прочность сечения:

Определяем критическую силу:

.

Прочность сечения обеспечена.

Окончательно принимаем у каждой грани колонны по 2 стержня мм.

Рисунок 4.1 - Армирование сечения средней колонны

Подбор и проверка сечения крайней колонны.

2-е основное сочетание:

по таблице 11.1 от рабочей площади сечения колонны,

Принимаем по 2 стержня мм с каждой грани сечения колонны:

.

Проверяем прочность сечения:

Определяем критическую силу:

.

Прочность сечения обеспечена.

4-е основное сочетание:

по таблице 11.1 от рабочей площади сечения колонны,

Принимаем по 2 стержня мм с каждой грани сечения колонны:

.

Проверяем прочность сечения:

Определяем критическую силу:

.

Прочность сечения обеспечена.

Окончательно принимаем у каждой грани колонны по 2 стержня мм.

Рисунок 4.2 - Армирование сечения крайней колонны

5. Расчет решетчатой двускатной балки

5.1 Исходные данные

Запроектируем стропильную решетчатую балку пролетом 18,0 м для здания с шагом колонн и стропильных балок 6,0 м и ребристыми плитами покрытия номинальным размером 3,06,0 м. Расчетный пролет балки l = 17,7 м при глубине опирания на обеих опорах по 150 мм.

Класс бетона балки , напрягаемая арматура класса S800, обычная продольная и поперечная арматура класса S400.

Обжатие бетона производится при передаточной прочности, составляющей 50 % от проектной, то есть при . Режим передачи предварительного напряжения на бетон принят плавный. Класс по условиям эксплуатации конструкции ХС1 (RН = 50 %).

Здание расположено в районе IV по снеговой нагрузке, где нормативное значение веса снегового покрова на 1 горизонтальной поверхности земли равно 1,5 кН.

Прочностные и упругие характеристики материалов балки приведены в таблицах 5.1 и 5.2, нагрузки - в таблицах 5.3 и 5.4.

Вид балки с геометрическими размерами приведен на рисунке 5.1.

Рисунок 5.1 - Геометрические размеры балки

Таблица 5.1 - Прочностные и упругие характеристики арматуры балки, в мегапаскалях

Материал

Сопротивление материала

Модуль упругости

нормативное

расчетное

расчетное поперечной арматуры

Обычная арматура, S400

400

365

263

Напрягаемая арматура, S800

800

640

-

Таблица 5.2 - Прочностные и упругие характеристики бетона балки, в Мегапаскалях

Материал

Сопротивление материала

Модуль упругости

нормативное

расчетное

Бетон класса

- на сжатие

40

26,7

- растяжение

2,5

1,67

Бетон класса (0,5 от )

- на сжатие

20

13,3

- растяжение

1,5

1

Таблица 5.3 - Нагрузки, действующие на покрытие, в

Вид нагрузки

Вычисления

Величина нагрузки

нормативная

расчетная

Постоянные

1 Рулонный гидроизоляционный ковер

0,1

1,35

0,14

2 Цементно-песчаная стяжка

0,4

1,35

0,54

3 Утеплитель из газосиликата

0,8

1,35

1,08

4 Пароизоляция

0,03

1,35

0,04

5 Плита ребристая (2,4 т)

1,33

1,35

1,8

6 Стропильная балка (6,5 т)

0,6

1,35

0,81

Итого

3,26

4,41

Переменные

7 Снеговая

1,5

1,5

2,25

8 В том числе длительно действующая

0,51,5

0,75

1,5

1,13

Суммарные

9 Полные

4,76

6,66

10 В том числе длительно действующая

4,01

5,54

Таблица 5.4 - Нагрузки, действующие на балку, в

Вид нагрузки

Величина нагрузки

нормативная

расчетная

Постоянные (g)

1 Элементы кровли и несущей конструкции при шаге балок 6м

19,56

1,35

26,41

2 В том числе от веса балки

3,6

1,35

4,86

Переменные (p)

3 Снеговая при шаге балок 6 м

9

1,5

13,5

4 В том числе длительные

4,5

1,5

6,75

Суммарные (q)

5 Полные

28,56

39,91

6 В том числе длительные

24,06

33,16

5.2 Расчет балки по нормальным сечениям

В изгибаемых элементах переменной высоты опасным по изгибающему моменту будет нормальное сечение, смещенное от середины пролета к опоре. При уклоне верхнего пояса i = 1/12 расстояние от опоры до опасного сечения составляет х = 0,37l. Если рабочая высота сечения на опоре , то в опасном сечении .

Изгибающий момент в опасном сечении от полной расчетной равномерно распределенной нагрузки q = 39,91 кН/м:

Ширина поперечного сечения балки b = 280 мм. Рабочая высота в расчетном сечении при предварительно принятом расстоянии от крайних растянутых волокон до центра тяжести напрягаемой арматуры с = 140 мм:

Определим площадь поперечного сечения напрягаемой арматуры , расположенной в растянутой зоне, методом предельных усилий.

Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона:

где

- величина предварительного напряжения арматуры.

В решетчатых балках имеются вырезы, поэтому необходимо следить, чтобы нейтральная ось сечения не выходила из пределов верхнего пояса (не заходила в пределы отверстий).

принимаем .

Требуемая площадь напрягаемой арматуры:

Принимаем 620 мм S800, .

Рисунок 5.2 - Схема расположения напрягаемой арматуры

Рабочая высота расчетного сечения балки:

Проверим несущую способность сечения.

Относительная высота сжатой зоны сечения:

Высота сжатой зоны бетона:

что больше высоты верхнего пояса балки, равного 0,16 м. Нейтральная ось сечения проходит в пределах отверстия, поэтому сжатой принимаем только высоту верхнего пояса, т.е. м.

Несущую способность сечения определяем по условию равновесия внешнего и внутреннего моментов относительно точки, через которую проходит равнодействующая сжатого бетона верхнего пояса.

Плечо внутренней пары сил:

что больше

Проверим несущую способность расчетного сечения при действии дополнительной нагрузки от двух подвесных мостовых кранов грузоподъемностью 5 т.

Максимальное Dmax и минимальное Dmin значения расчетных нагрузок на подкрановый путь в местах крепления к стропильной балке и соответственно нагрузка на стропильную балку составит (пролет подкранового пути 6,0 м, пролет крана Lп = 15,0 м, база крана 2,7 м, ширина 3,295 м, давление тележки на подкрановый путь = 38,8 кН, = 5,30 кН):

Ординаты линий влияния по рисунку 5.3:

; ; ; ;

Рисунок 5.3 - Ординаты линий влияния опорных реакций подвесных балок

Изгибающий момент от действия подвесных кранов в расчетном сечении, при расстоянии от опор до мест подвески кранового пути к балке 1,35 м (рисунок 5.4):

- опорная реакция от подвесного мостового крана на конце балки со стороны действия :

- расчетный момент с коэффициентом сочетания :

Рисунок 5.4 - Эпюра изгибающих моментов в стропильной балке от действия подвесных мостовых кранов грузоподъемностью 5 т

Суммарный расчетный изгибающий момент от полной нагрузки, включающей подвесные краны:

Прочность расчетного сечения обеспечена.

5.3 Геометрические характеристики расчетных сечений

Определим геометрические характеристики двух сечений балки - расчетного (1-1) и в середине пролета (2-2):

- ширина сечения ;

- высота сечения ;

- высота отверстия

- площадь напрягаемой арматуры

- коэффициент ;

- площадь отверстия

- рабочая высота сечения

;

- площадь бетонного сечения

- момент инерции бетонного сечения

- приведенная площадь сечения

- статический момент приведенного сечения относительно нижней грани сечения

- расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения

- расстояние от верхней грани до центра тяжести приведенного сечения

- расстояние от точки приложения силы обжатия до центра тяжести при-веденного сечения

- момент инерции приведенного сечения

- момент сопротивления приведенного сечения относительно нижней грани

- момент сопротивления приведенного сечения относительно верхней грани

5.4 Предварительные напряжения и потери напряжений в напрягаемой арматуре

Предварительное напряжение назначается с учетом допустимых отклонений значения предварительного напряжения р таким образом, чтобы выполнялись условия:

Принимаем , тогда при электротермическом способе натяжения , где - длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров стенда).

.

Проверяем условия

условия выполняются.

Определяем потери предварительного напряжения в напрягаемой арматуре.

Технологические потери (первые потери в момент времени t =, т. е. непосредственно после передачи усилия предварительного обжатия на бетон):

1 Потери от релаксации напряжений арматуры

2 Потери от температурного перепада для бетона класса

где - разность между температурой нагреваемой арматуры и неподвижных упоров (вне зоны прогрева), воспринимающих усилие натяжения.

3 Потери, вызванные деформацией стальной формы. Так как натяжение арматуры выполняется на упоры стенда, то потери от деформации формы равны нулю: .

4 Потери, вызванные трением напрягаемой арматуры об огибающие приспо-собления, равны нулю, так как напрягаемая арматура прямолинейна:

5 Потери от деформации анкеров

где - обжатие опрессованных шайб, принимается равным 2 мм; - длина натягиваемого стержня.

6 Потери, вызванные упругой деформацией бетона,

где ;

- усилие предварительного напряжения с учетом потерь, реализованных к моменту обжатия бетона,

Тогда

Усилие предварительного обжатия , действующее после передачи предварительного обжатия на конструкцию, должно быть не более ,

, условие выполняется.

Максимальное напряжение в бетоне в момент обжатия:

- для сечения 1-1

, что меньше , условие выполняется.

Здесь - средняя прочность бетона в момент обжатия, когда класс бетона не выше .

- для сечения 2-2

условие выполняется.

Эксплуатационные потери (вторые потери в момент времени ):

7 Реологические потери предварительного напряжения, вызванные ползучестью и усадкой бетона, а также длительной релаксацией напряжений в арматуре

где - потери предварительного папряжения, вызванные ползучестью, усадкой и релаксацией; - ожидаемое значение относительных деформаций усадки бетона (класса ) к моменту времени t,

,

- физическая часть усадки при высыхании бетона, табл. 6.3 , - хими- ческая часть усадки, обусловленная процессами твердения вяжущего,

,

, для t = 100 сут;

- коэффициент ползучести бетона за период времени от до t = 100 сут, принимаем по рисунку 6.1 . При площади и периметре поперечного сечения балки ,

- напряжения в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от практически постоянного сочетания нагрузок, включая собственный вес,

- начальное напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия усилия предварительного обжатия (с учетом первых потерь)

- изменение напряжений в напрягаемой арматуре, вызванные релаксацией арматурной стали. Для вычисления сначала определяем - напряжения в арматуре, вызванные натяжением (с учетом первых потерь) и от действия практически постоянного сочетания нагрузок,

Принимая и при уровне напряжений , определяем по таблице 9.2 для стержневой арматуры максимальные потери начальных напряжений в арматуре от ее релаксации. Они составляют 1,5%. Тогда

МПа.

Вычислим произведение:

Тогда

.

Среднее значение усилия предварительного обжатия (с учетом всех потерь)

Величина не должна быть больше следующих величин:

.

Проверим эти условия:

;

условия выполняются.

5.5 Предварительные напряжения и потери напряжений в напрягаемой арматуре

Балка имеет уклон верхнего пояса, поэтому ее рекомендуется рассчитывать на прочность по поперечной силе при рабочей высоте в конце наклонного сечения (рисунок 5.5):

,

где - рабочая высота сечения в начале наклонного сечения; - горизонтальная проекция наклонного сечения.

Рисунок 5.5 - Схема усилий в элементе при его расчете по поперечной силе

Величина поперечной силы:

Рабочая высота в начале наклонного сечения:

Определим поперечную силу, которую может воспринять балка без поперечного армирования:

но не менее .

В этих формулах:

Тогда

, поперечная арматура ставится по расчету.

Подбираем поперечную арматуру:

- определяем коэффициент . Для тяжелого бетона , для прямоугольного сечения , а - коэффициент, учитывающий влияние продольного усилия предварительного напряжения,

На стадии эксплуатации :

- определяем величины

- определяем усилие в хомутах на единицу длины балки

- определяем длину проекции наклонной трещины, на которой учитывается работа хомутов,

то есть , поэтому определяем по формуле

- назначаем диаметр поперечной арматуры , тогда площадь с учетом постановки двух каркасов ;

- определяем требуемый шаг стержней

- рассчитываем максимально допустимый шаг хомутов

- определяем шаг стержней по конструктивным требованиям и не более 300 мм. Принимаем шаг мм.

Проверяем прочность наклонного сечения при принятом армировании:

, прочность обеспечена.

Проверим прочность балки по наклонной полосе между наклонными трещинами по условию

где - коэффициент, учитывающий работу хомутов,

, прочность обеспечена.

5.6 Расчет прочности балки в стадии изготовления и монтажа

Прочность балки при изготовлении и монтаже проверяется в сечении, где устанавливаются подъемные петли, обычно на расстоянии . Принимаем = 2,5 м, тогда изгибающий момент от собственного веса консоли (рисунок 5.6) с учетом коэффициентов безопасности по нагрузке и динамики , равен:

Этот момент суммируется с моментом от усилия обжатия бетона напрягаемой арматурой , который вычисляется относительно центра тяжести верхней арматуры

Высота сечения балки в месте установки подъемных петель

рабочая высота балки .

Усилие в напрягаемой арматуре после обжатия

Здесь - коэффициент безопасности для усилия предварительного обжатия;

330 МПа - падение напряжений в напрягаемой арматуре в связи с деформациями обжатия бетона.

Суммарный момент в расчетном сечении

Рисунок 5.6 - Схема подъема балки при монтаже и эпюра изгибающего момента от собственного веса

Рисунок 5.7 - Схема внутренних усилий в расчетном сечении

Подбираем арматуру:

Требуемая площадь верхней арматуры

Принимаем 212 S400, .

Проверяем прочность сечения

, прочность обеспечена.

5.7 Расчет по образованию нормальных трещин в стадии изготовления

В стадии изготовления трещины в верхней зоне сечений образуются от действия предварительного обжатия. Образованию трещин сопротивляется бетон этой зоны, поэтому условие обеспечения трещиностойкости удобнее записать в виде

где .

Определим геометрические характеристики сечения.

Площадь бетонного сечения .

Площадь приведенного сечения

.

Статические моменты и моменты инерции приведенного сечения относи-тельно крайних нижних и верхних волокон сечений:

Момент сопротивления верхних волокон сечения

, трещины образуются.

Проверим образование трещин в сечениях 1-1 и 2-2.

Определим коэффициент для сечения 1-1, так как оно имеет отверстие:

, трещины не образуются.

, трещины не образуются.

5.8 Расчет по образованию нормальных трещин в стадии эксплуатации

Расчет выполняем на действие практически постоянного сочетания нагрузок, при котором .

что меньше . Следовательно, трещины в стадии эксплуатации в сечении 1-1 при низшем пределе усилия предварительного обжатия образуются.

Проверим, образуются ли трещины по середине пролета балки в сечении 2-2:

трещины образуются.

5.9 Расчет по раскрытию нормальных трещин

В стадии изготовления и монтажа трещины образуются в верхней зоне сечения, где устанавливаются монтажные петли.

Расчетная ширина раскрытия трещин , нормальных к продольной оси, определяют по формуле

где , так как ширина сечения балки меньше 300 мм; - среднее расстояние между трещинами, мм, ; - стержни периодического профиля; - при изгибе; - диаметр стержней, 12 мм; - эффективный коэффициент армирования, ; ; ; ; .

Среднее значение относительной деформации растянутой арматуры определяется по формуле

где - относительная деформация растянутой арматуры в сечении с трещиной, ; - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения относительных деформаций растянутой арматуры на участке между трещинами.

Для вычисления определяем напряжения в растянутой арматуре :

где , - высота сжатой зоны сечения, определяется из условия равенства статических моментов сжатой и растянутой зон относительно нейтральной оси:

Здесь , - для кратковременной нагрузки.

Получаем .

Тогда .

Определяем величину :

Здесь - для стержней периодического профиля; - для кратковременной нагрузки.

После чего определяем:

Тогда расчетная ширина раскрытия трещин

.

Ширина раскрытия трещин не превышает допустимую.

В стадии эксплуатации трещины образуется в нижней зоне в расчетных сечениях 1-1 и 2-2.

Коэффициент = 1,3, так как ширина сечения меньше 300 мм.

Среднее расстояние между трещинами

Для длительно действующей нагрузки

Определяем высоту сжатой зоны сечения (рисунок 5.8):

Рисунок 5.8 - Определение высоты сжатой зоны сечения

Так как высота сжатой зоны больше высоты бетона над отверстием сечения балки, то ее принимаем равной высоте над отверстием . Равнодействующую сжатой зоны бетона считаем приложенной на половине высоты х/2.

Определяем приращение напряжений в напрягаемой арматуре:

- для длительно действующей нагрузки;

Ширина раскрытия трещин в сечениях 1-1 и 2-2 не превышает допустимую.

5.10 Расчет по деформациям

Прогиб балки определяем в середине пролета (сечение 2-2) упрощенным методом расчета и исходя из принципа суперпозиции, т. е. суммируя прогиб от внешней нагрузки и выгиб от усилия предварительного обжатия бетона (соответственно ):

Здесь - для однопролетной балки, загруженной равномерно распределенной нагрузкой; - для напрягаемых стержней с прямолинейной осью трассы; ; .

В расчетном сечении образуются трещины, поэтому изгибная жесткость балки определяется по формуле:

где ; - момент инерции приведенного сечения балки с нормальными трещинами в растянутой зоне относительно нейтральной оси. Положение нейтральной оси и высоту сжатой зоны находим из условия равенства статических моментов сжатой зоны сечения и растянутой арматуры относительно нейтральной оси: :

; - момент инерции приведенного сечения балки без трещин в растянутой зоне.

Для определения при вычисляем расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения:

Предельно допустимый прогиб:

Максимальный прогиб в середине пролета балки не превышает допустимый.

6. Расчет внецентренно нагруженных фундаментов

6.1 Определение размеров подошвы

Подбор размеров подошвы фундамента под среднюю колонну

К расчету примем 1-е и 4-е сочетание усилий:

Бетон класса С16/20, fcd=10,67 МПа, fctd=0,87 МПа, арматура класса S400, fyd=365 МПа.

Для определения размеров подошвы фундамента рассчитываем нагрузки с коэффициентом надежности по нагрузкам гf =1 в сечении колонны:

- для 1-го сочетания нагрузок

Вычисляем вертикальную силу и момент в уровне подошвы фундамента:

- для 4-го сочетания нагрузок

Вычисляем вертикальную силу и момент в уровне подошвы фундамента:

Здесь высота фундамента , глубина заложения при отметке обреза, равной отметке поверхности земли -0,15 м.

Определяем размеры подошвы фундамента при R=200 кПа, в=1,15.

Для 1-го сочетания нагрузок эксцентриситет

тогда в первом приближении

Так как . Принимаем м. Принимаем м и по формуле

Для 4-го сочетания нагрузок эксцентриситет

тогда в первом приближении

Так как . Принимаем м и по формуле

м, принимаем м.

Размеры подошвы фундамента, полученные по 1-му сочетанию нагрузок

=2,12,1 м, меньше размеров подошвы фундамента, полученные по 4-му сочетанию =3,02,1 м. К дальнейшему расчету принимаем фундамент с большими размерами подошвы.

Проверка принятых размеров подошвы фундамента

Определяем максимальное и минимальное значения давления под подошвой фундамента в предположении линейного расположения давления в грунте:

где ;

;

;

Тогда максимальное значение давления под подошвой фундамента:

Минимальное значение давления под подошвой фундамента:

Условия выполняются, следовательно, полученные размеры подошвы фундамента могут быть использованы в дальнейших расчетах.

Подбор размеров подошвы фундамента под крайнюю колонну

К расчету примем 1-е и 4-е сочетание усилий:

Бетон класса С16/20, fcd=10,67 МПа, fctd=0,87 МПа, арматура класса S400, fyd=365 МПа.

Для определения размеров подошвы фундамента рассчитываем нагрузки с коэффициентом надежности по нагрузкам гf =1 в сечении колонны:

- для 1-го сочетания нагрузок

Вычисляем вертикальную силу и момент в уровне подошвы фундамента:

- для 4-го сочетания нагрузок

Вычисляем вертикальную силу и момент в уровне подошвы фундамента:

Здесь вес нижних панелей , эксцентриситет приложения нагрузки от нижних панелей (табл. 3.4), высота фундамента , глубина заложения при отметке обреза, равной отметке поверхности земли -0,15м.

Определяем размеры подошвы фундамента при R=200 кПа, в=1,15.

Для 1-го сочетания нагрузок эксцентриситет

тогда в первом приближении

Так как . Принимаем м. Принимаем м и по формуле

Для 4-го сочетания нагрузок эксцентриситет

тогда в первом приближении

Так как . Принимаем м. Принимаем м и по формуле

Размеры подошвы фундамента, полученные по 1-му сочетанию нагрузок

=2,11,5 м, меньше размеров подошвы фундамента, полученные по 4-му сочетанию =2,11,8 м.

Проверка принятых размеров подошвы фундамента

Определяем максимальное и минимальное значения давления под подошвой фундамента в предположении линейного расположения давления в грунте:

где ;

;

;

Тогда максимальное значение давления под подошвой фундамента:

Минимальное значение давления под подошвой фундамента:

Условия выполняются, следовательно, полученные размеры подошвы фундамента могут быть использованы в дальнейших расчетах.

6.2 Расчет тела фундамента

Расчет тела фундамента заключается в определении его высоты, количества и размеров ступеней, подбора рабочей арматуры подошвы фундамента.

6.2.1 Определение высоты

Для назначения высоты фундамента определим толщину дна стакана из условия прочности на продавливание:

Полная высота фундамента определяется суммой толщины дна стакана, защитного слоя бетона, глубины заделки колонны в фундамент и подливки: . Принимаем высоту фундамента .

Рисунок 6.1 - Принятое поперечное сечение фундамента

6.2.2 Расчет на раскалывание

Вычисляем площадь вертикальных сечений за вычетом площади стакана в направлении длинной «a» и короткой «b» сторон подошвы:

Так как больше, чем , то вертикальное усилие, которое может воспринять фундамент не раскалываясь, вычисляем по формуле:

Полученное вертикальное усилие больше максимального расчетного усилия , поэтому прочность на раскалывание обеспечена.

6.2.3 Проверка прочности нижней ступени

Проверяем прочность нижней ступени на поперечную силу в направлении длинной стороны подошвы фундамента «a»:

, прочность обеспечена.

Определим периметр вышележащей (второй) ступени:

.

Так как , то расчет нижней ступени на продавливание не производится. Принятые размеры фундамента удовлетворяют условиям прочности.

6.2.4 Расчет арматуры

Для расчета площади арматуры подошвы фундамента определим изгибающие моменты в сечениях I-I…III-III.

Рисунок 6.2 - Схема к расчету арматуры фундамента

- реактивное давление под подошвой фундамента :

- изгибающие моменты в сечениях:

Требуемая площадь арматуры:

- в направлении длинной стороны подошвы

- в направлении короткой стороны подошвы

В направлении длинной стороны подошвы фундамента принимаем мм, . Шаг стержней мм.

В направлении короткой стороны подошвы фундамента принимаем мм, .

Маркировка по ГОСТ 23279-85

Рисунок 6.3 - Сетка армирования нижней ступени фундамента

6.2.5 Проверка прочности дна стакана на продавливание

Рабочая высота дна стакана:

Длина критического периметра:

Площадь внутри расчетного критического периметра:

Поперечная сила:

Погонная поперечная сила:

Расчетный коэффициент армирования:

Допускаемая расчетная поперечная сила:

, что больше .

Прочность обеспечена.

Список литературы

1 СНБ 5.03.01-02. Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования. - Взамен СНиП 2.03.01-84* ; введ. 01.07.2003. - Мн. : Минстройархитектуры РБ, 2003. - 139 с.

2 СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. - Введ. 01.01.1987. - М. : ЦИТП Госстроя СССР, 1986. - 36 с.

3 ТКП 45-5.01-67-2007 (02250). Фундаменты плитные. Правила проектирования. - Введ. 01.09.2007. - Мн. : Минстройархитектуры РБ, 2008.

4 СНиП II-23-81*. Стальные конструкции. Нормы проектирования. - Взамен СНиП II-В.3-72; введ. 01.01.1982. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990.

5 Железобетонные конструкции. Основы теории, расчета и конструирования: учеб. пособие для студентов строительных специальностей ; под ред. Т.М. Пецольда и В.В. Тура. - Брест : БГТУ, 2003. - 380 с.

6 Байков, В. Н. Железобетонные конструкции : Общий курс / В.Н. Байков, Э.Е. Сигалов. - М. : Стройиздат, 1991. - 767 с.

7 Попов Н.Н. Проектирование и расчет железобетонных и каменных конструкций / Н.Н. Попов, А.В. Забегаев. - М. : Высшая школа, 1989. - 400 с.

8 Талецкий В.В. Проектирование конструкций каркаса и фундаментов одноэтажного промышленного здания из сборного железобетона. Ч.I. Проектирование стоек каркаса: учеб.-метод. пособие по курсовому и дипломному проектированию. - Гомель: БелГУТ,2010.-64с.

9 Талецкий, В.В. Проектирование конструкций каркаса и фундаментов одноэтажного промышленного здания из сборного железобетона. Ч.II. Расчет и проектирование преднапряженных конструкций покрытия и внецентренно нагруженного фундамента: учеб.-метод. пособие по курсовому и дипломному проектированию. - Гомель: БелГУТ, 2012. - 60с.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Компоновка конструктивной схемы одноэтажного каркасного промышленного здания из сборного железобетона. Сбор нагрузок на раму здания. Расчет поперечной рамы. Расчет и конструирование колонны. Расчет монолитного внецентренно нагруженного фундамента.

    курсовая работа [895,6 K], добавлен 23.11.2016

  • Компоновка поперечной рамы основных несущих железобетонных конструкций одноэтажного промышленного здания. Общая характеристика местности строительства и требования к зданию. Геометрия и размеры колонн, проектирование здания. Статический расчет рамы.

    курсовая работа [2,4 M], добавлен 06.05.2009

  • Проект основных несущих конструкций одноэтажного каркасного производственного здания с мостовыми кранами. Расчетная схема и компоновка поперечной рамы сборного железобетона; нагрузки и эксцентриситеты. Расчет прочности двухветвевой колонны среднего ряда.

    курсовая работа [260,5 K], добавлен 30.01.2016

  • Компоновка поперечной рамы. Расчет крайней колонны прямоугольного сечения. Конструирование двускатной балки покрытия. Определение потерь предварительного напряжения арматуры. Проверка трещиностойкости и прочности колонны в стадиях подъема, монтажа.

    курсовая работа [423,7 K], добавлен 02.09.2015

  • Проект несущих конструкций одноэтажного промышленного здания. Компоновка поперечной рамы каркаса здания, определение нагрузок от мостовых кранов. Статический расчет поперечной рамы, подкрановой балки. Расчет и конструирование колонны и стропильной фермы.

    курсовая работа [1018,6 K], добавлен 16.09.2017

  • Компоновка поперечной рамы. Нагрузки от веса конструкций покрытия и кровли. Определение геометрических размеров фундамента. Характеристика сжатой зоны бетона. Расчёт арматуры фундамента. Проектирование сегментно-раскосной фермы. Расчет сжатого раскоса.

    курсовая работа [1,0 M], добавлен 14.03.2015

  • Подбор конструкций поперечной рамы: фахверковой колонны, плит покрытия, стеновых панелей, подкрановых балок, сегментной фермы. Компоновка поперечной рамы. Определение нагрузок на раму здания. Конструирование колонн. Материалы для изготовления фермы.

    курсовая работа [571,4 K], добавлен 07.11.2012

  • Проект основных несущих конструкций одноэтажного каркасного производственного здания с мостовыми кранами. Компоновка поперечной рамы. Расчет нагрузок, прочности колонны, фундамента. Конструирование крупноразмерной железобетонной сводчатой панели-оболочки.

    курсовая работа [301,5 K], добавлен 16.02.2016

  • Выбор несущих конструкций каркаса промышленного здания, компоновка поперечной рамы. Статический расчет рамы, колонны, ребристой плиты покрытия. Определение расчетных величин усилий от нагрузки мостового крана. Комбинация нагрузок для надкрановой части.

    курсовая работа [2,4 M], добавлен 04.10.2015

  • Анализ проектирования бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без напряжения арматуры. Определение жесткостей элементов поперечной рамы, постоянной нагрузки на покрытие. Расчет усилий в колонне, плиты покрытия и узлов фермы.

    курсовая работа [986,4 K], добавлен 14.02.2012

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.