Многоквартирный жилой дом переменной этажности в г. Череповец по ул. Любецкой

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

архитектурный стена здание строительство

Темой выбранной мною выпускной квалификационной работы является новое строительство многоэтажного жилого дома в городе Череповец. Здание запроектировано двухсекционное переменной этажности (5-11 этажей).

Графическая часть проекта, оформление пояснительной записки, расчеты выполнены на ПК с использованием систем АutoCAD, Word, Excel, различных программ и других технических средств, позволяющих автоматизировать подобного рода проектные работы.

Жилищная проблема была и остается одной из важнейших проблем для Российской Федерации и Вологодской области в частности. В условиях современного мира строительная индустрия развивается все интенсивнее, вводятся новейшие технологии, возрастают объемы строительных работ, но все равно вопрос нехватки жилья стоит остро. Многоэтажное строительство позволяет снизить стоимость квадратного метра жилья. Позволить себе индивидуальный коттедж могут лишь единицы, а средние социальные слои имеют возможность приобретать менее дорогое жилье, а именно в многоэтажных домах. С повышением этажности увеличивается плотность жилого фонда, уменьшается площадь застройки, что экономит городскую территорию, снижаются расходы на инженерные сети благоустройство территории. Многоэтажное строительство получило широкое распространение и пользуется спросом на рынке строительной продукции.

Основные климатические характеристики района в соответствии с данными [1] и [2] следующие:

- климатический район II В;

- температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки - 32°С;

- продолжительность отопительного периода - 228 дней;

- нормативное значение ветрового давления - 0,23 кПа;

- снеговой район IV;

- уровень ответственности II, коэффициент надежности по назначению _n=1.

1. Архитектурно-строительный раздел

1.1 Генплан. Благоустройство территории

Площадка для строительства жилого дома находится в г. Череповец. Отведенная территория свободна от построек. Площадка генплана имеет прямоугольную форму.

За отметку 0.000 принимается уровень чистого пола первого жилого этажа, абсолютная отметка которого +116,10.

Ориентация здания на площадке выполнена с учетом преобладающих ветров на основе розы ветров, которые имеют направление с юго-запада на северо-восток, и направления инсоляции здания, максимальное количество оконных проемов в основном должны быть направлены на юг и юго-восток.

Для нормального функционирования здания на генплане предусмотрены следующие здания и сооружения: автостоянка, детская игровая площадка, площадка для отдыха взрослого населения, площадка для чистки домашних вещей, площадка для мусорных контейнеров.

На генплане разработаны проезды и тротуары с асфальтобетонным покрытием и установкой бортового камня к строящемуся зданию. Для отдыха предусмотрены: скамьи, урны, стойки для ковров, качели, песочница, карусель.

Существующие зеленые насаждения подлежат по возможности сохранению, заменяются экземпляры кустарников, имеющие недекоративный вид. Осуществляется посадка кустарников у проектируемых площадок. Предусматриваются работы по устройству газонного покрытия. Подсыпка растительной земли на газоны осуществляется вручную.

Вертикальная планировка участка выполнена методом проектных горизонталей с сечением рельефа через 0,1 м по принципу максимального приближения к существующему рельефу с учетом организации нормального отвода поверхностных вод от здания в пониженные места естественного рельефа и ливневую канализацию. План организации рельефа увязан с благоустройством существующих зданий, улиц и проездов.

Генеральным планом предусмотрены следующие мероприятия для обеспечения жизнедеятельности инвалидов и маломобильных групп населения:

- устройство пандусов в местах пересечения проездов с тротуарами с понижением бордюрного камня;

- устройство мест парковки транспорта инвалидов с соответствующей разметкой 3,5 х 6 м с установкой опознавательного знака.

Генеральный план выполнен в соответствии с основными требованиями норм и правил проектирования, градостроительных решений в увязке с существующей застройкой и окружающей средой.

1.2 Объемно-планировочное решение

Объемно-планировочные решения приняты в соответствии с требованиями строительных норм и правил.

Проектируемое здание двухсекционное переменной этажности с техническим этажом:

- блок-секция тип 1 - 11-этажная с размерами в осях 15,82х29,2 м;

- блок-секция тип 2 - 5-этажная с размерами в осях 29,33х18,38 м.

За отметку 0.000 принимается уровень чистого пола первого этажа, которой соответствует абсолютная отметка +116,10.

Конструктивная схема здания с продольными и поперечными несущими стенами.

Планировочным решением предусмотрено 85 квартир: 37 - однокомнатных, 33 - двухкомнатных, 15 - трехкомнатных. Высота этажа - 2,8 м, технического этажа - 1,86 м (блок-секция тип 1) и 1,76 м (блок-секция тип 2).

Вход в здание предусмотрен через утепленные тамбуры.

Для технического обслуживания крыш предусмотрены выходы.

Сообщение между этажами происходит с помощью лестничных клеток.

Объемно-планировочным решением предусмотрено максимальное объединение санузлов в блоки с целью уменьшения протяженности внутренних инженерных сетей, в частности водопровода и канализации. Проветривание квартир и коридоров естественное, а так же через блоки вытяжной вентиляции, расположенных в санузлах и кухнях.

Для обеспечения жизнедеятельности инвалидов и маломобильных групп населения предусмотренно устройство пандуса, оборудованного поручнями в двух уровнях для передвижения инвалидов-колясочников. Пути эвакуации соответствуют требованиям обеспечения их доступности и безопасности для передвижения инвалидов. Поверхности покрытий пешеходных путей и полов помещений в здании, которыми пользуются инвалиды, твёрдые, прочные, не допускают скольжения. Предусмотрены лифты, размеры кабин и дверных проёмов которых соответствуют требованиям обеспечения использования их инвалидами.

Теплозащита дома выполнена с учетом требований [3]. Стены жилого дома многослойные. В качестве утеплителя используется «Пеноплекс». Жилые комнаты, кухни запроектированы с естественным боковым освещением через окна.

Класс здания II, степень огнестойкости II, степень долговечности II.

Таблица 1.1. Технико-экономические показатели проекта

Наименование показателей	Ед. изм.	Показатели на дом	Показатели блок-секции тип 1	Показатели блок-секции тип 2
1. Количество квартир в том числе: - однокомнатных - двухкомнатных - трехкомнатных	шт. шт. шт. шт.	85 37 33 15	55 22 23 10	30 15 10 5
2. Высота этажа	м	2,8	2,8	2,8
3. Площадь здания	мІ	6544,32	4388,12	2156,20
4. Жилая площадь квартир	мІ	2509,38	1635,38	874,00

1.3 Архитектурно-конструктивное решение

Принятые в проекте конструктивные решения отражены в таблице 1.2.

Таблица 1.2. Конструктивные решения

Наименование конструктивного элемента	Принятое решение
1. Фундаменты	Свайные (для блок-секции тип 1 марки С90.35.8, для блок-секции тип 2 марки С70.35.6) с монолитным ленточным ростверком из бетона В15, F50, W4, бетонные блоки по ГОСТ 13579 - 78. Сопряжение свай с ростверками - жесткое.
2. Стены: - наружные - внутренние	Многослойная стена толщиной 680 мм с утеплителем в полости стены. Утеплитель - «Пеноплекс-35» толщиной 50 мм. Стены - 1-5 этажей - из силикатного кирпича СУР 150/25 по ГОСТ 379-95 с облицовкой - СУЛ 150/25 на цементном растворе М100; 6-11 этажи и чердак - из керамического кирпича К-75/1/25 по ГОСТ 530-2007 с облицовкой СУЛ 125/25 на цементном растворе М150. Толщина 380 мм. Стены - 1-5 этажей выполнять из силикатного кирпича СУР 150/15 ГОСТ 379-95 на цементном растворе М100; 6-11 этажи - из керамического кирпича К-75/1/15 ГОСТ 530-2007 на цементном растворе М150.
3. Перегородки	Перегородки толщиной 65 мм выполнены из кирпича красного керамического полнотелого марки К-75/25/ ГОСТ 530-2007 на цементном растворе М50 с армированием двумя проволоками ш6 А240 через 4 ряда кладки.
4. Перемычки	Железобетонные по с. 1.038.1-1. Над проемами в перегородках уложены перемычки из L70x5 по ГОСТ 8509-93 с опиранием на блоки не менее 150 мм в каждую сторону.
5. Лестницы	Сборные железобетонные площадки и марши
7. Перекрытия	Сборные железобетонные многопустотные плиты по серии 1.141.1-1, в. 64, 60, монолитные участки.
8. Крыша	Плоская
9. Кровля	Принятый материал покрытия - ЛИНОКРОМ (материал класса «Стандарт») по стяжке из цементно-песчаного раствора М1:100. Утеплитель - «Пеноплэкс-35» - 120 мм. Уклон кровли принят 0,02%.
10. Утеплитель тех. этажа	«Пеноплэкс-35» - 80 мм.
11. Окна и балконные двери квартир	Стеклопакеты из ПВХ профиля с тройным остеклением по ГОСТ 30674-99 (2003)
12. Двери внутренние	По ГОСТ 6629-88 (2002) глухие и остекленные
13. Двери наружные	По ГОСТ 24698-86 (2002)

1.4 Наружная и внутренняя отделка

Внутренние отделочные работы

Отделочные работы внутри помещений выполняются согласно действующим нормам.

На всех этажах отделываются комнаты и лестничные клетки: потолки белятся клеевой побелкой, стены на высоту помещения окрашиваются масляной краской, в жилых комнатах оклейка обоями.

Полы - линолеум, керамическая плитка, бетонные.

В санузлах предусматривается облицовка стен глазурованной плиткой на всю высоту этажа, на полах устройство герметичного покрытия из керамической плитки.

Потолок белится клеевой побелкой, устанавливается сантехническое оборудование.

Стены кухонь окрашиваются масляной краской на высоту 1800 мм, над мойкой и всю длину установки кухонного оборудования делается фартук из керамической плитки высотой 600 мм.

Двери наружные и внутренние - деревянные, окна ПВХ.

Наружные отделочные работы

Фасады проектируемого жилого дама облицевать силикатным кирпичом с расшивкой швов. Отдельные плоскости облицевать силикатным кирпичом объемного крашения терракотового цвета.

Цоколь здания оштукатурить и покрасить акриловой краской.

Входные двери покрасить эмалью в темно серый цвет, как и ограждения крылец и пандусов.

1.5 Инженерные коммуникации

Водоснабжение

Водоснабжение проектируемого жилого дома согласно технических условий предусматривается от магистрального водопровода диаметром 530 мм.

В проектируемом жилом доме монтируются трубопроводы холодной и горячей воды из стальных водогазопроводных оцинкованных труб диаметром 15-100 мм. Требуемый напор обеспечивается с помощью повысительных насосов, установленных в подвале.

Наружные сети водопровода запроектированы из полиэтиленовых напорных труб диаметром 200 мм.

Проектом принята объединенная система хозяйственно-питьевого и противопожарного назначения.

Наружное пожаротушение зданий осуществляется от пожарных гидрантов, расположенных в проектируемых колодцах водопроводной сети.

Водоотведение

Для отвода хозяйственно-бытовых сточных вод в здании запроектирована хозяйственно-бытовая канализация. Канализационные стояки предусмотрены из чугунных безнапорных труб диаметром 50, 100 мм. Согласно технических условий сброс хозяйственно-бытовых сточных вод предусмотрен в существующий колодец на коллекторе диаметром 1000 мм.

Проектируемые наружные сети канализации укладываются из асбестоцементных безнапорных труб диаметром 300 мм, на сети устанавливаются смотровые колодцы из сборных железобетонных элементов.

Ливневая канализация

Для отвода дождевых и талых вод на плоской кровле здания устанавливаются водосточные воронки типа ВР-1.

Дождевые воды из систем внутренних водостоков сбрасываются в наружные сети ливневой канализации, далее отводятся в ранее запроектированную сеть ливневой канализации диаметром 400 мм.

Внутренние водостоки запроектированы из чугунных безнапорных труб диаметром 100 мм.

Проектируемые наружные сети ливневой канализации укладываются из асбестоцементных безнапорных труб диаметром 300 мм, на сети устанавливаются смотровые колодцы.

Дренаж

Для предотвращения поступления грунтовых вод в подвал вокруг здания монтируется пристенный дренаж из асбестоцементных безнапорных труб с отверстиями диаметром 150 мм в дренирующей обсыпке и без отверстий диаметром 200 мм (на выпуске).

Выпуск дренажа запроектирован в проектируемую ливневую канализацию диаметром 400 мм.

Теплоснабжение

Источником теплоснабжения является существующая котельная.

На вводе в здание устанавливается тепловой узел с автоматическим регулированием подачи тепла и учетом потребляемого тепла.

Отопление

Проектом предусмотрена однотрубная вертикальная система отопления с П-образными стояками и нижней разводкой магистралей.

Теплоноситель в системе отопления - горячая вода 95-70 ⁰С.

В качестве нагревательных приборов приняты чугунные радиаторы МС 140-108. Для отключения ветвей и стояков системы отопления предусмотрена установка запорной арматуры.

Трубопроводы, проходящие по подвалу, изолировать матами минераловатными марки 100 толщиной 60 мм с покрывным слоем из стеклопластика рулонного.

Вентиляция

Система вентиляции предусмотрена естественная вытяжная. Приток воздуха неорганизованный через оконные и дверные проемы.

Вентканалы в техническом помещении объединяются коробами и выводятся на крышу.

Электроснабжение

Электроснабжение дома предусматривается от проектируемой трансформаторной подстанции кабельными линиями 0,4 кВ.

Наружное освещение выполняется светильниками ЖКУ 16-150-001 на ж/б опорах.

Подключение выполнено от ВРУ дома.

В жилом доме устанавливаются ВРУ 1-11-10 УХ ЛЗ и ВРУ 1А-50-01УХ ЛЗ в помещении электрощитовой. Расчетная мощность определена для дома с электрическими кухонными плитами.

Слаботочные сети

Проектом предусмотрены: телефонизация и радиофикация.

Для радиофикации дома предусмотрено на проектируемом доме установить трубостойки РС-Ш - 3,6.

Телевидение

Здание находится в зоне действия ретрансляционной телевизионной станции. Для приема телевизионной программы предусмотрена установка антенн коллективного пользования типа АТКГ. Телевизионные сети выполнены кабелями РК 75-9-12 от телеантенн до распределительных коробок на этажах. Для защиты телеантенн от опасных перенапряжений предусматривается их заземление.

1.6 Теплотехнический расчет ограждающих конструкций

Теплотехнический расчет наружной стены здания

Проект строительства жилого дома в г. Череповец предусматривает возведение многослойных наружных стен. Толщина стен 680 мм.

Исходные данные (стена 6-11 этажа):

- облицовочный слой кладки - силикатный кирпич толщиной 120 мм;

- внутренний слой кладки - керамический кирпич толщиной 510 мм;

- утеплитель - «Пеноплэкс-35», =0,03 Вт/мк;

- район строительства - г. Череповец;

- назначение здания - жилой дом.

Параметры воздуха:- внутренняя температура t_в =+21 ^оС; - относительная влажность 55-60%;- расчетная зимняя температура t_н= -32 ^оС.

• Конструкция наружной стены представлена на рисунке 1.1.

Рисунок 1.1. Конструкция наружной стены:

1 - штукатурка; 2 - кирпичная стена; 3 - утеплитель; 4 - облицовка из кирпича.

Теплотехнический расчет выполняется исходя из условия:

, м·°С / Вт, (1.1)

где R₀^тр - базовое значение требуемого сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции, м·°С / Вт, следует принимать в зависимости от градусо-суток отопительного периода,°С·сут/год, региона строительства и определять по таблице 3 [3];

m_p - коэффициент, учитывающий особенности региона строительства. В расчете по формуле (1.1) для кирпичных стен принимаем m_p =0,63 (согласно п. 5.2 [3]), для остальных конструкций m_p =1.

Градусо-сутки отопительного периода,°С·сут/год, определяют по формуле:

,°С·сут/год,°С·сут/год, (1.2)

где t_от, z_от - средняя температура наружного воздуха,°С, и продолжительность, сут/год, отопительного периода, принимаемые по своду правил для периода со среднесуточной температурой наружного воздуха не более 8°С по [1];

t_в - расчетная температура внутреннего воздуха здания,°С, принимаемая при расчете ограждающих конструкций групп зданий указанных в таблице 3 [3];

t_в=+21 ^оС;

t_от= -4,0 ^оС;

z_от =228 сут/год.

ГСОП=(21 - (-4,0))·228=5700 С·сут

По табл. 3 [3] найдем

R₀^тр = a·ГСОП + b=0,00035•5700+1,4=3,395 м^2оС / Вт

Фактическое сопротивление теплопередаче многослойной ограждающей конструкции R_o, м²С / Вт следует определять по формуле:

, м²С / Вт, (1.3)

где _в-коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м²·°С), принимаемый по таблице 4 [3];

R_к - термическое сопротивление ограждающей конструкции, м²С / Вт

_н - коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции. Вт/(мС), принимаемый по табл. 6* [10].

R_к = R₁ + R₂ +… + R_n, м²С / Вт, (1.4)

где R₁, R₂,…, R_n - термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м² С / Вт, определяемые по формуле:

, м²С / Вт, (1.5)

где - толщина слоя, м;

- расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(мС), принимаемый по прилож. 3* [10].

Найдем фактическое сопротивление теплопередаче многослойной ограждающей конструкции:

1 слой - штукатурка из сложного раствора t=20 мм, ?=0,87 Вт/мС;

2 слой - керамический полнотелый рядовой кирпич t=510 мм, ?=0,81 Вт/мС;

3 слой - утеплитель «Пеноплэкс-35», ?=0,03 Вт/мС;

4 слой - силикатный пустотный лицевой кирпич t=120 мм, ?=0,81 Вт/мС.

R_o =1/8,7+0,02/0,87+0,51/0,81+д₃/0,03+0,12/0,81+1/23=3,395•0,63=2,14 Вт/(м С)

Отсюда ₃=0,035 м. Принимаем толщину утеплителя 50 мм.

Фактическое сопротивление теплопередаче наружной стены:

R_o =1/8,7+0,02/0,87+0,51/0,81+0,05/0,03+0,12/0,81+1/23=2,63 Вт/(м С)

1.6.2 Теплотехнический расчет покрытия

Исходные данные:

1 слой - железобетонная многопустотная плита, д=220 мм;

2 слой - пароизоляция, д =0,0035 мм;

3 слой - утеплитель «Пеноплэкс-35»;

4 слой - керамзитовый гравий, д=100 мм;

5 слой - цементная стяжка, д=30 мм;

6 слой - грунтовка;

7 слой - покрытие «Линокром» 2 слоя.

- внутренняя температура t_в=+21 ^оС

• Конструкция покрытия представлена на рисунке 1.2.

• Рисунок 1.2. Конструкция покрытия

Градусо-сутки отопительного периода определим по формуле (1.2)

ГСОП=5700 С·сут

По табл. 3 [3] найдем

R₀^тр = a·ГСОП + b=0,0005•5700+2,2=5,05 м^2оС / Вт

Фактическое сопротивление теплопередаче многослойной ограждающей конструкции R_o, м²С / Вт определим по формуле (1.3).

Найдем фактическое сопротивление теплопередаче многослойной ограждающей конструкции:

1 слой - железобетонная многопустотная плита, l =2,04 Вт/мС;

2 слой - пароизоляция, t=0,0035 мм, ? =0,27 Вт/мС;

3 слой - утеплитель «Пеноплэкс-35», l =0,03 Вт/мС;

4 слой - керамзитовый гравий, д=100 мм, l =0,145 Вт/мС;

5 слой - цементная стяжка, д=30 мм, l =0,93 Вт/мС;

6 слой - грунтовка;

7 слой - покрытие «Линокром» 2 слоя, д=0,007 м, l =0,27 Вт/мС;.

R_o =1/8,7+0,22/2,04+0,0035/0,27+д₃/0,03+0,1/0,145+0,03/0,93+0,007/0,27+1/23=

5,05 Вт/(м С)

Отсюда ₃=0,12 м. Принимаем толщину утеплителя 120 мм.

Окна (стеклопакеты из ПВХ профиля)

R₀^тр = a·ГСОП + b=0,000075•5700+0,15=0,58 м^2оС / Вт

Выбираем двухкамерный стеклопакет из ПВХ профиля с тройным остеклением с приведённым сопротивлением теплопередаче не менее R₀^тр = 0,58 м^2оС / Вт и наиболее близким по своему значению к нашему.

2. Расчетно-конструктивный раздел

2.1 Расчет фундаментов

Грунтовые условия строительной площадки

Проектируемый жилой дом в г. Череповец переменной этажности (5-11 этажей), имеет многослойные кирпичные стены, железобетонные перекрытия, подвальный и технический этажи.

По данным инженерно-геологических изысканий подземные воды обнаружены на глубине 0,3-1,5 м от поверхности земли. Воды неагрессивны к бетону марки W4 по водонепроницаемости и к железобетонным конструкциям, среднеагрессивны к металлическим конструкциям. Нормативная глубина промерзания - 1,4-1,7 м. Грунты относятся к сильнопучинистым. В толще грунтов обнаружена супесь пластичная тиксотропная, которая не может служить надежным основанием.

Рисунок 2.1. Cхема расположения инженерно-геологического разреза



Рисунок 2.2. Инженерно-геологический разрез по линии III-III

Таблица 2.1. Физико-механические свойства грунтов

Номер ИГЭ	Название грунта	Природная влажность W, %	Плотность с, г/см3	Плотность частиц грунта сS, г/см3	Коэффициент пористости Е, д.е.	Число пластичности Iр, %	Показатель текучести, IL, д.е.	Модуль деформации, Е, МПа	Угол внутреннего трения ц, є	Удельное сцепление С, кПа
1	Почвенно-растительный слой
20б	Супесь бурая пластичная, тиксотропная	22,1	1,99	2,70	0,59	4,9	0,3	14	20	9
55в	Суглинок серый мягкопластичный ленточный	31,3	1,90	2,72	0,57	14,7	0,4	7	20	17
51б	Суглинок бурый моренный тугопластичный	22,9	1,97	2,69	0,58	5,8	0,3	14	24	16
52б	Супесь серая пластичная с прослойками песка	21,7	1,99	2,7	0,54	4,8	0,4	16	24	13
31в	Суглинок серый мягкопластичный с раст. ост.	24,9	1,95	2,69	0,56	7,9	0,5	8	18	20
33б	Суглинок серый тугопластичный с примесью раст. ост.	30,8	1,81	2,62	0,51	17	0,4	8	18	27

Определение конструкции фундамента

При проектировании оснований и фундаментов необходимо учитывать следующие положения:

- обеспечение прочности и эксплуатационных требований зданий и сооружений (общие и неравномерные деформации сооружения не должны превышать допустимые);

- максимальное использование прочности материала фундаментов;

- максимальное использование прочностных и деформационных свойств грунтов;

- достижение минимальной стоимости, материалоемкости и трудоемкости.

Выбор типа оснований или конструктивных решений фундаментов выполняется на основании сравнений технико-экономических показателей, получаемых с помощью вариантного проектирования. К техническим показателям формируемости и прочности грунтов основания (ожидаемые осадки, перемещения, крены и т.п.), данные об использовании прочности материала фундамента, материалоемкость.

Для расчета фундамента будем рассматривать самое нагруженное сечение, которое находиться на внутренней несущей стене по оси 4с блок-секции тип 1.

В жилом доме стены подвала выполнены из сборных ж/б блоков. Ширина блоков под наружные стены принята 600 и 700 мм, под внутренние - 500 и 400 мм.

В случае большой расчетной нагрузки, действующей на фундамент, и исходя из конкретных условий строительной площадки, характеризуемых материалами инженерных изысканий, будет целесообразно устройство свайного фундамента. По данным инженерно-геологических изысканий ИГЭ 20б - супесь пластичная тиксотропная не может служить надежным основанием. При устройстве свайного фундамента несущим слоем будут служить ИГЭ 51б (суглинок бурый моренный тугопластичный) или ИГЭ 52б (супесь серая пластичная с прослойками песка).

Для ИГЭ 51б - R=3500 кПа;

Для ИГЭ 52б - R=2400 кПа;

Ведем расчет для случая, когда расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи меньше, т.е. под нижним концом сваи расположен слой ИГЭ 52б со следующими характеристиками.

- угол внутреннего трения ц=24⁰;

- плотность г=19,9 кН/м³;

- удельное сцепление С=13 кПа;

- модуль деформации Е=16 МПа.

Поскольку в основании фундамента залегают сильно сжимаемые грунты, то в случае устройства свайного фундамента несущая способность свай будет определяться в основном сопротивлением грунта по боковой поверхности и в незначительной степени сопротивлением грунта под ее острием.

Сбор нагрузки по сечению 1-1

Для расчета фундамента будем рассматривать самое нагруженное сечение, которое находиться на внутренней несущей стене по оси 4с блок-секции тип 1.

Сечение 1-1 представлено на рисунке 2.3.

Рисунок 2.3. Расчетная схема сечения 1-1. Грузовая площадь

Сбор нагрузки от покрытия и перекрытий выполняем в табличной форме.

Таблица 2.2. Сбор нагрузки от перекрытия подвала, кН/м

Наименование нагрузки	Нормативное значение		Расчетное значение
Постоянная нагрузка 1. Конструкция пола - линолеум на теплозвукоизоляционной основе t=5 мм, г=1800 кг/м3 0,00518 - ц/п стяжка из легкого бетона В 7,5 t=25 мм, г=1400 кг/м3 0,02514 - гидроизоляция-1 слой стеклоизол t=7 мм, г=600 кг/м3 0,0076 - утеплитель (Пеноплэкс) t=100 мм, г=35 кг/м3 0,10,35 2. Ж/б плита t=220 мм, г=2500 кг/м3 3. Перегородки кирпичные оштукат. t=105 мм	0,09 0,35 0,04 0,04 3,0 1,70	1,2 1,3 1,2 1,2 1,1 1,1	0,11 0,46 0,05 0,05 3,3 1,87
Итого постоянной нагрузки	5,22		5,84
Временная нагрузка	1,5	1,3	1,95
Полная нагрузка	6,72		7,79

Таблица 2.3. Сбор нагрузки от междуэтажного перекрытия, кН/м

Наименование нагрузки	Нормативное значение		Расчетное значение
Постоянная нагрузка 1. Конструкция пола - плитка керамическая t=11 мм, г=1800 кг/м3 0,01118 - ц/п стяжка из легкого бетона В 7,5 t=50 мм, г=1400 кг/м3 0,0514	0,20 0,7	1,3 1,3	0,26 0,91
2.Ж/б плита t=220 мм, г=2500 кг/м3 0,1225 3. Перегородки кирпичные оштукат. t=105 мм	3,0 1,70	1,1 1,1	3,3 1,87
Итого постоянной нагрузки	5,60		6,34
Временная нагрузка	1,5	1,3	1,95
Полная нагрузка	7,10		8,29

Таблица 2.4. Сбор нагрузки от перекрытия техэтажа, кН/м

Наименование нагрузки	Нормативное значение		Расчетное значение
Постоянная нагрузка - цементно-песчаная стяжка t=40 мм, г=1800 кг/м3 0,0418 - утеплитель t=80 мм, г=35 кг/м3 0,080,35 - стеклоизол t=7 мм, г=600 кг/м3 0,0076 2.Ж/б плита t=220 мм, г=2500 кг/м3 0,1225	0,72 0,028 0,042 3,0	1,3 1,2 1,2 1,1	0,936 0,034 0,05 3,3
Итого постоянной нагрузки	3,790		4,32
Временная нагрузка	0,7	1,3	0,91
Итого полная нагрузка	4,49		5,23

Таблица 2.5. Сбор нагрузки от покрытия, кН/м

Наименование нагрузки	Нормативное значение		Расчетное значение
Постоянная нагрузка - Линокром - 2 слоя t=7 мм, г=1700 кг/м3 0,00717 - ц/п стяжка, М100 t=30 мм, г=1800 кг/м3 0,0318 - керамзитовый гравий для уклона t=100 мм, г=400 кг/м3 0,10,4	0,119 0,54 0,40	1,2 1,3 1,3	0,143 0,702 0,520
-утеплитель Пеноплэкс t=120 мм, г=35 кг/м3; 0,350,12 - ж/б плита t=220 мм, г=2500 кг/м3; 0,1225	0,042 3,0	1,2 1,1	0,05 3,3
Итого постоянной нагрузки	4,101		4,715
Временная нагрузка: снеговая	1,68	1,4	2,35
Полная нагрузка	5,781		7,065

Снеговая нагрузка:

- нормативное значение:

S₀ = 0,7 c_e c_t S_g, кН/м², (2.1)

где c_e = 1,0, c_t = 1,0, м=1 для плоской кровли с уклоном меньше 30є.

S₀=0,7•1•1•1•2,4=1,68 кН/м²,

- расчетное значение: S=1,4•1,68=2,35 кН/м².

Определим полную нагрузку на уровне подошвы фундамента.

Нагрузка от покрытия и перекрытия

(q_табл.2.2+q_табл.2.3•10+q_табл.2.4+q_табл.2.5)L₁2, кН/м, (2.2)

нормативное значение:

(6,72+7,10•10+4,49+5,781)3,022=531,47 кН/м

- расчетное значение:

(7,79+8,29•10+5,230+7,065)3,022=622,03 кН/м

Нагрузка от конструкции стены

нормативное значение:

Н_ср._{стср.стст}1=33,270,3818+33,270,02218=251,52 кН/м

расчетное значение:

Н_ср._{стср.стст}1_{f n} =251,521,1=276,67 кН/м

Нагрузка от фундаментных блоков

нормативное значение:

Н_{ср.фср.фф}1=2,40,422=21,12 кН/м

расчетное значение:

Н_{ср.фср.фф}1_{f n} =21,121,1=23,23 кН/м

Нагрузка от ростверка

нормативное значение:

Н_р.р.р.1=2,170,6251=32,55 кН/м

расчетное значение:

Н_р.р.р.1_{f n} =32,551,1=35,81 кН/м

Итого по сечению 1-1:

нормативное значение: 531,47+251,52+21,12+32,55=836,66 кН/м

расчетное значение: 622,03+276,67+23,23+35,81=957,74 кН/м.

Расчет сваи

Расчетная нагрузка на фундамент по сечению 1-1 N_1-1=957,74 кН/м; колонка грунтов показана на рисунке 2.2, физико-механические свойства грунтов представлены в таблице 2.1, в основании залегает супесь серая пластичная с прослойками песка, марка свай С90.35.8. Высота ростверка h_р=0,6 м.

Ведем расчет для случая, когда расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи меньше, т.е. под нижним концом сваи расположен слой ИГЭ 52б (колонку грунтов принимаем по скважине 657).

Так как в колонке грунтов грунты сжимаемые, то по схеме взаимодействия с грунтом свая является висячей, т.е. передает нагрузку за счет сил трения по боковой поверхности и через острие.

Определяем глубину погружения нижнего конца сваи:

z= ?_св+d=9,0+2,0=11,0 м,

где d - расстояние от уровня земли до отметки низа ростверка (т.к. здание с подвалом, ростверк будет ниже отметки пола подвала).

По табл. 7.2 [9] определяем расчетное сопротивление под нижним концом забивной висячей сваи R, кПа, методом интерполяции: определяем R для супеси с показателем текучести I_L=0,4 при глубине погружения z=11 м.

При z₁=10 м R₁= 2400 кПа; при z₂= 15 м R₂= 2900 кПа. Тогда при z=11 м:

, кПа, (2.3)



Разобьем толщину грунтов под подошвой ростверка на элементарные слои толщиной не более 2 м и определим среднюю глубину расположения каждого слоя от уровня планировки - z, м.

Рисунок 2.4. Расчетная схема свайного фундамента

Для каждого элементарного слоя определим расчетное сопротивление по боковой поверхности сваи f_i, кПа - методом интерполяции по формуле:

, (2.4)

Определим f₁ при z₁=2,115 м для супеси с I_L=0,3. При z_в=2 м f_в=30 кПа; при z_н=3 м f_н=35 кПа. Тогда

Определим f₂ при z₂=2,98 м для суглинка с I_L=0,4. При z_в=2 м f_в=21 кПа; при z_н=3 м f_н=25 кПа. Тогда

Определим f₃ при z₃=4,48 м для суглинка с I_L=0,4. При z_в=4 м f_в=27 кПа; при z_н=5 м f_н=29 кПа. Тогда

Определим f₄ при z₄=5,98 м для суглинка с I_L=0,3. При z_в=5 м f_в=40 кПа; при z_н=6 м f_н=42 кПа. Тогда

Определим f₅ при z₅=7,48 м для суглинка с I_L=0,3. При z_в=6 м f_в=42 кПа; при z_н=8 м f_н=44 кПа. Тогда

Определим f₆ при z₆=8,93 м для суглинка с I_L=0,3. При z_в=8 м f_в=44 кПа; при z_н=10 м f_н=46 кПа. Тогда

Определим f₇ при z₇=10,315 м для супеси с I_L=0,4. При z_в=10 м f_в=34 кПа; при z_н=15 м f_н=38 кПа. Тогда

Занесём результаты расчета в таблицу 2.6.

Определим несущую способность забивной висячей сваи:

, кН, (2.5)

где _c - коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый _c = 1;

R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа (тс/м²), полученное по формуле 2.7;

A - площадь опирания на грунт сваи, м², принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто или по площади поперечного сечения камуфлетного уширения по его наибольшему диаметру, или по площади сваи-оболочки нетто;

Таблица 2.6. Определение расчетного сопротивления по боковой поверхности забивной висячей сваи

Наимен. природн .слоя	Толщина элементарн. слоя hi, м	Глубина расположения слоя zi, м	fi кПа	fi•hi кН/м
Супесь IL=0,3 ?1= 1,4 м	h1= (1,4- -1,17) = 0,23 м		30,58	0,82
Суглинок IL=0,4, ?2= 3,0 м	h2= 1,5 м h3= 1,5 м		24,92 27,96	37,38 41,94
Суглинок IL=0,3, ?3= 4,4 м	h4= 1,5 м h5= 1,5 м h6= 1,4 м		41,96 43,48 44,93	62,94 65,22 62,90
Супесь IL=0,4, ?4= 1,37 м	h7= 1,37 м		34,25	46,92
	? fi•hi = =318,12 кН/м

u - наружный периметр поперечного сечения сваи, м;

f_i - расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа (тс/м²), принимаемое по табл. 7.3 [9];

h_i - толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;

_cR, _cf - коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по табл. 7.4 [9].

Определяем площадь сечения и периметр сваи: и=4•b=4•0,35=1,4 м.

А= b²=0,35²=0,123 м², где b - ширина поперечного сечения сваи, дана в марке сваи в см, свая С 90.35.8, ?_св= 9 м, b=35 см.

Коэффициент условий работы сваи в грунте г_с= 1. По табл. 7.4 [9] определяем коэффициент условий работы грунта под нижним концом свай при погружении свай дизель-молотом г_сR= 1. Коэффициент условий работы грунта по боковой поверхности свай г_сf= 1.

F_d=1•(1•2500•0,123+1,4•1•318,12)=752,87 кН.

(2.5)

Допускаемая нагрузка на сваю:

=кН,

где коэффициент надежности г_k= 1,4, если несущая способность сваи определена расчетом по формулам и таблицам СНиП.

Определим шаг свай в ленте по сечению 1-1:

= м,

где N_1-1 - расчетная нагрузка на фундамент по сечению 1-1.

Расстояние между осями забивных висячих свай принимается с? 3b=3•0,35=1,05 м.

Окончательно принимаем шаг свай по сечению 1-1 равным 0,675 м (принимаем трехрядное расположение свай), расставляя их в шахматном порядке. Расстояние между рядами принимаем 0,81 м.

Конструирование ростверка

Сопряжение сваи с ростверком жёсткое, т.к. стволы свай располагаются на слабых грунтах. В таком случае высота ростверка определяется заделкой головы сваи в ростверк на глубину, равную длине анкеровки арматуры сваи.

Определим ширину ростверка при трехрядном расположении свай в шахматном порядке находим ширину ростверка:

b_рост?d·2+b+0,1, м, (2.6)

где d - минимальное расстояние между рядами свай.

b_рост?0,81·2+0,35+0,1=2,07 м

Ширину ростверка принимаем равной 2,17 м.

Расчет ростверка по сечению 1-1

Конструкция ростверка по сечению 1-1 представлена на рисунке 2.5.



Рисунок 2.5. Конструкция свайного ростверка по сечению 1-1

Ростверк рассчитывают как железобетонную многопролетную балку с опорами на головы свай. Расчетная нагрузка на 1 пог. м ростверка с учетом его собственного веса (из п. 2.1.3) q=987,59 кН/м.

Максимальный изгибающий момент:

,

где ? =1,055 м - расстояние между осями свай соседних рядов по диагонали.

Армирование ростверка производится пространственными арматурными каркасами из арматуры класса А400. Для монолитного ростверка применяем бетон класса В15. Определяем расчетные характеристики материалов: R_b u R_s, кПа, по таблицам 5.2 и 5.12 [20]: R_b=8,5 МПа u R_s=270 МПа.



Рисунок 2.6. Расчетная схема ростверка по сечению 1-1

Ростверк укладывают по бетонной подготовке класса В3,5. Толщина защитного слоя h_з.сл? 35 мм. Расчетное сечение ростверка - прямоугольное. Рабочая высота сечения h₀ = h_р - а, где а=50 мм. Тогда h₀=600-50=550 мм.

Рисунок 2.7. Расчетное сечение ростверка

Определим табличный коэффициент:

(2.7)

По табл. 4 приложения 9 [1] определяем коэффициент з; з=0,99.

Площадь рабочей арматуры:

, см², (2.8)

Принимаем по сортаменту 11Ш12 А400 с Аs=12,4 см² с запасом. В каркасе ростверка рабочей является и верхняя, и нижняя продольная арматура.

Диаметр поперечной арматуры Ш8 А240. Шаг поперечных стержней:

мм, S ? 300 мм.

Принимаем шаг поперечных стержней 200 мм. Плоские каркасы объединяются в пространственный соединительными стержнями с шагом S= 300…500 мм. Принимаем шаг соединительных стержней 400 мм. Эскиз арматурного каркаса и схема армирования ростверка представлены на рисунке 2.8.

Рисунок 2.8. Каркас ростверка и схема армирования ростверка

Расчет осадки свайного фундамента

Расчет производим методом послойного суммирования. Расчет осадки производится по 2 группе предельных состояний на действие нормативных нагрузок по нормативным характеристикам.

Суммарная осадка составляет:

s_общ< s_u, см, (2.9)

S_u - предельное значение совместной деформации сваи, свайного фундамента и сооружения, S_u= 12 см.

Осадка основания определяется методом элементарного послойного суммирования по формуле:

см, (2.10)

где п - погонная нагрузка на свайный фундамент, кН/м (кгс/см), с учетом веса фундамента в виде массива грунта со сваями, ограниченного: сверху - поверхностью планировки; с боков - вертикальными плоскостями, проходящими по наружным граням крайних рядов свай; снизу - плоскостью, проходящей через нижние концы свай;

Е, v - значения модуля деформации, кПа (кгс/см²), и коэффициента Пуассона грунта в пределах сжимаемой толщи, определяемые для указанного выше фундамента;

₀ - коэффициент, принимаемый по номограмме в зависимости от коэффициента Пуассона v, приведенной ширины фундамента (где b - ширина фундамента, принимаемая по наружным граням крайних рядов свай; h - глубина погружения свай) и приведенной глубины сжимаемой толщи H_c/h (H_c - глубина сжимаемой толщи).

Осадку рассчитываем в следующем порядке:

1. Грунты, лежащие ниже подошвы фундамента, разбиваем на слои, толщиной

где В_усл - условная ширина подошвы, определяемая графически, м (рисунок 2.9). Для ее определения необходимо рассчитать среднее значение угла внутреннего трения.

_ср= (h₁₁+ h₂₂ +h₃₃ +h₄₄)/(h₁+ h₂+ h₃+ h₄),°, (2.11)

где h₁; h₂ - мощность слоев грунта, прорезаемых сваей, м;

₁; ₂ - углы внутреннего трения соответствующих слоев, град.

_ср=(0.2320+3.020+4.424+1.3724)/(0.23+3+4.4+1.37)=22.56⁰

_ср/4=5.6 ⁰

b_усл = 3.735 м

м

2. Определяем давление от собственного веса грунта по формуле

_zqi=_iz_i, кПа, (2.12)

где _i - удельный вес i-го слоя грунта;

z_i - глубина заложения подошвы i-го слоя грунта.

г₂=19,7 кН/м³

Согласно п. 5.6.40 [8] удельный вес грунтов, залегающих ниже уровня подземных вод, должен приниматься с учетом взвешивающего действия воды при коэффициенте фильтрации слоя грунта больше 1х10⁵ м/сут и I_L>0.25

г₂= г₂ - г_w=19,9-10=9,9 кН/м³

г₃=19,0-10=9,0 кН/м³

г₄=19,7-10=9,7 кН/м³

г₅=19,9-10=9,9 кН/м³

г₆=19,5-10=9,5 кН/м³

_zq5=2,639,9=26,1 кПа

_zq6=7,59,5=71,25 кПа

3. Определяем дополнительное давление по глубине по формуле:

, кПа, (2.13)

где _i - коэффициент, принимаемый по табл. 5.8 [8] в зависимости от формы подошвы фундамента и относительной глубины, равной =2z/b.

Среднее давление под подошвой фундамента:

р=(N+N_ф)/В_усл, кПа, (2.14)

где N - нормативная нагрузка на обрезе фундамента, N=957,74 кН/м;

N_ф - нагрузка от фундамента,

N_ф =201,979=354,6 кН/м

где 20 кН/м³ - удельный вес массива грунта со сваями;

п=р=(957,74+354,6)/3,735=351,4 кПа

;

^,_II - удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента;

d - глубина заложения фундамента.

^,_II=(19,90,25+9,90,73+9,03,0+9,74,4+1,379,9)/(0,98+3,0+4,4+1,37)=9,8 кН/м³

кПа

, кПа, (2.15)

кПа

Результаты сведены в таблицу 2.7.

Таблица 2.7. Расчет осадки

Слой	zi, м	hi, м	г, кН/м3	zqi, кПа	2z/b	i	zрi, кПа	Е, МПа
1	1,315	2,63	9,9	39,6	0,70	0,905	231,5	16
2	2,63				1,4	0,698	178,6
3	4,13	16,5	9,5	156,75	2,2	0,514	131,5	8
4	5,63				3,0	0,397	101,6
5	7,13				3,8	0,322	84,9
6	8,63				4,6	0,269	68,8
7	10,13				5,4	0,231	59,1
8	11,63	16,5	9,5	156,75	6,2	0,202	51,7	8
9	13,13				7,0	0,180	46,1
10	14,63				7,8	0,162	41,4
11	16,13				8,6	0,147	37,6
12	17,63				9,4	0,135	34,5
13	19,13				10,2	0,124	31,7

Границы сжимаемой толщи H_с=26,84 м,

H_c/h=26,84/9,75=2,4

п=р=351,4 кН

Для супесей v=0,3

=1,97/9,75=0,2

₀ =2,65

S=351,4·(1-0,3²)·2,65·10³/3,14·16·10⁶=0,017 м=17 мм

17 мм < 120 мм - условие выполняется, т.е. осадка фундамента меньше нормативной.



Рисунок 2.9. Определение осадки

2.2 Расчет кирпичного простенка

Сбор нагрузки на простенок

Проверим прочность кирпичного простенка 1-го этажа несущей стены по оси 5с между осями Ис и Жс 11-этажной части дома в г. Череповец при следующих исходных данных: размер сечения простенка 680 х 1550 мм, высота окна 1,51 м, высота первого этажа 2,85 м, толщина наружной стены 1 этажа h=680 мм.

Материалы: внутренняя верста - силикатный кирпич марки СУР 150/25 по ГОСТ 379-95, облицовка из силикатного кирпича марки - СУЛ 150/25 на цементном растворе М100, плотность кладки =1800 кг/м³, кладка многослойная, утеплитель - «Пеноплекс».

Расчетный простенок представлен на рисунке 2.10.

Рисунок 2.10. Расчетный простенок:

а - план; б - вертикальный разрез стены; в-расчетная схема; г - эпюра моментов.

Сбор нагрузки представлен в таблице 2.2, 2.3, 2.4, 2,5.

Определение расчетных усилий

Собственный вес стены до верха окна с учетом штукатурки:

N₁=Н_{стстстf}+Н_{стутутf}+Н_{стотдотдf}-0,5L_ok1H_ok1стfn-0,5L_ok2H_ok2стfn]_nb_гр=0,6330,62181,1+0,381,68181,1+0,05?30,62?0,35?1,2+ +0,0230,4181,1-0,51,511,511,11811-0,51,811,511,11811]13,21=445,1 кН

b_гр - ширина грузовой площади

Нагрузка от покрытия и перекрытий вышележащих этажей:

F₂=q_таблnnS_гр, кН, (2.16)

F=(8,29•9+5,23+7,065)6,043,21/2=842,47 кН

Нагрузка от перекрытия, расположенного над рассматриваемым 1 этажом:

F₁=8,29·6,043,21/2=80,36 кН

Расчетная продольная сила в сечении I-I:

N_1-1= N₁+F+F₁, кН, (2.17)

N_1-1= 445,1+842,47+80,36=1367,93 кН

Расстояние от точки приложения опорной реакции до внутренней грани стены при глубине опирания плиты на наружную стену t=120 мм:

е₁=t/3=120/3=40 мм < 70 мм, принимаем е₁ =40 мм.

Эксцентриситет нагрузки F, относительно центра тяжести сечения простенка:

е₁=h/2-40=680/2-40=300 мм.

М_i-i = F₁·е₁·H₁/Н_эт, Нмм, (2.18)

М_i-i = 80,36·0,3·2,65/2,85=22,41 кН·м =22,41·10⁶ Н·мм.

Расчетные характеристики

При многослойной кладке нагрузка будет передаваться на внутреннюю версту наружной стены, поэтому при расчете толщину наружной версты и утеплителя не учитываем.

Площадь сечения простенка: А=1,55·0,51=0,79 м²

Коэффициент условий работы кладки у_с =1,0, так как А =0,79 м² > 0,3 м².

Расчетная длина простенка: l₀ = Н =2850 мм, гибкость простенка

л=l₀/h =2850/510=5,6.

Коэффициент продольного изгиба всего сечения простенка в плоскости действия изгибающего момента ц=1 по табл. 18 [24].

Расчетное сопротивление сжатию кладки из силикатного кирпича марки 150 на растворе марки 100: R=2,2 МПа по табл. 2 [24].

Временное сопротивление сжатию материала кладки:

R_и=k?R=2?2,2=4,4 Мпа,

где k - коэффициент, принимаемый по табл. 14 [24].

Упругая характеристика кладки из силикатного кирпича б=750 по табл. 15 [24].

Проверка несущей способности простенка

Эксцентриситет расчетной продольной силы N_I-I относительно центра тяжести сечения:

е_о = М_I-I/N_I-I, мм, (2.19)

е_о=22,41?10⁶/1367,93?10³=16,4 мм.

Высота сжатой части поперечного сечения простенка:

h_c = h - 2?е_о, мм, (2.20)

h_c =510-2?16,4=477,2 мм

Гибкость сжатой части поперечного сечения простенка:

л=l₀/h_с=2850/477,2=6,0

Коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения: ц_с=1.

Коэффициент продольного изгиба при внецентренном сжатии:

ц₁=(ц+ц₁)/2, (2.21)

ц₁=(1+1)/2=1

Коэффициент щ =1+ e_о/h,

щ =1+16,4/510= 1,03 < 1,45 - условие выполняется.

Несущая способность простенка в сечении 1-1 как внецентренно сжатого элемента:

N<m_g?ц?R?A_с?щ, кН, (2.22)

где m_g =1,0, так как h > 30 см.

A_с - площадь сжатой части сечения:

A_с=А?(1-2e_о/h)=0,79?(1-2?0,0164/0,51)=0,74 м²

N < 1,0?1?2,2•10³?0,74·1,03

1367,93 кН < 1677 кН - условие выполняется, следовательно, простенок удовлетворяет требованиям прочности.

3. Технологический раздел

3.1 Область применения

Данная технологическая карта разработана на производство кладочно-монтажного процесса многоквартирного жилого дома переменной этажности в г. Череповец. Здание имеет размеры в осях 29,33 м х 47,58 м.

В состав работ, рассматриваемых технологической картой, входят:

- кладочные работы (возведение стен);

- монтажные работы;

- теплоизоляционные работы;

- заделка стыков в плитах перекрытия;

- монтаж сборных железобетонных перемычек.

3.2 Технология и организация выполнения работ

Каменные работы

Рабочее место каменщика при кладке стен включает участок возводимой стены и часть примыкающей к ней площади, в пределах которой размещают материалы, приспособления, инструмент и передвигается сам каменщик. Рабочее место каменщика состоит из трех зон: рабочей - свободной полосы вдоль кладки, на которой работают каменщики; зоны материалов - полосы, на которой размещают кирпич, раствор и детали, закладываемые в кладку по мере ее возведения; транспортной - в этой зоне работают такелажники, обеспечивающие каменщиков материалами и закладными деталями. Общая ширина рабочего места 2,5… 2,6 м.

При кладке кирпичных стен материал располагают вдоль фронта работ в чередующемся порядке, т.е. кирпич на поддонах, раствор в ящике, затем снова кирпич на поддонах и т.д. Чтобы удобно было подавать раствор на стены, расстояние между соседними ящиками с раствором не должно превышать 3…3,5 м, а располагать их необходимо длинной стороной перпендикулярно стене. Расставлять ящики вне зоны материалов и дальше 2 м от места укладки раствора в конструкцию не следует, так как при этом повышается физическая нагрузка на рабочего и увеличивается потеря раствора.

Запас кирпича или камня на рабочем месте должен соответствовать 2…4-часовой потребности в них. Раствор загружают в ящики непосредственно перед началом работы. Не следует загромождать рабочие места излишним количеством материалов и перегружать подмости и леса.

При кладке стен без облицовки поддоны с кирпичом и раствор в ящиках устанавливают в зоне материалов в один ряд. Если кладку выполняют с одновременной облицовкой керамическими камнями или плитами, то материалы в этом случае устанавливают в два ряда: в первом ряду располагают кирпич, во втором - облицовочный материал.

Для кладки простенков поддоны с кирпичом ставят против простенков, а ящики с раствором - против проемов; для столбов - кирпич располагают слева, а раствор - справа.

Кирпичную кладку начинают после возведения фундаментов, поэтому первое рабочее место каменщика находится на уровне земли или настила перекрытия. В зависимости от высоты кладки производительность труда каменщиков меняется: с увеличением высоты кладки от 0 до 60 см производительность повышается до наибольшей, а при высоте кладки 1,4 м - снижается до 20%. Рекомендуемая высота кладки, при которой производительность труда не падает ниже 50% от максимальной, находится в пределах от 0 до 1,1…1,2 м. С учетом этого кладку по высоте делят на ярусы, используя средства подмащивания 100% для организации рабочих мест на требуемом уровне. В качестве таких средств при производстве каменных работ применяют подмости и строительные леса, а также навесные площадки и другие инвентарные приспособления.

Подмости представляют собой рабочие площадки в виде настила на инвентарных опорах, позволяющие перемещаться по фронту работ и размещать на них необходимые материалы, приспособления и инструменты.