Размещено на http://allbest.ru

Размещено на http://allbest.ru

Введение

теплоэлектростанция архитектурный строительный

В данном дипломном проекте рассматривается проект машинного зала главного корпуса пылеугольной ТЭЦ мощностью 300 МВт, который разрабатывается на основе проекта главного корпуса Карагандинской ТЭЦ и предусматривает установку пяти турбоагрегатов ПТ-60-130, которые обслуживают пять котлоагрегатов производительностью 420 т/ч.

Для выполнения дипломного проекта «Машинный зал пылеугольной ТЭЦ мощностью300 МВт» работы необходимо выполнить следующие разделы:

Архитектурно-строительную часть, которая включает в себя описание принятых решений при разработке генерального плана, конструктивного типа здания, инженерного оборудования, а также видов и типов применяемых конструктивных элементов, где приводится теплотехнический расчёт ограждающих конструкций, с учётом района строительства.

В разделе «Сравнение вариантов» на основании сравнения технико-экономических показателей выбрать наиболее экономичный вид конструктивного элемента.

В расчётно-конструктивной части привести расчёт железобетонной сегментной фермы. Основой расчёта является определение диаметра напрягаемой арматуры и проверка фермы на различные виды деформаций.

В технологической части разработать две технологические карты: на земляные работы и на расчет полов. При разработке технологических карт использовать наиболее экономичные методы производства работ, учтены требования техники безопасности. Выбор машин и механизмов произвести на основании технико-экономического сравнения.

Раздел «Основания и фундаменты» включает расчёт размеров подошвы фундамента с учётом совместной работы грунта основания и фундамента здания, и расчет осадки фундамента.

В разделе «Организация строительства» дать полное описание методов производства работ по объекту, информацию о техническом обеспечении процессов строительства, о количестве трудозатрат. Привести расчет временных сооружений на строительном генеральном плане, с учетом числа рабочих, сезона строительства и требований техники безопасности.

Экономическая часть содержит расчёт основных материальных затрат на возведение данного здания. Локальная смета на общестроительные работы составляется на основании СНиП, Ведомость договорной цены составляется в действующих ценах.

Вопросы охраны труда отражены по трем направлениям и описаны в соответствующем разделе.

Проблемы экологии рассматриваются в виде вопроса озеленения городских массивов и вопроса оценки факторов окружающей среды.

1. Архитектурная часть

1.1 Общая характеристика здания

Проектируемое здание - машинный зал, является неотъемлемой составляющей главного корпуса ТЭЦ и представляет собой здание со сложными технологическими процессами и коммуникациями. Технологические процессы, происходящие в машинном зале, являются важным звеном технологической цепочки конечным продуктом, которой являются электро- и теплоэнергия.

1.2 Объемно-планировочное решение

Проектируемое здание является одноэтажным, безфонарным, отапливаемым, многопролетным зданием с металлическим каркасом, с параллельной схемой расположения пролетов. Пролеты располагаются в порядке их последовательного возрастания по высоте. Проектируемое здание относится к группе энергетических зданий, с закрытой компоновкой оборудования.

Данное здание включает в себя: машинный зал, раздельное деаэраторное и бункерное отделение, котельное отделение, отделение для расположения электрофильтров и дымососов.

Агрегаты на ТЭЦ нумеруются в порядке их установки. Торцевая стена главного корпуса со стороны первых котла и турбины называются постоянным торцом. Противоположный торец называется временным. Он переносится по мере установки новых агрегатов.

Помимо понятий шага и пролета при строительстве ТЭЦ (ТЭС, ГРЭС) существуют такие понятия как шаг по котлам (турбинам) - расстояние в продольном направлении между осями смежных котлов (турбин) и ячейка котла (турбины) - часть котельного (машинного) отделения, занятая одним котлом (турбиной) с относящимся к нему оборудованием. В данном дипломном проекте шаг по котлам равен 24 метра, а шаг колон составляет 12 метров

На данной ТЭЦ шаг по котлам и турбинам одинаковый и называется шагом по блокам. Благодаря единому шагу все оборудование блока компонуется в единой блочной ячейке. В противном случае происходил бы сдвиг котлов относительно турбин и как следствие, удлинение коммуникаций блока и нарушение единообразия компоновки, что усложняет проектирование, монтаж и эксплуатацию оборудования. Равенство шагов по котлам и турбинам достигается за счет изменения поперечных и высотных размеров главного корпуса и соответствующей перекомпоновкой оборудования.

В данном проекте турбоагрегаты располагают поперек машинного зала турбиной в сторону парогенератора, а генератор в сторону фасадной стены машинного зала. Благодаря этому сокращают длины трубопроводов пара, а так же вывод электрического тока от генераторов к повышающим трансформаторам, расположенном у фасадной стены машинного зала на открытом воздухе.

Размеры здания в плане - 168 на 123 метра, при этом котельное отделение и помещения для расположения электрофильтров и дымососов специально смещены по технологическим соображениям (во избежание сдвига котлов относительно турбин).

В зданиях ТЭЦ отметка чистого пола находится на уровне шлакоудаления в котельном отделении, как правило, выше отметки планировки на 0,15 см.

Высота машинного отделения выбрана так, чтобы обеспечивать возможность транспортирования статора генератора мостовым краном. Высота машинного зала от отметки чистого пола до низа стропильной конструкции равна 25,8 м, пролет машинного зала равен 36 м, длина - 168 м Машинный зал оборудован мостовым краном грузоподъемностью Q=100/20 т, основной и вспомогательный крюки соответственно. УГР на отметке 20 м. Машинный зал условно делится на три яруса: подвальное помещение, конденсатное помещение и помещение турбоагрегатов. Между конденсатным помещением и помещением турбоагрегатов нет сплошного перекрытия, это позволяет обслуживать мостовым краном не только турбоагрегаты, но и вспомогательное оборудование в конденсационном отделении. Вокруг турбоагрегатов устанавливают площадки обслуживания, соединяемые переходами, идущими вдоль колон и стен машинного зала. Такое общепринятое расположение турбоагрегатов называют «островным». При этом улучшается освещение конденсатного помещения. Отметка пола помещения турбоагрегатов находится на высоте 9,6 м и называется оперативной отметкой обслуживающего персонала, отметка пола конденсатного помещения находится на высоте 1,8 м. В машинном зале находится следующее оборудование: турбоагрегаты, регенеративные подогреватели, сетевые подогреватели, питательные, сетевые и конденсационные насосы,

Деаэраторное отделение представляет собой этажерку с расположенным на ней оборудованием. Габариты деаэраторного отделения в плане равны: 144 на 9 м, высота составляет 33 метра. Полы деаэраторного отделения имеют отметки: минус 1,2; 1,8; 6; 9,6; 16,8; 23,3 метра, в которых расположены, РУСН (распределительное устройство собственных нужд), РОУ и БРОУ (редукционно-охладительная установка и быстродействующая редукционно-охладительная установка), мастерские, коллекторы, щит управления и деаэраторы соответственно.

Бункерное отделение имеет габариты в плане 144 на 12 метров, высотой 33 метра. Бункер крепится на отметке 25 метров.

Котельное отделение представляет собой прямоугольное в плане здание с габаритами 132 на 30 метров и высотой 50 метров, оборудованное мостовым краном грузоподъемностью Q=50/10 т, с оперативной отметкой обслуживающего персонала на высоте 9,6 метра. УГР на отметке 42 м.

Отделение электрофильтров и дымососов включает в себя три пролета шириной 36 м (по 12 м каждый), длиной 144 м, высотой 14,1 м. В пролете Ж-З находится мостовой кран грузоподъемностью Q = 10 т, УГР находится на отметке 11,8 м.

Мостовые краны имеют легкий режим работы, так как не участвуют в основном технологическом процессе, а принимают непосредственное участие в ремонтных работах. Для этих целей, в машинном зале предусмотрены ремонтная площадка.

1.3 Конструктивное решение

1.3.1 Колонны

Колонны по оси А двухветвевые, ступенчатые, ствол двухветвевой колонны выполнен из двух профилей соединенных решеткой из уголков. Наружная ветвь изготовлена из гнутого швеллера размером 630х162х12 мм, а подкрановая ветвь из сварного двутавра с размерами стенки 630х16 мм, полки 400х16 мм. Высота подкрановой части колонны от отметки пола подвала составляет 19200 мм. Надкрановая часть - шейка колонны выполнена из сварного двутавра с размерами стенки 630х8 мм и полки 320х12 мм. Высота надкрановой части колонны составляет 7800 мм. Нижняя часть ствола - база непосредственно опирается на бетонный фундамент. Она состоит из опорной плиты и траверс размерами 900х630х41 и 500х14 мм соответственно, на которые ложатся плитки с анкерами, размер плитки составляет 250х60 мм, диаметр болтов 48 мм. Ствол двухветвевой колонны заканчивается на уровне подкрановой траверсы, соединяющей его с шейкой. Ветви ствола соединяются двухплоскостной решеткой из прокатных уголков. Решетки состоят из раскосов и стоек, размерами 125х8 и 75х6 мм соответственно. Надкрановая часть колонны заканчивается оголовком с размерами 800х20 мм.

Колонны по оси Б ступенчатые, сплошного сечения, состоят из подкрановой и надкрановой частей и выполнены из сварных двутавров. Размеры подкрановой части составляют 1500х16 и 500х20 мм, стенки и полки соответственно, высота - 19200 мм. Размеры надкрановой части - 700х12 и 450х16 мм, высота составляет 16000 мм.

Колонны по оси В - сплошного сечения, выполненные из сварного двутавра. Размеры стенки - 1500х16, полки 500х20 мм. Высота - 35200 мм.

Колонны по оси Г - ступенчатые, сплошного сечения, состоят из подкрановой и надкрановой частей и выполнены из сварных двутавров. Размеры подкрановой части составляют 1500х16 и 500х20 мм, стенки и полки соответственно, высота - 41000 мм. Размеры надкрановой части - 700х12 и 450х16 мм, высота составляет 9000 мм.

Колонны по оси Д - двухветвевые, ступенчатые, ствол двухветвевой колонны выполнен из двух профилей - двутавров, соединенных решеткой из уголков, с размерами стенки 630х16 мм, полки 400х16 мм. Высота подкрановой части колонны от отметки пола подвала составляет 41000 мм. Надкрановая часть - шейка колонны выполнена из сварного двутавра с размерами стенки 700х12 мм и полки 450х16 мм. Высота надкрановой части колонны составляет 9000 мм.

Колонны по оси Е - сплошного сечения, выполненные из сварного двутавра. Размеры стенки - 700х12, полки 400х18 мм. Высота - 14100 мм.

Колонны по осям Ж и З - ступенчатые, сплошного сечения, состоят из подкрановой и надкрановой частей и выполнены из сварных двутавров. Размеры подкрановой части составляют 1000х16 и 500х20 мм, стенки и полки соответственно, высота - 11100 мм. Размеры надкрановой части - 500х12 и 450х16 мм, высота составляет 3000 мм.

1.3.2 Покрытие

Покрытие здания состоит из кровельных (ограждающих покрытий) конструкций, несущих элементов (прогонов, ферм, на которые опирается кровля и связей по покрытию), обеспечивающих пространственную неизменяемость, жесткость и устойчивость всего покрытия.

В данном дипломном проекте используются стальные фермы, перекрывающие машинный зал и котельное отделение пролетами 36 и 30 м соответственно. Данные фермы являются фермами с параллельными поясами, с уклоном 1,5% . Опирание ферм на колонны - шарнирное.

В данном проекте конструкция покрытия здания решена с применением прогонов между стропильными фермами через каждые 3 м. Прогоны устанавливают на верхний пояс стропильных ферм в их узлах. В связи с тем, что в данном дипломном проекте шаг ферм 12 м - необходимо применение решетчатых трехпанельных прогонов, которые состоят из верхнего пояса и соединенных раскосов. Верхний пояс состоит из двух швеллеров № 10, а раскосы из гнутого швеллера с размерами 160х80х3 мм.

По прогонам укладывают стальной профилированный настил, изготовленный из оцинкованной рулонной стали толщиной 1 мм, высота профиля составляет 80 мм, ширина 680 , длина 12000 мм. Настил крепится к прогонам самонарезающими винтами, между собой листы настила соединяются комбинированными заклепками. По профилированному настилу укладывают: Пароизоляцию - 1 слой рубероида, затем слой утеплителя из пенобетона, затем цементная стяжка толщиной 20 мм, поверх нее укладывается гидроизоляционный ковер из трех слоев рубероида, а поверх него обустраивается гравийная защита.

1.3.3 Фундаменты

Фундамент отдельно стоящий, монолитный, марка бетона В 25, плитная часть двухступенчатая с размерами плит 3000х2100х300 и 2400х1500х300 мм, размеры стаканной части фундамента составляют 2100х1200х1200 мм. Под фундаменты обустраивают щебенчатую подготовку толщиной 100 мм. Кроме того, к фундаменту подливают приливы для опирания фундаментных балок серии КЭ-01-53, 300х600 мм, с обрезом на отметке 1550 мм. Фундаменты армируют типовыми арматурными сетками (горизонтальный элемент) и плоским каркасом (вертикальный элемент). На высоте защитного слоя (50 мм от подошвы фундамента) укладывают два ряда сеток плитной части, располагаемых в перекрестном направлении. Рабочая арматура сеток расположена с интервалом 200 мм

1.3.4 Подкрановые конструкции

Подкрановые балки служат опорой мостовым кранам. В данном здании мостовые краны расположены в машинном зале, котельном отделении и в отделении дымососов. во всех трех отделениях находятся краны разной грузоподъемности - 100/20, 50/10, 10 т соответственно. И следовательно для них подбираются подкрановые балки разных размеров.

В машинном зале расположены подкрановые разрезные балки в виде двутавра с габаритами стенки - 1590х14 мм, верхнего пояса - 400х22, нижнего пояса - 400х18 мм. Поверх подкрановой балки монтируется крановый рельс типа КР 120.

В котельном отделении расположены подкрановые разрезные балки в виде двутавра с габаритами стенки - 1390х14 мм, верхнего пояса - 450х20, нижнего пояса - 450х20 мм. Поверх подкрановой балки монтируется крановый рельс типа КР 80.

В отделении дымососов расположены подкрановые разрезные балки в виде двутавра с габаритами стенки - 990х8 мм, верхнего пояса - 280х14, нижнего пояса - 280х14 мм. Поверх подкрановой балки монтируется крановый рельс типа КР 50.

1.3.5 Стены

Ограждающие конструкции представлены навесными легкобетонными панелями из керамзитобетона марки 75, плоские, однослойные, толщиной 300 мм, накрытые с обеих сторон фактурным слоем цементно-песчаного раствора. Перемычные панели усилены со стороны примыкания оконных заполнений горизонтальными ребрами. Нижняя панель первого яруса опирается на фундаментную балку по слою противокапиллярной гидроизоляции из цементно-песчаного раствора. Высота основных панелей равна 1800 и 1200 мм. Помимо основных в проекте существуют доборные панели высотой 900, 1500 мм.

Панели торцевой стены крепятся к стальным фахверковым колоннам и стойкам торцевого фахверка, расположенными между основными колоннами и стеной.

1.3.6 Оконные и воротные проемы

Оконные проемы обеспечивают естественное освещение и проветривание помещения. В данном дипломном проекте заполнение оконных проемов осуществляется за счет ленточного остекления стальными оконными панелями из горячекатаных гнутых профилей серии ПР-05-50/71.

1.4 Коммуникации

В здании предусмотрен водопровод, возле каждого турбоагрегата предусмотрен фонтанчик с питьевой водой, а так же расположена отдельная пожарная линия.

В здании принят внутренний водоотвод. Система внутреннего водостока состоит из водоприёмных воронок и сети труб, расположенных внутри здания, которые отводят воду в ливневую канализацию. Водоприёмные воронки установлены на расстоянии 15 метров друг от друга.

Здание является отапливаемым - отопление осуществляется за счет отвода от сетевой линии, теплоносителем является вода температурой не более 90⁰ С.

Также предусмотрено низковольтное электроосвещение - до 42 В, по противопожарным соображениям.

1.5 Теплотехнический расчет

Место строительства - город Караганда

Строительный климатический район - 1в

Зона влажности - сухая

Характеристика грунта - суглинки твёрдые = 1,9 г/см³

Характеристика грунтовых вод - неагрессивные, уровень грунтовых вод на отметке минус 3,0 м

Глубина промерзания грунта 1,9 м

Температура наиболее холодной пятидневки минус 35С

Температура наиболее холодных суток минус 41 С

Снеговая нагрузка 1кгс/ м²

Район по давлению ветра - III

Ветровая нагрузка - 0,48 кгс/ м²

Таблица 1.1

	С	С-В	В	Ю-В	Ю	Ю-З	З	С-З
Зима	2	10	17	23	17	16	8	7
Лето	12	16	10	8	7	8	14	25

Климат района резко континентальный, характеризуется резкими колебаниями температуры в течение суток и года, сильными и довольно сухими ветрами. Лето жаркое и засушливое, с частыми суховеями. Зима холодная, ветряная, нередко с метелями. Температура в течение года колеблется в пределах, от максимальной + 40°С, до минимальной -38°С.

Среднегодовая скорость ветра - 4,5 м/сек. Максимальная скорость ветра достигает 25-30 м/сек. Преобладающим направлением ветра является юго-восточное.

Рельеф местности характеризуется чередованием горных возвышенностей с мелкосопочником, разделяемых понижениями.

Проведём теплотехнический расчёт для города Астаны.

Температура наиболее холодных суток t _нхс = - 38 ?С

Температура наиболее холодной пятидневки t _нхп = - 33 ?С

Влажностный режим помещений - нормальный

Расчётная температура внутреннего воздуха t _в = + 16 ?С

Определяем требуемое внутреннее сопротивление

,[(м²ч?С) / ккал] (1.1)

где n = 1 - коэффициент принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждения к наружному воздуху;

t _в = + 16 ?С температура внутреннего воздуха;

?t^н = 7 ?С - нормативный температурный период;

=8,7 Вт/(м²С) - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций;

t _н - температура наружного воздуха

t _н = (t _нхс + t _нхп) / 2, ?С (1.2)

где t _нхс = - 38 ?С - температура наиболее холодных суток;

t _нхп = - 33 ?С - температура наиболее холодной пятидневки

t _н = (- 38 - 33) / 2 = - 35,5 ?С;

R₀^тр = 1(16 + 35,5) / 78,7 = 0,85 [(м²ч?С) / ккал](1.3)

Термическое сопротивление R, м²С/Вт, слоя многослойной ограждающей конструкции, а также однородной (однослойной) ограждающей конструкции следует определять по формуле (1.4).

 , м²С/Вт,(1.4)

где - толщина слоя, м;

- расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя,

Таблица 1.2 - Характеристика материала ограждения

Вид материала слоя	Характеристика материала слоя
		л	s
Керамзитобетон на кварцевом песке	0,3	0,33	5,49

Сопротивление теплопередаче R_o, м²С/Вт, ограждающей конструкции следует определять по формуле

,(1.5)

=23 Вт/(м С) - коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции.

R₀ ? R₀^тр ;

R₀ = R₀^тр ;

R₀^тр =0,85=1/8,7+/0,33

Отсюда: = (0,85-1/8,7)0,33 = 0,25 м

Принимаем толщину стены 300 мм

Тепловую инерцию D ограждающей конструкции следует определять по формуле:

D = R₁ s₁ + R₂ s₂ + ... + R_n s_n,

где R₁, R₂, ..., R_n - термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м²С/Вт,

s₁, s₂, ..., s_n -расчетные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции, s =2,19 Вт/(м²С)

D = R₁ s=0,3/0,33 • 5,49=5(1.6)

4 ? 5 ? 7

Условие выполняется, окончательно принимаем толщину стены 300 мм.

1.6 Генеральный план

При разработке генерального плана была обеспечена наиболее эффективная организация эксплуатации застраиваемой территории, оптимальное ориентирование проектируемого здания по сторонам света, направлению господствующих ветров, оптимальное распределение грузовых и людских потоков, санитарно-гигиенические и противопожарные требования по взаимному расположению зданий и сооружений комплекса и величину разрывов между ними, оптимальное решение архитектурно-композиционных требований, увеличение плотности застройки отведённого земельного участка.

На генеральном плане проектируемой ТЭЦ нанесены здания и сооружения основного и вспомогательного назначения, складские помещения открытого и закрытого типа. Подъезд к станции осуществляется с трех сторон, помимо автомобильных дорог нанесены железнодорожные пути. В целях обеспечения пожаробезопасности на территории станции расположен пожарный расчет, для осуществления оперативного выезда для локализации пожара, Резервуары мазутохозяйства и химического цеха помимо основного ограждения имеют железобетонный пояс высотой 0,5 м по всему периметру во избежание загрязнения близлежащих территорий. Открытый склад угля, дымовые трубы и цистерны с химической продукцией расположены с подветренной стороны, с таким расчетом, чтобы господствующие ветра направляли облако загрязнениями в противоположную от города сторону. Для обслуживания парка автотранспорта расположено гаражное хозяйство. Имеющееся открытое распределительное устройство огорожено забором с предупредительными вывесками.

Для удобства обслуживающего персонала станции расположены столовая, спортивный зал и открытая спортивная площадка, а так же для эстетичного вида расположен фонтан.

Кроме того, нанесены проезжие дороги, шириной 7,5 м. тротуары, предназначенные для передвижения людей и проходы к зданиям. В целях противопожарной безопасности выдержаны расстояния между зданиями.

В целях защиты людей от пыли и загазованности вдоль дорог и тротуаров посажены хвойные и лиственные деревья групповой и рядовой посадки. Поверхностный слой растительного грунта был сохранен и использован при посадке зеленых насаждений.

Общая площадь территории застройки составляет 1068000 м², из них площадь проектируемого здания равна 17784 м².

2. Основания и фундаменты

2.1 Общие сведения

Рассчитывается основание под фундамент по оси А

Условно-расчетный инженерно-геологический разрез согласно данным КарагандаГИИЗ характеризуется тем что, спланированной дневной поверхности с абсолютной отметкой 365, залегает аллювиальный верхнечетвертичный суглинок имеющий консистенцию от твердой до полутвердой площадка строительства расположена на казахском щите.

Фундамент является важнейшей конструктивной частью здания, основной функцией фундамента является передача нагрузок от вышележащих конструкций на основания.

2.1.1 Исходные данные

Район строительства - г. Караганда.

Растительный слой 0,3 м.

Уровень грунтовых вод - 2,8 м.

Основные физические свойства:

Первый слой - суглинок мягкопластичный.

с - 1,81 г/см³;

с - 2,69 г/см³;

ц - 14^0;

Е - 7 МПа;

W - 0.16 %;

с - 0,032 МПа;

Мощность - 2,7 м

Второй слой - Песок средней крупности

с - 2,01 г/см³;

с - 0,001 МПа

ц - 33^0;

Е - 21 МПа;

Мощность - 5,9 м

Третий слой - щебенистый грунт

с - 2,11 г/см³;

Е - 41 МПа

Условно принимаем как фундамент центрально нагруженный.

N=2300 кН.

2.2 Проектирование монолитного железобетонного фундамента

2.2.1 Определение глубины заложения фундамента

Выбор глубины заложения фундамента один из главных этапов проектирования фундаментов. В связи с тем, что в проектируемом здании имеется подвальное помещение и с учетом конструктивных особенностей здания, принимаем предварительную глубину заложения равной 3,8 м. с операнием фундамента на слой песка средней крупности.

По СНиП 2.01.01-82 «Строительная климатология и геофизика» найдём нормативную глубину промерзания, которая равна:

d_fn = 2,0 м

Расчетная глубина промерзания :

d_f = k_n х d_fn ,(2.1)

d_f = 0,5х2 = 1 м.

где значение коэффициента влияния теплового режима здания k_n = 0,5.

При выполнении условия:

d_f+2 > d_w (2.2)

1+2 > 2,8 м

Для песков крупных и средней крупности глубина заложения фундамента не зависит от глубины промерзания, исходя из этого принимаем окончательно, глубину заложения равную 3,8 м.

2.2.2 Определение площади подошвы фундамента

Определение предварительной площади подошвы фундамента:

A = N_oII/(R_o - вг_fd), (2.3)

где N_oII = 2,3 МПа - действующая расчетная нагрузка на фундамент;

Ro = 0,4 МПа - условное расчетное сопротивление по таблице СниП;

d - глубина заложения фундамента;

г_f - удельный вес материала фундамента кН/м³ ;

в - коэффициент, учитывающий меньшее значение удельного веса грунта, лежащего на обрезах по сравнению с материалом фундамента, принимать равным 0,02 МПа ;

А - площадь подошвы фундамента

А = 2,3/(0,4-0,02*3,5) = 7,098 м.

Назначая размеры подошвы фундамента в соответствии с типизацией кратными 300 мм, принимаем площадь подошвы фундамента равной 7,2 м.

При проектировании фундамента должно соблюдаться условие:

p < R,

где р - среднее давление на грунт;

R - расчетное сопротивление грунта.

Определим среднее давление на грунт

p = (N_0ll + G_гр + G_ф)/А(2.4)

где N_0ll -расчетная нагрузка действующая на уровне поверхности земли;

G_гр - вес грунта на обрезах фундамента;

G_ф - вес фундамента

Определим вес грунта на обрезах фундамента:

G_ф = (А₁*h₁+А₂*h₂+A_ст * h_ст)*0,025(2.5)

где А₁ и h₁, А₂ и h₂, A_ст и h_ст - площадь и высота плитной и стаканной части соответственно.

Определим вес фундамента:

G_ф = (7,2*0,3+4,32*0,3+2,52*1,2)*0,025 = 0,162 МПа

G_гр = (V-(А₁*h₁+А₂*h₂+A_ст * h_ст))*0,018 (2.6)

где V - объем занимаемый параллелепипедом, включающим в себя объем фундамента и объем грунта на обрезах фундамента.

G_гр = (23,04-(7,2*0,3+4,32*0,3+2,52*0,3))*0,018 = 0,298 МПа

р = (2,3+0,298+0,162)/7,2 = 0,383МПа

Определим расчетное сопротивление грунта:

R = [Mгk_zbг_ll + Mqd₁г'_ll + (Mq -1)d_bг'_ll + M_с с_ll ]*(г_с1*г_с2)/k,(2.7)

где Mг, - коэффициенты учитывает удельный вес грунтов основания;

Mq - пригрузку на основание фундамента от лежащих выше слоев грунта;

Mc - удельное сцепление грунта расположенного под подошвой фундамента; Mг. Mq и Mc - подбираются в зависимости от ц и равны 1,445, 6,78 и 8,88 соответственно;

ц - угол внутреннего трения равен 33^о

г_с2 и г_с1 - коэффициенты условий работы соответственно основания и сооружения во взаимодействии с основанием и равны соответственно 1,2 и 1,4;

k = 1,1 поскольку ц и с не определялись испытаниями;

k_z = 1, при ширине фундамента меньше 10 м;

b - ширина подошвы фундамента 2,4;

г_ll и г'_ll - расчетное значение удельного веса грунтов залегающих соответственно ниже подошвы фундамента и в пределах глубины заложения;

d₁ - глубина заложения фундамента от пола подвала равна 2,05;

d_b - глубина подвала, равна 0 (ширина подвала больше 20 м);

с_ll - расчетное значение удельного сцепления равно 1.

R=[ 1.445*1*2,4*20,1+6,78*2,05*20,1+(6,78-1)*0*20,1+8,88*1]*(1.2*1.4)/1,1= 533,1кПа = 0,533МПа.

Условие p < R, выполняется:

0,383 < 0.533 МПа.

Однако недонапряжение составляет 19,15%, что больше допустимых 10%, поэтому следует пересчитать площадь подошвы фундамента.

Назначаем размеры подошвы фундамента 3*2,1 м.

Определим среднее давление на грунт

p = (N_0ll + G_гр + G_ф)/А

G_ф = (А₁*h₁+А₂*h₂+A_ст * h_ст)*0,025

G_ф = (6,3*0,3+3,6*0,3+2,52*1,2)*0,025 = 0,150 МПа

G_гр = (V-(А₁*h₁+А₂*h₂+A_ст * h_ст))*0,018

G_гр = (20,16-(6,3*0,3+3,6*0,3+2,52*1,2))*0,018 = 0,286 МПа

р = (2,3+0,150+0,286)/6,3 = 0,434 МПа

R = [Mгk_zbг_ll + Mqd₁г'_ll + (Mq -1)d_bг'_ll + M_с с_ll ]*(г_с1*г_с2)/k,

R=[1,445*1*2,1*18,1+6.78*2,05*18,1+(6,78-1)*0*20,1+8,88*1]*(1,2*1,4)/1,1=481 кПа = 0,481 МПа

Условие p < R, выполняется:

0,434 < 0.481 МПа, недонапряжение составляет 9,78 %, что меньше допустимых 10 %.

Слой грунта, на который опирается фундамент, представляет собой песок средней крупности находящийся во влажном состоянии, является надежным основанием, поэтому проверку подстилающего слоя производить нецелесообразно.

2.3 Расчет осадки основания фундамента

В данном дипломном проекте производится расчет осадки фундамента с подошвой прямоугольной формы. Расчет ведется методом послойного суммирования.

Исходные данные:

р = 0,434 МПа;

b = 2,1 м;

l = 3 м;

d = 3,8 м;

г'_ll = 20,1 кН/м³.

Фундамент опирается на слой песка средней крупности, мощностью слоя равной 5,1 м. Уровень грунтовых вод расположен на отметке 2,8 м от поверхности планировки. Значение удельного веса грунта ниже отметки уровня грунтовых вод следует принимать с учетом взвешивающего действия воды:

г_sb = (г_s - г_w)/(1+е);(2.8)

где г_sb - удельный вес грунта во взвешенном состоянии;

г_s - удельный вес грунта;

г_w - удельный вес воды;

е - коэффициент пористости

При расчете осадки фундамента данным методом сначала находят дополнительное вертикальное давление, распределенное по подошве фундамента:

р₀ = р - у_zg = p - гd_n(2.9)

р₀ = 0,434 - 0,02*3,8 = 0,358 МПа.

Во избежание интерполяции толщину элементарного слоя z_i принимаем равной 0,84 м.

Для нахождения сжимаемой толщи определим ее границу исходя из условия:

у_zр < 0.2 у_zg;(2.10)

где у_zр - дополнительное вертикальное напряжение;

у_zg - природное давление на глубине z.

Вычислим ординаты эпюр природного давления:

у_zg = h_й* г_sй;(2.11)

где h_й - толщина i-го слоя, м;

На поверхности земли у_zg=0, 0,2 у_zg=0.

На контакте 1 и 2 слоев у_zg= 0,3*18,0=5,4 кПа, 0,2у_zg=1,08 кПа.

На границе УГР у_zg= 5,4+2,5*18,1=50,65 кПа, 0,2у_zg=10,13 кПа.

На контакте 2 и 3 слоев у_zg=50,65+0,2*9,825=52,615 кПа, 0,2у_zg=10,523 кПа.

На контакте 3 и 4 слоев у_zg=52,615+5,9*9,88=110,9 кПа, 0,2у_zg=22,18 кПа.

На контакте 4 и 5 слоев у_zg=110,9+1,6*21,1=144,7 кПа, 0,2у_zg=28,93 кПа.

Таблица 2.1 - Определение границ сжимаемой толщи

Наименование грунта	z, м	ж = 2z/b	б	уzр=б*р0, МПа	E, МПа
Песок средней крупности	0 0,84 1,68 2,52 3,36 4,2 5,04 5,1	0 0,8 1,6 2,4 3,2 4 4,8 4,86	1 0,85 0,53 0,32 0,21 0,14 0,1 0,099	0,358 0,304 0,189 0,114 0,075 0,050 0,036 0,035	21
Щебенчатый грунт	5,46 5,88 6,3 6,72	5,2 5,6 6 6,4	0,09 0,08 0,07 0,065	0,032 0,028 0,025 0,023	41

Таким образом нижняя граница сжимаемой толщи Н_с=5,88 м.

Вычислим осадку фундамента.

S=УS_i,

где S_i - осадка i-го слоя грунта.

Поскольку фундамент опирается на третий слой, то расчет осадки ведется с третьего слоя:

S_i=в*У(у^ср_zpi * h_i)/E;(2.12)

где в - коэффициент зависящий от бокового расширения грунта (рекомендуется принимать 0,8);

Е - модуль деформации;

у^ср_zpi - среднее значение дополнительных вертикальных напряжений;

S₃ = 0,8*[(0,358+0,304)/2*0,84+(0,304+0,189)/2*0,84+(0,189+0,114)/2*0,84+

+(0,114+0,075)/2*0,84+(0,075+0,05)/2*0,84+(0,05+0,036)/2*0,84+

+(0,036+0,035)/2*0,06]/21=0,03 м.

S₃ = 0,8*[(0,032+0,028)/2*0,42]/41=0,0001 м.

Таким образом суммарная осадка фундамента будет равна 0,03 м.

S=0,03 < S_u=0.12, что является допустимым для промышленных зданий со стальным каркасом.

Рисунок 2.1 - Расчетная схема для определения осадки фундамента

3. Расчетная часть

В данном дипломном проекте требуется рассчитать и подобрать сечения элементов стропильной фермы машинного зала пылеугольной ТЭЦ мощностью 300 МВт, г.Караганды.

3.1 Исходные данные

Пролет фермы - 36м. Шаг ферм в продольном направлении - 12м. По фермам уложены профнастил, прогоны, утеплитель из минераловатной плиты повышенной жесткости толщиной 40 мм, защитный слой гравия, 3 сл. рубероида. Кровля теплая.

Расчетный район по снеговому покрову - III.

Материал фермы - сталь марки Вст3пс6.

3.2 Определение расчетных нагрузок

Определение расчетных нагрузок на ферму приведено в табл.4.1.

Равномерно распределенная постоянная нагрузка над фермой 1,615кПа.

Равномерно распределенная снеговая нагрузка над фермой на половине пролета 100кг/м² и в остальной части 166 кг/м².

3.3 Определение узловых нагрузок на ферму

Определение усилий в элементах фермы ведется графическим способом построением диаграммы Максвелла - Кремоны.

Вычисление узловых нагрузок приведено в таблице 3.2.

Таблица 3.1 - Определение расчетных нагрузок

Характер нагрузок	Наименование нагрузок	Изм.	Нормативная нагрузка	Коэф. перегр.	Расчетная нагрузка
Постоянная	Защитный слой гравия втопленный в антисепт. битумную мастику	кПа	0,40	1,3	0,52
	3сл рубероида на антисепт. битумной мастике	кПа	0,16	1,1	0,18
	Минераловатные плиты повышенной жесткости =200кг/м3 =80мм.	кПа	0,16	1,2	0,19
	Собственный вес стальных конструкций (стропильные фермы, связи)	кПа	0,27	1,1	0,28
	Профнастил	кПа	0,35	1,05	0,36
	Прогоны	кПа	0,18	1,05	0,189
	ИТОГО пост. равном. распред. нагрузка		0,152	-	1,61
Временная	Снеговая нагрузка	кПа	1,13	1,4	1,59

3.4 Подбор сечений стержней фермы

Подбор сечения стержней верхнего пояса.

Верхний пояс принимаем с изменением сечения. Подбираем сечение для стержней в-3, г-4, е-5 для наибольшей нагрузки N_г-5 = -109,83 kH.

Задаемся гибкостью - = 100, расчетное сопротивление стали по пределу текучести R_y=215 МПа по табл. 51* /1/, коэффициент продольного изгиба

= 0, 542 по табл. 72 /1/.

Требуемая площадь сечения

Принимаем профиль 10БТ1, А = 12,85 см², i_x =2,87 см, i_y= 2,22 см.

Гибкость стержня

_x = [_x] = 132;

_х = _min =0,783

_y = [_y] = 136,2; _y = 0,849

Предельные гибкости

;

;

;

.

Проверка устойчивости стержня

.

Недонапряжение составляет 20%, но при меньшем профиле возникает перенапряжение. Окончательно принимаем профиль 10БТ1.

Сечение для стержней (в-з, г-4, е-5)¹ принимаем конструктивно, для уменьшения количества типа профилей принимаем 10БТ1.

Подбираем сечение для стержней и-6, л-7, м-8 для максимальной нагрузки N = -360,87 kH

Задаемся гибкостью - = 100, R_y=215 МПа, по табл. 72 /1/ = 0, 542.

Требуемая площадь сечения

Принимаем профиль 22,5БТ1, А = 37,3 см², i_x =6,8 см, i_y= 3,79 см.

Гибкость стержня

_x = [_x] = 127,8;

_х = _min = 0,816

_y = [_y] = 133,2; _y = 0,909

Предельные гибкости

;

;

;

.

Проверка устойчивости стержня

.

Недонапряжение составляет 13%, но при меньшем профиле возникает перенапряжение. Окончательно принимаем профиль 22,5БТ1

Сечение для стержней (и-6, л-7, м-8)¹ принимаем конструктивно, для уменьшения количества типа профилей принимаем 22,5БТ1.

Проверка местной устойчивости стенки сжатого пояса

Проверяем местную устойчивость стенок сжатого пояса для стержней

в-3, г-4, е-5 по формуле 91*/1/

где h_w,ef = h - t - R= 16,93 - 1,28 - 2,0 = 13,65

Местная устойчивость стенок тавра обеспечена.

Проверяем местную устойчивость стенок сжатого пояса для стержней и-6, л-7, м-8.

где h_w,ef = h - t - R= 194,3 - 14,2 - 22 = 158,1мм = 15,81 см

Местная устойчивость стенок тавра обеспечена.

Подбор сечения стержней нижнего пояса.

Нижний пояс принимаем с изменением сечения по длине. Подбираем профиль для стержней б-1 и д-1 для наибольшей нагрузки - N = 112,445 кН.

Требуемая площадь сечения

Принимаем тавр 10БТ1 , А = 12,85 см², i_x = 2,87 см, i_y= 2,22 см.

Гибкость стержня

_x = [] = 400;

_y = [] = 400.

Проверка прочности стержня д-1

.

Условие соблюдается.

Сечение для стержней (б-1 и д-1)¹ принимаем конструктивно, для уменьшения количества типа профилей принимаем 10БТ1.

Подбираем профиль для стержней ж-1, з-1, к-1, н-1 и рассчитываем их на наибольшее усилие - N = 353,025 кН.

Требуемая площадь сечения

Принимаем тавр 13БТ1 , А = 17,65 см², i_x = 3,78 см, i_y= 2,64 см.

Гибкость стержня

_x = [] = 400;

_y = [] = 400.

Проверка прочности стержня н-1

.

Условие соблюдается.

Сечение для стержней (ж-1, з-1, к-1, н-1)¹ принимаем конструктивно, для уменьшения количества типа профилей принимаем 13БТ1.

Подбор сечений сжатых раскосов и стоек.

Подбор сечений сжатых раскосов и стоек производим по методике подбора сечений сжатых верхних поясов фермы, растянутых раскосов - по методике подбора сечений растянутых поясов фермы.

Подбираем сечение из парных уголков для стержней а-в, з-и, л-к - не опорный раскос (сжатый) с внутренним наибольшим усилием N = -78,45 кН

Задаемся гибкостью - = 100, по табл. 72 /1/ = 0,542.

Требуемая площадь сечения

Принимаем -L 50x5, А = 9,6 см², i_x =1,53 см, i_y= 2,45 см.

Гибкость стержня

_x = [_x] = 156

_x = _min = 0,324

_y = [_y] = 171,6; _y = 0,456

Предельные гибкости

;

;

;

.

Проверка устойчивости стержня

.

Условие соблюдается.

Сечение для стойки б-д, ж-з, к-н, г-е, и-л (л-к, м-н, б-д, ж-з, к-н,г-е, и-л)¹ принимаем конструктивно, для уменьшения количества типа профилей принимаем -L 50x5

Подбираем сечение из парных уголков для стержней а-б, в-б, д-г, е-ж с внутренним наибольшим усилием N = -149,055 кН

Задаемся гибкостью - = 100, по табл. 72 /1/ = 0,542.

Требуемая площадь сечения

Принимаем 2L 75 x 75x5, А = 14,78 см², i_x =2,31 см, i_y= 3,42 см.

Гибкость стержня

_x = [_x] = 157,8

_x = _min = 0,564

_y = [_y] = 166,8; _y = 0,678

Предельные гибкости

;

;

;

.

Проверка устойчивости стержня

.

Условие соблюдается.

Сечение для стержней а-2 (а-2, е-ж,з-и,а-б,а-в)¹ принимаем конструктивно, для уменьшения количества типа профилей принимаем -L 75x5

Стержень (к-1)¹.

Задаемся гибкостью - = 100, по табл. 72 /1/ = 0,542.

Требуемая площадь сечения

Принимаем 2L 125x125x10, А = 24,3 см², i_x =3,85 см, i_y= 5,52 см.

Гибкость стержня

_x = [_x] = 180

_x = _min = 0,336

_y = [_y] = 180; _y = 0,542

Предельные гибкости

;

;

;

.

Проверка устойчивости стержня

.

Условие соблюдается.

Чтобы уменьшить количество типов профилей для не напряженного раскоса (н-1, з-1, ж-1, в-б, д-г)¹ конструктивно принимаем сечение 2L 125х125х10.

Опорную стойку принимаем конструктивно из сварного симметричного двутавра. Результаты расчета стержней фермы приведены в таблицах 3.2. и 3.3.

3.5 Расчет сварных швов

Для присоединения стержней применяем полуавтоматическую сварку в среде углекислого газа сварочной проволокой СВ-10НМА d = 2 мм по ГОСТ 2246-70*.

Коэффициенты и расчетные сопротивления, принимаемые при расчете по металлу шва:

_f = 0,9; _wf = 1; R _wf = 240 МПа

_{f wf}R _wf = 0,91240 = 216 МПа,

где : - расчетное сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу шва, принимается по табл. 56*/1/ ;

- коэффициенты для расчета углового шва по металлу шва, принимается по табл. 34*/1/ ;

При расчете по металлу границы сплавления

_z = 1,05; _wz = 1; R _wz = 0,45R _un = 0,45490 = 220,5 МПа,

_{z wz}R _wz = 1,051220,5 = 231,5 МПа;

где :

= 490 МПа - временное сопротивление стали разрыву, принимаемое равным минимальному значению по государственным стандартам и техническим условиям на сталь ;

- коэффициенты для расчета углового шва по металлу границы сплавления табл 56*/1/;

- расчетное сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу границы сплавления;

_{f wf}R _wf = 216 МПа _{z wz}R _wz = 231,5 МПа,

Расчет ведем по металлу шва

Несущая способность сварных швов определяется прочностью металла сварного шва и вычисляется по формуле

,

где N_об(п) - усилие, действующее на обушок (перо) уголков;

n - количество швов (n = 2);

a - длина шва на непровар (а = 1-2 см);

k_f - катет сварного шва.

k_{f, min} k_f k_{f, max},

где k_{f, min} - минимальный катет шва, определяемый по табл. 38* /1/;

k_{f, max} - максимальный катет шва, равный:

для шва по обушку 1,2 t_уг;

для шва по перу

k_{f, max} = t_уг - 1мм, при t_уг 6мм;

k_{f, max} = t_уг - 2мм, при t_уг = 7 - 16мм;

здесь t_уг - толщина прикрепляемого уголка.

Стержень а-в

Шов по обушку

см. Принимаем l_w = 15 см.

Шов по перу

см. Принимаем l_w = 10 см.

Стержень б-в

Шов по обушку

см. Принимаем l_w = 12 см.

Шов по перу

см. Принимаем l_w = 8 см.

Стержень г-д (ж-з)

Шов по обушку

см. Принимаем l_w = 9 см.

Шов по перу

см. Принимаем l_w = 6 см.

Стержень д-е (и-з)

Шов по обушку

см. Принимаем l_w = 8 см.

Шов по перу

см. Принимаем l_w = 6 см.

Стержень к-н (м-н)

Шов по обушку

см. Принимаем l_w = 6 см.

Шов по перу

см. Принимаем l_w = 6 см.

Стержень в-г (е-ж)

Шов по обушку

см. Принимаем l_w = 6 см.

Шов по перу

см. Принимаем l_w = 6 см.

Результаты расчета размеров сварных швов сводим в табл. 3.4

Таблица 3.4 -Таблица расчета швов

Номер стержня	Сечение	N, кН	Шов по обушку	Шов по перу
			Nоб, кН	kf, мм	lw, см	Nп кН	kf, мм	lw, см
(К-1)1	2L125x80x10	442,125	529,64	9	15	227	6	10
б-в	2L75x50x8	588,45	411,9	9	12	176,55	6	8
Окончание таблицы 3.4
д-е (и-з)	2L50х50x5	252,19	176,53	6	8	75,66	5	6
к-н (м-н)	2L50x50x6	84,03	58,83	6	6	25,2	5	6
в-г (е-ж)	-L 70x6	127,66	89,36	6	6	38,3	5	6

Сварку не напряженных стержней 2-а и л-м, выполняем конструктивно соответственно с катетами швов по обушку 9 мм и 6 мм длиной 7 см, катетами швов по перу 6мм и 5мм длиной 7см.

Конструкция монтажных узлов фермы

Опорный узел

Принимаем толщину фасонки 12 мм. Опорный лист принимаем толщиной 10 мм, ширина 160, длина 180. Ширина фасонки 100мм, длина 260мм. Катет швов прикрепляющих фланец к стойке принимаем 7мм, сварной шов по всей длине фланца

2) Укрупнительный стык (нижний)

Накладку принимаем толщиной 16 мм. шириной 150 и длиной 600.

Накладка на пояс ( полка тавра) принимается толщиной 16мм, шириной 100мм, длиной 1000мм. Сварной шов по всей длине накладки, катет шва 7мм.

3) Укрупнительный стык (верхний)

Накладка 1 :

Накладку принимаем толщиной 16мм, шириной 130мм , длиной 1000мм.

Накладки 2 :

Принимаем толщину 16мм, ширина 200мм, длина 300 мм

Катеты швов 7мм



Рисунок 3.1 - Диаграмма Максвелла - Кремоны.

Заключение

Дипломный проект на тему «Машинный зал пылеугольной ТЭЦ-300» разработана в соответствии с требованиями СНиП, ГОСТов и стандарта КарГТУ.

Архитектурно-строительная часть включает в себя описание принятых решений при разработке генерального плана, конструктивного типа здания, инженерного оборудования, а также видов и типов применяемых конструктивных элементов. Приводится теплотехнический расчёт ограждающих конструкций, с учётом района строительства.

В разделе «Сравнение вариантов» на основании сравнения технико-экономических показателей выбран наиболее экономичный вид конструктивного элемента.

В расчётно-конструктивной части приведён расчёт железобетонной сегментной фермы. Основой расчёта является определение диаметра напрягаемой арматуры и проверка фермы на различные виды деформаций. Для фермы определены размеры поперечного сечения и рабочая арматура.

В технологической части разработаны две технологические карты: на земляные работы и на расчет полов. При разработке технологических карт были использованы наиболее экономичные методы производства работ, учтены требования техники безопасности. Выбор машин и механизмов произведен на основании технико-экономического сравнения.

Раздел «Основания и фундаменты» включает расчёт размеров подошвы фундамента с учётом совместной работы грунта основания и фундамента здания.

Раздел «Организация строительства» даёт полное описание методов производства работ по объекту, информацию о техническом обеспечении процессов строительства, о количестве трудозатрат. В нём приводится расчет временных сооружений на строительном генеральном плане, с учетом числа рабочих, сезона строительства и требований техники безопасности.

Экономическая часть содержит расчёт основных материальных затрат на возведение данного здания. Локальная смета на общестроительные работы составлена на основании СНиП, Ведомость договорной цены составлена в действующих ценах.

Вопросы охраны труда отражены по трем направлениям и описаны в соответствующем разделе.

Проблемы экологии рассматриваются в виде вопроса озеленения городских массивов и вопроса оценки факторов окружающей среды.

Список использованных источников

1. СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика. - М.: Госстрой СССР, 1982.

2. СНиП II-89-80*. Генеральные планы промышленных предприятий. - М.: Госстрой СССР, 1980.

3. ГОСТ 21.101-79. Основные требования к рабочим чертежам. - М.: Госстрой СССР, 1980.

4. ГОСТ 21.502-78. Схемы расположения элементов сборных конструкций. - М.: Госстрой СССР, 1979.

5. СНиП II-60-75**. Планировка и застройка городов, поселков и сельских населенных пунктов. - М. Стройиздат, 1976.

6. Шерешевский И.А. Конструирование промышленных зданий и сооружений. - Л.: Стройиздат, 1976.

7. Справочник проектировщика промышленных зданий. Величкин А.П. - Киев: «будивельник», 1968.

8. Гаевой А.Ф.; Усик С.А. Курсовое и дипломное проектирование. Промышленные и гражданские здания. - Л.: Стройиздат, 1987.

9. СНиП II-3-79*. Строительная теплотехника. - М.: Госстрой, 1979.

10. Голышев А.Б. Проектирование железобетонных конструкций. - Киев: «Будивельник», 1990.

11. СНиП II-6-74. Нормы проектирования. Нагрузки и воздействия. - М.: Стройиздат, 1976.

12. СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции. - М.: ЦИТП Госстроя, 1985.

13. Долгачев Н.Ф. Проектирование предварительно напряженных железобетонных изгибаемых элементов. - Минск: «Высшая школа», 1964.

14. ГОСТ 21.101-97 СПДС. Основные требования к проектной и рабочей документации. - М.: Госстрой РФ, 1997.

15. Хамзин С. К., Карасёв А. К. Технология строительного производства. Курсовое и дипломное проектирование. - М.: Высшая школа, 1989.

16. Жанайдарова А.А.

17. Данилов Н.Н. Технология строительного производства. - М.: Стройиздат, 1988.

18. ЕНиР на строительные, монтажные и ремонтно-строительные работы, Сборник Е2, выпуск 1: - М.: Госстрой СССР, 1986.

19. Кровельные работы в жилищном и промышленном строительстве: Карты трудовых процессов строительного производства. - М.: Стройиздат, 1982.

20. СП 31-101-97. Проектирование и строительство кровель. - М.: Госстрой РФ, 1997.

21. СНиП II-26-76. Кровли. Нормы проектирования. - М.: Госстрой СССР, 1976.

22. СНиП 3.01.01.85. Организация строительного производства. - М.: Госстрой СССР, 1985.

23. СНиП III-4-80. Техника безопасности в строительстве. - М.: Госстрой СССР, 1989.

24. СНиП 1.04.03-85*. Нормы продолжительности строительства и задела в строительстве предприятий, зданий и сооружений. - М.: Госстрой СССР, 1986.

25. СНиП IV-2-82. Сборник элементных сметных норм на строительные конструкции и работы. - М.: Госстрой СССР, 1983.

26. Строительные краны. Справочник. Под общей ред. Станевского В.П. - Киев: «Будивельник», 1984.

27. Берлинов М.В. Основания и фундаменты. - М.: «Высшая школа»,1988.

28. Далматов Б.И. Проектирование фундаментов зданий и сооружений. - М.: «Высшая школа», 1986.

29. СНиП 2.02.01-83. Основания зданий и сооружений. - М.: Госстрой СССР, 1983.

30. СНиП 2.02.03 - 85. Свайные фундаменты. - М.: Госстрой СССР, 1985.

31. СНиП 3.02.01- 83. Основания и фундаменты. - М.: Госстрой СССР, 1983.

32. Справочник проектировщика. Основания, фундаменты и подземные сооружения. - М.: Стройиздат, 1985.

33. Методические указания к выполнению курсового проекта по дисциплине «Основания и фундаменты» для студентов специальности «Промышленное и гражданское строительство». Под редакцией Утенова Е.С.; Оразалы Е.Е. - Караганда, 1992.

34. ГОСТ 17.2.1.01-76. Охрана природы. Атмосфера. Классификация выбросов по составу. - М.: Госстрой СССР, 1977.

35. ВНТП 81. Нормы технологического проектирования тепловых электрических станций. - М.: Госстрой СССР, 1981.

36. СН 245-71. Санитарные нормы проектирования промышленных предприятий.

37. ГОСТ 17.0.0.04-90. Экологический паспорт промышленного предприятия. - М.: Госстрой СССР, 1990.

38. СП 2.2.2.7-03. Гигиенические требования к организации технологических процессов, производственному оборудованию и рабочему инструменту. Санитарно-эпидемические правила. - М.: Госстрой РФ, 2003.

39. Закон РК «О безопасности и охране труда».

40. Закон РК . О пожарной безопасности. - Алматы, 1996.

41. Журнал № 5 Охрана труда и техника безопасности. - Астана, 2005.