Теплоустойчивость есть свойство ограждения сохранять относительное постоянство температуры внутренней поверхности при колебаниях внутреннего теплового потока и наружной температуры. Она проявляется в уменьшении (гашении) проходящей через ограждение волны колебаний температуры.

Относительно колебаний внутренних тепловых воздействий А_а теплоустойчивость ограждения характеризуется

коэффициентом теплоусвоения его внутренней поверхности Y_в.

Вт/м² °С (3.24)

Коэффициент Y_в выражает величину максимального изменения амплитуды колебания теплового потока, воспринимаемого внутренней поверхностью ограждения при°С.

Величина Y_в ограждения значительной толщины, состоящего из однородного материала (D>1), зависит только от физических свойств материала и принимается равным коэффициенту теплоусвоения материала S , Вт/м²°С.

, при T = 24 ч (3.25)

где С - удельная теплоемкость, Вт/м³ °С; с - плотность (объемная масса), кг/м³; Т - период колебания, ч.

Наибольшее теплоусвоение имеют тяжелые теплопроводные материалы и наименьшее - легкие, малотеплопроводные материалы.

Мрамор,гранит - 21,9 ккал/м²ч °С (25,5 Вт/м²°С);

Железобетон - 46,1 ккал/м²ч °С (18,8 Вт/м²°С);

Пенобетон(р =1000) - 6,03 ккал/м²ч °С (7,0 Вт/м²°С);

Кирпичная. кладка из сплошного кирпича - 8,68 ккал/м²ч °С (10,1 Вт/м²°С);

Пенопласт - 0,85 ккал/м²ч °С 1,0 Вт/м²°С).

Это наглядно представляется на простом примере. Если одной ногой встать на пол бетонный, другой - на деревянный, то почувствуем, что в первом случае пол холодный, во втором - теплый, хотя температура поверхности их одинаковая. Все дело в разном количестве отбираемой теплоты и интенсивности отдачи его телом при различном значении коэффициента теплоусвоение.

Относительно изменений наружной температуры теплоустойчивость ограждения характеризуется двумя показателя:

а) показателем_ сквозного затухания температурных колебаний н при прохождении температурной волны через ограждение.

. (3.26)

б) показателем запаздывания температурных колебаний е при проникновении температурной волны через ограждение, ч.

. (3.27)

На рис. 5 показано, как по мере удаления от наружной поверхности амплитуда колебания температуры в толще уменьшается и, следовательно, температурные волны затухают.

Для характеристики температурных волн, располагающихся в толще ограждения, предложена величина показателя тепловой инерции D ограждения.

В ограждении, имеющем D=8,5 , располагается около одной целой температурной волны. Причем, в слое резких колебаний располагается около 1/ 8 длины температурной волны, т. е. .

При проектировании зданий и сооружений в районах со среднемесячной температурой июля 21°С и выше необходимо проверять наружные ограждающие конструкции по амплитуде температуры внутренней поверхности ограждающих конструкций (наружных стен с тепловой инерцией менее 4 и покрытий менее 5). Это требование распространяется на здания жилые, больничные учреждения, дома ребенка, дома интернаты для престарелых и инвалидов, дошкольные учреждения, а также производственные здания, в которых по условиям технологии следует поддерживать оптимальные параметры воздуха в рабочей зоне.

; (3.29)

где- среднемесячная температура наружного воздуха за июль.

(3.30)

Расчетную амплитуду колебаний температуры наружного воздуха At^р_н следует определять по формуле

At^р_н =0,5· At_н +с₁(J^{max -} J^ср)/б_н

где - максимальная амплитуда суточных колебаний температуры наружного воздуха в июле, принимается по СНиП 2.01.01-82;

₁ - коэффициент поглощения солнечной радиации наружной поверхности материала ограждающей конструкции;

J^max , J^{ср _} соответственно максимальное и среднее значения суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), принимаемой по СНиП 2.01.01-82 для наружных стен (как для вертикальных поверхностей) и для покрытий (как для горизонтальной поверхности).

Коэффициент теплоотдачи л_н наружной поверхности ограждающей конструкции по летним условиям следует определять по формуле

где- минимальная из средних скоростей ветра, по румбам за июль, повторяемость которых составляет 16 % и более. V>1 м/с.

Показатель сквозного затухания колебаний в ограждении можно приближенно определить по формуле при D>1,5

где- коэффициент, учитывающий возможное наличие в ограждении воздушной прослойки

. (3.34)

Коэффициент учитывает последовательность расположения основных (теплоизоляционного и конструктивного) слоев материалов в многослойном ограждении

. (3.35)

для однослойной конструкции

(3.36)

D<1,5 (3.37)

Теплотехнические показатели строительных материалов и конструкций следует выбирать с учетом условий эксплуатации ограждающих конструкций (А и Б), которые зависят от влажностного режима помещений зданий и сооружений в зимний период (табл.1), зоны влажности района строительства (по прил. 1) и определяются по прил.2 СНиП 11-3-79* или СНиП 23-02-2003. Территория бывш. СССР разбита на три зоны влажности: I -влажная, 2 - нормальная, 3 - сухая. К 1-ой зоне, например, отнесено побережье Приморского края, Камчатки, Чукотки, большая часть Сахалина, Кольский полуостров, побережье Прибалтики и Ленинградская область, большая часть Карельской АССР, а также Черноморское побережье Кавказа.

К 3-й сухой зоне отнесена Молдавия, южная часть Украины, районы Черноземья, среднего и южного Поволжья, Средняя Азия, Казахстан, центральная часть Сибири.



3.4 Требования к теплозащите здания. Энергосберегающие мероприятия

1. СНиП 23-02-2003 установлены следующие показатели тепловой защиты здания:

а) приведенное сопротивление теплопередаче отдельных элементов ограждающих конструкций здания;

б) санитарно-гигиенический, включающий температурный перепад между температурами внутреннего воздуха и на поверхности ограждающих конструкций и температуру на внутренней поверхности выше температуры точки росы (ограничение температуры и конденсации влаги на внутренней поверхности ограждающей конструкции);

в) удельный расход тепловой энергии на отопление здания, позволяющий варьировать величинами теплозащитных свойств различных видов ограждающих конструкций зданий с учетом объемно-планировочных решений здания и выбора систем поддержания микроклимата для достижения нормируемого значения этого показателя.

Требования тепловой защиты здания можно считать выполненными, если в жилых и общественных зданиях будут соблюдены требования показателей "а" и "б", либо "б" и "в", а в зданиях производственного назначения - требования показателей "а" и "б".

2. С целью контроля соответствия нормируемых данными нормами показателей на разных стадиях создания и эксплуатации здания следует заполнять энергетический паспорт здания согласно указаниям раздела 12 СНиП 23-02-2003. При этом допускается превышение нормируемого удельного расхода энергии на отопление при соблюдении требований 3.3.

3. Приведенное сопротивление теплопередаче R^пр_о, мІ·°С/Вт, ограждающих конструкций, а также окон и фонарей (с вертикальным остеклением или с углом наклона более 45°) следует принимать не менее нормируемых значений из условия энергосбережения R_reg, мІ·°С/Вт, определяемых по таблице 3.1. в зависимости от градусо-суток района строительства D_d, °С·сут.

Градусо-сутки отопительного периода D_d, °С·сут, определяют по формуле

, (3.38)

где t_int - расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, °С, принимаемая для расчета ограждающих конструкций группы зданий по поз.1 таблицы 3.1. по минимальным значениям оптимальной температуры соответствующих зданий по #M12291 1200003003ГОСТ 30494#S (в интервале 20-22 °С), для группы зданий по поз. 2 таблицы 3.1. - согласно классификации помещений и минимальных значений оптимальной температуры по #M12291 1200003003ГОСТ 30494#S (в интервале 16-21 °С), зданий по поз.3 таблицы 3.1. - по нормам проектирования соответствующих зданий; t_ht, z_ht - средняя температура наружного воздуха, °С, и продолжительность, сут, отопительного периода, принимаемые по #M12291 1200004395СНиП 23-01-99*#S для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 10 °С - при проектировании лечебно-профилактических, детских учреждений и домов-интернатов для престарелых, и не более 8 °С - в остальных случаях.

Таблица 3.1. Нормируемые значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций (СНиП 23-02-2003)

Примечания

1 Значения R_reg для величин D_d, отличающихся от табличных, следует определять по Формуле

,

где D_d - градусо-сутки отопительного периода, °С·сут, для конкретного пункта;

, - коэффициенты, значения которых следует принимать по данным таблицы для соответствующих групп зданий, за исключением графы 6 для группы зданий в поз.1, где для интервала до 6000 °С·сут: , ; для интервала 6000-8000 °С·сут: , ; для интервала 8000 °С·сут и более: , .

2 Нормируемое приведенное сопротивление теплопередаче глухой части балконных дверей должно быть не менее чем в 1,5 раза выше нормируемого сопротивления теплопередаче светопрозрачной части этих конструкций.

3 Нормируемые значения сопротивления теплопередаче чердачных и цокольных перекрытий, отделяющих помещения здания от неотапливаемых пространств с температурой (), следует уменьшать умножением величин, указанных в графе 5, на коэффициент , определяемый по примечанию к таблице 3.2. При этом расчетную температуру воздуха в теплом чердаке, теплом подвале и остекленной лоджии и балконе следует определять на основе расчета теплового баланса.

4 Допускается в отдельных случаях, связанных с конкретными конструктивными решениями заполнений оконных и других проемов, применять конструкции окон, балконных дверей и фонарей с приведенным сопротивлением теплопередаче на 5% ниже установленного в таблице.

5 Для группы зданий в поз.1 нормируемые значения сопротивления теплопередаче перекрытий над лестничной клеткой и теплым чердаком, а также над проездами, если перекрытия являются полом технического этажа, следует принимать, как для группы зданий в поз.2

б) Санитарно- гигиенический показатель теплозащиты, включающий температурный перепад между температурами внутреннего воздуха и на внутренней поверхности ограждающих конструкций, а также ограничение температуры и конденсации влаги на внутренней поверхности ограждающей конструкции.

4. Для производственных зданий с избытками явной теплоты более 23 Вт/мі и зданий, предназначенных для сезонной эксплуатации (осенью или весной), а также зданий с расчетной температурой внутреннего воздуха 12 °С и ниже приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (за исключением светопрозрачных) R_reg, мІ·°С/Вт, следует принимать не менее значений, определяемых по формуле

, (3.39)

где - коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху и приведенный в таблице 3.1.;

- нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, °С, принимаемый по таблице 3.2.;

- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(мІ·°С), принимаемый по таблице 3.3.;

- то же, что и в формуле (3.38);

- расчетная температура наружного воздуха в холодный период года, °С, для всех зданий, кроме производственных зданий, предназначенных для сезонной эксплуатации, принимаемая равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по #M12291 1200004395СНиП 23-01-99*#S.

В производственных зданиях, предназначенных для сезонной эксплуатации, в качестве расчетной температуры наружного воздуха в холодный период года , °C, следует принимать минимальную температуру наиболее холодного месяца, определяемую как среднюю месячную температуру января по таблице 3* #M12291 1200004395СНиП 23-01-99*#S, уменьшенную на среднюю суточную амплитуду температуры воздуха наиболее холодного месяца (таблица 1* #M12291 1200004395СНиП 23-01-99*#S).

Нормативное значение R_reg сопротивления теплопередаче перекрытий над проветриваемыми подпольями следует принимать по #M12291 871001035СНиП 11-3-79*.#S.

5. Для определения нормируемого сопротивления теплопередаче внутренних ограждающих конструкций R_reg при разности расчетных температур воздуха между помещениями 6 °С и выше в формуле (3.39) следует принимать и вместо - расчетную температуру воздуха более холодного помещения.

Для теплых чердаков и техподполий, а также в неотапливаемых лестничных клетках жилых зданий с применением квартирной системы теплоснабжения расчетную температуру воздуха в этих помещениях следует принимать по расчету теплового баланса, но не менее 2 °С для техподполий и 5 °С для неотапливаемых лестничных клеток.

6. Приведенное сопротивление теплопередаче R_о, мІ·°С/Вт, для наружных стен следует рассчитывать для фасада здания либо для одного промежуточного этажа с учетом откосов проемов без учета их заполнений.

Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций, контактирующих с грунтом, следует определять по СНиП 41-01.

Приведенное сопротивление теплопередаче светопрозрачных конструкций (окон, балконных дверей, фонарей) принимается на основании сертификационных испытаний; при отсутствии результатов сертификационных испытаний следует принимать значения по своду правил.

7. Приведенное сопротивление теплопередаче R_о, мІ·°С/Вт, входных дверей и дверей (без тамбура) квартир первых этажей и ворот, а также дверей квартир с неотапливаемыми лестничными клетками должно быть не менее произведения 0,6 R_reg (произведения 0,8R_reg - для входных дверей в одноквартирные дома), где R_reg - приведенное сопротивление теплопередаче стен, определяемое по формуле (3.39); для дверей в квартиры выше первого этажа зданий с отапливаемыми лестничными клетками - не менее 0,55 мІ·°С/Вт.

8. Расчетный температурный перепад , °С, между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции не должен превышать нормируемых величин , °С, установленных в таблице 3.4., и определяется по формуле

, (3.40)

где - то же, что и в формуле (3.39);

- то же, что и в формуле (3.39);

- то же, что и в формуле (3.39).

- приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций, мІ·°С/Вт;

- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(мІ·°С), принимаемый по таблице 3.3.

Таблица 3.1. Коэффициент, учитывающий зависимость положения ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху (СНиП 23-02-2003).

Ограждающие конструкции	Коэффициент n
1. Наружные стены и покрытия (в том числе вентилируемые наружным воздухом), зенитные фонари, перекрытия чердачные (с кровлей из штучных материалов) и над проездами; перекрытия над холодными (без ограждающих стенок) подпольями в Северной строительно-климатической зоне	1
2. Перекрытия над холодными подвалами, сообщающимися с наружным воздухом; перекрытия чердачные (с кровлей из рулонных материалов); перекрытия над холодными (с ограждающими стенками) подпольями и холодными этажами в Северной строительно-климатической зоне	0,9
3. Перекрытия над неотапливаемыми подвалами со световыми проемами в стенах	0,75
4. Перекрытия над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в стенах, расположенные выше уровня земли	0,6
5. Перекрытия над неотапливаемыми техническими подпольями, расположенными ниже уровня земли	0,4
Примечание - Для чердачных перекрытий теплых чердаков и цокольных перекрытий над подвалами с температурой воздуха в них большей , но меньшей коэффициент следует определять по формуле .

Таблица 3.2 Нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции (СНиП 23-02-2003).

Здания и помещения	Нормируемый температурный перепад , °С, для
	наружных стен	покрытий и чердачных перекрытий	перекрытий над проездами, подвалами и подпольями	Зенитных фонарей
1. Жилые, лечебно-профилактические и детские учреждения, школы, интернаты	4,0	3,0	2,0
2. Общественные, кроме указанных в поз.1, административные и бытовые, за исключением помещений с влажным или мокрым режимом	4,5	4,0	2,5
3. Производственные с сухим и нормальным режимами	, но не более 7	, но не более 6	2,5
4. Производственные и другие помещения с влажным или мокрым режимом			2,5	-
5. Производственные здания со значительными избытками явной теплоты (более 23 Вт/мі) и расчетной относительной влажностью внутреннего воздуха более 50%	12	12	2,5
Обозначения: - то же, что в формуле (3..2); - температура точки росы, °С, при расчетной температуре и относительной влажности внутреннего воздуха, принимаемым согласно 9. и 10., СанПиН 2.1.2.1002, ГОСТ 12.1.005 и СанПиН 2.2.4.548, СНиП 41-01 и нормам проектирования соответствующих зданий. Примечание - Для зданий картофеле- и овощехранилищ нормируемый температурный перепад для наружных стен, покрытий и чердачных перекрытий следует принимать по СНиП 2.11.02.

Таблица 3.3. Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции (СНиП 23-02-2003).

Внутренняя поверхность ограждения	Коэффициент тепло- отдачи , Вт/(мІ·°С)
1. Стен, полов, гладких потолков, потолков с выступающими ребрами при отношении высоты ребер к расстоянию между гранями соседних ребер	8,7
2. Потолков с выступающими ребрами при отношении	7,6
3. Окон	8,0
4. Зенитных фонарей	9,9
Примечание - Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций животноводческих и птицеводческих зданий следует принимать в соответствии с СНиП 2.10.03.

Таблица 3.4. Влажностный режим помещений здания (СНиП 11-3-79*) .

Режим	Влажность внутреннего воздуха, %, при температуре
	до 12С	св. 12 до 24С	св. 24С
Сухой	До 60	До 50	До 40
Нормальный	Св. 60 до 75	Св. 50 до 60	Св. 40 до 50
Влажный	Св. 75	Св. 60 до 75	Св. 50 до 60
Мокрый	-	Св. 75	Св. 60

9. Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции (за исключением вертикальных светопрозрачных конструкций) в зоне теплопроводных включений (диафрагм, сквозных швов из раствора, стыков панелей, ребер, шпонок и гибких связей в многослойных панелях, жестких связей облегченной кладки и др.), в углах и оконных откосах, а также зенитных фонарях должна быть не ниже температуры точки росы внутреннего воздуха при расчетной температуре наружного воздуха в холодный период года.

Примечание - Относительную влажность внутреннего воздуха для определения температуры точки росы в местах теплопроводных включений ограждающих конструкций, в углах и оконных откосах, а также зенитных фонарей следует принимать:

- для помещений жилых зданий, больничных учреждений, диспансеров, амбулаторно-поликлинических учреждений, родильных домов, домов-интернатов для престарелых и инвалидов, общеобразовательных детских школ, детских садов, яслей, яслей-садов (комбинатов) и детских домов - 55%, для помещений кухонь - 60%, для ванных комнат - 65%, для теплых подвалов и подполий с коммуникациями - 75%;

- для теплых чердаков жилых зданий - 55%;

- для помещений общественных зданий (кроме выше указанных) - 50%.

10. Температура внутренней поверхности конструктивных элементов остекления окон зданий (кроме производственных) должна быть не ниже плюс 3 °С, а непрозрачных элементов окон - не ниже температуры точки росы при расчетной температуре наружного воздуха в холодный период года, для производственных зданий - не ниже 0 °С.

11. В жилых зданиях коэффициент остекленности фасада должен быть не более 18% (для общественных - не более 25%), если приведенное сопротивление теплопередаче окон (кроме мансардных) меньше: 0,51 мІ·°С/Вт при градусо-сутках 3500 и ниже; 0,56 мІ·°С/Вт при градусо-сутках выше 3500 до 5200; 0,65 мІ·°С/Вт при градусо-сутках выше 5200 до 7000 и 0,81 мІ·°С/Вт при градусо-сутках выше 7000. При определении коэффициента остекленности фасада в суммарную площадь ограждающих конструкций следует включать все продольные и торцевые стены. Площадь светопроемов зенитных фонарей не должна превышать 15% площади пола освещаемых помещений, мансардных окон - 10%.

12. Удельный (на 1 мІ отапливаемой площади пола квартир или полезной площади помещений [или на 1 мі отапливаемого объема]) расход тепловой энергии на отопление здания , кДж/(м²·°С·сут) или [кДж/(мі·°С·сут)], определяемый по приложению Г СНиП 23-02-2003, должен быть меньше или равен нормируемому значению , кДж/(мІ·°С·сут) или [кДж/(мі·°С·сут)], и определяется путем выбора теплозащитных свойств ограждающих конструкций здания, объемно-планировочных решений, ориентации здания и типа, эффективности и метода регулирования используемой системы отопления до удовлетворения условия.

, (3.41)

где - нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление здания, кДж/(мІ·°С·сут) или [кДж/(мі·°С·сут)], определяемый для различных типов жилых и общественных зданий:

а) при подключении их к системам централизованного теплоснабжения по таблице 3.6. или 3.7.;

б) при устройстве в здании поквартирных и автономных (крышных, встроенных или пристроенных котельных) систем теплоснабжения или стационарного электроотопления - величиной, принимаемой по таблице 3.5. или 3.6., умноженной на коэффициент , рассчитываемый по формуле

, (3.42)

где , - расчетные коэффициенты энергетической эффективности поквартирных и автономных систем теплоснабжения или стационарного электроотопления и централизованной системы теплоснабжения соответственно, принимаемые по проектным данным осредненными за отопительный период. Расчет этих коэффициентов приведен в своде правил.

Таблица 3.5. Нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление жилых домов одноквартирных отдельно стоящих и блокированных, кДж/(мІ·°С·сут) (СНиП 23-02-2003).

Отапливаемая площадь домов, мІ	С числом этажей
	1	2	3	4
60 и менее	140	-	-
100	125	135	-	-
150	110	120	130	-
250	100	105	110	115
400	-	90	95	100
600	-	80	85	90
1000 и более	-	70	75	80
Примечание - При промежуточных значениях отапливаемой площади дома в интервале 60-1000 мІ значения должны определяться по линейной интерполяции.

Таблица 3.6. Нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление зданий , кДж/(мІ·°С·сут) или [кДж/(м³·°С·сут)] (СНиП 23-02-2003).

Типы зданий	Этажность зданий
	1-3	4, 5	6, 7	8, 9	10, 11	12 и выше
1. Жилые, гостиницы, общежития	По таблице 3.5	85[31] для 4-этажных одноквартирных и блокированных домов - по таблице 3.5	80[29]	76[27,5]	72[26]	70[25]
2. Общественные, кроме перечисленных в поз.3, 4 и 5 таблицы	[42]; [38]; [36] соответственно нарастанию этажности	[32]	[31]	[29,5]	[28]	-
3. Поликлиники и лечебные учреждения, дома-интернаты	[34]; [33]; [32] соответственно нарастанию этажности	[31]	[30]	[29]	[28]	-
4. Дошкольные учреждения	[45]	-	-	-	-	-
5. Сервисного обслуживания	[23]; [22]; [21] соответственно нарастанию этажности	[20]	[20]	-	-	-
6. Административного назначения (офисы)	[36]; [34]; [33] соответственно нарастанию этажности	[27]	[24]	[22]	[20]	[20]
Примечание - Для регионов, имеющих значение °С·сут и более, нормируемые следует снизить на 5%.

3.5 Теплотехнический и влажностный расчет наружных ограждающих конструкций

3.5.1 Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций

Конечной целью теплотехнического расчета является определение коэффициента теплопередачи отдельных ограждающих конструкций здания (наружных стен, чердачного и цокольного перекрытий, окон и т.д.).

В результате теплотехнического расчета, зная приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждений, определяют:

- расчетное сопротивление теплопередаче и необходимую толщину теплоизоляционного слоя наружных ограждений (в курсовом проекте - наружной стены), их окончательное сопротивление и коэффициент теплопередачи;

- тип заполнения световых проемов с учетом требуемого сопротивления воздухопроницанию.

3.5.2 Определение приведенного и расчетного сопротивления теплопередаче наружных ограждений

В начале, по соответствующей формуле 3.39. и табл.3.1 находится приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждений R^пр_о. Для расчета в дальнейшем принимается большее из определенных приведенных сопротивлений теплопередаче.

Расчетное сопротивление теплопередаче однородного наружного ограждения (или неоднородного в характерном сечении, без теплопроводных включений) R^р_о, , и термическое сопротивление слоя утеплителя R_ут определяют, пользуясь формулами (СНиП 11-3 -79*, СНиП 23-02):

, (3.43)

, (3.44)

откуда

(3.45)

где - расчетное сопротивление теплопередаче однородного наружного ограждения (или неоднородного в характерном сечении), ; - термическое сопротивление теплопередаче отдельного материального слоя, ; R_в.п - термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, принимаемой по прил.4 (СНиП 11-3-79*); - коэффициент теплотехнической однородности конструкции, принимаемый по прил.13* СНиП 11-3-79* ( или п.п 6.1.5 -6.1.7 СП 23-02-2003); и - соответственно толщина, м, и коэффициент теплопроводности слоев конструкции, кроме утеплителя, Вт/ м °С; - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения, принимаемый по табл. 3.7.

Расчетную толщину утеплителя следует определять по формуле:

(3.46)

Окончательное толщина слоя утеплителя принимается кратной 1см, . Окончательное значение приведенного сопротивления теплопередаче наружной стены (если принятая толщина отличается от расчетной) определяется по формуле:

(3.47)

Где - окончательное расчетное сопротивление теплопередаче наружной стены.

Коэффициент теплопередачи наружной стены определяют по формуле:

, (3.48)

Таблица 3.7. Коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции (СНиП 11-3-79*).

Наружная поверхность	Коэффициент теплоотдачи , Вт/(мІ°С)
1. Наружных стен, покрытий, перекрытий над проездами и над холодными (без ограждающих стенок) подпольями в Северной строительно-климатической зоне 2. Перекрытий над холодными подвалами, сообщающимися с наружным воздухом; перекрытий над холодными (с ограждающими стенками) подпольями и холодными этажами в Северной строительно-климатической зоне 3. Перекрытий чердачных над неотапливаемыми подвалами со световыми проемами в стенах, а также наружных стен с воздушной, вентилируемой наружным воздухом 4. Перекрытий над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в стенах, расположенных выше уровня земли, и над неотапливаемыми техническими подпольями, расположенными ниже уровня земли	23 17 12 6

Теплотехнические показатели материальных слоев рассматриваемого варианта конструкции наружной стены можно принимать по прил. 3* СНиП 11-3-79* в зависимости от условий эксплуатации ограждающих конструкций. Условия эксплуатации ограждающих конструкций (А или Б) устанавливаются по табл.3.9 в зависимости от влажностного режима помещений зданий и сооружений (по табл.3.1) и зоны влажности населенного пункта (см. прил. В СНиП 23-02-2003).

Таблица 3.9. Условия эксплуатации ограждающих конструкций (СНиП 23-02-2003).

Влажностный режим помещений зданий	Условия эксплуатации А и Б в зоне влажности
	сухой	нормальной	влажной
Сухой	А	А	Б
Нормальный	А	Б	Б
Влажный или мокрый	Б	Б	Б

3.5.3 Проверка отсутствия конденсации водяных паров в толще наружной стены

Прежде о видах влаги, появляющейся в ограждениях.

1. Строительная влага, вносимая при возведении здания.

2. Грунтовая влага, поступающая в ограждение из грунта вследствие капиллярного всасывания и поднимающаяся до 2- 2,5 м.

3. Влага атмосферных осадков.

4. Эксплуатационная влага, поступающая в ходе эксплуатации здания.

5. Гигроскопическая влага, находящаяся в ограждении вследствие способности материала поглощать (сорбировать) влагу из воздуха.

6. Наконец, влага, поступающая из воздуха и образуемая на поверхности или в толще ограждения в холодный период года при определенных условиях

В связи с увеличением сопротивления теплопередаче наружных ограждений в 2-3 раза температура внутренней поверхности, как правило, больше температуры точки росы (конденсации). Поэтому достаточно проверки возможной конденсации водяных паров в толще наружного ограждения. Конденсация водяных паров отсутствует, если в любом сечении ограждения, перпендикулярном направлению теплового потока, значение парциального давления водяного пара меньше значения упругости водяного пара при полном насыщении . Величина определяется для средней температуры и относительной влажности воздуха самого холодного месяца.

Расчет и ведется для сечений ограждения, расположенных на границе слоев многослойной конструкции. Однослойная наружная стена разбивается на три слоя равной толщины, а слой утеплителя разбивается пополам.

, (3.49)

, (3.50)

; (3.51)

, (3.52)

где - сопротивление теплопередаче от воздуха помещения до рассматриваемого сечения Х, , определяемое по формуле:

 , (3.53)

- сопротивление паропроницанию от воздуха помещения до рассматриваемого сечения Х, в котором определяется упругость, , определяемое по формуле:

, (3.54)

- общее сопротивление паропроницанию конструкции стены, мІ·ч·Па/мг, определяемое по формуле:

, (3.55)

, - упругость водяных паров, Па, при полном насыщении, соответствующая температуре и ;

- упругость водяного пара воздуха в помещении, Па, при расчетной температуре и относительной влажности , принимаемой по СНиП 11-3-79* или СНиП 23-02-2003;

- упругость водяного пара наружного воздуха, Па, при температуре и относительной влажности самого холодного месяца;

м_i - коэффициент паропроницаемости, мг/(м ·ч· Па);

- сопротивление влагообмену на внутренней поверхности ограждения, принимаемое равным 0,0267 мІ·ч·Па/мг;

- сопротивление влагообмену на наружной поверхности стены, принимаемое равным 0,0053 мІ·ч·Па/мг.

Значение можно определить по табл. 3.10. или формуле Фильнея (при любой температуре).

При > в любом сечении дополнительно следует построить график изменения , и для определения зоны возможной конденсации водяных паров.

= 133,3·10 ^{(156 + 8,12х·t)/( 236+t)} (3.56)

Таблица 3.10. Упругость насыщенного водяного пара, Па, для различных значений температур при барометрическом давлении, равном 100,7 кПа

t, °С	Е,Па	t,оС	Е, Па	t,оС	E,Па	t,оС	E,Па
20	2338	10	1228	0	611	-10	260
19	2137	9	1148	-1	563	-11	237
18	2064	8	1072	-2	517	-12	217
17	1937	7	1001	-3	476	-13	199
16	1818	6	935	-4	437	-14	181
15	1705	5	872	-5	402	-15	165
14	1599	4	813	-6	369	-16	151
13	1497	3	759	-7	338	-17	137
12	1403	2	705	-8	310	-18	125
11	1312	1	657	-9	284	-19	113

3.5.4 Проверка допустимости конденсации водяных паров в толще наружной стены

Конденсация водяных паров в толще ограждающей конструкции нормами допускается при условии, если сопротивление паропроницанию ограждающей конструкции (в пределах от внутренней поверхности от плоскости возможной конденсации) будет не менее наибольшего из следующих требуемых сопротивлений паропроницанию (СНиП 11-3-79*, 23-02-2003):

а) требуемого сопротивления паропроницанию , , (из условия недопустимости накопления влаги в ограждающей конструкции за годовой период эксплуатации), определяемого по формуле (СНиП 11-3-79*, 23-02);

б) требуемого сопротивления паропроницанию , , (из условия ограничения влаги в ограждающей конструкции за период с отрицательными среднемесячными температурами наружного воздуха), определяемого по формуле (СНиП 11-3-79*, 23-02-2003). При установлении конденсации водяных паров в толще допустимость конденсации в курсовой работе определяется по формуле (34) [СНиП 11-3-79*].

, (3.57)

, (3.58)

где - сопротивление паропроницанию части ограждающей конструкции, расположенной между её наружной поверхностью и плоскостью возможной конденсации. многослойной ограждающей конструкции равно сумме сопротивлений паропроницанию составляющих ее слоев [СНиП 11-3-79*];

- средняя упругость водяного пара наружного воздуха за годовой период, определяемая по СНиП "Строительная климатология";

- упругость водяного пара в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации;

- упругости водяного пара, принимаемые по температуре в плоскости возможной конденсации, определяемой при средней температуре наружного воздуха соответственно зимнего (з), весеннее-осеннего (во) и летнего (л) периода;

- продолжительность, мес., зимнего (при < -5 ⁰С), весенне-осеннего (-5 ⁰С < ? 5 ⁰С) и летнего (при > 5 ⁰С) периодов.

Плоскость возможной конденсации в многослойной конструкции совпадает с наружной поверхностью утеплителя.

В случае если условия а) и б) не выполняются, необходимо принимать меры по увеличению сопротивления паропроницанию материальных слоев ограждающей конструкции от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации.

Количество водяного пара Р, г, проходящего через стенку в стационарных условиях, можно найти по формуле

Р = (е_в - е_н)·F·Z·м/д (3.59)

где F - площадь поверхности наружного ограждения, мІ; Z - время, ч.

Количество влаги ДР, г/мІ·ч, которое конденсируется в стене, определяется по формуле

ДР = Р₁ - Р₂; (3.60)

Р₁ = (е_в - Е₁) м₁/д₁; (3.61)

Р₂ = (Е₂ - е_н) м₃/д₃ (3.62)

где Р₁, Р₂ - количество влаги, г, перед началом и после конденсации водяных паров;

Е₁, Е₂ - упругость водяных паров, Па, в плоскости начала и окончания конденсации;

д₁, д₃ - толщина слоя стенки перед и после конденсации водяных паров, м.

3.5.6 Выбор заполнения световых проемов по сопротивлению воздухопроницанию

В соответствии с СНиП 11-3-79* необходимо проведение расчета по определению требуемого (минимально допустимого) сопротивления воздухопроницанию ограждающих конструкций. Наиболее слабыми по воздухопроницанию являются окна и балконные двери. Сопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей жилых и общественных зданий, а также окон и фонарей производственных зданий R_и должно быть не менее требуемого сопротивления воздухопроницанию R_и^тр, м² ч/кг, определяемого по формуле

_, (3.63)

где p - разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций, Па,;

G^н - нормативная воздухопроницаемость ограждающих конструкций, кг/(м²ч), принимаемая по табл. 3.11.;

р_о = 10 Па - разность давления воздуха, при которой определяется сопротивление воздухопроницанию R_и.

Разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций р, Па, следует определять по формуле

р = 0,55Н (_н - _в) + 0,03 _н v² , (3.64)

где Н - высота здания (от поверхности земли до верха карниза), м;

_н, _в -удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, Н/м³, определяемый по формуле

; (3.65)

здесь t - температура воздуха внутреннего (для определения _в) и наружного (для определения _н);

v - максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь, повторяемость которых составляет 16 % и более, принимаемая согласно СНиП 23-01-99*; для типовых проектов скорость ветра v следует принимать равной 5 м/с, а в климатических подрайонах 1Б и 1Г - 8 м/с.

Таблица 3.11. Нормативная воздухопроницаемость ограждающих конструкций (СНиП 11-3-79*).

Ограждающие конструкции	Воздухопроницаемость Gн, кг/(м2ч), не более
1. Наружные стены, перекрытия и покрытия жилых, общественных, административных и бытовых зданий и помещений	0,5
2. Наружные стены, перекрытия и покрытия производственных зданий и помещений	1,0
3. Стыки между панелями наружных стен:
а) жилых зданий	0,5
б) производственных зданий	1,0
4. Входные двери в квартиры	1,5
5. Окна и балконные двери жилых, общественных и бытовых зданий и помещений в:
пластмассовых или алюминиевых переплетах	5,0
деревянных переплетах	6,0
6. Окна, двери и ворота производственных зданий Окна производственных зданий с кондиционированием воздуха	8,0 6,0
7. Зенитные фонари производственных зданий	10,0
Примечание. Воздухопроницаемость стыков между панелями наружных стен жилых зданий должна быть не более 0,5 кг/(м ч).

Окончательно тип заполнений световых поемов, а также тип уплотнителя и количество уплотненных притворов принимается исходя из условия, чтобы сопротивление воздухопроницанию выбранного заполнения R_и было не менее требуемого R_и^тр.

3.6 Обеспечение комфортной тепловой обстановки в помещении

Системы отопления совместно с ограждающими конструкциями помещения, отвечающими теплозащитным требованиям, должны поддерживать заданные комфортные (допустимые или оптимальные) условия, параметры в обслуживаемой или рабочей зоне.

Температурная обстановка или комфортные условия в помещении, если не учитывать в данном случае подвижность воздуха в зоне пребывания человека, определяются температурой воздуха и внутренних поверхностей ограждающих конструкций (нагретых - отопительных приборов, охлаждающих - наружных ограждений и нейтральных - внутренних стен, перегородок).

Температурную обстановку в помещении рекомендуется (§1.18, 1.19 [3]) определять по двум условиям температурного комфорта, при которых человек, отдавая явное тепло, не испытывает перегрева или переохлаждения.

Первое условие комфортности - при нахождении человека в середине помещения. В этом случае на теплоощущение человека влияют радиационная температура t_R (как средневзвешенная по коэффициентам облученности температура поверхностей всех ограждений) и температура воздуха t_В.

t_R=Оц_ч-i·t_i, (3.66)

где ц_ч-i - коэффициенты облученности с человека на отдельные поверхности с температурой t_i, определяемые по графикам (рис.1.40 [1]).

В общем виде значение t_R можно определить, пользуясь уравнением

t_R = ( F^к_ч ·б_к·ф_ч + F^л_ч ·б_л· ф_ч - Q^л+к_ч )/ F^л_ч ·б_л - t_В (F^к_ч ·б_к / F^л_ч ·б_л), (3.67)

где F^к_ч , F^л_ч - теплоотдающие поверхности тела человека соответственно для конвективного и лучистого теплообмена, мІ;

б_к , б_л - средние по F^к_ч и F^л_ч коэффициенты конвективного (§1.6, 1.7 [1]) и лучистого (§1.4 [1]) теплообмена, Вт/мІ°С;

ф_ч - средняя температура поверхности одетого человека, °С;

Q^л+к_ч - явная теплоотдача человека, Вт.

Для большинства жилых и общественных помещений при ф_ч = 25°С, б_к = 2,3, б_л = 5,1, F^к_ч =1,9, F^л_ч =1.7 и Q^л+к_ч = 87 Вт (при легкой работе сидя) в холодный период t_R равно

t_R=29-0,57t_В. (3.68)

Если ввести температуру помещения t_п , равную 0,5(t_{В. +} t_R), то с учетом допустимых отклонений для холодного периода получим

t_R=1,57t_п-0,57t_В±1,5_. (3.69)

В теплый же период года при Q^л+к_ч = 64 Вт и t_п = 24°С

t_R=36-0,5t_В. (3.70)

или t_R=1,5t_п-0,5t_В±1,5_. (3.71)

Второе условие комфортности - на границе обслуживаемой зоны, в непосредственной близости от нагретых или охлажденных поверхностей.

Определяющей величиной в этом случае является интенсивность лучистого теплообмена наиболее невыгодно расположенной и наиболее чувствительной к излучению части поверхности тела человека.

К радиационному нагреву наиболее чувствительной оказывается поверхность головы. При расположении нагретой или охлажденной панели в потолке наиболее невыгодным можно считать положение человека под центром панели, а при расположении панели в стене (можно предполагать и окно в холодный период года) - на расстоянии 1м от поверхности.

Уравнение лучистого теплообмена для элементарной площадки на поверхности человека имеет вид

q^л_ч=C·ц·b_ч-п(ф_ч-ф_п)+С(1-ц)b_ч-в.п(ф_ч-ф_в._п), (3.72)

где С приведенный коэффициент излучения, принимаемый для этого случая равным 4,65 Вт/мІ °С;

ц - коэффициент облученности со стороны элементарной площадки на поверхности человека в сторону панели;

b - температурный коэффициент, определяемый по формуле (1.28) [3];

ф_п,ф_в._п - температура поверхности панели и средняя температура поверхностей внутренних ограждений.

Для холодного периода при температуре поверхности головы человека ф_ч =30°С, ф_п = 40°С и ф_{в -п} =18°С получаем b_ч-п = 1,15 и b_{ч -в.п} = 1,05,подставляя значения в формулу (5.7), получим

q^л_ч=5,3·ц(30-ф_п)+58(1-ц), (3.73)

откуда

ф_п=19,2+(58-q^л_ч)/5,3ц_ч-п, (3.74)

При минимально допустимой теплоотдаче излучением q^л_ч = 11,6 Вт/мІ максимально допустимую температуру нагретой поверхности можно определить по формуле

ф^доп_п?19,2+8,7/ц_ч-п (3.75)

Минимально допустимую температуру холодной поверхности при допустимой теплоотдаче излучением не более 70 Вт/мІ можно определить по следующей формуле

ф^доп_п?23-5/ц_ч-п (3.76)

где ц_{ч -п} - коэффициент облученности с элементарной поверхности человека на панель, определяемый по графику (рис.1.9) [3] или ориентировочно по формуле (1.177) [3].

Расчет допустимых значений радиационной температуры ведется обычно при панельно-лучистом отоплении, когда в качестве отопительных приборов используются греющие панели, располагаемые в плоскости наружных или внутренних стен, пола или потолка, а также при значительной площади заполнения световых проемов (коэффициенте остекления) и продолжительном пребывании человека в непосредственной близости от окон.

Пункт 2.2. задания необходимо выполнять для помещения (см.п.2.1.), используя пример 1.5.на стр. 91[1]. В примере используется формула (1.130) [1].

Литература к 3 главе.

1. Фокин К.Ф. Строительная теплотехника ограждающих частей зданий.- М.: Стройиздат,1973.

2. Ильинский В.М. Строительная теплофизика (ограждающие конструкции и микроклимат зданий). Уч. пособие.- М., "Высшая школа", 1974.

3. Богословский В.Н. Строительная теплофизика. - М.: Высшая школа, 1982.

4. Богословский В.Н. Строительная теплофизика (теплофизические основы отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха): Учебник для вузов. 3-е изд. Издательство "АВОК СЕВЕРО_ЗАПАД", Санкт-Петербург, 2006.

5. Табунщиков Ю.А., Хромец Д.Ю., Матросов Ю.А. Тепловая защита ограждающих конструкций зданий и сооружений. - М.: Стройиздат, 1986.

6. Еремкин А.И., Королева Т.И. Тепловой режим зданий: Учебное пособие. - М.: Издательство АСВ, 2000.

7. ГОСТ 30494-96. Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях.

8. СанПиН 2.1.2.1002-00. Санитарно-эпидемиологические требования к жилым зданиям и помещениям.

9. СанПиН 2.2.4.548-96. Гигиенические требования к микроклимату производственных помещений. Санитарные правила и нормы.

10. СНиП II-3-79*. Строительная теплотехника.

11. СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий

12. СП 23-101-2004. Проектирование теплозащиты зданий.

13. СНиП 23-01-99*. Строительная климатология.

14. СНиП 2.08-01-89*. Жилые здания.

15. СНиП 31-02-2001. Дома жилые одноквартирные.

16. #M12291 1200035248СНиП 31-01-2003. Здания жилые многоквартирные#S

17. СНиП 2.08.02- 89*. Общественные здания и сооружения.

18. СНиП 31-05-2003. Общественные здания административного назначения.

19. Строительная климатология: Справочное пособие к СНиП 23-01-99*/ Под ред. чл.-кор. Савина В.К. М..: НИИ строительной физики РААН, 2006.

20. Крупнов Б.А.. Строительная терминология. Перечень рекомендуемой литературы / МГСУ, 2007.

Список вопросов.

1.Основное условие теплообмена.

2. Виды теплопередачи.

3. Понятие микроклимата помещения.

4. Назначение теплотехнического расчета наружных ограждений.

5. Понятие сопротивления теплопередаче.

6. Понятие теплоустойчивости ограждения.

7. Цель влажностного расчета ограждения.

8. Понятие оптимальных и допустимых параметров воздуха в помещении.

9. Условия комфортности в помещении.

10. Определение условий эксплуатации строительных материалов.

4. Отопление

4.1 Краткая история развития отопительной техники

С наступлением ледникового периода (свыше 150 тыс. лет до н.э.) появилась необходимость приспособления естественных пещер под жилище и использование огня. Первой отопительной установкой был костер. В дальнейшем на смену ему пришли древесно-угольная жаровня, камин, печь - каменка и курная печь, топившаяся "по-черному". Продукты сгорания от последних двух установок, являющимися аккумуляторамы теплоты, накопленной во время топки и постепенно отдаваемой в помещение, поступали непосредственно в помещение и отводились наружу через отверстие в кровле.

Известно, что еще в третьем веке до н.э. появились изобретенные римлянами центральные системы в виде огневых систем отопления с развитой сетью подпольных каналов, обогреваемых дымовыми газами от центрального топливника, в котором сжигался древесный уголь. После горения угля по каналам проходил наружный воздух, который, нагревшись, поступал в отапливаемое помещение. Такие системы (по описанию, в частности, Витрувия) получили название "Хюпокаустум", что означает "снизу согретый".

Примерно с ХV в. начали строить печи с отводом продуктов сгорания наружу через каналы (газоходы). В отдельных зданиях общественного назначения (например, храмовые сооружения, дворцы) в те далекие времена применялись системы воздушного (подпольно-канального) отопления с устройством множества каналов для раздельного прохождения по ним дымовых газов от печей, располагаемых в подвале здания, и нагреваемого наружного воздуха. Так называемая "русская система" воздушного отопления была применена для отопления Грановитой палаты в Московском Кремле и широко использовалась в Европе.

В ХV111 в. начали использовать пар, отработанный в машинах, для обогрева зданий. В 1777 г. французский физик Боннеман впервые предложил систему водяного отопления с естественной циркуляцией из гладких труб для обогрева инкубатора.

Вопросы отопления в России регламентировались соответствующими актами. Так, Петр 1 именными указами ввел основные нормы печестроения. В Петербурге, Москве и других крупных городах России он запретил постройку черных изб с курными печами и обязал проводить очистку дымовых труб от сажи.

Любопытен один факт. Начиная с 1773 г., во многих районах России появился особый порядок расчета за дрова - "с трубы", т.е. деньги взимались с каждого хозяйства в зависимости от количества труб над домом. Поэтому бедняку ничего не оставалось, как топить избу "по-черному".

Прогрессивным явлением в развитии отечественной техники отопления и вентиляции стало появление трактата М.В. Ломоносова "О вольном движении воздуха, в рудниках примеченном" (1763 г.). Книга архитектора Львова Н.А. "Русская пиростатика", опубликованная в 1795 г., привела к возрождению русского печного искусства [1].

В 1834 г. Соболевским П.Г. впервые в России была осуществлена система водяного отопления с естественной циркуляцией. оссии была осущесв

Х1Х век характерен также развитием теории отопления. Были опубликованы работы Аммосова Н.А. (1841 г.), Свиязева И.И. (1867 г.), Флавицкого И.И. (1870г.), разработавшего теорию комплексного влияния состава и параметров воздуха на самочувствие человека, первое издание "Курса отопления и вентиляции" проф. Лукашевича С.Б. (1880 г.), труды проф. Грум-Гржимайло В.Е. и др. В 1893 г. немецким ученым Г. Ритшелем было издано "Руководство по отоплению и вентиляции" [2], в котором были изложены методы расчета систем отопления и их элементов. Руководство трижды издавалось на русском языке в нашей стране.

До ХХ - го века отопление большинства жилых зданий осуществлялось с помощью отопительных печей и каминов различной конструкции, что, собственно, сдерживало строительство многоэтажных зданий, хотя опытные установки водяного отопления были созданы еще в 30-е годы Х1Х века.

Современные системы отопления могли развиваться лишь после того, как промышленность начала производить стальные трубы, листовую сталь, котлы, отопительные приборы и арматуру.

Первые шаги науки и техники в начале ХХ в. в области отопления связаны с именами проф. Чаплина В.М., Павловского А.К. и Аше Б.М., инженеров Яхимовича В.А. и Мельникова Н.П., в 1909 г. впервые в нашей стране сконструировавшего систему водяного отопления с насосным побуждением. Позднее - с именами проф. Максимова Г.М., Каменева П.Н., Сканави А.Н. и др.

С 20-х годов ХХ века в СССР, в связи со строительством отечественной промышленности, в качестве отопительных приборов началось использование стальных труб, производство чугунных радиаторов. Например, гладкие чугунные радиаторы разной высоты и глубины типа "Альфа", "Бета", "Гамма" и "Дельта" выпускались на государственных мальцевских заводах [3]. Было налажено производство чугунных радиаторов на московском заводе им. Войкова, ранее принадлежавшем братьям Кертинг. Если в 1927 г. было произведено около 150 тыс. мІ, в 1931 - 300 тыс. мІ радиаторов, то в 1940 г. было изготовлено уже 1,5 млн. мІ [4]. С 1930 г. в СССР начал выходить журнал "Отопление и вентиляция". Одновременно были организованы специальные факультеты в институтах и отделения в техникумах для подготовки кадров по отоплению и вентиляции, а также монтажные, наладочные, проектные и научно-исследовательские организации.

До 60-х годов ХХ столетия производились в основном чугунные секционные радиаторы общей высотой до 600 мм (ЛОР 150 и ЛОР-300, Польза №3, "Москва" -150 и "Москва" -132, "Нерис", "Минск -110", РКШ, тепловая панель Понтрягина, "гигиенический" одно, трех и четырехсекционный и др.) и до 1100 мм (Польза №6), а также стальной штампованный радиатор РШ - 4. В производственных зданиях и ряде гражданских зданий предусматривались чугунные ребристые трубы с наружным диаметром ребер 175 мм, а также змеевики и регистры из стальных труб диаметром до 125 мм (прил. 10).