Проектирование автодорожного железобетонного моста
Описание схемы автодорожного железобетонного моста и конструкции пролетных строений. Расчет и конструирование плиты проезжей части и главной балки. Армирование нижней сетки. Построение эпюры материалов. Расчет наклонного сечения на перерезывающую силу.
| Рубрика | Строительство и архитектура |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 19.12.2014 |
| Размер файла | 3,9 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Министерство образования Российской Федерации
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования
"Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия (СибАДИ)"
Кафедра "МОСТЫ"
Курсовой проект
"Проектирование автодорожного железобетонного моста"
Выполнил:
студент АДб-12 - Z1 группы
Жданов А.В.
Приняла:
Щетинина Н.Н.
Омск - 2014 г.
Содержание
- 1. Описание схемы моста и конструкции пролетных строений
- 2. Расчет плиты проезжей части
- 2.1 Определение усилий в плите проезжей части от постоянной нагрузки
- 2.2 Определение усилий от временной нагрузки
- 3. Расчет и конструирование плиты проезжей части
- 3.1 Армирование нижней сетки
- 3.1.1 Армирование плиты ПЧ на опорах (верхняя сетка)
- 4. Расчет и конструирование главной балки
- 4.1 Определение усилий в балке от постоянной нагрузки
- 4.1.1 Определение коэффициентов поперечной установки
- 4.1.2 Определение КПУ для главной балки
- 4.2 Определение усилий в главной балке
- 4.3 Армирование главной балки
- 5. Построение эпюры материалов
- 6. Расчет наклонного сечения на перерезывающую силу
- Список использованной литературы
1. Описание схемы моста и конструкции пролетных строений
Мостовой переход - это комплекс сооружений, в состав которого входят мост, подходы к нему; а также ледорезы, регуляционные сооружения и берегоукрепительные устройства, которые в проекте не представлены.
Мост своими конструкциями перекрывает русло и часть поймы реки. Мост состоит из пролетных строений и опор.
Пролетные строения моста включают следующие основные части: проезжую часть, несущую часть (балки), систему связей и опорные части.
Проезжая часть воспринимает действие подвижных нагрузок (от транспортных средств и пешеходов) и передает их на несущую часть. В состав проезжей части входит мостовое полотно и несущие элементы.
В соответствии с заданием габарит моста - Г10 (для III тех. категории), ездовое полотно состоит из двух полос движения: ширина проезжей части - 7,0 м, и полос безопасности шириной - 2х1,5 м. Ширина моста, включающая в себя ширину проезжей части, полос безопасности, тротуаров и ограждений, равна:
Ширина тротуара, согласно заданию, 2,25 м. С наружной стороны тротуары ограждаются перилами высотой 1,1 м, а с внутренней стороны барьерным ограждением высотой 0,75 м. Для обеспечения быстрого отвода воды поверхностям ездового полотна и тротуарам придаем продольный уклон (10‰) и поперечные уклоны (20‰). Необходимость обеспечить плавность перехода от насыпи к мосту достигается путем создания в местах сопряжения моста с насыпью специальных переходных участков в виде переходных плит.
Несущие элементы проезжей части - железобетонные плиты проезжей части (принимаем толщиной 18 см) воспринимают нагрузку от транспортных средств с ездового полотна, от пешеходов с тротуаров и передают их на основные несущие конструкции пролётного строения. Несущая часть пролетного строения воспринимает действие собственного веса пролетного строения и временной подвижной нагрузки и передает его на опоры, представляющие собой балки.
Мостовое полотно обеспечивает безопасное движение транспорта и ограждающие устройства, устройства для водоотводов, деформационные швы и сопряжения мостов с подходами.
1 - асфальтобетонное покрытие - 9 см;
2 - защитный слой - 6 см;
3 - гидроизоляция - 0,5 см;
4 - выравнивающий слой - 3 см;
5 - железобетонная плита-18 см
Рисунок 1.1- Дорожная одежда ездового полотна: 1-асфальтобетонное покрытие; 2- защитный слой; 3- гидроизоляция; 4- выравнивающий слой; 5 - ж/б плита.
Рисунок 1.2 - Конструкция тротуаров.
Рисунок 1.3 - Поперечное сечение главной балки.
2. Расчет плиты проезжей части
2.1 Определение усилий в плите проезжей части от постоянной нагрузки
Определение расчетной нагрузки, действующей на 1 м2 плиты проезжей части (собственный вес) представлено в таблице 1.1.
; ; (СНиП табл.8)
Таблица 1.1 Определение расчетной нагрузки
|
№№ п. п |
Виды нагрузки |
Объемный вес, , т/м3 |
Нормативная нагрузка, |
Коэф. надежности, f |
Расчетная нагрузка, |
|
|
11 |
А/б покрытие, = 0,09 м |
2,3 |
=0, 207 |
1,5 |
0,3105 |
|
|
22 |
Защитный слой = 0,06 м |
2,5 |
=0,15 |
1,3 |
0, 195 |
|
|
33 |
Гидроизоляция, = 0,005 м |
1,5 |
=0,0075 |
1,3 |
0,00975 |
|
|
44 |
Выравнивающий слой, = 0,03 м |
2,1 |
=0,063 |
1,3 |
0,0819 |
|
|
55 |
Ж/б плита, = 0,18 м |
2,5 |
=0,45 |
1,1 |
0,495 |
|
|
Всего расчетная нагрузка (т/м2): |
т/м2 |
1,09 |
||||
|
Расчетная нагрузка (кН/м2): |
кН/м2 |
10,9 |
Расчетный максимальный изгибающий момент в середине пролета плиты М q и расчетная максимальная перерезывающая сила Qg на опоре от постоянной нагрузки равны:
М q = qр * lр2;
8
Qq = qр * lр;
2
где
lр - расчетный пролет плиты, lр = l - bр;
1 - расстояние между осями балок;
bр - ширина ребра балки.
2.2 Определение усилий от временной нагрузки
Определяю расчетное расстояние между балками:
где lo - расстояние между осями балок; bр - толщина ребра.
Определение усилий от нагрузки А-11.
автодорожный железобетонный мост армирование
Рис. 2.1 - Эпюра рабочих ширин для определения максимального изгибающего момента при загружении нагрузкой А14.
Так как расчетное расстояние между балками, меньше 2м, то при определении усилий от временной нагрузки А-14 рассматривают схему размещения одной колеи и одного колеса нагрузки (рис. 2.1).
Нагрузка от распределенной полосы: v=14 кН/м.
Нагрузка от оси тележки: рось=140 кН.
Давление колеса на поверхность покрытия, действующее на площадке аb, распределяется дорожной одеждой примерно под углом 45°. В результате на поверхность железобетонной плиты давление передается на значительно большую площадку (эпюра рабочих ширин). По форме её принимают за прямоугольную.
При определении изгибающего момента нагрузка ставится симметрично относительно плиты проезжей части.
Принимаем общую площадку распределения давления:
а1 = а+2· hдо = 0,2 + 2·0,185 = 0,57 м
b1 = b+2·hдо = 0,6 + 2·0,185 = 0,97 м
где H = 0,185 м - толщина слоев дорожной одежды
Определяю размеры эпюры рабочих ширин, выбирая из двух значений наибольшие:
Определяем интенсивность распределенной нагрузки на 1м2 от тележки и от распределенной полосы:
;
Определяем коэффициенты надежности по нагрузке: faТ - коэффициент надежности для тележки; faТ = 1,5; fa - коэффициент надежности для полосы; fa = 1,15. - динамический коэффициент;
Определяем максимальный изгибающий момент в середине пролёта плиты проезжей части:
Суммарный момент от постоянной и временной нагрузок:
Рис. 2.2 - Эпюра рабочих ширин для определения максимальной поперечной силы при загружении нагрузкой А14.
При определении поперечной силы нагрузка ставится так, чтобы край площадки распределения давления совпадал с проверяемым сечением (рис. 2.2)
Размеры эпюры рабочих ширин имеют то же значение, как и при определении величины изгибающего момента. Коэффициенты надежности по нагрузке остаются теми же.
Максимальная поперечная сила у опоры:
где y1=0,74 - ордината линии влияния под осью колеса.
Суммарная поперечная сила от постоянной и временной нагрузок
Определение усилий от нагрузки НК-100
Рис. 2.3 - Эпюра рабочих ширин для определения максимального изгибающего момента при загружении нагрузкой НК-100.
Нагрузка от тележки: рНК-100 = 18х14=252 кН (на ось) х 4 = 1008 кН.
При действии нагрузки от одного колеса размеры площадки составят:
вдоль движения а3= а1=0,57 м;
поперек движения b3=b+2Н=0,8+2·0,185=1,17 м.
При определении изгибающего момента нагрузка ставится в середину пролета (рис. 2.3)
Определяю размеры эпюры рабочих ширин, выбирая из двух значений наибольшие:
Определяем интенсивность распределенной нагрузки на 1м2:
.
- динамический коэффициент, [1, согласно п.1.4.2];
- коэффициент надежности по нагрузке.
Определяем максимальный изгибающий момент в середине пролёта:
Суммарный изгибающий момент от постоянной и временной нагрузок:
Рис. 2.4 - Эпюра рабочих ширин для определения максимальной поперечной силы при загружении нагрузкой НК-100.
При определении поперечной силы нагрузка ставится как можно ближе к ребру балки (рис. 2.4)
Определяем величину поперечной силы:
где y1 =0,69 - ордината линии влияния по оси колеса.
Суммарная поперечная сила от постоянной и временной нагрузок:
.
В качестве расчётных усилий принимается наибольшие, полученные при загружении плиты нагрузкой А-14:
Определяем моменты для фактической схемы загружения:
М0,5l=0,5·Мmax=0,5·43,21 =21,61 кН·м;
Моп=-0,8·Мmax=-0,8·43,21 =-34,57 кН·м.
3. Расчет и конструирование плиты проезжей части
По полученным расчетным значениям усилий производим армирование плиты проезжей части с проверкой ее на прочность.
3.1 Армирование нижней сетки
Схема для расчета нижней сетки приведена на рис 2.5.
Рис. 2.5 - Схема для расчета нижней сетки
1. Определяю рабочую высоту плиты:
2. Определяю плечо внутренней пары сил:
z ? 0,925 ·hо=0,925 ·0,155= 0,1434 м.
3. Определяю площадь рабочей арматуры:
4. Определяю количество стержней:
шт. Принимаю 6 стержней.
Определяю фактическую площадь рабочей арматуры:
5. Определяю высоту сжатой зоны:
6. Осуществляю проверку прочности:
Мпред= 18,6 кНм > М0,5l= 17,73 кНм.
Следовательно, условие проверки на прочность выполняется.
7. Определяю площадь распределительной арматуры:
Определяю количество стержней распределительной арматуры:
шт. Конструктивно принимаем 4 стержня.
Фактическая площадь распределительной арматуры, Аsф':
м2.
3.1.1 Армирование плиты ПЧ на опорах (верхняя сетка)
Схема для расчета верхней сетки приведена на рис.2.6.
Рисунок 2.6.- Схема для расчета верхней сетки.
1. Определяю рабочую высоту плиты:
2. Определяю плечо внутренней пары сил:
z ? 0,925 ·hо = 0,1156 м.
3. Определяю площадь рабочей арматуры:
4. Определяю количество стержней:
шт. Конструктивно принимаем 12 стержней.
Определяю фактическую площадь рабочей арматуры:
5. Определяю высоту сжатой зоны:
6. Осуществляю проверку прочности:
Мпред = 29,2 кНм > Моп = 28,36 кНм, следовательно условие проверки на прочность выполняется.
1. Определяю площадь распределительной арматуры:
Принимаем диаметр распределительной арматуры: d'=6 мм
2. Определяю количество стержней распределительной арматуры:
шт. Принимаем 7 стержней.
3. Фактическая площадь распределительной арматуры, Аsф':
м2.
4. Расчет и конструирование главной балки
4.1 Определение усилий в балке от постоянной нагрузки
Постоянная нагрузка определяется на 1 п. м. балки и слагается из веса самой балки, плиты проезжей части, дорожной одежды, лит, бордюрных камней и перильного ограждения.
Определение усилий от постоянной нагрузки произведено в табличной форме и приведено в таблице 3.1.
Таблица 2.1 Расчет постоянной нагрузки на главную балку
|
№ |
Вид нагрузки |
Объем. вес , кН/м3 |
Норматив. нагрузка qн, кН/м |
Коэф. надежн. гf |
Расч. нагр. qр=qнгf кН/м |
|
|
1 |
Асфальтобетон 7см |
23 |
15,5230,07=24,96 |
1,5 |
37,44 |
|
|
2 |
Защитный слой 6см |
25 |
15,5250,06=23,25 |
1,3 |
30,23 |
|
|
3 |
Гидроизоляция 1см |
15 |
15,5150,01=2,33 |
1,3 |
3,03 |
|
|
4 |
Выравн. слой 4см |
21 |
15,5 210,03=9,77 |
1,3 |
12,7 |
|
|
5 |
Барьер. ограждение |
25 |
2 |
1,1 |
2,2 |
|
|
6 |
Плита проезж. части |
25 |
15,5250,18=69,75 |
1,1 |
76,73 |
|
|
7 |
Перильное ограждение |
1,25 |
1,25 |
1,1 |
1,38 |
|
|
8 |
Собств. вес балки |
25 |
0,160,72825=23,04 |
1,1 |
25,34 |
Сумма 189,05
Считаем, что постоянная нагрузка распределяется равномерно между всеми балками и нагрузка на каждую из них равна:
кН/м2.
4.1.1 Определение коэффициентов поперечной установки
Распределение временной вертикальной нагрузки между главными балками осуществляется с помощью коэффициента поперечной установки (КПУ), который показывает, какая часть временной нагрузки находящейся на проезжей части и тротуаре приходится на рассчитываемую балку.
КПУ определяется по методу внецентренного сжатия. Для определения поперечной установки необходимо построить линии влияния усилий действующих на отдельные балки.
Ввиду прямолинейности линий влияния давления для построения их достаточно найти две ординаты над крайними балками:
или .
таким образом: y1 = 0,42, y8 = - 0,17.
Для определения усилий в главной балке от временной нагрузки необходимо найти КПУ по линии влияния давления на рассчитываемую балку.
При этом для нагрузки А-11 для тележки и полосы КПУ определяется по-разному. При этом для полосы вводится коэффициент сочетания, равный 0,6 для второй колонны.
Для тележки
Для равномерно распределённой полосы
От толпы
Загружается тот участок, где имеем положительное значение усилия.
4.1.2 Определение КПУ для главной балки
1-я схема загружения.
Нагрузку А11 располагают в 1,5 м от полосы безопасности при одном загруженном тротуаре.
Рис. 3.1 - Схема загружения линии влияния давления нагрузкой А11 по I схеме загружения
Определяю коэффициенты поперечной установки:
2-я схема загружения.
Нагрузка А11 ставится в 0,55 м от бордюрного камня при незагруженных тротуарах.
Рис.3.2 - Схема загружения линии влияния давления нагрузкой А11 по II схеме загружения
Определяю коэффициенты поперечной установки:
3-я схема загружения.
Ставится один расчетный автомобиль НК-80 как можно ближе к полосе безопасности при незагруженных тротуарах.
Рис. 3.3 - Схема загружения линии влияния давления нагрузкой НК-80.
Определяю коэффициент поперечной установки:
.
4.2 Определение усилий в главной балке
Расчетные значения усилий M и Q определяются путем загружения линий влияния постоянной и временной нагрузкой. Определяем значения М и Q в сечениях, количество которых достаточно для построения эпюр этих усилий: середина, четверть и опорное сечение балки.
Усилие в рассматриваемом сечении:
,
где
S - усилие в рассматриваемом сечении;
qр - расчётная постоянная нагрузка на 1п. м. главной балки=23,63 кН/м2;
- алгебраическая сумма площадей всех участков загружения линии влияния;
- площадь линии влияния с положительным значением;
fv - коэффициент надежности для полосы; fv = 1,2
v - коэффициент поперечной установки для полосы автомобильной нагрузки;
- динамический коэффициент для нагрузок А11 и НК-80;
- полосовая нагрузка=10,8 кН;
P - коэффициент надежности для тележки;
P = 1,5 при = 0, р = 1,2 при ? 30 м, промежуточные значения - по интерполяции:
гfНК-80 - коэффициент надежности для нагрузки НК-80 = 1;
P - коэффициент поперечной установки для тележки;
НК-80 - коэффициент поперечной установки для тележки нагрузки НК-80;
Рось - усилия на ось тележки А11=108 кН;
рНК-80 - усилия на ось нагрузки НК-80=20 т;
y1, y2, у3, у4 - ординаты линии влияния для осей нагрузки;
Т - коэффициент надежности для пешеходов; fТ = 1,2
Т - коэффициент поперечной установки для пешеходов;
- нагрузка от пешеходов на тротуарах.
lр=8,4 м - расчетная длина пролета.
Рис. 3.4 - Схема загружения линий влияния усилий М и Q постоянной и временной нагрузками в сечениях 1-1,2-2 и 3-3 по I схеме загружения.
Рис. 3.5 - Схема загружения линий влияния усилий М и Q постоянной и временной нагрузками в сечениях 1-1,2-2 и 3-3 по II схеме загружения.
Рис. 3.6 - Схема загружения линий влияния усилий М и Q постоянной и временной НК-80 нагрузками в сечениях 1-1,2-2 и 3-3.
Сечение 1-1
Определяю М
1я схема загружения
2я схема загружения
3я схема загружения
Определяю Q
1я схема загружения
2я схема загружения
3я схема загружения
Сечение 2-2
Определяю М
1я схема загружения
2я схема загружения
3я схема загружения
Определяю Q
1я схема загружения
2я схема загружения
3я схема загружения
Сечение 3-3
Момент в опорном сечении равен нулю.
Определяю Q
1я схема загружения
2я схема загружения
3я схема загружения
Результаты вычислений сведены в таблицу 3.2.
Таблица 3.2 - Внутренние усилия по сечениям
|
Сечение |
Внутренние усилия |
||||||
|
А-11 |
НК-80 |
||||||
|
1я схема загружения |
2я схема загружения |
||||||
|
M |
Q |
М |
Q |
М |
Q |
||
|
1 - 1 |
481,45 |
60,95 |
551,08 |
75,06 |
510,11 |
57,32 |
|
|
2 - 2 |
376,70 |
148,05 |
435,74 |
178,09 |
384,77 |
158,40 |
|
|
3 - 3 |
0 |
245,77 |
0 |
285,85 |
0 |
260,86 |
На основе произведенного расчета определяю максимальные усилия в сечениях и строю эпюру огибающих усилий (рис.3.7).
Рис. 3.7 - Эпюра огибающих усилий
4.3 Армирование главной балки
Рис. 3.8 - Назначение расчетной ширины плиты.
As (A's) - площадь растянутой (сжатой) арматуры;
as (a's) - расстояние до ц. т. растянутой (сжатой) арматуры;
h =0,9 м - высота расчетной балки;
hf = 0,18 м - высота плиты проезжей части балки;
b = 0,16 м - толщина ребра балки;
1. Расчетная ширина плиты
м;
2. Плечо внутренней пары:
м;
3. Площадь рабочей арматуры:
м2;
4. Число стержней при диаметре одного стержня d =22 мм:
шт., округляем в большую сторону nsф = 8 шт.
Фактическая площадь рабочей арматуры:
м2.
5. Положение центра тяжести:
м.
где ns - общее число стержней; ni - число стержней в i-том ряду; ai - расстояние до центра тяжести i-го ряда от низа балки;
6. Точное вычисление рабочей высоты:
м.
7. Высота сжатой зоны:
(м);
Коэффициент условий работы:
где:
(h-x) - высота растянутой зоны сечения; - расстояние от оси растянутого арматурного элемента от растянутой грани сечения;
Принимаем
м.
Проверка по предельному моменту:
М пр > М max; 653,03>551,08
Следовательно, армирование рассчитано правильно.
Рисунок 3.9 - Схема к проверке балки на прочность по предельному моменту.
5. Построение эпюры материалов
Строится эпюра моментов (Mmax), откладывая предельный момент Мпред>Мmax в пределах 5%
Предельный момент делится на число пар стержней.
По СНиП (п 3.126) определяем величину заделки стержня:
При марке бетона В30 ls=22d=22·0,022=0,484м
Стержни отгибают под углом 45є. Отогнутые стержни должны быть распределены по длине балки таким образом, чтобы любое сечение, нормальное к оси элемента, пересекало хотя бы один стержень; если это требование не выполняется, то применяем дополнительные косые стержни, привариваемые к основной рабочей арматуре (того же диаметра).
Длину сварных швов в местах прикрепления наклонных стержней принимают равной при односторонней сварке - 12d, при двусторонней - 6d.
В местах, где производят отгиб или обрыв стержней, а также между ними на расстояниях, не превышающих ѕ высоты балки, в сварных каркасах необходимо располагать связующие швы. Их длина принимается равной 6d и 3d. При двусторонней сварке наименьшая толщина швов - 4мм (п.3.161).
6. Расчет наклонного сечения на перерезывающую силу
Рис. 5.1 - схема к расчету балки на прочность по наклонному сечению
Выполняем расчет приопорного участка:
1. Расчет наклонного сечения элемента с поперечной арматурой на действие поперечной силы следует производить из условия:
где: - площадь сечения одного стержня отгиба; - коэффициент условий работы; - количество отгибов, попавших в наклонное сечение; - количество срезов; - угол наклона отогнутых стержней к продольной оси элемента в месте пересечения наклонного сечения;
МПа
где: - площадь сечения одного стержня хомута; - коэффициент условий работы; - количество хомутов, попавших в наклонное сечение; - количество срезов;
= 6 хомутов;
МПа
но не менее 1,3 и не более 2,5;
расчетное сопротивление на скалывание при изгибе; наибольшее скалывающее напряжение от нормативной нагрузки;
Па
кН;
кН;
- условие проверки выполняется.
где:
площадь горизонтальной ненапрягаемой арматуры, см2;
Так как град, то К<0 и он не учитывается.
МПа - проверка выполняется.
Расчёт выполнен верно.
Список использованной литературы
1. Колоколов Н.М., Копац Л.Н., Файнштейн И.С. Искусственные сооружения: Учебник для техникумов трансп. стр-ва/ Под ред.Н.М. Колоколова. - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Транспорт, 1988, 440с.
2. Мосты и сооружения на дорогах: Учеб. для вузов: В 2-х ч. / Гибшман Е. Е., Кирилов В.С., Маковский Л.В., Назаренко Б.П. Изд. 2-е, перераб. и доп. - М.: Транспрорт, 1972, 404с.
3. Мосты и сооружения на дорогах: Учеб. для вузов: В 2-х ч. /П.М. Саламахин, О.В. Воля, Н.П. Лукин и др.; Под ред.П.М. Саламахин. - М.: Транспорт, 1991, 344с.
4. Проектирование деревянных и железобетонных мостов. Под ред.А. А. Петропавловского. Учеб. для вузов. - М.: Транспорт, 1978, 360 с.
5. СНиП 2.05.03-84*. Мосты и трубы. - М.: Стройиздат, 1984
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Проект железобетонного моста балочной разрезной конструкции. Описание схемы моста и конструкции пролётных строений. Расчёт и конструирование плиты проезжей части. Построение эпюры материалов. Определение постоянной нагрузки. Армирование главной балки.
курсовая работа [1,9 M], добавлен 13.05.2014Описание конструкции моста. Расчет и проектирование плиты проезжей части с учетом распределения нагрузки. Оценка выносливости элементов железобетонных конструкций с ненапрягаемой арматурой. Определение внутренних усилий. Построение эпюры материалов.
курсовая работа [3,2 M], добавлен 30.03.2014Рассмотрение вариантов строительства моста в Воронежской области. Расчет главных балок, плиты проезжей части. Определение коэффициентов поперечной установки, требуемой площади напрягаемой арматуры и ее размещения. Монтаж опор и пролетных строений.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 16.06.2015Описание условий проектирования моста. Расчет главной балки пролетного строения. Геометрические параметры расчетных сечений балки. Подбор арматуры и расчет по прочности сечения, нормального к продольной оси балки. Конструирование элементов моста.
курсовая работа [4,1 M], добавлен 28.05.2012Основные задачи при проектировании железобетонного балочного пролетного строения. Применение метода вариантного проектирования. Анализ эксплуатационных и технических показателей. Эскизное проектирование, расчет плиты проезжей части и главной балки.
курсовая работа [1,8 M], добавлен 22.12.2013Конструирование плиты проезжей части. Подбор рабочей арматуры плиты и проверка по прочности нормальных сечений. Определение усилий в сечениях главной балки, значений коэффициентов надежности и динамичности. Проверки по прочности наклонных сечений.
курсовая работа [2,8 M], добавлен 21.12.2013Разбивка сетки колонн для ребристого железобетонного перекрытия и выбор оптимального варианта. Расчетная схема, нагрузки и армирование плиты. Определение расчетных усилий на второстепенную балку и построение эпюры для ее материалов. Расчет колонны.
курсовая работа [613,7 K], добавлен 29.06.2012Определение грузоподъемности моста, разработка и обоснование вариантов его восстановления. Конструирование и расчет проезжей части - ортотропного настила 12 мм, усиленного снизу ребрами из швеллеров. Организация контроля качества строительной продукции.
курсовая работа [141,3 K], добавлен 23.02.2014Составление схемы железобетонного моста под однопутную железную дорогу через несудоходную реку. Нормативные нагрузки на пролетное строение. Расчет балки по прочности. План и профиль тоннельного пересечения. Задачи периодических осмотров состояния тоннеля.
курсовая работа [400,3 K], добавлен 26.03.2019Общие сведения о районе участка строительства, описание инженерно-геологических и гидрологических условий, принятая конструкция моста. Армирование основных конструктивных элементов на сочетания постоянных и временных нагрузок. Возведение опор моста.
дипломная работа [9,8 M], добавлен 15.05.2013
