Расчёт отопительной нагрузки помещений жилого пятиэтажного здания в климатических условиях г. Красноярск

Размещено на http://www.allbest.ru/

8

Содержание

Введение

1. Исходные данные

1.1 Техническая характеристика здания

1.2 Конструкция наружных ограждений

1.3 Характеристика климатического района

1.4 Расчётные параметры внутреннего воздуха

1.5 Характеристика ограждающих конструкций

2. Определение отопительной нагрузки помещения

2.1 Определение теплопотерь через ограждающие конструкции

2.2 Расчёт отопительной нагрузки помещений

3. Тепловой расчет отопительных приборов

4. Гидравлический расчет трубопровода

4.1 Определение расчетного циркуляционного давления в системе отопления

4.2 Гидравлический расчет стояков

4.3 Гидравлический расчет магистральных участков трубопровода

5. Подбор оборудования теплового ввода

6. Спецификация оборудования и материалов

Библиографический список



Введение

В курсовом проекте выполнен расчёт отопительной нагрузки помещений жилого 5-ти этажного здания в климатических условиях г. Красноярск.

Техническая характеристика здания его план и разрез приведены СК 1-6-89 с. 33.

Система отопления водяная, однотрубная, с верхней разводкой подающей магистрали, тупиковая. Температура носителя 105-70?С.

В качестве отопительных приборов приняты чугунные секционные радиаторы типа МС 140-108.

Курсовой проект выполнен в соответствии с справочной нормативной литературой и соответствует техническим условиям на монтаж и эксплуатацию.

здание отопительный трубопровод тепловой



1. Исходные данные

1.1 Техническая характеристика здания

Строительный объём здания = 37808 м³

Площадь застройки = 3100 м²

Жилая площадь = 1435 м²

Общая площадь =2224 м²

Здание жилое 5-ти этажное, имеет чердак и подполье.

1.2 Конструкция наружных ограждений

Наружные стены - трёхслойные панели с эффективным утеплителем.

Наружная отделка наружных стен - фактурный слой декоративного бетона.

Внутренняя отделка - оклейка обоями, масляная окраска панелей.

Перекрытия - сборные железобетонные плоские панели горизонтального формования толщиной 160 мм.

Утеплитель чердачного перекрытия - минеральная вата.

Полы - линолеум, керамическая плитка.

Окна и балконные двери - с тройным остеклением.

Наружные двери - остекленные.

Внутренние двери - остекленные.

Перегородки - сборные железобетонные толщиной 80 мм.

Кровля - бетонная плита с мягкой кровлей.

1.3 Характеристика климатического района

Город - Красноярск

Влажностная зона - сухая

Режим эксплуатации - нормальный

Коэффициент обеспеченности - 0,92

Средняя температура наиболее холодной пятиднёвки - -40?С

Средняя температура наиболее холодных суток - -44?С

Абсолютная минимальная температура - -53?С

Средняя температура отопительного периода - -7,2?С

Продолжительность отопительного периода - 235 суток.

Средние значение среднемесячных температур зимнего периода - -12,9?С

Средняя за зимний период упругость водяного пара - 1,86 гПа

Максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь - 6,2 м/с

Минимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль - 0 м/с

Удельная энтальпия - -40,2кДж/кг

Скорость ветра - 1 м/с

Расчетная географическая широта - 56?С.Ш

Бараметрическое давление - 970 гПа

1.4 Расчётные параметры внутреннего воздуха

В соответствии с нормативными требованиями для жилых зданий температура в помещениях принята следующая:

в жилых комнатах - 21?С, в угловых жилых комнатах-23?С

в кухнях - 19?С, в угловых кухнях-21?С

в лестничных клетках - 16?С

в раздельных сан. узлах - 18?С

в совмещённых сан. узлах - 25?С

в ванных комнатах - 25?С

относительная влажность воздуха - 40-60%.



1.5 Характеристика ограждающих конструкций

Наружные стены:

- керамзитобетон д = 0,3 м

- пенополистирол д = 0,13 м

- керамзитобетон д = 0,05 м

Толщина наружной стены д = 0,48 м

Коэффициент теплопередачи Кн.с = 0,27 Вт/(м²?С)

Чердачное перекрытие:

- бетонная стена д = 0,16 м

- минеральная вата д = 0,2 м

- шлаковая засыпка д = 0,1 м

Толщина чердачного перекрытия д = 0,46 м

Коэффициент теплопередачи Кч.п = 0,20 Вт/(м²?С)

Полы:

Линолеумный пол:

- линолеум д = 0,005 м

- цементно-песчаный раствор д = 0,03 м

- минеральная вата д = 0,24 м

- бетонная плита д = 0,16 м

Толщина линолеумного пола д = 0,43 м

Коэффициент теплопередачи Кл.п = 0,20 Вт/(м²?С)

Плиточный пол:

- керамическая плитка д = 0,01 м

- цементно-песчаный раствор д = 0,03 м

- минеральная вата д = 0,24 м

- бетонная плита д = 0,16 м

Толщина плиточного пола д = 0,44 м

Коэффициент теплопередачи Кп.п = 0,20 Вт/(м²?С)

Бетонный пол:

- цементно-песчаный раствор д = 0,03 м

- бетонная плита д = 0,16 м

Толщина бетонного пола д = 0,19м

Коэффициент теплопередачи Кб.п =2,38 Вт/(м²?С)

Окна и балконные двери:

Двойное остекление с твердым селективным покрытием в раздельно - спаренных переплетах.

Коэффициент теплопередачи Кок =1,54 Вт/(м²?С)

К = Кок - Кн.с

К =1,54 - 0,27 = 1,27 Вт/(м²?С)

Фактическое сопротивление воздухопроницанию Rиф = 0,9 м²·ч·Па/кг

Лестничная клетка:

Наружные двери деревянные двойные

Коэффициент теплопередачи Кн.д =2,32 Вт/(м²?С)

К = Кн.д - Кн.с

К =2,32 - 0,27 = 2,05 Вт/(м²?С)

Добавка на входные наружные двери

0,27ЧН = 0,34Ч19,6 = 6,7

Расчет потерь теплоты через пол лестничной клетки, расположенной по грунту, рассчитывают по зонам шириной 2 м. расположенным параллельно к наружным стенам здания.

Если нет наружных стен, то расчёт ведём по зонам пола.

В данном проекте есть наружные стены делить зоны начинаем от уровня земли, а затем пол.

1 зона стены:

Фактическое сопротивление воздухопроницанию

(1.1)

Rн.с.1з = 2,1+0,37+3,17+0,06 = 2,1+3,6=5,7 м²·ч·Па/кг

Коэффициент теплопередачи

(1.2)

Вт/(м²?С)

1 зона пола:

Фактическое сопротивление воздухопроницанию первой зоны пола по формуле (1.1).

R1з.п = 2,1+0,2+0,04 = 2,34 м2·ч·Па/кг

Коэффициент теплопередачи по формуле (1.2)

Вт/(м²?С)

2 зона пола:

Фактическое сопротивление воздухопроницанию



(1.3)

R2з.п = 4,3+0,2+0,04 = 4,54 м²·ч·Па/кг

Коэффициент теплопередачи по формуле (1.2)

Вт/(м²·?С)

3 зона пола:

Фактическое сопротивление воздухопроницанию

(1.4)

R3з.п = 8,6+0,2+0,04= 8,84 м²·ч·Па/кг

Коэффициент теплопередачи по формуле (1.2)

Вт/(м²·?С)

4зона пола:

Фактическое сопротивление воздухопроницанию

(1.5)

R4з.п = 14,2+0,2+0,04= 14,44 м²·ч·Па/кг



Коэффициент теплопередачи по формуле (1.2)

Вт/(м²·?С)



2. Определение отопительной нагрузки помещения

2.1 Определение теплопотерь через ограждающие конструкции

Потери тепловой энергии определяют через все ограждения, которые граничат с наружным воздухом (стены, окна, покрытия), с неотапливаемыми помещениями (чердачные перекрытия, перекрытия над неотапливаемыми подвалами, техподпольями), а также с помещениями, имеющими температуру на 3^оС и ниже, чем в рассчитываемом помещении.

Через каждый вид ограждения теплопотери рассчитываются по формуле:

Q=k·F·(tв-tн)·n·p (2.1)

где F - расчетная площадь ограждения, м²;

tн - температура наружного воздуха для расчета отопления, равная температуре по параметрам Б, ^оС;

n - коэффициент, учитывающий зависимость положения ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху;

n = 1 - для наружных стен, дверей, окон;

n = 0,6 - для пола первого этажа;

n = 0,9 - для потолка верхнего этажа.

p - множитель, учитывающий дополнительные теплопотери, определяемый из выражения:

p=1+?в (2.2)

где ?в - сумма дополнительных потерь через ограждения, принимаемая в долях от основных теплопотерь.

Расчетную площадь ограждения конструкции F, м², определяют с точностью до 0,1 м² по правилам обмера линейных размеров ограждения в плане и разрезе здания.

Линейные размеры ограждения определяют следующим образом:

а) площадь окон, дверей и фонарей - по наименьшим размерам строительных проемов в свету;

б) площадь полов и потолков - по размерам между осями внутренних стен или от внутренней поверхности наружных стен до оси внутренних стен;

в) высота стен первого этажа при наличии пола, расположенного непосредственно на грунте, - от уровня чистого пола первого этажа до уровня чистого пола второго этажа; при наличии неотапливаемого подвала или подполья - от уровня нижней поверхности конструкции пола первого этажа до уровня чистого пола второго этажа;

г) высота стен промежуточного этажа - между уровнями чистых полов данного и вышележащего этажей;

д) высота стен верхнего этажа - от уровня чистого пола верхнего этажа до верха утепляющего слоя чердачного перекрытия или от уровня чистого пола до линии пересечения внутренней поверхности наружной стены с верхней плоскостью бесчердачного покрытия;

е) длина наружных стен неугловых помещений - между осями внутренних стен, а угловых помещений - от угла до оси внутренних стен;

ж) длина внутренних стен - от внутренней поверхности наружных стен до оси внутренней стены или между осями внутренних стен.

Добавочные теплопотери ?в через ограждающие конструкции помещения любого назначения принимают в долях от основных теплопотерь:

а) для наружных вертикальных наклонных (вертикальная проекция) стен, дверей и окон, обращенных на север (С), восток(В), северо-восток(СВ) и северо-запад(СЗ), - в размере 0,1, на юго-восток(ЮВ) и запад(З) - в размере 0,05, на юг(Ю) и юго-запад(ЮЗ) - 0;

б) в угловых помещениях- в жилых зданиях tв повышается на 2?С по сравнению с рядовыми помещениями;

в угловых помещениях - по 0,05 на каждую стену, дверь и окно, если одно из ограждений обращено на север, восток, северо-восток и северо-запад 0,1 - в других случаях.

в) для наружных дверей, не оборудованных воздушными или воздушно-тепловыми завесами, при высоте здания H, м (от уровня земли до верха карниза, центра вытяжных отверстий фонаря или шахты), в размере:

0.2 H- для тройных дверей с двумя тамбурами между ними,

0,27 H- для двойных дверей с тамбуром между ними,Ю

0.34 H- для двойных дверей без тамбура,

0.22 H- для одинарных дверей;

г) для наружных ворот, не оборудованных воздушными или воздушно-тепловыми завесами, - в размере 3 при отсутствии тамбура и в размере 1 при наличии тамбура у ворот;

д) через необогреваемые полы первого этажа над холодными подпольями зданий в местностях с расчетной температурой наружного воздуха минус 40оС и ниже(параметры Б) - в размере 0.05.

Коэффициент учета положения наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху n принимают по таблице 2.3 [1].

Теплопотери через внутренние ограждающие конструкции помещений можно не учитывать, если разность температур в этих помещениях равна 3^оС и меньше.

Расчет тепловой нагрузки представляется в табличной форме (таблица 2.1).

Площадь окон не вычитают из площади стены, а при определении теплопотерь через окна из коэффициента теплопередачи окна вычитают коэффициент теплопередачи наружной стены, т.е. в таблице записывают (kок-kн.с.).

Расчет теплопотерь помещения сведён в таблицу 2.1.

Таблица 2.1. Расчет теплопотерь через ограждения

Номер помещения	Наименование помещения и температура воздуха	Характеристики ограждения	Расчётная разность температур	Основные теплопотери,Вт	добавки	Коэффициент учёта добавок	Общие теплопотери
		Обозначение	Ориентация по сторонам света	Количество и линейные размеры, м.	Поверхность ограждения,м2	Коэффициент теплопередачи, К			На ориентацию по сторонам света		На входные наружные двери	На на необогреваемые полы		Ограждения	Q ограждения
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10		11	12	13	14	15
1 этаж
101	Жилая комната, 23?С	НС	з	6,65Ч3,43	22,8	0,27	63	338,0	0,05		-	-	1,05	407	920
		НС	c	3,35Ч3,43	11,5	0,27	63	196,0	0,1		-	-	1,1	216
		До	С	1,5Ч1,2	1,8	1,27	63	144,0	0,1		-	-	1,1	158
		Пл	-	6,2Ч2,9	17,1	0,2	37,8	129,1	-		-	0,05	1,05	136
102 104 109 107	Жилая комната, 21?С	НС	С	4,2Ч3,43	14,4	0,27	61	237,3	0,1		-		1,1	261	660
		До	С	1,5Ч1,2	1,8	1,27	61	139,4	0,1		-		1,1	153
		БД	С	1,2Ч1,9	2,3	0,27	61	37,6	0,1		-		1,1	41
		ПЛ	-	6,2Ч4,2	26,9	0,2	36,6	196,8	-		-	0,05	1,05	207
103 105 106 108	Жилая комната, 21?С	НС	С	3Ч3,43	10,3	0,27	61	169,5	0,1		-	-	1,1	186	480
		До	С	1,5Ч1,2	1,8	1,27	61	139,4	0,1		-	-	1,1	153
		Пл	-	6,2Ч3	18,6	0,2	36,6	136,2	-		-	0,05	1,05	143
110	Жилая комната, 23?С	НС	С	6,65Ч3,43	22,8	0,27	63	388,0	0,1		-	-	1,1	446	940
		НС	В	3,35Ч3,43	11,5	0,27	63	195,5	0,1		-	-	1,1	225
		До	С	1,5Ч1,2	1,8	1,27	63	144,0	0,1		-	-	1,1	166
		Пл	-	6,2Ч2,9	17,1	0,2	37,8	129,1	-		-	0,05	1,05	136
111	Кухня 21?С	НС	В	3,35Ч3,43	11,5	0,27	61	189,2	0,1		-	-	1,1	218	770
		НС	Ю	5,45Ч3,43	18,7	0,27	61	307,9	0		-	-	1	339
		ДО	Ю	1,5Ч1,2	1,8	1,27	61	139,4	0		-	-	1	153
		Пл	-	2,9Ч5	14,5	0,2	36,6	106,1				0,05	1,05	111
112 115 118 121	Жилая комната, 23?С	НС	Ю	4,55Ч3,43	14,4	0,27	63	237,2	0		-		1	245	720
		БД	Ю	1,2Ч1,9	2,3	0,27	63	37,9	0		-		1	39
		ДО	Ю	1,5Ч1,2	1,8	1,27	63	139,4	0		-		1	144
		Пл	-	6,2Ч4,1	26,24	0,2	37,8	192,1	-		-	0,05	1,05	218
118*	Жилая комната 23?С	НС	В	1,2Ч3,43	4,2	0,27	63	71	0,1		-	-	1,1	78
121*	Жилая комната 23?С	НС	З	1,2Ч3,43	4,2	0,27	63	71	0,05		-	-	1,05	75
113 114 119 120	Кухня 19?С	НС	Ю	3Ч3,43	10,3	0,27	59	163,9	0		-	-	1	164	440
		До	Ю	1,5Ч1,2	1,8	1,27	59	134,9	0		-	-	1	135
		Пл	-	6,2Ч3	18,6	0,2	35,4	131,7	-		-	0,05	1,05	138
116 117	Кухня 19?С	НС	Ю	3Ч3,43	10,3	0,27	59	163,9	0		-		1	164	410
		До	Ю	1,5Ч1,2	1,8	1,27	59	134,9	0		-		1	135
		Пл	-	5Ч3	15,0	0,2	35,4	106,2	-		-	0,05	1,05	112
122	Кухня 21?С	НС	Ю	3,35Ч3,43	11,5	0,27	61	189,2	0		-	-	1	189	760
		НС	З	5,45Ч3,43	18,7	0,27	61	307,9	0,05		-	-	1,05	323
		До	Ю	1,5Ч1,2	1,8	1,27	61	139,4	0		-	-	1	139
		Пл	-	5Ч2,9	14,5	0,2	36,6	106,1	-		-	0,05	1,05	111
третий этаж
Номер помещения	Наименование помещения и температура воздуха	Характеристики ограждения	Расчётная разность температур	Основные теплопотери,Вт	добавки	Коэффициент учёта добавок	Общие теплопотери
		Обозначение	Ориентация по сторонам света	Количество и линейные размеры, м.	Поверхность ограждения,м2	Коэффициент теплопередачи, К			На ориентацию по сторонам света		На входные наружные двери	На на необогреваемые полы		Ограждения	Q ограждения
301	Жилая комната, 23?С	НС	С	6,65Ч3	20,0	0,27	63	339,3	0,1		-	-	1,1	373	710
		НС	З	3,35Ч3	10,1	0,27	63	171,0	0,05		-	-	1,05	180
		До	С	1,5Ч1,2	1,8	1,27	63	144,0	0,1		-	-	1,1	158
302 304 307 309	Жилая комната, 21?С	НС	С	4,2Ч3	12,6	0,27	61	207,5	0,1		-		1,1	228	420
		ДО	С	1,5Ч1,2	1,8	1,27	61	139,4	0,1		-		1,1	153
		БД	С	1,2Ч1,9	2,3	0,27	61	37,6	0,1		-		1,1	41
303 305 306 308	Жилая комната, 21?С	НС	С	3Ч3	9,0	0,27	61	148,2	0,1		-	-	1,1	163	460
		До	С	1,5Ч1,2	1,8	1,27	61	139,4	0,1		-	-	1,1	153
		Пл	-	6,2Ч3	18,6	0,2	37,8	140,6	-		-		1	148
310	Кухня 23?С	НС	С	6,65Ч3	20,0	0,27	63	339,3	0,1		-	-	1,1	370	720
		НС	В	3,35Ч3	10,1	0,27	63	171,0	0,1		-	-	1,1	190
		До	С	1,5Ч1,2	1,8	1,27	63	144,0	0,1		-	-	1,1	160
311	Кухня 21?С	НС НС	В Ю	3,35Ч3 5,45Ч3	10,1 16,4	0,27 0,27	61 61	165,5 269,3	0,1 0		- -	- -	1,1 1	180 270	590
		ДО	Ю	1,5Ч1,2	1,8	1,27	61	139,4	0		-	-	1	140
312 315 318 321	Кухня 23?С	НС	Ю	4,55Ч3	14,4	0,27	63	237,2	0		-		1	237	480
		БД	Ю	1,2Ч1,9	2,3	0,27	63	37,9	0		-		1	38
		ДО	Ю	1,5Ч1,2	1,8	1,27	63	139,4	0		-		1	139
321*		НС	З	1,2*3	3,6	0,27	63	61	0,05				1,05	64
318*		НС	В	1,2*3	3,6	0,27	63	61	0,1				1,1	67
313 314 319 320	Кухня 19?С	НС	Ю	3Ч3	9,0	0,27	59	143,4	0		-	-	1	143	280
		До	Ю	1,5Ч1,2	1,8	1,27	59	134,9	0		-	-	1	135
316 317	Кухня 19?С	НС	Ю	3Ч3	9,0	0,27	59	143,4	0		-		1	143	280
		До	Ю	1,5Ч1,2	1,8	1,27	59	134,9	0		-		1	135
322	Кухня 21?С	НС	Ю	3,35Ч3	10,1	0,27	61	165,5	0		-	-	1	166	590
		НС	З	5,45Ч3	16,4	0,27	61	269,3	0,05		-	-	1,05	283
		До	Ю	1,5Ч1,2	1,8	1,27	61	139,4	0		-	-	1	139
Пятый этаж
501	Жилая комната, 23?С	НС	С	6,65Ч3,3	21,9	0,27	63	373	0,1		-	-	1,1	410	960
		НС	З	3,35Ч3,3	11,1	0,27	63	189	0,05		-	-	1,05	198
		До	С	1,5Ч1,2	1,8	1,27	63	144,0	0,1		-	-	1,1	158
		ПТ	-	6,2Ч2,9	17,1	0,2	56,7	193,7	-		-	-	1	194
502 504 507 509	Жилая комната, 21?С	НС	С	4,2Ч3,3	13,7	0,27	61	231	0,1		-		1,1	254	740
		ДО	С	1,5Ч1,2	1,8	1,27	61	139,4	0,1		-		1,1	153
		БД	С	1,2Ч1,9	2,3	0,27	61	37,6	0,1		-		1,1	41
		ПТ	-	6,2Ч4,2	26,9	0,2	54,9	295,1	-		-		1	295
503 505 506 508	Жилая комната, 21?С	НС	С	3Ч3,3	9,9	0,27	61	163	0,1		-	-	1,1	179	540
		До	С	1,5Ч1,2	1,8	1,27	61	139,4	0,1		-	-	1,1	153
		ПТ	-	6,2Ч3	18,6	0,2	54,9	204,2	-		-	-	1	204
510	Жилая комната, 23?С	НС	С	6,65Ч3,3	21,9	0,27	63	373	0,1		-	-	1,1	410	970
		НС	В	3,35Ч3,3	11,1	0,27	63	189	0,1		-	-	1,1	208
		До	С	1,5Ч1,2	1,8	1,27	63	144,0	0,1		-	-	1,1	158
		ПТ	-	6,2Ч2,9	17,1	0,2	56,7	193,7	-		-	-	1	194
511	Кухня 21?С	НС	В	3,35Ч3,3	11,1	0,27	61	183	0,1		-	-	1,1	201	800
		НС	Ю	5,45Ч3,3	18	0,27	61	297	0		-	-	1	297
		ДО	Ю	1,5Ч1,2	1,8	1,27	61	139,4	0		-	-	1	139
		ПТ	-	2,9Ч5	14,5	0,2	54,9	159,2				-	1	159
512 515 518 521	Жилая комната, 23?С	НС	Ю	4,55Ч3,3	15	0,27	63	255	0		-		1	255	810
		БД	Ю	1,2Ч1,9	2,3	0,27	63	39	0		-		1	39
		ДО	Ю	1,5Ч1,2	1,8	1,27	63	144	0		-		1	144
		ПТ	-	6,2Ч4,1	26,24	0,2	54,9	297	-		-		1,05	297
518*		НС	В	1,2*3,3	4	0,27	63	68	0,1				1,1	75
521*		НС	З	1,2*3,3	4	0,27	63	68	0,05				1,05	71
513 514 519 520	Кухня 19?С	НС	Ю	3Ч3,3	9,9	0,27	59	158	0		-	-	1	158	490
		До	Ю	1,5Ч1,2	1,8	1,27	59	134,9	0		-	-	1	135
		ПТ	-	6,2Ч3	18,6	0,2	53,1	197,5	-		-	-	1	198
516 517	Кухня 19?С	НС	Ю	3Ч3,3	9,9	0,27	59	158	0		-		1	158	450
		До	Ю	1,5Ч1,2	1,8	1,27	59	134,9	0		-		1	135
		ПТ	-	5Ч3	15,0	0,2	53,1	159,3	-		-	-	1	159
522	Кухня 21?С	НС	Ю	3,35Ч3,3	11.1	0,27	61	183	0		-	-	1	183	790
		НС	З	5,45Ч3,3	17.9	0,27	61	295	0,05		-	-	1,05	310
		До	Ю	1,5Ч1,2	1,8	1,27	61	139,4	0		-	-	1	139
		ПТ	-	5Ч2,9	14,5	0,2	54,9	159,2	-		-	-	1	159
Лестничная клетка
Номер помещения	Наименование помещения и температура воздуха	Характеристики ограждения	Расчётная разность температур	Основные теплопотери,Вт	добавки		Общие теплопотери
		Обозначение	Ориентация по сторонам света	Количество и линейные размеры, м.	Поверхность ограждения,м2	Коэффициент теплопередачи, К			На ориентацию по сторонам света		На входные наружные двери	На необогреваемые полы и необогреваемый чердак	Коэффициент учёта добавок	Ограждения	Q ограждения
А Б	Лестничная клетка 16?С	НС	С	16,3Ч3,0	48,9	0,27	56	739,4	0,1		-	-	1,1	813	3430
		ДО	С	1,5Ч1,2Ч4	7,2	1,27	56	512,1	0,1		-	-	1,1	563
		НД	С	1,5Ч1,2	1,8	2,05	56	206,6	0,1		6,7	-	7,8	1612
		НС1.З	С	1,5Ч3	4,5	0,18	56	45,4	0,1		-	-	1,1	50
		ПЛ1.З	-	0,65Ч3	1,95	0,43	56	47,0	-		-	0,05	1,05	49
		ПЛ2.З	-	2Ч3	6	0,22	56	73,9	-		-	0,05	1,05	78
		ПЛ3.З	-	2Ч3	6	0,11	56	37,0	-		-	0,05	1,05	39
		ПЛ4.З	-	2Ч3	6	0,07	56	23,5	-		-	0,05	1,05	25
		ПТ	-	6,65Ч3	19,95	0,2	50,4	201,1	-		-		1	201

2.2 Расчёт отопительной нагрузки помещений

Отопительную нагрузку помещений жилых и ряда общественных зданий Qот, Вт, рассчитывают по формуле:

Qот = Qогр + Qинф - Qбыт (2.3)

где Qогр-суммарные теплопотери ограждающих конструкций помещения, Вт;

Qинф-количество теплоты, потребное для нагрева инфильтрующего воздуха, Вт;

Qбыт-бытовые тепловыделения, Вт.

Расход теплоты Qинф Вт, на нагревание инфильтрующегося воздуха в помещениях жилых и общественных зданий при естественной вытяжной вентиляции, не компенсируемого подогретым приточным воздухом, равен:

Qинф = 0,28·Ln ·p·c·(tв-tн)·k (2.4)

где Ln - расход удаляемого воздуха, м³/ч, не компенсируемый подогретым приточным воздухом; для жилых зданий - удельный нормативный

расход 3 м³/ч на 1 м² жилых помещений;

р - плотность воздуха в помещении, кг/м³.

При расчёте отопительной нагрузки учитывают тепловой поток, регулярно поступающий в помещения комнат и кухонь жилых домов от электроприборов, освещения, людей (бытовые тепловыделения - Qбыт), который принимают в количестве не менее 10 Вт на 1 м2 площади пола:

Qбыт ? 10Fпл (2.5)



Для жилых комнат и кухонь отопительную нагрузку находим по формуле (2.3)

Для нежилых помещений (коридоров, лестничных клеток, кладовых и т.п.):

Qот = Qогр + Qинф (2.6)

Расчёт отопительной нагрузки сведён в таблицу 2.2.

Таблица 2.2-Расчёт отопительной нагрузки помещений.

Номер помещения, его назначение	Суммарные теплопотери	Расход теплоты на нагревение воз-	Бытовые тепловыделения	Отопительная
	через ограждаю-	духа, компенсирую-		нагрузка
	щие конструк-	щего расход вытяжного воздуха	Qбыт, Вт
	ции помещения	Qинф, Вт		Qот, Вт
	Qогр, Вт
101
Жил. комната	920	488	128	1280
102, 104, 109, 107				1150
Жил. Комната	660	676	183	4600
103, 105, 106,108				820
Жил. комната	480	472	128	3280
110
Жил. комната	940	488	128	1300
111
Кухня	770	173	47	900
112,115, 118, 121				1240
Жил. комната	720	699	183	4960
113,114, 119, 120				640
Кухня	440	278	78	2560
116, 117				530
Кухня	410	168	47	1060
122
Кухня	760	173	47	890
Первый этаж	13410	10158	2732
Итого				20830
301
Жил. комната	710	488	128	1070
302, 304, 307, 309				910
Жил. комната	420	676	183	3640
305, 306, 308, 303				800
Жил. комната	460	472	128	3200
310
Жил. комната	720	488	128	1080
311
Кухня	590	173	47	720
312,315, 318, 321				1000
Жил. комната	480	699	183	4000
313,314, 319, 320				480
Кухня	280	278	78	1920
316, 317				400
Кухня	280	168	47	800
322
Кухня	590	173	47	720
Третий этаж	9730	10158	2732
Итого				17150
501
Жил. комната	960	488	128	1320
502, 504, 507, 509				1230
Жил. комната	740	676	183	4920
505, 506, 508, 503				880
Жил. комната	540	472	128	3540
510
Жил. комната	970	488	128	1330
511
Кухня	800	173	47	930
512, 515, 518, 521				1330
Жил. комната	810	699	183	5300
513, 514, 519, 520				690
Кухня	490	278	78	2760
516, 517				570
Кухня	450	168	47	1140
522
Кухня	790	173	47	910
Пятый этаж
Итого				22150
А,Б
Лест. клетка	3430	580		4010
Лест. клетка				8020
Итого				102450

Суммарное количество теплоты для отопления здания равно:

?Qот = ?Qот,1эт + 3Ч ?Qот,3эт + ?Qот,5эт + 2Ч?Qот,л.к (2.7)

?Qот = 20830+3Ч17150+22150+2Ч4010 = 102450 Вт

Удельная отопительная характеристика здания равна:

q0 = (2.8)

где Vн - отапливаемый объём здания по наружному обмеру

а - поправочный коэффициент учитывающий климатические условия

(2.9)

Vн = 15,1 Ч 538,4 = 8130 м³

Удельную отопительную характеристику здания находим по формуле (2.8)

=0,21 Вт (м³·?С)

Полученная величина q0=0,21 Вт (м³·?С) входит в диапазон нормированных значений.



3. Тепловой расчет отопительных приборов

Тепловой расчет выполнен с учетом теплоотдачи трубопроводов проложенных помещениях.

Последовательность теплового расчета отопительных приборов:

Температура воды, поступающая в первый по ходу движения воды прибор стояка однотрубной системы определяется по формуле:

tг= tг(расч)-? tм (3.1)

где tг (расч) - температура воды в подающей магистрали на вводе, ?С;

?tм - понижение температуры воды в подающей магистрали до расчетного стояка, ?С, принимается в соответствии с рекомендациями на с. 45 [5].

Для однотрубной системы определяют температуру воды, поступающей в прибор каждого этажа:

(3.2)

где Qст - тепловая нагрузка, Вт, всех приборов стояка;

-тепловая нагрузка, Вт, приборов выше расчетного по ходу движения воды.

Рассчитывают среднюю температуру теплоносителя в приборе:

(3.3)

Вычисляют температурный напор прибора:

?tср=tср.т - tв (3.4)

Для однотрубной системы отопления определяют расход воды в стояке Gст и фактический расход воды в отопительном приборе Gпр по формулам:

(3.5)

где в1 - поправочный коэффициент, зависящий от вида прибора, определяемый по таблице 9.4 [5];

в2 - коэффициент, учитывающий способ установки прибора, определяемый по таблице 9.5 [5].

Gпр= бЧGст (3.6)

где б - коэффициент затекания воды в прибор, определяемый по таблице 9.3 [5].

Вычисляют тепловую нагрузку прибора, Вт:

Qпр = Qот - 0,9ЧQтр - 60 (3.7)

где Qтр - теплоотдача открыто проложенных в помещении труб;

Qтр = qвЧlв + qгЧlг (3.8)

где qв, qг - теплоотдача 1 м открыто проложенных вертикальных и горизонтальных труб, определяемая по таблице II.22 [5];

lв, lг - длина вертикальных и горизонтальных труб в помещении.

Тепловой поток прибора не должен уменьшаться более чем на 5% (при Qпр?1200 Вт) или на 60 Вт (Qпр > 1200 Вт) по сравнению с Qтр.

Находят требуемый номинальный тепловой поток прибора, по нему выбирают прибор по таблице Х.I [5].



Qн.т = (3.9)

где цк - комплексный коэффициент приведения Qн.т к расчетным условиям

(3.10)

где b - коэффициент учета атмосферного давления, определяемый по таблице 9.1 [5];

ш - коэффициент учета направления движения воды, если сверху - вниз, то ш=1, если снизу - верх, то по таблице 9.II [5];

n, р, с - экспериментальные числовые показатели, находятся по таблице 9.2 [5].

По величине Qн.т по таблице Х.I [5] подбирают типоразмер прибора и выписывают его характеристику и фактическое значение Qн.у.

Расчет сводят в таблицу 3.1

Для расчета разбиваем все стояки на группы:

Группа I: стояки 1;

Группа II: стояки 2, 5, 8, 11;

Группа III: стояки 3, 6, 7, 10;

Группа IV: стояки 12; Группа V: стояки 13; Группа VI: стояки 14,17,20,23;

Группа VII: стояки 15, 16, 21, 22;

Группа VIII: стояки 18, 19; Группа IX: стояк 24; Группа X: лестничная клетка стояки 4, 9.

Таблица 3.1 - Тепловой расчет приборов

Номер стояка	Номер помещения	Отопит. нагрузка Qот, Вт	Температура воды, поступающей в прибор, tг,n	Средняя температура теплоносителя в приборе tср.т	Температурный напор ?tср,?С	Теплоотдача открыто проложенных труб Qтр, Вт	Тепловая нагрузка прибора Qпр, Вт	цк	Требуемый номин. Тепловой поток прибора Qн.т, Вт	Фактич. номин. условн. тепловой поток Qн.у, Вт	Количество секций
1	516 416 316 216 116	710 520 520 520 660	103,2 95,1 89,3 83,4 77,5	99,6 92,7 86,8 80,9 74,2	80,6 73,7 67,8 61,9 55,2	316 282 249 224 190	390 240 270 292 456	1,14 1,02 0,91 0,81 0,65	342 235 297 360 702	555 555 555 555 740	3 3 3 3 4
Qст = 2930 Вт Gст = 81 кг/ч Gпр = 27 кг/ч
2	506 406 306 206 106	810 630 630 630 750	102,7 95,0 89,0 83,1 77,1	99,4 92,5 86,6 80,6 74,1	78,4 71,5 65,6 59,3 53,1	304 273 239 206 181	496 353 383 413 550	1,11 0,98 0,87 0,77 0,66	451 360 440 536 833	555 555 555 555 925	3 3 3 3 5
Qст = 3450 Вт Gст = 97 кг/ч Gпр = 32 кг/ч
3	502 402 302 202 102	1000 750 750 750 950	103,4 95,4 89,5 83,5 77,5	99,9 92,9 87,0 81,0 74,3	80,9 73,9 68,0 62,0 55,3	297 266 234 210 178	683 473 502 524 742	1,16 1,03 0,92 0,82 0,71	589 459 546 639 1045	740 555 555 740 1110	4 3 3 4 6
Qст = 4200 Вт Gст = 115 кг/ч Gпр = 38 кг/ч
12	503 403 303 203 103	1150 850 850 850 1050	103,3 95,2 89,3 83,3 77,4	99,8 92,8 86,8 80,6 74,2	78,8 71,8 65,8 59,9 53,2	454 400 352 311 265	684 448 491 528 759	1,12 0,99 0,86 0,78 0,67	611 453 571 677 1133	740 555 555 740 1110	4 3 3 4 6
Qст = 4750 Вт Gст = 130 кг/ч Gпр = 43 кг/ч
13	512 412 312 212 112	1200 990 990 990 1180	102,5 95,2 89,2 83,2 77,2	99,4 92,7 86,7 80,7 74,1	78,4 71,7 65,7 59,7 53,1	304 273 239 211 181	866 695 725 751 958	1,11 0,99 0,88 0,78 0,67	780 702 824 964 1470	925 740 925 925 1480	5 4 5 5 8
14	512 412 312 212 112	1200 990 990 990 1180	102,5 95,2 89,2 83,2 77,2	99,4 92,7 86,7 80,7 74,1	78,4 71,7 65,7 59,7 53,1	304 273 239 211 181	866 695 725 751 958	1,11 0,99 0,88 0,78 0,67	780 702 824 964 1470	925 740 925 925 1480	5 4 5 5 8
15	512 412 312 212 112	1200 990 990 990 1180	102,5 95,2 89,2 83,2 77,2	99,4 92,7 86,7 80,7 74,1	78,4 71,7 65,7 59,7 53,1	304 273 239 211 181	866 695 725 751 958	1,11 0,99 0,88 0,78 0,67	780 702 824 964 1470	925 740 925 925 1480	5 4 5 5 8
18	512 412 312 212 112	1200 990 990 990 1180	102,5 95,2 89,2 83,2 77,2	99,4 92,7 86,7 80,7 74,1	78,4 71,7 65,7 59,7 53,1	304 273 239 211 181	866 695 725 751 958	1,11 0,99 0,88 0,78 0,67	780 702 824 964 1470	925 740 925 925 1480	5 4 5 5 8
Qст = 5350 Вт Gст = 150 кг/ч Gпр = 49,5 кг/ч
24	514 414 314 214 114	1300 1050 1050 1050 1230	103 95,3 89,23 83,26 77,24	99,6 92,8 86,7 80,7 74,1	78,6 71,8 65,7 59,7 53,1	290 257 249 198 170	979 766 773 819 1017	1,16 1,03 0,92 0,81 0,70	844 744 840 1011 1453	925 740 925 1110 1480	5 4 5 6 8
Qст = 8610 Вт Gст = 239 кг/ч Gпр = 79 кг/ч
4	А 2-3 1-2 1	3960	103,1	87,1	71,1	1353	2682	0,97	2765	555 925 1295	3 5 7
Qст = 3960 Вт Gст = 109 кг/ч Gпр = 36 кг/ч

4. Гидравлический расчет трубопровода

Для расчета выбираем главное циркуляционное кольцо. Оно включает в себя магистральные участки с 1 по 26 участки. Потери давления в наиболее удаленном расчетном стояке 10 определены методом характеристик сопротивления. Потери давления в магистральных участках с 1 по 26 рассчитаны методом удельных потерь давления на трение.

В результате гидравлического расчета главного циркуляционного кольца должно быть выполнено условие

?Рст+?(R•I+Z)1 =0,9•?Рр (4.1)

4.1 Определение расчетного циркуляционного давления в системе отопления

Расчетное (располагаемое давление) для создания циркуляции воды определяется по формуле

?Рр = ?Рн + ?Ре (4.2)

где ?Рн - давление создаваемое циркуляционным насосом

?Рн =5000 Па

- естественное циркуляционное давление, определяемое по формуле:

?Рн = ?Ре,пр + ?Ре,тр (4.3)

где ?Ре,тр - естественное циркуляционное давление, возникающее в расчетном кольце системы вследствие охлаждения воды в трубах,

?Ре,тр = 300 Па;

?Ре,пр - естественное циркуляционное давление, возникающее в расчетном кольце системы вследствие охлаждения воды в отопительных приборах. Для вертикальных однотрубных систем:

(4.4)

где - среднее приращение плотности при понижении температуры на 1?С, принимается по таблице 10.4 [5];

в = 0,66

tг,tо - расчетная температура горячей и охлажденной воды, ?С;

Qст - отопительная нагрузка всех приборов стояка, Вт;

Qi - отопительная нагрузка прибора i-го этажа;

hi - вертикальное расстояние между центром охлаждения прибора i -го этажа и центром нагрева, м;

?Qi•hi = Q1•h1 + Q2•h2 + Q3•h3 + Q4•h4 + Q5•h5 (4.5)

?Q•h = 1050•1,8 + 850•4,6 + 850•7,1 + 850•9,6 + 1150•12,1 = 33910

Па

=1616 Па + 300 Па = 1916 Па.

?Рр = 5000 Па + 1916 Па = 6916 Па.

4.2 Гидравлический расчет стояков

Расчетным стояком в главном циркуляционном кольце является стояк 10 с горизонтальным участком. Потери давления в стояке определяем по формуле:



?Рст10 = Sст10 • G2ст10 (4.6)

где: Gст10 - расход воды в стояке 10, кг/ч;

Sст10 - характеристика сопротивления стояка.

Sст10 = S1 + n•S2 (4.7)

где: S1 - характеристика сопротивления труб (горизонтальных участков и вертикальных участков труб);

n - число радиаторных узлов, (число этажей), n = 5;

S2 - характеристика сопротивления радиаторного узла.

(4.8)

где: А - удельное динамическое давление на участке, Па/(кг/ч)2, определяемый по таблице 10.7 [5];

- приведенный коэффициент гидравлического трения, определяемый по таблице 10.7 [5];

lтр - длина горизонтальных и вертикальных участков труб (без замыкающих участков);

- сумма коэффициентов местных сопротивлений, определяемый по таблице II.11 [5].

(4.9)

где: - проводимость участка.



(4.10)

(4.11)

Расчет стояка сведен в таблицу 4.1.

Таблица 4.1 - Гидравлический расчет стояков

№ стояка	Q, Вт	G, кг/ч	l, м	d, мм		l		А•104, Па/(кг/ч)2	S•104, Па/(кг/ч)2	, Па
10	4750	124	15,85 0,5 2,6	20 20 15	1,80 1,80 2,7	28,5 0,9 7,02	31 2 10,5	3,19 3,19 10,6	221	340+?Рд 1000
12	4750	124	20,85 0,5 2,6	20 20 15	1,8 1,8 2,7	37,53 0,9 7,02	33 2 10,5	3,19 3,19 10,6	226	394+?Рд 1000
11	3960	103	35,5	20	1,8	64	53	3,19	375	395+?Рд 1000

4.3 Гидравлический расчет магистральных участков трубопровода

При условии, что потери давления в стояках для устойчивой работы системы отопления составляют 50-70% от общих потерь давления, получаем, что общие потери давления в главном циркуляционном кольце через Ст10 равны: Па.

Для снижения расчетного циркуляционного давления до величины ?р/р=1692 Па устанавливаем дроссельную шайбу на вводе.

Потери давления в дроссельной шайбе на вводе в здание равны:

?рд = ?рр - ?р/р (4.12)

?рд = 6916-1692 =5224 Па

Диаметр диафрагмы равен:

(4.13) (4.14)

кг/ч

мм.

Для расчета магистральных участков трубопровода используют метод удельных потерь давления на трение.

На участке трубопровода потери давления равны:

(4.15)

где R- удельная потеря давления на 1 м трубы, Па/м.



(4.16)

Количество циркуляционной воды, кг/ч, на каждом участке определяют по формуле:

(4.17)

где Qi - тепловая нагрузка участка, Вт.

Найдем среднюю ориентировочную величину удельной потери давления на трение в трубопроводах расчетного циркуляционного кольца:

(4.18)

где k- коэффициент, учитывающий долю потери давления на местные сопротивления от общей величины расчетного давления, для систем отопления с искусственной циркуляцией k=0,35, для систем с естественной циркуляцией k=0,5;

??- общая длина последовательно соединенных участков расчетного кольца, м.

По значениям Rср и расходу теплоносителя на рассчитываемом участке G в пределах допустимых скоростей по таблицам найдем ближайший диаметр участка d, действительную величину потерь давления R и скорость воды н. Определим сумму коэффициентов местных сопротивлений на каждом участке ??? и потерю давления в местных сопротивлениях Z. Найдем величину общих потерь давления на участке (R?+Z).

Гидравлический расчет магистральных участков сведен в таблицу 4.2.

Таблица 4.2 - Гидравлический расчет магистральных участков

№ участка	Q, Вт	G, кг/ч	l, м	d, мм	, м/с	R, Па/м	Rl, Па		Z, Па	Rl+z, Па
1	120290	2963	22,0	100	0,103	1,5	33,0	6,5	33,7	66,7
2	60590	1492	3,4	65	0,107	2,6	8,84	2	11,2	20,04
3	51900	1278	5,2	65	0,093	2,0	10,4	1,5	6,34	16,74
4	47000	1158	6,2	65	0,085	1,7	10,54	2	7,06	17,6
5	41710	1027	2,0	65	0,076	1,3	3,4	1,5	4,24	7,64
6	37510	924	3,0	50	0,118	4,5	13,5	1,5	10,22	23,72
7	32760	807	6,0	50	0,105	3,6	21,6	1	5,39	26,99
8	28800	709	3,6	50	0,091	2,8	10,1	1	4,05	14,15
9	24050	592	3,0	50	0,076	2,0	6,0	1	2,83	8,83
10	19810	488	3,0	50	0,104	5,0	15,0	1,5	7,94	22,94
11	16360	403	3,0	40	0,087	3,6	10,8	1	3,7	14,50
12	12910	318	0,4	40	0,067	2,2	0,88	1	2,19	3,07
13	8710	214	3,0	32	0,060	2,2	6,6	2	3,52	10,12
14	8710	214	3,0	32	0,060	2,2	6,6	1	1,76	8,36
15	12910	318	2,1	40	0,067	2,2	4,62	3	6,59	11,21
16	16360	403	3,0	40	0,087	3,6	10,8	1	3,70	14,50
17	19810	488	4,8	50	0,104	5,0	24,0	2	10,6	34,60
18	24050	592	3,0	50	0,076	2,0	6,0	2	5,65	11,65
19	28800	709	3,6	50	0,091	2,8	10,08	1	4,05	14,13
20	32760	807	6,0	50	0,105	3,6	21,6	1	5,39	26,99
21	37510	924	3,0	50	0,118	4,5	13,5	1	6,81	20,31
22	41710	1027	4,4	65	0,076	1,3	5,72	3	8,48	14,20
23	47000	1158	9,5	65	0,085	1,7	16,15	2	7,06	23,21
24	51900	1278	7,7	65	0,093	2,0	15,4	2	8,46	23,8
25	60590	1492	3,4	65	0,107	2,6	8,84	3,5	19,62	28,46
26	120290	2963	10,5	100	0,103	1,5	15,75	4,5	23,35	39,10
м Па
Циркуляционное кольцо через стояк 12
27	59700	1470	2,5	65	0,110	2,6	6,5	2	11,8	18,3
28	56770	1398	3,5	65	0,100	2,2	7,7	1	4,89	12,6
29	47710	1175	6,0	65	0,088	1,7	10,2	1	3,78	13,98
30	43910	1082	0,4	65	0,079	1,4	0,56	1	3,05	3,61
31	40110	988	7,0	50	0,128	5,0	35,0	1,5	12,01	47,01
32	30970	763	3,0	50	0,098	3,0	9,0	1	4,69	13,69
33	28040	691	6,0	50	0,090	2,6	15,6	1	3,96	19,56
34	19430	479	4,5	50	0,062	1,3	5,85	1,5	2,82	8,67
35	14340	353	6,5	40	0,078	2,8	18,2	2,5	7,44	25,64
36	8990	222	2,2	32	0,062	2,2	4,84	2	3,76	8,6
37	8990	222	4,6	32	0,062	2,2	10,12	2	3,76	13,88
38	14340	353	9,5	40	0,078	2,8	26,6	3	8,93	35,53
39	19430	479	8,0	50	0,062	1,3	10,4	3	5,64	16,04
40	28040	691	6,0	50	0,090	2,6	15,6	1	3,96	19,56
41	30970	763	3,0	50	0,098	3,0	9,0	1	4,69	13,69
42	40110	988	8,8	50	0,128	5,0	44,0	2	16,02	60,02
43	43910	1082	0,4	65	0,079	1,4	0,56	2	6,11	6,67
44	47710	1175	8,0	65	0,088	1,7	13,6	2	7,58	21,18
45	56770	1398	3,5	65	0,100	2,2	7,7	1	4,89	12,59
46	59700	1470	2,5	65	0,110	2,6	6,5	3,5	20,7	27,2
м Па

Для главного циркуляционного кольца средние удельные потери давления на участке равны:

Па

Потери давления в главном циркуляционном кольце:

?рпот.г.ц.к = ?р10ст+?(R?+Z)1-26 (4.19)

?рпот.г.ц.к = 1000+524=1524 Па

Запас давления в системе отопления:

(4.20)

Средние удельные потери давления на участке для циркуляционного кольца, проходящего через стояк 12:

?р10ст. + ?(R?+Z)2-25 = ?р12ст.+ ?(R?+Z)27-46

1000 + 418 = 1000 + ?(R?+Z)27-46

?(R?+Z)27-46 = 418

Па

Производим увязку циркуляционного кольца, проходящего через стояк 12, с главным циркуляционным кольцом. Должно быть выполнено условие:



?р10ст. + ?(R?+Z)2-25 = ?р12ст.+ ?(R?+Z)27-46

1000 + 418 = 1000 + 398

Определяем невязку:

Невязка = [(?Рст10 + ?(Rl + Ж)2ч25)-(?Рст12 + ?(Rl + Ж)27ч46)]/[?Рст10 + ?( Rl + Ж)2ч25]·100,

Невязка = [(1000+418)-(1000+398)/(1000+418)]·100=1,4%.

Производим гидравлическую увязку стояка 11 со стояком 10 входящим в главное циркуляционное кольцо. Должно быть выполнено условие:

?р11ст. = ?р10ст.

395 = 340

На стояке 11 ставим дроссельную шайбу.

По формуле (4.12) находим ?рд

?рд = 1000-395=605 Па

Диаметр диафрагмы находим по формуле (4.13)

мм.

На стояке 10 и 12 ставим дроссельную шайбу.

По формуле (4.12) находим ?рд Ст10

?рд = 1000-340=660 Па

Диаметр диафрагмы находим по формуле (4.13)



мм.

По формуле (4.12) находим ?рд Ст12

?рд = 1000-394=606 Па

Диаметр диафрагмы находим по формуле (4.13)

мм.



5. Подбор оборудования теплового ввода

Ввод тепловой сети в здании расположен по оси 5 в подвале. Элеваторный узел спроектирован у капитальной стены (у лестничной клетки).

Помещение теплового пункта изолированно и имеет естественное освещение.

В соответствии с указаниями по выбору схемы присоединения [5] принимаю схему с элеватором.

Расчёт и подбор элеватора осуществляем в следующем порядке.

Определяем коэффициент смешения элеватора:

(5.1)

где T1 - температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети,

T1 = 130°C

tг - температура воды в падающей магистрали

tг = 105°C

tо - температура охлаждённой воды

tо = 70°C

Находим приведённый расход смешанной воды, м³/ч

, (5.2)



где - суммарная отопительная нагрузка здания, Вт;

= 120290 Вт;

- общие потери давления в системе отопления, кПа.

мі/ч.

Вычисляем расход эжектирующей воды из теплофикационной сети, м³/ч

, (5.3)

мі/ч.

Определяем диаметр горловины элеватора:

, (5.4)

м.

По [5] выбираем стальной элеватор типа ВТИ Мосэнерго №3, с диаметром горловины 25 мм.

Находим диаметр сопла элеватора:

, (5.5)

м.



Вычисляем требуемое располагаемое давление перед элеватором, кПа

, (5.6)

Па.

Выбираем схему присоединения с элеватором.

На тепловом пункте установлено: элеватор, грязевик, расходомер, манометр, термометр, регулятор давления, регулятор расхода.



6. Спецификация оборудования и материалов

№	Наименование	Ед. изм.	Кол-во	ГОСТ, каталог, завод-изготовитель
1	Радиаторы чугунные секционные МС-140-108: 8 секций 7 секций 6 секций 5 секций 4 секции 3 секции	шт.	7 2 13 24 30 60	ГОСТ 8690-75
2	Труба стальная водогазопроводная Ш 15 Ч 2,8 Ш 20 Ч 2,8 Ш 32 Ч 3,2 Ш 40 Ч 3,5 Ш 57 Ч 3,5	м	155 452,8 12,8 24,5 85,3	ГОСТ 3262-75 с изм.
3	Труба стальная горячедеформированная Ш 76 Ч 3,5 Ш 108 Ч 4	м	68,6 32,5	ГОСТ 8732-78 с изм.
4	Кран двойной регулировки КРДП	шт.	110 6	ГОСТ 10944-75
5	Вентиль запорный муфтовый	шт.	48	ГОСТ 9086-74 с изм.
6	Воздухосборник	шт.	2	ТП 5.903-2
7	Кран пробковый проходной муфтовый 11Б6бк	шт.	24	ТУ 26-07-1036-75
8	Задвижка клиновая с выдвижным шпинделем чугунная фланцевая 314 ББР	шт.	4 2	ГОСТ 5762-74 с изм.
9	Водоспускной кран	шт.	2	СТД 7073 В
10	Элеватор ВТИ "МосЭнерго" №3	Шт.	1	-



Библиографический список

1. Короткова Л.И., Павлова Г.А. Основы строительной теплофизики и отопления: Учеб. Пособие. - Магнитогорск, 2007

2. СНиП 23-01-99. Строительная климатология - М.: Госстрой России.2004

3. Богословский В.Н. Строительная теплофизика: Учеб. для вузов. - М.: Высш. шк., 1982

4. СНиП II-3-79. Строительная теплотехника / Госстрой России. - М.: ГУП ЦПП, 2003

5. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно - технические устройства / Под ред. И.Г. Староверова. Ч.I. Отопление. - М.: Стройиздат, 1990

Размещено на Allbest.ru