Стальные конструкции одноэтажного промышленного здания

Особенности проектирования стальных конструкций одноэтажного промышленного здания. Расчет подкрановой балки, нагрузок на фермы из тавров и уголков, поперечной рамы, одноступенчатой колонны. Подбор сечения и размеров колонны, фермы, подкрановой балки.

Рубрика Строительство и архитектура
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 27.02.2015
Размер файла 1,5 M

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Стальные конструкции одноэтажного промышленного здания

Реферат

промышленный здание конструкция стальной

ПОДКРАНОВАЯ БАЛКА, ФЕРМА, ПОПЕРЕЧНАЯ РАМА, ОДНОСТУПЕНЧАТАЯ КОЛОННА, БАЗА.

Приведены расчеты, связанные с проектированием стальных конструкций одноэтажного промышленного здания.

Рассчитана подкрановая балка, ферма из тавров и уголков, поперечная рама, одноступенчатая колонна. На основании расчета произведен подбор сечения и размеров колонны, фермы, подкрановой балки.

Разработана отправочная марка на ферму.

Введение

Для металлургической, машиностроительной, легкой и других отраслей промышленности возводят одноэтажные каркасные здания. Конструктивной и технологической особенностью таких зданий является оборудование их транспортными средствами - мостовыми и подвесными кранами. Мостовые краны перемещаются по специальным путям, опертым на колонны; подвесные краны и перемещаются по путям, подвешенным к элементам покрытия.

Покрытия одноэтажного производственного здания может быть балочным (из линейных элементов) или пространственным (в виде оболочек).

К элементам конструкции одноэтажного каркасного здания с балочным покрытием относятся: колонны, заделанные жестко в фундаментах; ригели покрытия, опирающиеся на колонны; плиты покрытия, уложенные по ригелям; подкрановые балки; световые и аэрационные фонари. Основная конструкция каркаса - поперечная рама, образованная колоннами и ригелями.

1. Нормативные ссылки

В настоящем курсовом проекте использованы ссылки на следующие нормативные документы:

СНиП 53-100-2010 Стальные конструкции. Нормы проектирования.

СНиП 11-23-81* Стальные конструкции. Актуализированная редакция - М.: ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко.

СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования. Актуализированная редакция.

ГОСТ 7.9-95 СИБИД. Реферат и аннотация. Общие требования

ГОСТ 8.417-2002 ГСИ. Единицы величин

ГОСТ 21.101.97 СПДС. Основные требования к проектной и рабочей документации.

2. Расчет сварной сплошностенчатой подкрановой балки

2.1 Задание

Запроектировать подкрановую балку пролетом под два крана грузоподъемностью .

Режим работы - средний, режимной группы 6К. Класс стали принимаем по таблице В.1 [1]. Предполагается район строительства П5 с расчетной температурой єС. Класс стали принимаем по группе 1. Для класса стали С255 Ry=240 МПа при толщине поясных листов ts до 20 мм.

Пролет здания (однопролетное, безфонарное).

Материал для конструкции - сталь С255 с характеристиками: при толщине материала , .

Данные по мостовому крану:

Рисунок 1 - Схема расположения колес одного крана на подкрановой балке

Таблица 1 - Параметры мостового крана

Грузоподъемная сила крюка,

Основные размеры ригеля,

Сила вертикального давления колес

Сила тяжести,

Главный

Вспомогательный

Пролет

Ширина

База

F1,

F2,

Тележки

Крана (с тележкой)

1250

200

34

9,35

4,6

550

580

430

1750

Рисунок 2 - Схема сближенных кранов и воздействий от них на подкрановую балку

2.2 Сбор нагрузок

Расчетная вертикальная сила давления колеса

, где

- коэффициент надежности по нагрузке;

- коэффициент надежности по назначению; обычно

- коэффициент сочетаний; для 2 крана среднего режима работы .

Тормозная сила тележки

, где

- грузоподъемная сила крюка крана, .

Сила поперечного торможения на одно колесо крана

,

где

- число колес крана на одной стороне моста крана, при грузоподъемности крана .

Расчетная сила поперечного торможения на одно колесо крана

2.3 Определение расчетных усилий

Рисунок 3 - Схема размещения колес на подкрановой балке по правилу Винклера и линия влияния Мх

Определим положение равнодействующей от четырех грузов на балке относительно крайнего левого груза

Величина отрезка между равнодействующей и ближайшим к ней грузом (критическим)

.

Найдем значения по линии влияния в точках приложения сосредоточенной нагрузки от колес крановой тележки (ординаты л.в. Мх):

Расчетные моменты

, где

- для балок пролетом .

Рисунок 4 - Схема размещения колес на подкрановой балке для определения и л.в.

Ординаты л.в. :

Расчетные поперечные силы

2.4 Подбор сечения подкрановой балки

Определяем WX, тр.. С учетом ослабления верхнего пояса отверстиями для крепления рельса

, где

- коэффициент, учитывающий ослабление верхнего пояса отверстиями болтов и напряжение в нем от болтовых сил.

Определяем из условия требуемой жесткости при .

Для балки асимметричного сечения имеем:

Определяем оптимальную высоту балки из условия наименьшего расхода стали:

где ? - коэффициент ассиметрии;

при наличии тормозной балки = 0,9.

В соответствии с положением по унификации принимаем предварительную высоту балки .

Требуемая толщина стенки из условия прочности на срез:

.

Из условия местной устойчивости стенки без продольного ребра жесткости

Принимаем ; .

Принимаем стенку балки предварительно 1560х14; hw = 1560; tw = 14; площадь стенки .

Определим требуемые площади всего сечения и поясов при коэффициенте асимметрии

Учитывая воздействие боковых сил сечение поясов принимаем несколько больше требуемых Аf. По конструктивным требованиям bf400 мм, tf3tw. Принимаем bf = 450 мм, tfв = 28мм, tfн = 22мм.

.

Проверяем местную устойчивость сжатого пояса

450<820, т.е. местная устойчивость сжатого пояса обеспечена.

Тормозную балку конструируем из швеллера № 30 и листа рифленой стали .

Ширина листа тормозной балки определяем из выражения

, где

- привязка колонны; для зданий с мостовыми кранами грузоподъемностью ,

- расстояние от оси подкрановой балки до разбивочной оси (1000 мм).

Определяем геометрические характеристики принятого сечения.

Определяем положение центра тяжести несимметричной балки относительно оси X стенки балки:

Момент инерции сечения балки брутто:

Момент инерции отверстий в верхнем поясе 2 25

Момент инерции балки нетто

Моменты сопротивления несимметричного сечения

Рисунок 5 - Сечения подкрановой и тормозной балок

Определяем положение центра тяжести тормозной балки относительно оси подкрановой балки:

.

Момент инерции сечения брутто относительно оси

Момент инерции площади ослабления

Момент инерции площадки сечения тормозной балки нетто

.

Момент сопротивления правой грани верхнего пояса балки

.

Статический момент полусечения (сдвигаемой части)

.

2.5 Проверка прочности

По нормальным напряжениям в верхнем поясе

Проверка по нормальным напряжениям в нижнем поясе

Проверка по касательным напряжениям

.

Проверка по напряжениям местного смятия стенки от давления кранового колеса

, где

- коэффициент, учитывающий неравномерность давления колес и повышенную динамику под стыками рельсов;

(см. п.2.2);

- условная длина распределения давления колеса.

, где

- сумма моментов инерции сечения верхнего пояса и кранового рельса относительно их собственных осей.

.

Проверки показывают, что прочность принятого сечения обеспечена.

2.6 Проверка жесткости и устойчивости

Проверка жесткости не производится, так как высота балки h > hmin .

Общая устойчивость подкрановой балки обеспечена тормозной конструкцией и не проверяется.

2.7 Проверка местной устойчивости стенки подкрановой балки

Определяем условную гибкость стенки

т.е. устойчивость стенки нужно проверять.

При следует устанавливать основные поперечные ребра жесткости. Расстояние между ними , если лw>3,2. При лw = 3,89 аmax = 2hw = 2.1,55 = 3,1. Принимаем (кратно пролету ). Размеры отсека стенки (см. рис. 7).

Принимаем подкрановую балку с двусторонними поясными швами и двусторонними основными поперечными ребрами жесткости.

Ширина ребра должна быть не менее и не менее .

. Принимаем .

Толщина ребра ; принимается t = 7 мм. Проверяется устойчивость среднего и крайнего отсеков.

Рисунок 6 - Схема балки, укрепленной поперечными ребрами жесткости

2.7.1 Проверка устойчивости среднего отсека

Рисунок 7 - К проверке устойчивости среднего отсека

Напряжения в среднем отсеке определяются при загружении по схеме для определения .

Определяем усилия для наиболее напряженного участка отсека длиной .

Опорные реакции

Изгибающие моменты

Поперечные силы

Определяем напряжения

(из проверки прочности).

Определяем критические напряжения для отсека .

Соотношение размеров отсека

.

Соотношение .

Коэффициент защемления стенки

При и указанном в справочной таблице 1.3 [2].

,

где

- по справочной таблице 1.6 [2].

.

,

где

по справочной таблице 1.4. [2], при .

,

где

,

, где - меньшая сторона отсека

.

Проверяем устойчивость стенки балки

Устойчивость стенки при обеспечена.

2.7.2 Проверка устойчивости крайнего отсека

Рисунок 8 - К определению устойчивости крайнего отсека

Определяем усилия для наиболее напряженного участка отсека длиной .

Опорная реакция

Изгибающие моменты

Поперечные сила

Определяем напряжения

Проверяем устойчивость стенки в крайнем отсеке.

Критические напряжения для крайнего отсека равны - для среднего, т.к. размеры их одинаковы.

Следовательно, толщина стенки и размещение ребер через обеспечивают устойчивость стенки.

2.8 Расчет опорного ребра

Для передачи опорного давления балки на колонну предусматриваем торцевую диафрагму с пристроганным нижним краем, называемую обычно опорным ребром.

Рисунок 9 - К расчету опорного ребра

Площадь строганного края опорного ребра определяется из условия прочности его на смятие, если

- расчетное сопротивление стали смятию.

По конструктивным требованиям ; .

Принимаем ; ; .

Проверяем устойчивость опорной части из плоскости балки (относительно оси ), как стойки с шарнирно опертыми концами высотой . В сечение опорной части включается

.

Момент инерции опорной части

Радиус инерции

.

, по л определяем ц:

Проверяем устойчивость опорной части балки по формуле

Устойчивость опорной части балки обеспечена.

2.9 Расчет поясных швов

Двусторонние поясные швы при подвижной нагрузке рассчитываются по формулам по металлу шва

по металлу границы сплавления

Рисунок 10 - К расчет у поясных швов

Сдвигающая сила на 1 пог. см. балки

, где

- статический момент брутто пояса относительно нейтральной оси

Сминающая сила на 1 пог. см. балки

Применяем для сварки сварочную проволоку СВ-08Г2С. Сварка автоматическая.

; .

Назначаем поясные швы минимально возможной толщины. При сварке и

;

2.10 Расчет подкрановой балки на выносливость при

,

где

- коэффициент, учитывающий количество циклов нагружения

- расчетное сопротивление усталости (при временном сопротивлении стали до )

- расчетное сопротивление по временному сопротивлению стали,

- коэффициент надежности по временному сопротивлению.

Проверка показывает, что выносливость балки обеспечена.

3. Расчет фермы

3.1 Дополнение к заданию для расчета фермы

Шаг стропильных ферм b = 12 м;

Материал конструкций - группа конструкций - 2; пояса - сталь марки С245, фас., t = 11-20 мм, Ry = 240 МПа; решетка - сталь марки С245, фас., t = 4-10 мм, Ry = 240 МПа. Материал фасонок С255;

Сварка полуавтоматическая, вf = 0,9, сварочная проволока СВ-08Г2С;

Коэффициент условий работы гс = 1,0;

Расчетные характеристики: Ry = 240 МПа,

Rs = 139 МПа,

Rwf = 215 МПа,

Rр = 360 МПа.

Сопряжение ригеля с колонной - шарнирное.

3.2 Сбор нагрузок

Постоянные нагрузки на 1 м2 от массы конструкций покрытия приведены в таблице 2.

Узловая нагрузка от веса конструкций покрытия

F1=b*lm*Уginfn=12*3*1,32=47,52кН

Временная узловая нагрузка от массы снегового покрова.

По заданию вес снегового покрова Sg=0,8кН/м2..

Нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия определяем по формуле 10.1 [3]:

где сe- коэффициент, учитывающий снос снега с покрытий зданий под действием ветра или иных факторов, принимаемый в соответствии с пп. 10.5-10.9 [3];

сt - термический коэффициент, принимаемый в соответствии с п. 10.10 [3];

- коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый в соответствии с п. 10.4 [8];

Sg - вес снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли.

Таблица 2 - Сбор нагрузок.

п/п

Вид нагрузки

Нормативная нагрузка,

Коэффициент надежности по нагрузке,

Расчетная нагрузка

,

1.

Защитный слой 15 мм из гравия, втопленного в мастику

0,3

1,3

0,39

2.

Водоизоляционный ковер из трех слоев рубероида

0,15

1,3

0,195

3.

Плоский стальной настил

0,28

1,05

0,21

4.

Стальной каркас комплексной панели

0,2

1,05

0,21

5.

Собственная масса металлической конструкции фермы и связей

0,3

1,05

0,315

Итого общая нагрузка

1,23

1,32

Кровля здания утепленная, поэтому согласно п. 10.10 [3] .

Согласно п. 10.5 [3]

Так как уклон составляет 1,5 %, то

Узловая нагрузка

F2=0,7*cв*ct*м*Sgf*B*3=0,7*1*1*1*0,8*1,4*12*3=28,2кН

3.3 Определение усилий в элементах фермы

Рисунок 11 - Геометрическая схема фермы из уголков и тавров для L = 36 м.

Рассмотрим определение усилия в панели верхнего пояса В2:

- от постоянной нагрузки -

;

- от снеговой нагрузки -

.

Где - усилие в панели от загружения вертикальной единичной силой (по справочной таблице 14 [4]) .

Результаты расчета сводим в таблицу 3.

Таблица 3 - Вычисление усилий в стержнях фермы.

Элемент фермы

Обозначение стержней

Усилия от отдельных загружений, КН

Расчетные усилия, КН

Постоянная нагрузка

F1=47,52кН

Снеговая нагрузка

F2=28,2кН

Растяжение

Сжатие

Верхний пояс

В1

-

-

-

-

В2

-446,7

-265,1

-

-711,8

В3

-446,7

-265,1

-

-711,8

В4

-724,7

-430,05

-

-1154,8

В5

-724,7

-430,05

-

-1154,8

В6

-821

-487,16

-

-1308,2

Нижний пояс

Н1

235,2

139,59

374,8

-

Н2

609,4

361,67

971,1

-

Н3

797,1

473,06

1270,2

-

Раскосы

Р1

-354,0

-210,09

-

-564,1

Р2

298,2

176,96

475,2

-

Р3

-235,2

-139,59

-

-374,8

Р4

165,1

98,0

263,1

-

Р5

-116,4

-69,09

-

-185,5

Р6

34,5

20,45

55,0

-

Стойки

С1

-47,5

-28,2

-

-75,7

С2

-47,5

-28,2

-

-75,7

С3

-47,5

-28,2

-

-75,7

3.4 Определение расчетных длин стержней фермы

Определение расчетных длин стержней фермы производим в табличной форме (см. табл. 4) согласно указаниям СНиП «Стальные конструкции» и на основании справочных таблиц 14 и 26 [4].

3.5 Подбор сечений элементов

Расчет сжатых элементов:

;

Расчет растянутых элементов:

,

где

ц - коэффициент продольного изгиба, в первом приближении задается: для поясов 0,7-0,8, элементов решетки 0,5-0,6;

гс - коэффициент условий работы, равный для верхнего и нижнего пояса, опорного раскоса и всех растянутых раскосов 0,95; для сжатых раскосов и стоек при л>60 - 0,8.

Подбор сечений в панели В2 ()

По сортаменту (табл. 20 [3]) принимаем сечение Т17,5 ШТ1, , ,

Проверка принятого сечения:

(по табл. 26 [3])

; ц = 0,852 (по табл. 25[3]), отсюда

Аналогично производим подбор сечений всех остальных стержней. Конечные результаты записываем в табличной форме (см. табл. 4)

Таблица 4 - Подбор сечений элементов фермы из тавров и уголков

3.6 Расчет узлов фермы

Прикрепление стержней решетки из парных уголков к поясам выполняется угловыми швами и рассчитывается на усилие N, действующее в прикрепляемом стержне. Это усилие распределяется между швами по перу и обушку уголка.

,

где - приближенно принимают:

0,3 - для разнобоких уголков;

0,35 - для неравнобоких, прикрепляемых узкой полкой.

Длину швов определяют по формулам:

По перу:

По обушку:

Результаты расчетов сведены в таблицу 5.

Таблица 5 - Расчет швов

Обозна--чение стержня

Сечение

N, кН

Шов по обушку

Шов по перу

Nоб, кН

kf, см

lw, см

Nп, кН

kf, см

lw, см

Р1

125х80х12

-700,3

455,2

0,6

21

245,1

0,5

14

Р2

100х7

589,85

412,9

0,5

22

177

0,4

12

Р3

125х9

-465,3

325,7

0,5

18

139,6

0,4

10

Р4

63х6

326,65

228,7

0,5

13

98

0,4

7

Р5

100х6,5

-202,1

141,5

0,5

8

60,6

0,4

5

Р6

50х5

68,15

47,7

0,5

3

20,4

0,4

2

С1

63х6

-94

65,8

0,5

4

28,2

0,4

3

С2

63х6

-94

65,8

0,5

4

28,2

0,4

3

С3

63х6

-94

65,8

0,5

4

28,2

0,4

3

3.6.1 Промежуточный узел фермы с заводским стыком верхнего пояса

Стык пояса смещен в панель с меньшим усилием (NB3< NB4); при этом величину смещения принимаем не менее 500 мм в фермах с поясами из тавров.

В фермах с поясами из тавров полки перекрываются одной накладкой, а стенки соединяются вставкой из листа толщиной, равной большей из толщин стенок соединяемых тавров.

Размеры накладки подбираем из условия равнопрочности.

Соединение Т17,5ШТ1 и Т25ШТ3 в верхнем поясе.

Рисунок 12 - К подбору размеров накладок и вставок в фермах с поясами из тавров

а) АВ = hr.t = 16,9х1,42 = 24 см2.

б) Ан = bн.tнгпb1.t1 = 25х1,28 = 32 см2, где bн = 30,4+2х3,0 = 36,4 см;

tн = ;

принимаем t1 = 9 мм; Ан = bн.tн = 36,4х0,9 = 32,8 см2 > 32 см2.

Прочность стыка проверяем по формуле:

Швы прикрепления горизонтальной полки пояса к накладке рассчитываем по расчетному усилию, воспринимаемому накладкой.

Nн = Ан.у = 32,8х15,56 = 510,4 кН. Принимаем kf=1,0 см,

+1 = +1 = 14,18см.

Принимаем lw=15 см.

Вертикальная вставка прикрепляется к стенкам тавров стыковыми швами и ее прочность не проверяется.

3.6.2 Укрупнительный стык верхнего пояса фермы на монтажной сварке

Размеры горизонтальных накладок и фасонки подбираем из условия их равнопрочности с перекрываемыми горизонтальными и вертикальными полками пояса (Т25 ШТ3) - рис. 14.

Рисунок 13 - К определению размеров горизонтальных накладок и фасонок.

а) 2Ан = 2bн.tнгпbп.tуг = 30,4 х 1,78 = 54,11 см2.

bн = (30,4-4+2х3)/2 = 16,2. Принимаем 17 см;

tн = Ан/bн = 1,59. Принимаем tн = 1,6 см.

Ан = 17 х 1,6 = 27,2 см2.

б) 2Авн = bвн.tвн = Авn = h.t = 22,72 х 1,42 = 32,26 см2;

bвн = h-(tn+4) = 24,5 - (1,78 + 4) = 18,75 cм. Принимаем 19 см.

tвн = 2 Авн/2 bвн = 32,26/(2 х 19) = 0,85; принимаем 0,9 см.

Авн = bвн. tвн = 19 х 0,9 = 17,1 см2.

Остальные соединительные накладки в расчет не вводятся.

Прочность стыка проверяем в предположении центрального нагружения силой N.

18,33 кН/см2=183,3 МПа<Ryгc=228 МПа

Швы прикрепления горизонтальной полки пояса к накладке рассчитываем по предельному усилию, воспринимаемому накладкой.

Nн = Ан.Ry = 27,2 . 24 = 652,8 кН, при kf = 0,6 см; вf = 0,9

см.

Принимаем длину швов с двух сторон по 30 см.

Необходимо рассчитать шов, прикрепляющий вертикальные накладки к стенке тавра. Расчет ведется по несущей способности вертикальной накладки:

Nвн = Авн.Ry = 17,1 . 24 = 410,4 КН, при kf = 0,6 см; вf = 0,9

см, принимаем 37 см.

Шов выполняется косым. Определяем угол наклона: sinб = 19/37 = 0,5135, б =310.

3.6.3 Опорный узел

В узле действует опорная реакция F = 520,4 КН, воспринимаемая опорным фланцем, который проверяют на смятие:

у = кН/см2 = 173,5 МПа < Rр = 360 МПа.

Швы прикрепления «Б», «В» (см. рис. 14) рассчитывают на максимальные усилия в опорном раскосе. По длинам этих швов определяют размеры фасонки.

Рисунок 14 - Опорные узлы фермы.

Швы «Е» прикрепления фасонок к опорному фланцу проверяем по формуле:

кН/см2 = 180,7 МПа < Ryгc = 200 МПа.

Аw = 2вf.kf..= 2.0,8.1,0.18 = 28,8 см2, где

kf = 1,0 см; вf = 0,8.

= hф - 1 = 19 - 1 = 18 см.

4. Расчет поперечной рамы цеха с шарнирным прикреплением ригеля к колоннам

4.1 Компоновка рамы

Здание однопролетное, отапливаемое с мостовыми кранами 1250/200 кН среднего режима работы.

Уровень головки рельса - УГР = 14 м.

Определяем размеры рамы по вертикали: h1, h2, H, hb, hн, h, hоп, hш (см. рис. 15). h1 = УГР = 14 м - наименьшая отметка головки кранового рельса, которая задается из условия необходимой высоты подъема крюка над уровнем пола.

- расстояние от головки кранового рельса до низа несущих конструкций покрытия

,

где

- вертикальный габарит крана (по ГОСТ - табл. 2.5 [4]);

- зазор, установленный по требованиям техники безопасности;

- размер, учитывающий прогиб конструкции покрытия

.

Внутренний габарит цеха

Принимаем (кратно ).

Высота верхней части стойки

,

где

- из расчета подкрановой балки;

- высота кранового рельса КР-120 (по ГОСТ - табл. 2.5 [4]).

Высота нижней части стойки

Высота стойки рамы

Высота фермы на опоре

- для типовых ферм с i = 1,5%

Высота покрытия от низа ригеля до конька кровли

.

Определяем размер элементов рамы по горизонтали , , .

Привязка наружной грани колонны к разбивочной оси , т.к. .

Ширина верхней части колонны

Необходимо, чтобы ; имеем .

Ширина нижней части колонны

,где

, т.к. и необходимо устройство проходов в надкрановой части колонны.

Условие необходимой жесткости колонны

;

Габарит безопасности движения крана

.

- условие свободного прохода крана обеспечивается.

Конструктивная схема рамы показана на рис. 15.

Рисунок 15 - Конструктивная схема рамы

4.2 Нагрузки, действующие на раму

4.2.1 Постоянные нагрузки

Покрытие принято утепленное из стальных панелей 3х12 м.

Таблица 6 - Постоянная распределенная поверхностная нагрузка от покрытия

п/п

Вид нагрузки

Нормативная нагрузка,

Коэффициент надежности по нагрузке,

Расчетная нагрузка

,

1

Защитный слой 15 мм из гравия, втопленного в мастику

0,3

1,3

0,39

2

Водоизоляционный ковер из трех слоев рубероида

0,15

1,3

0,195

3

Утеплитель 200 мм из плитного пенопласта ()

0,1

1,2

0,12

4

Пароизоляция из одного слоя рубероида

0,05

1,3

0,065

5

Профилированный настил t = 1 мм

0,16

1,05

0,168

6

Стальной каркас комплексной панели

0,2

1,05

0,21

7

Собственная масса металлической конструкции фермы и связей

0,3

1,05

0,315

Итого общая нагрузка

1,26

1,463

Постоянная линейная нагрузка на ригель

,

где - угол ската кровли. Для покрытий промзданий принимается сosб = 1 из-за малости угла ската.

Расчетное давление на колонну от покрытия:

Расчетный сосредоточенный момент в уровне уступа:

,

где - расстояние между осями надкрановой и подкрановой части колонны (рис. 16), м.

Рисунок 16 - Колонна и подкрановая балка.

Нагрузки от стенового ограждения при расчете рамы не учитывается, т.к. стены приняты из ребристых панелей толщиной 300 мм. Нагрузка от них передается на фундаментные балки.

4.2.2 Снеговая нагрузка

По заданию вес снегового покрова .

Нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия определяем по формуле 10.1 [3]:

где сe- коэффициент, учитывающий снос снега с покрытий зданий под действием ветра или иных факторов, принимаемый в соответствии с пп. 10.5-10.9 [3];

сt - термический коэффициент, принимаемый в соответствии с п. 10.10 [3];

- коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый в соответствии с п. 10.4 [3];

Sg - вес снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли.

Кровля здания утепленная, поэтому согласно п. 10.10 [3] .

Согласно п. 10.5 [3]

Так как уклон составляет 1,5 %, то

Расчетная линейная снеговая нагрузка на ригель

.

Расчетное давление на колонну от снеговой нагрузки

.

Расчетный сосредоточенный момент в уровне уступа

.

4.2.3 Вертикальная нагрузки от мостовых кранов

Вертикальное давление на среднюю колонну продольного ряда определяется от действия двух сближенных кранов с помощью линий влияния опорного давления (см. рис. 17).

Ординаты линий влияния

,

Пролет крана

.

Рисунок 17 - Размещение катков двух сближенных кранов на одном подкрановом пути

По ГОСТ на краны . Масса крана с тележкой mкр = 175т, сила тяжести . Для расчета можно принять среднее максимальное давление колеса Fmax = 565 кН.

Нагрузка от подкрановых конструкций определяется приближенно по данным табл. 2.2 [4]. площади пола.

Расчетное максимальное давление на колонну

,

где

- коэффициент сочетаний для двух кранов легкого и среднего режимов работы,

- наибольшее давление колеса крана,

- сумма ординат линии влияния опорного давления на колонну (см. рис. 18),

- давление подкрановых конструкций.

Расчетное минимальное давление на колонну

Минимальное давление колеса крана на подкрановый путь

Расчетное минимальное давление на колонну:

.

Крановые моменты

, где

- эксцентриситет, принимаемый предварительно - для крайних ступенчатых колонн (см. рис. 16).

.

4.2.4 Горизонтальное давление от торможения крановой тележки

Горизонтальное давление от торможения крановой тележки действует поперек цеха и определяется по формуле

,

где

.

Масса тележки , сила тяжести .

Число колес с одной стороны моста крана , для крана .

Сила поперечного торможения, передаваемая на колонну

.

Сила приложена к раме в уровне верхнего пояса подкрановой балки, может действовать на одну или другую колонну, причем как вправо, так и влево. В курсовом проекте для упрощения расчета допускаем, что давление передается в уровне уступа, т.е. в месте изменения сечения колонны.

4.2.5 Ветровая нагрузка

По заданию . Тип местности B.

Расчетные погонные нагрузки на стойку рамы от активного давления и отсоса равны:

, , , .

Коэффициент k зависит от высоты и типа местности (см. п. 11.1.6).

k= 0,5 на отметке до +5.000м; k=0,65 на отметке +10.000м; k=0,85 на отметке +20.000м; k=1,1 на отметке +40.000м. Промежуточные значения определяем линейной интерполяцией. В уровне низа ригеля на отметке +19,800м k= 0,846; верха покрытия на отметке +23.820м k= 0,9.

а) - по нормам проектирования; б) - приведенная к эквивалентной; в) - расчетная схема

Рисунок 18 - Схема ветровой нагрузки на раму

Расчетные погонные нагрузки от ветра на стойку рамы:

на высоте до

;

.

на высоте

;

.

на высоте

;

.

в уровне низа ригеля на высоте

;

.

в уровне верха покрытия на высоте

;

.

Момент в заделке стойки от ветрового напора

Эквивалентная равномерно распределенная ветровая нагрузка

;

.

Ветровая нагрузка, действующая на шатер: .

Таблица 7 - Расчетные нагрузки на раму

Элемент

рамы

Вид нагрузки

Обозначение

нагрузки

Величина нагрузки

Ригель

Постоянная линейная от покрытия

17,56 кН/м

Снеговая

S

13,78 кН/м

Стойка

Опорное давление ригеля:

от постоянной нагрузки

316,08 кН

от снеговой нагрузки

248,04 кН

Вертикальное давление колес мостовых кранов:

максимальное

2693 кН

минимальное

942,8 кН

Сила поперечного торможения

96,72 кН

момент от

2019,75 кНм

момент от

707,1 кНм

Ветровая нагрузка:

активное давление

2,5 кН/м

отсос

1,56 кН/м

сосредоточенная сила

17,65 кН

4.3 Расчетная схема

Определяем соотношения моментов инерции , , при , , .

=

Принимаем: , , .

; .

Вычисляем погонные жесткости

; ; .

При расчете на нагрузки, приложенные к стойкам допускается принимать , если выполняется условие

.

Расчетная схема показана на рис. 19.

Рисунок 19 - Расчетная схема рамы

4.4 Статический расчет

Учитывая симметрию рамы и нагрузки, пренебрегаем горизонтальным смещением верхних узлов рамы.

Определяем изгибающие моменты в колоннах от действия моментов и , как в отдельных не смещаемых стойках.

Схема загружения рамы от воздействия равномерно распределенных нагрузок на ригель показана на рис. 20.

4.4.1 Постоянная линейная нагрузка от покрытия

,

.

.

( определяем интерполяцией по табл. 4.1 [5]).

Рисунок 20. Схема загружения рамы от воздействия равномерно-распределенных нагрузок на ригель

, т.е.

Рисунок 21 - Эпюры и от постоянной нагрузки

4.4.2 Снеговая нагрузка

Эпюры и от снеговой нагрузки получаем умножением ординат эпюр от постоянной нагрузки на соотношение .

Рисунок 22 - Эпюры и от снеговой нагрузки

4.4.3 Расчет на нагрузки, приложенные к стойкам

Условно закрепленная рама (т.е. основная система) показана на рис. 23:

Рисунок 23 - Основная система

В расчете принято . Неизвестное смещение рамы определяем из уравнения

,

где - смещающая горизонтальная сила.

Определяем моменты от единичного смещения верхних узлов рамы (см. рис. 24).

Рисунок 24 - К расчету на нагрузки, приложенные к стойкам

, где

.

;

Эпюра используется в расчете на крановые и ветровые нагрузки.

4.4.4 Вертикальное давление кранов , и крановые моменты ,

Определяем моменты в стойках условно закрепленной рамы, когда и приложены к левой стойке, и к правой.

; .

Для левой стойки:

;

Для правой стойки:

;

Реакция в дополнительной связи условно разделенной рамы:

Горизонтальная смещающая сила

,

где

- коэффициент опорного действия, учитывающий пространственность системы.

Для кровли со стальным профилированным настилом при наличии мостовых кранов грузоподъемностью , .

Определяем смещение рамы в системе каркаса

Определяем значения моментов в стойках рамы и строим эпюры и (см. рис. 25).

Для левой стойки:

;

;

;

;

; .

Для правой стойки:

;

;

;

;

.

Рисунок 25 - Схема загружения и эпюры и от кранового давления ,

4.4.5 Горизонтальное давление кранов «Т» на раму

Для упрощения расчета силу принимаем действующей в уровне уступа левой колонны.

Определяем реакцию связи и моменты в левой стойке для условно закрепленной рамы.

.

при ; .

; ;

;

.

В правой стойке .

С учетом пространственной работы каркаса смещающая горизонтальная сила в уровне ригеля

Смещение рамы в системе каркаса

Определяем значения моментов в стойках рамы и строим эпюру (см. рис. 26).

Для левой стойки:

;

;

.

Проверка .

Для правой стойки:

;

;

.

Рисунок 26 - Схема загружения и эпюры и от поперечного торможения

При изменении направления силы знаки усилий меняются на обратные, поэтому в таблице усилий они вносятся со знаком ±. Продольными силами в стойках от воздействия силы пренебрегаем.

4.4.6 Ветровая нагрузка

Ветер слева.

Определяем значения моментов и реакций в дополнительной связи условно закрепленной рамы.

;

;

Реакция дополнительной связи

.

Считаем, что все рамы загружены одинаково и имеют равные смещения . Из уравнения определяем перемещение рамы.

.

Моменты :

Для левой стойки:

;

.

Для правой стойки:

;

.

Определяем значения моментов и поперечных сил от ветровой нагрузки. Строим эпюры и (см. рис. 27).

Для левой стойки:

;

.

Для правой стойки:

;

.

Продольными силами от воздействия ветра пренебрегаем.

Поперечная сила в сечении 1-1 может быть определена как сумма опорных реакций

,

где

- реакция в заделке левой стойки условно закрепленной рамы от активного давления ветра;

- реакция от смещения рамы на =1, равная .

; ;

;

;

;

.

Правильность определения поперечных сил в заделках стоек можно проверить тождеством:

Оценим погрешность вычислений .

Поперечные силы в сечении 3-3

;

.

Далее составляем сводную таблицу усилий в левой стойке и таблицу расчетных усилий.

Рисунок 27 - Схема загружения и эпюры и от ветровой нагрузки

Таблица 8 - Усилия в левой стойке рамы

Нагрузка

ш

Сечение 1-1

Сечение 2-2

Сечение 3-3

M

N

Q

M

N

M

N

1

постоян

1,0

-14,96

+316,08

+4,54

+51,01

+316,08

-28,01

+316,08

2

снеговая

1,00,9

-11,74

-10,57

+248,04

+223,27

+3,56

+3,2

+40,04

+36,04

+248,04

+223,27

-21,99

-19,79

+248,04

+223,27

3

крановое вертикал. давление (тележка слева)

1,00,9

149,24

134,32

+2693

+2423,7

-104,8

-94,32

-1373,16

-1235,84

+2693

+2423,7

+646,59

+581,93

-

-

3*

крановое вертикал. давление (тележка справа)

1,00,9

+368,85

+331,96

+942,8

+848,52

-51,96

-46,76

-386,48

-137,3

+942,8

+848,52

+320,62

+288,56

-

-

4

поперечное торможен. (сила при-ложена к лев стойке)

1,00,9

±568,31

±511,48

-

-

±56,29

±50,66

±249,54

±224,58

-

-

±249,54

±224,58

-

-

4*

поперечное торможен. (сила при-ложена к пр. стойке)

1,00,9

±148,08

±133,27

-

-

±7,15

±6,43

±44,09

±39,68

-

-

±44,09

±39,68

-

-

5

ветровая нагрузка слева

1,00,9

-650,36

-585,32

-

-

+57,3

+51,57

-81,61

-73,45

-

-

-81,61

-73,45

-

-

5*

ветровая нагрузка справа

1,00,9

+585,37

+526,83

-

-

-44,41

-39,97

+104,39

+93,95

-

-

+104,39

+93,95

-

-

Таблица 9 - Расчетные усилия для левой стойки

Сочетания

Усилия

Нижняя часть стойки

Верхняя часть

Сечение 1-1

Сечение 2-2

Сечение 3-3

M

N

Q

M

N

M

N

Основные сочетания ш = 1,0

702,59

3009,08

-156,55

155,4

316,08

868,12

316,08

1,3,4

1,5*

1,3,4

-665,32

316,08

61,84

-1571,7

3009,08

-109,62

316,08

1,5

1,3,4-

1,5

702,59

3009,08

-156,55

-

-

-

-

1,3,4

-

-

-434,03

3009,08

-43,97

-1571,7

3009,08

-50

564,12

1,3,4-

1,3,4-

1,2

Основные сочетания ш = 0,9

1229,42

3009,08

-196,52

185

564,12

962,07

316,08

1,3,4,5*

1,2,5*

1,3,4,5*

-989,18

2987,82

16,01

-1645,1

3009,08

-123,45

564,12

1,2,3,4-,5

1,3,4-,5

1,2,5

1229,42

3009,08

-196,52

-

-

850,46

564,12

1,3,4,5*

-

1,2,3,4,5*

-1019,4

3009,08

7,6

-1645,1

3009,08

-123,45

564,12

1,3,4-,5

1,3,4-,5

1,2,5

-665,32

316,08

61,84

-

-

-

-

1,5

-

-

5. Расчет стальной одноступенчатой колонны каркаса промышленного здания

5.1 Дополнительные данные для расчета колонны

Колонна одноступенчатая со сплошной верхней и сквозной нижней частью. Сопряжение колонны с фундаментом - жесткое, с ригелем шарнирное.

Материал - сталь С235 , .

Геометрические размеры: , , , , - определены при компоновке рамы (см. рис. 15).

Расчетные усилия:

для верхней части (сеч. 3);

для нижней части (сеч. 2);

(сеч. 1);

и соотношение жесткостей - из расчета рамы.

Конструктивная схема показана на рис. 28.

а) - конструктивная схема колонны; б) - сечения колонны.

Рисунок 28 Стальная одноступенчатая колонна

5.2 Расчетные длины участков колонны

При и - по табл. 2.2 [6] , .

В плоскости рамы

;

;

из плоскости рамы

, .

5.3 Расчет надкрановой части колонны

Расчетные усилия: , высота сечения .

Требуемая площадь.

Принимаем для верхней части колонны сварной двутавр hb =1000мм.

Определяем приближенно ,

, ,

, по таблице 3.3 [5] при и

: отсюда .

Для сварных сечений рациональны тонкие стенки, и . Поэтому принимаем , и в расчетную площадь сечения включается

.

Отсюда

.

Принимаем конструктивно полки bn= 300х14, .

Проверяем местную устойчивость полки:

.

Геометрические характеристики сечения:

- общая площадь: ,

- расчетная площадь: ,

,

,

,

,

.

Проверяем устойчивость в плоскости рамы.

, ,

, , по таблице 3.1 [5] определяем

.

, затем по таблице 3.2 [5] при и находим и проверяем устойчивость по формуле

.

Проверяем устойчивость в плоскости рамы. Предварительно проверим местную устойчивость стенки. Определим краевые напряжения в стенке:

- сжимающие: ,

- растягивающие: ,

- величину .

- поперечную силу Q в сечении: ,

- .

Местная устойчивость стенки обеспечена, т.к.

и

здесь .

Определяем ; ,

;

.

Тогда при и

.

.

Гибкость стенки , поэтому ребра жесткости нужны. Располагаем их на расстоянии 2,5hст=2,5·100=2,5 м. Величина выступающей части ребер: . Толщина ребер: . Сварные швы, соединяющие стенку и полки, принимаем сплошными kf = 5 мм.

5.4 Расчет подкрановой части колонны

5.4.1 Расчет ветвей подкрановой части

Принимаем и определяем

, .

Усилия в ветвях:

,

.

Требуемая площадь ветвей

,

.

Подкрановую ветвь принимаем из двутавра № 70Б1; его характеристики: , , , , ; наружную ветвь компонуем из трех листов как составной швеллер, толщину его стенки и полок назначаем по требованию жесткости.

Рисунок 29 - К расчету решетчатой колонны

Местная устойчивость стенки обеспечена, если

,

где . Отсюда ,

принимаем стенку из листа 730x20, , полки 120x10, , .

Местная устойчивость полок обеспечена т.к.

Геометрические характеристики наружной ветви:

,

;

Рисунок 30 - К определению центра тяжести наружной ветви z0.

;

;

;

,

;

.

Уточняем усилия в ветвях

,

.

Гибкости и коэффициенты продольного изгиба:

(по табл. 25 [3]);

.

Проверяем устойчивость ветвей из плоскости рамы (относительно оси у).

Подкрановая ветвь

.

Наружная ветвь

.

Требуемая по условию равноустойчивости длина ветви:

- подкрановой: ,

- наружной: .

Принимаем , .

Проверяем устойчивость ветвей в плоскости рамы (относительно осей x1 и x2)

Для подкрановой ветви:

, .

Для наружной ветви:

,.

5.4.2 Расчет решетки

Определим поперечную силу

,

(из расчета рамы, загружения 1,3,4,5*).

Принимаем . Определяем

, ,

б - угол наклона раскоса к ветви (рис. 29).

. .

Принимаем L 90х7, Ауг = 12,3 см2, imin = 1,78 см2.

, ,

.

5.4.3 Проверка устойчивости колонны в плоскости рамы как единого сквозного стержня

Геометрические характеристики:

А = Апв + Анв = 164,7 + 170 = 334,7 см2,

,

, ,

.

Проверка устойчивости

При

, (по табл. 4.2 [6]),

.

При

, ,

.

5.5 Расчет узла сопряжения верхней и нижней частей колонны

а) - конструктивные решения узла; б) - расчетная схема траверсы; в) - сечение траверсы

Рисунок 31 - К расчету узла сопряжения верхней и нижней частей колонны:

Расчетные усилия в сечении над уступом (сечение над уступом):

1),

2),

Dmax = 2693 кН.

5.5.1 Проверка прочности шва 1 (Ш 1)

, .

Комбинация усилий 1.

Слева ,

Справа .

Комбинация усилий 2.

Слева ,

Справа.

Назначаем высоту траверсы предварительно hтр = 800 мм и толщину подкрановой площадки tпл = 20 мм.

, здесь Принимаем tст = 25 мм.

5.5.2 Расчет швов 2 крепления ребра к траверсе

Усилия в швах

(1 комбинация);

(2 комбинация).

,

где

Принята сварка полуавтоматическая проволокой СВ-08А, d = 1,4…2 мм. Расчет выполнен по металлу шва.

5.5.3 Расчет швов 3 крепления траверсы к подкрановой ветви

Наибольшую нагрузку на швы 3 (их 4) дает комбинация усилий от нагрузок 1,2,3,4,5* (сечение 3-3).

Нагрузка на швы

,

где 0,9 - коэффициент сочетаний.

Требуемая длина шва, если

.

Из условия прочности стенки подкрановой ветви на срез в зоне швов (линия 1-1) определяем hтр.

, где для двутавра 70Б1, .

Окончательно принимаем .

5.5.4 Проверка прочности траверсы как балки, загруженной N, M, Dmax

Нижний пояс траверсы принимаем конструктивно 300x10, верхний пояс из двух горизонтальных ребер 120х10 (см. рисунок 31).

Геометрические характеристики траверсы:

Максимальный изгибающий момент в траверсе возникает при Nn.max.

При загружении +Мmax = +850,46 кНм и N = +564,12 кН во внутренней полке

Максимальная поперечная сила в траверсе с учетом Dmax возникает при загружениях 1,2,3,4,5 (расчет шва 3).

,

здесь коэффициент 1,2 учитывает неравномерную передачу усилия Dmax на два сечения.

.

5.6 Расчет и конструирование базы колонны

Проектируем базу раздельного типа (рисунок 32). Бетон фундамента класса В-12,5, Rb=7,5 МПа. Для расчета базы принимаем комбинации усилий в нижнем сечении колонны (сечение 1-1), создающие наибольшее давление на базу каждой ветви.

Рисунок 32 - К расчету базы колонны

Для подкрановой ветви:.

Для наружной ветви: .

(снег наружную ветвь не разгружает).

Усилия в ветвях: , .

5.6.1 База подкрановой ветви

Требуемая площадь плиты

.

По конструктивным соображениям свес плиты тогда , принимаем .

принимаем

.

Напряжение в бетоне под плитой

.

Центр тяжести плиты совмещается с центром тяжести ветви. Траверсы базы крепятся сварными швами и полками ветви, они делят плиту на три участка 1,2,3. Первый и второй - консольные с вылетами соответственно

и , третий оперт по контуру, его размеры: и (данные для расчета длин участков взяты из характеристик двутавра 70Б1), толщина траверсы принята 12 мм.

Изгибающие моменты на отдельных участках:

.

здесь , так как .

Требуемая толщина плиты . Принимаем tпл = 20 мм.

Высоту траверсы определяем из условия размещения четырех швов креплений траверс ветви. Сварка полуавтоматическая проволокой марки Св-08А, d = 1,4…2 см, кш = 0,7 см.

Требуемая длина шва:

.

Принимаем .

Проверка прочности траверсы ни изгиб и срез не требуется, т.к. вылет траверсы 5 см по отношению к высоте 50 см очень мал.

5.6.2 База наружной ветви

Требуемая площадь опорной плиты

,, принимаем .

Из условия симметричного расположения траверс относительно центра тяжести ветви расстояние между траверсами в свету равно .

При толщине траверсы 12 мм

Размеры участков 3 и 4:

длина участков одинаковая: , ширина участка 3: а3 = 12 см, участка 4 -

.

Участки 1 и 2 консольные, с вылетами , участки 3 и 4 оперты по контуру с отношением сторон .

Напряжение в бетоне под плитой .

Изгибающие моменты на отдельных участках:

.

.

По наибольшему изгибающему моменту в плите базы подкрановой ветви назначаем

.

С учетом расчета подкрановой ветви принимаем tпл = 20 мм. Траверсы принимаем с размерами: tтр=12 мм, .

5.6.3 Расчет анкерных болтов

Расчетное сочетание в сечении 1-1 NminMcоот:

Наибольшее усилие растяжения

.

Требуемая площадь болтов нетто

.

Принимаем четыре анкерных болта из стали Вст3кп2 d = 24 мм с .

Заключение

В процессе выполнения проекта были рассчитаны такие конструкции одноэтажного промышленного здания, как подкрановая балка, ферма покрытия, стальная одноступенчатая колонна. Также выполнен расчет поперечной рамы.

Подкрановая балка имеет высоту 1,6м, длину 12 м, толщину стенки 14 мм, укреплена поперечными ребрами жесткости через 3м. Выполнена из стали марки С255.

Ферма из тавров и уголков пролетом 36 м. Высота 3,15 м. Выполнена из стали марок С 245 и С 255. Подобраны сечения элементов отправочной марки, выполнены расчеты узлов.

Колонна выполнена одноступенчатой, двухветвевой. Сечение надкрановой части - сварной двутавр высотой 1000 мм. Подкрановая часть - сварной швеллер и прокатный двутавр. Имеет раздельную базу и крепится к ней с помощью 4-х анкерных болтов.


Подобные документы

  • Проект несущих конструкций одноэтажного промышленного здания. Компоновка поперечной рамы каркаса здания, определение нагрузок от мостовых кранов. Статический расчет поперечной рамы, подкрановой балки. Расчет и конструирование колонны и стропильной фермы.

    курсовая работа [1018,6 K], добавлен 16.09.2017

  • Характеристика компоновки конструктивной схемы производственного здания. Определение вертикальных размеров стоек рамы. Расчеты стропильной фермы, подкрановой балки, поперечной рамы каркаса, колонны. Вычисление геометрических характеристик сечения.

    курсовая работа [2,4 M], добавлен 29.12.2010

  • Характеристика компоновки поперечного разреза здания. Основной выбор типа сечения и проверка устойчивости колонны. Определение базы наружной и подкрановой ветви. Особенность проектирования стропильной фермы. Расчет и конструирование подкрановой балки.

    курсовая работа [1,1 M], добавлен 16.09.2017

  • Компоновка конструктивной схемы каркаса здания. Правила расчета схемы поперечной рамы. Определение общих усилий в стержнях фермы. Расчет ступенчатой колонны производственного здания. Расчет и конструирование подкрановой балки, подбор сечения балки.

    курсовая работа [565,7 K], добавлен 13.04.2015

  • Подбор конструкций поперечной рамы: фахверковой колонны, плит покрытия, стеновых панелей, подкрановых балок, сегментной фермы. Компоновка поперечной рамы. Определение нагрузок на раму здания. Конструирование колонн. Материалы для изготовления фермы.

    курсовая работа [571,4 K], добавлен 07.11.2012

  • Компоновка однопролетной поперечной рамы, методика сбора загрузок. Расчет и конструирование подкрановой балки, стропильной фермы. Определение усилий в элементах, подбор и проверка сечений стержнем, расчет сварных соединений. Нагрузка от мостовых кранов.

    курсовая работа [516,2 K], добавлен 19.04.2015

  • Компоновка конструктивной схемы одноэтажного промышленного здания. Сбор нагрузок на поперечную раму; определение усилий в колоннах; расчёт прочности надкрановой и подкрановой частей колонны. Определение усилий в элементах стропильной фермы и фундамента.

    курсовая работа [4,3 M], добавлен 04.04.2012

  • Компоновка поперечной рамы. Проведение расчета нагрузок на нее, статического расчета с использованием программы SCAD "Расчет плоских стержневых систем". Конструирование подкрановой балки. Проектирование колонны. Определение нагрузок на стропильную ферму.

    курсовая работа [188,2 K], добавлен 07.02.2010

  • Компоновка конструктивной схемы одноэтажного каркасного промышленного здания из сборного железобетона. Сбор нагрузок на раму здания. Расчет поперечной рамы. Расчет и конструирование колонны. Расчет монолитного внецентренно нагруженного фундамента.

    курсовая работа [895,6 K], добавлен 23.11.2016

  • Элементы конструкции одноэтажного каркасного здания с балочным покрытием. Компоновка поперечной рамы и ее геометрические размеры и статический расчет. Проектирование плоской балки двутаврового сечения, конструирование колонны и нагруженного фундамента.

    курсовая работа [1,4 M], добавлен 22.01.2010

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.