Проектирование опор и фундамента путепровода

Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образования и науки РФ

Федеральное агентство по образованию

Государственное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

Воронежский государственный архитектурно-строительный университет

Кафедра проектирования автомобильных дорог и мостов

Курсовая работа

по дисциплине: "Основания и фундаменты"

Выполнил студент:

3 курса, группы 3931

Столповский Михаил Сергеевич

Руководитель:

асс. Поляков Роман Сергеевич

Воронеж 2015



Содержание

путепровод опора фундамент свайный

1. Характеристика геологических условий

2. Назначение типа опоры

3. Определение нагрузок, действующих на опору

3.1 Схема нагрузок

3.2 Собственный вес опоры

3.3 Реакции от собственного веса пролетных строений

3.4 Вертикальные реакции от временных подвижных нагрузок

3.5 Горизонтальная реакция от временной подвижной нагрузки

3.6 Ветровые нагрузки на опору

4. Сочетания нагрузок и приведение их к обрезу фундамента

4.1 Сочетания нагрузок

4.2 Приведение нагрузок к обрезу

5. Конструирование и расчет фундамента мелкого заложения

5.1 Определение глубины заложения подошвы фундамента

5.2 Определение площади подошвы и размеров уступов фундаментов

5.3 Определение расчетного сопротивления грунта под подошвой фундамента

5.4 Проверка несущей способности грунтового основания

5.5 Расчет на устойчивость положения фундамента

5.5.1 Проверка устойчивости против опрокидывания

5.5.2 Проверка устойчивости против сдвига

5.6 Определение осадки

5.7 Определение кренов и горизонтальных смещений верха опоры

6. Проектирование свайного фундамента

6.1 Определение глубины заложения и предварительное назначение размеров ростверка

6.2 Длина и поперечное сечение свай

6.3 Определение расчетной несущей способности сваи

6.4 Определение числа свай, их размещение и уточнение размеров ростверка

6.5 Проверка максимальной нагрузки, приходящейся на сваю

6.6 Проверка несущей способности по грунту свайного фундамента как условного массивного

6.7 Определение осадки и кренов

7. Технология производства работ

7.1 Основные положения

7.2 Устройство крепления

7.3 Разработка котлована

7.4 Погружение свай

7.5 Устройство ростверка

7.6 Техника безопасности

Библиографический список литературы



1. Характеристика геологических условий

1) Вид сооружения: Путепровод

2) Размер пролетов: 2 x 24 м

3) Габарит: Г - 11.5 м

4) Ширина тротуаров: 2 x 1.0 м

5) Временные подвижные нагрузки: А14, Н14

6) Класс пересекаемой дороги: 3

7) Тип опоры: Стоечная,

8) Грунты (Рис. 1.1)

· № скважины 3

· № варианта толщины 4

9) Особые условия: насыпь 1.9 м

Глубина промерзания 1.2 м



2. Назначение типа опоры

Стоечные опоры применяются преимущественно при строительстве путепроводов и эстакад. В таких опорах сваи в надземной части заменяют стойками, заделанными в фундамент, который может быть двух типов: объединенным (рис. 2.1,а) или раздельным (рис. 2.1,б). В первом случае стойки опираются на объединяющую гибкую железобетонную плиту, а во втором - каждая стойка имеет свой фундамент в виде железобетонного башмака стаканного типа.

Рис. 2.1. Стоечные опоры: а - на общем фундаменте, б - на раздельных фундаментах; 1 - стойка, 2 - насадка, 3 - фундаментная плита, 4 - башмак



3. Определение нагрузок, действующих на опору

3.1 Схема нагрузок

Схема действия нагрузки на опору представлена на Рис. 3.1.

На рисунке представлены следующие нагрузки:

1. Вертикальные нагрузки:

вес опоры - Роп - собственный вес надфундаментной части опоры (без учета веса фундамента);

вес пролетных строений - РП, Л(П) - соответствующих давлению от примыкающих к данной опоре двух одинаковых пролетных строений слева (справа);

сила воздействия на опору - РВП, Л (П) - от временной подвижной вертикальной нагрузки слева (справа).

2. Горизонтальные поперечные нагрузки:

сила давления ветра - W2 - на опору;

сила давления ветра - W3 - на пролетные строения;

3. Горизонтальные продольные нагрузки:

силы торможения или тяги - Fh;

сила давления ветра - W1 - на опору



3.2 Собственный вес опоры

Нормативная вертикальная нагрузка от собственного веса опоры определяется по формуле:

Vоп - объем элементов опоры;

-соответствующий удельный вес,

Vоn =5,472*6*0,4*0,4+12*0,7*0,15*0,6+0,5*12,5*1,8=17,96мі;

- расчетное значение постоянных нагрузок с учетом коэффициента надежности по нагрузки

3.3 Реакции от собственного веса пролетных строений

Нормативную реакцию от собственного веса пролетных строений левого Рнпл и правого Рнпп полетов допускается определять в виде суммы реакции от главных балок и ездового полотна.

Реакция от главных балок слева (справа):

РнГБ,л(п) = 0,5*Vл(п) * Lл(п) *(Г+2*T)* ,

РнГБ,л(п) = 0,5*0,346*24*(11,5+2*1)*24,5=1343,78 кН,



Реакция от ездового полотна слева (справа):

РнЕП,л(п) = 0,5*Г * Lл(п) *?hi* ,

РнЕП,л(п) = 0,5*11.5*24*(0,03*24,5+0,01*15+0,04*24,5+0,07*23)=460,69 кН,

L = 24 м - длинна пролета, Г =11.5 м - габарит моста,

Т =1 м - ширина тротуара,

- удельный вес железобетона (24,5 кН/м³),

hi - толщина слоев ездового полотна:

1) - выравнивающий бетонный слой 0,03 м, =24,5 кН/м³

2) - гидроизоляция 0,01м, =15 кН/м³

3) - защитный ж.б. слой 0,04 м, =24,5 кН/м³

4) - асфальтобетонное покрытие 0,07 м, =23 кН/м³

Вес пролетных строений слева (справа):

РнП,л(п)=РнГБ,л(п)+ РнЕП,л(п)=1804,47 кН

Расчетные значения реакции от веса главных балок:

РГБ,л(п) = Рнгб,л(п)*

РГБ,л(п) = 1343,78*1,1=1478,16 кН

Расчетные значения реакции от ездового полотна:

РЕП,л(п) = 0,5*Г * Lл(п) *?hi* *,

РЕП,л(п)=0,5*11,5*24*(0,07*23*1,5+0,04*24,5*1,3+0,01*15*1,3+0,03*24,5*1,3) =773,08 кН



Расчетные значения веса пролетных строений слева (справа):

РП,л(п) =РГБ,л(п)+ РЕП,л(п)=1478,16+773,08=2251,25 кН

3.4 Вертикальные реакции от временных подвижных нагрузок

Вертикальные реакции от временных подвижных нагрузок определяются при загружении одного пролета и при двух загруженных пролетах. В обоих случаях реакции определяются для двух схемах загружения: нагрузка А14 и пешеходная, нагрузка Н14.

Вначале строится линии влияния опорных реакции для примыкающих балочных пролетов. Далее они загружаются нагрузками А14 и пешеходной и одиночной Н14 справа. И, наконец, загружаются оба примыкающих пролета.

Вычисление опорных реакций с использованием линий влияния производится по известным правилам строительной механики. Нормативной реакция от нагрузки А14 и пешеходной.



Расчетная длина пролета принимается по формуле:

где L - длина пролета; е1~0,4м - эксцентриситеты приложения нагрузки вдоль моста (рис. 3.1 а).

lп(л)= 24-2*(0,4-0,025)=23,25 м

Нормативная реакция от нагрузки Н14 (рис.3.2 б):

РВП,Н14 = РН14 * (УНП1 + УНП2 + УНП3 + УНП4),

где УНП1; УНП2; УНП3; УНП4 - ординаты соответствующей линии влиянии

РВП,Н14 = 252*(1+0,958+0,907+0,857) = 845,42 кН

Из двух расчетных значений реакций для дальнейшего использования выбирается максимальное:



Рвп=max{Рвп,А14+n=541,94*1,5+260,4*1,2+46,5*1,2=1181,19 кН,

Рвп,H14=845,42*1=845,42 кН.

Рвпmax=1181,19кН

Аналогично подсчитывается и выбирается максимальное значение реакции на два примыкающих пролета (Рвл+Рвп) (рис.3.2 г, 3.2 д). При этом пешеходная нагрузка имеет интенсивность (рис.3.2 г); в формулы вводится суммарная площадь (щП+щЛ); в формуле для реакции от Н14

(РВП+ РВЛ)НН14 = РН14 * (УНЛ1 + УНП1 + УНП2 + УНП3)

(РВП+ РВЛ)НН14=252*(0,993+1+0,958+0,907)=964,645 кН

Рвп=max{Рвп,А14+n=551,57*1,5+624,96+111,6=1563,92 кН,

Рвп,H14=845,42*1=845,42 кН

Рвпmax=1563,92кН.

3.5 Горизонтальная реакция от временной подвижной нагрузки

Реакция от нормативной горизонтальной силы торможения или тяги нагрузки А14 вдоль моста (рис. 3.1 а) определяется отдельно для правого и обоих пролетов:

=0.5*=260,4*0,5=130,2кН

=0.5*(РВП+РВЛ)НА14,v=260,4*0,5=130,2кН



Коэффициент надежности по нагрузки .

=130,2*1,2=156,24 кН

=260,4*1,2=312,48 кН

Плечо: hFh =h0+hПС; hПС=(L/20)+ ?hi;

hПС=(33/20)+0,03+0,04+0,01+0,07=1,35м;

hПС - высота пролетного строения;

?hi - суммарная толщина одежды ездового полотна.

3.6 Ветровые нагрузки на опору

Нормативные величины ветровой нагрузки вдоль и поперек и вычисляются по формуле:

Аi - площадь рабочей ветровой поверхности опоры поперёк или вдоль,

Коэффициента надежности по нагрузке

wn,i - интенсивность статической составляющей горизонтальной вертикальной нагрузки;

q0=0,69 КПа- скоростной напор ветра ;

kh=1,45 - коэффициент изменения скоростного напора по высоте;

cw1 =2,10, cw2 =1,8 и cw3 =2,10 - аэродинамические коэффициенты



= (0,4*4,7*6+0,5*14,4)*0,69*1,45*2,1=39,86кН

= 39,858*1,5=59,787кН

= (0,4*4,7*6+0,5*1,8)*0,69*1,45*1,8=5,838кН

= 5,838*1,5=8,757кН

= 2,101(1,2+0,15)*24*2=136,145кН

= 136,145*1,5=204,217кН



4. Сочетания нагрузок и приведение их к обрезу фундамента

4.1 Сочетания нагрузок

В курсовой работе допускается рассматривать лишь 6 сочетаний, приведенных в первом столбце табл. 1.

Временные нагрузки пронумерованы:

№7 - вертикальная;

№11 - горизонтальная;

№12 - ветровая;

Таблица 1

Сочетание нагрузок и воздействий

№ соче-тания	№ нагрузки + № сочетания	Постоянные	Временные подвижные	Временные прочие
		Роп	Рпл+Рпп	Вертикальные	Горизонтальные	W	Fл
				Рвп	Рвп+Рвл	Fhп	Fh(п+л)
При расчетах вдоль моста
1	7 и 8+9	593,88 653,27	1804,27 2251,25		964,65 1446,97
2	11+7-9,12,15	593,88 653,27	1804,27 2251,25	944,25 952,29		104,16 124,99		9,96 14,95
3	11+7-9,12,15	593,88 653,27	1804,27 2251,25		712,96 921,72		208,32 249,98	1,46 2,19
При расчетах поперек моста
4	7 и 8+9	593,88 653,27	1804,27 2251,25		964,65 1446,97
5	7и8+12,13,15	593,88 653,27	1804,27 2251,25	944,25 952,29				35,50 53,24
6	13+12,15,17	593,88 653,27	1804,27 2251,25					71,00 106,48

В числителе нормативное значение нагрузок, в знаменателе расчетное значение нагрузок.

4.2 Приведение нагрузок к обрезу

Все внешние нагрузки приводится к центру обреза фундамента в виде проекций на вертикальную ось у (Ро), горизонтальные х или Z (Fо) и суммы моментов относительно точки О вдоль и поперек (Mo).

Таблица 2

Приведенные к обрезу фундамента нагрузки

Вид расчета	Номер сочетания (по таб. 1)	Группа предельных состояний
		II	I
		Pно	Fно	Мно	Ро	Fо	Мо
При расчете вдоль моста
Несущая способность основания	1 2	- -	- -	- -	6602,74 6108,06	- 139,94	- 1050,49
Устойчивость против опрокидывания Устойчивость против сдвига	3 3	- -	- -	- -	6313,34 6313,34	252,17 252,17	1719,47 1719,47
Определение осадка Определение крена	3 3	5167,47 5167,47	209,78 209,78	4,745 4,475	- -	- -	- -
При расчете поперек моста
Несущая способность основания	4 5	- -	- -	- -	6602,74 6108,06	- 53,24	5787,88 4458,34
Устойчивость против опрокидывания Устойчивость против сдвига	6 6	- -	- -	- -	5155,57 5155,57	106,48 106,48	346,06 346,06
Определение крена	6	4202,82	71,00	475,78	-	-	-

5. Конструирование и расчет фундамента мелкого заложения

5.1 Определение глубины заложения подошвы фундамента

Глубина заложения подошвы фундамента d зависит от инженерно-геологических условий местности. Назначенная конструкция представляет трехступенчатый фундамент глубиной заложения 2,8 м

При строительстве на суходоле минимальная глубина заложения подошвы фундамента принимаем:

d > df + 0,25м = 1,2+0,25=1,45 м

где df - глубина промерзания.

Подошва фундамента располагается выше кровли опорного пласта на 5,8 м.

Толщина опорного пласта под подошвой фундамента (5,8 м) больше ширины фундамента по подошве (2,8м).

Длина и ширина обреза фундамента на 0,5 м шире размеров опоры в каждую сторону.

Размеры подошвы фундамента: ширина (вдоль моста) равна 2,8 м, а ширина (поперек моста) равна 14,8 м. Линия уступов или наклон граней фундамента не отклоняются от вертикали на угол более 30° (см. рис. 5.1), отсюда:

5.2 Определение площади подошвы и размеров уступов фундаментов

Подошва фундамента располагается выше кровли опорного пласта на 4,7 м.

Толщина опорного пласта под подошвой фундамента (4,7 м) больше ширины фундамента по подошве (3,4м).

Длина и ширина обреза фундамента на 0,5 м шире размеров опоры в каждую сторону.

Рис.5.1. Конструкция фундамента мелкого заложения.

Минимальная площадь подошвы фундамента:

Amin = (0,4+2*0,5)*(10,4+2*0,5)=15,96 м²

Линия уступов или наклон граней фундамента не отклоняются от вертикали на угол более 30° (см. рис. 5.1), отсюда:

Amax = (0,4+1,16*2,4)*(10,4+1,16*2,4)=41,97 м²

Размеры подошвы фундамента: ширина (вдоль моста) равна 2,8 м, а ширина (поперек моста) равна 14,8 м.

5.3 Определение расчетного сопротивления грунта под подошвой фундамента

Расчетное сопротивление основания осевому сжатию:



где R0 - условное сопротивление грунта (R0 =270 кПа); к1 и к2 - коэффициенты - принимаются по (прил. 1). k1=0,1 и k2 =3,0.

R=1,7*(245*(1+0,06*(1,8-2))+2*20*(2,8-3)) = 442,892 кПа

5.4 Проверка несущей способности грунтового основания

Предварительно вычисляем силы N и момент М, приложенный к середине подошвы в четырех сочетаниях №1 и №2 - вдоль, №4 и №5 - поперек моста:

N = Ро + G;

M = Mо +Fо * hф;

G = GH*;

GН= Vф*;

где Ро - Mо - Fо - нагрузка из соответствующих строк табл. 2;

Vф и - объем и удельный вес фундамента; коэффициента надежности по нагрузке .

Vф=2,8*14,8*0,7+0,7*2,2*14,2+0,7*1,6*13,6+0,7*1*13=75,208 м3

G=75,208*24,5*1,1 =2026,856 кН

Вдоль путепровода сочетание №1

N =6602,74+2026,856=8629,6 кН;

M = 0 кН*м;



Вдоль путепровода сочетание №2

N =6108,06+2026,856=8134,916 кН;

M = 1050,49+139,94*2,8=1442,32 кН*м;

Поперек путепровода сочетание №4

N = 6602,74+2026,856=8629,596 кН;

M = 5787,88 кН*м;

Поперек путепровода сочетание №5

N = 6108,06+2026,856=8134,916 кН;

M = 4458,34+53,24*2,8= 4607,412 кН*м;

Несущая способность должна удовлетворять условиям:

р=

рmax=,

где р и рmax - среднее и максимальное давление под подошвой;

А=а*в - площадь подошвы A=2,8*14,8=41,44 м²;

W=а*в2/6 (вдоль моста) W=19,339 мі;

W=а2*в/6 (поперек моста) W= 92,93 мі, - момент сопротивления подошвы; коэффициента надежности по назначению,



(в сочетаниях №1 и №2), и (в сочетаниях №4 и №5) - коэффициент условии работы.

Вдоль путепровода сочетание №1

Вдоль путепровода сочетание №2

Поперек путепровода сочетание №4

Поперек путепровода сочетание №5



5.5 Расчет на устойчивость положения фундамента

Расчет на устойчивость фундамента обычно производят для устоев мостов и в случаях, когда равнодействующая сил по подошве фундамента выходит за пределы ядра сечения. В курсовой работе с методологической целью выполняют расчет на опрокидывание и на сдвиг по подошве.

5.5.1 Проверка устойчивости против опрокидывания

Устойчивость против опрокидывания проверяется вдоль и поперек моста в сочетаниях нагрузок №№3 и 6 (табл. 2). За ось возможного поворота принимается наиболее нагруженная сторона подошвы Рис. 5.2.

Моменты опрокидывающих Мu и удерживающих Мz сил вычисляются относительно осей поворота в соответствующих сочетаниях.

Условие равновесия:

где Мu- момент опрокидывающих сил относительно оси возможного поворота конструкции;

Mz - момент удерживающих сил относительно той же оси;

гc=1 - коэффициент условий работы

гn=1,1 - коэффициент надежности по назначению



Mu=Мо+Fо*hф;

Мz=(Po+G)*(в или а)/2

Вдоль путепровода сочетание №3

Мz= (6313,34+2026,856)*1,4=11676,274 кН*м

Mu= 1719,48+252,17*2,8=2425,556 кН*м = 8491,835 кН*м

Поперек путепровода сочетание №6

Мz= (5155,77+2026,856)*7,4=53151,43 кН*м

Mu= 346,06+106,48*2,8=644,204 кН*м = 38655,585 кН*м

5.5.2 Проверка устойчивости против сдвига

Устойчивость против сдвига (скольжения) по подошве следует рассчитывать в сочетаниях №№3 и 6.

При расчете фундаментов опор мостов на устойчивость против сдвига по основанию сила Qu стремится сдвинуть фундамент, а сила его трения о грунт Qz (по подошве фундамента) сопротивляется сдвигу.

Устойчивость фундамента против сдвига следует проверять по формуле:

где Qu=Fо - сдвигающая сила;

Qz=µ(Po+G) - удерживающая сила;

µ=0,4 -коэффициент трения бетонной кладки по поверхность грунта основания,

гc =0,9 - коэффициент условий работы,

- коэффициент надежности по назначению.

Вдоль путепровода сочетание №3

Qz=0,4*(6313,34+2026,856)= 3336,078 кН

Qu= 257,17 кН = 2729,519 кН

Поперек путепровода сочетание №6

Qz=0,4*(5155,77+2026,856)= 2873,05 кН

Qu= 106,48 кН = 2350,677 кН

5.6 Определение осадки

Осадка фундамента зависит от деформаций основания, которые в обычных нескальных грунтах с модулем деформации Е<100 МПа определяются методом послойного суммирования с использованием схемы линейно-деформируемого полупространства.

Последовательность расчета:

1. Сжимаемую толщу грунта, расположенную ниже подошвы фундамента, разбивают на элементарные слои толщиной hi<0,4b=1,36, где b - ширина подошвы фундамента. Границы элементарных слоев должны совпадать с границами слоев грунтов и уровнем подземных вод.

2. Определение вертикальных напряжений от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента и на границе каждого подслоя:



где гw и г' - удельный вес воды в русле реки и грунта, лежащий выше подошвы;

dw и d' - глубина воды и толщина грунта, лежащий выше подошвы

уzg0=20*2,3+0,5*19,2 кПа

уzg1=55,6+0,8*19,2=70,96 кПа

уzg2=90,16 кПа

уzg3=109,36кПа

уzg4=128,56 кПа

уzg5=147,76 кПа

уzg6=166,96 кПа

уzg7=166,96+0,8*20=182,96 кПа

уzg8=182,96+20=202,96 кПа

уzg9=222,96 кПа

уzg10=242,96 кПа

уzg11=262,96 кПа

уzg12=282,96 кПа

3. Вычисление дополнительных вертикальных напряжений на границах слоев

где Р0 - дополнительные напряжения на основание (в сочетании №3 по табл.2); А=41,44 м2 - площадь подошвы; - напряжение от собственного веса; б - коэффициент, принимаемый по (прил. 6) в зависимости от формы подошвы з=a/b=13,2 / 3,2=4,13 и координаты границы слоя zi, (=2*zi/в,).

Таблица 3.

Послойное определение осадки фундамента.

hi	z, м							Еi	*10-3
0,0	0,0	0	1	145,66	55,6	11,12	141,00	37	2,61
1,22	1,22	0,57	0,936	136,34	70,96	14,92
							121,19	37	2,55
1,22	2,44	1,29	0,728	106,04	90,16	18,03
							92,17	37	1,95
1,22	3,66	2,00	0,545	79,38	109,36	21,87
							70,64	37	1,53
1,22	4,88	2,71	0,425	61,90	128,56	25,71
1,22	6,10	3,43	0,336	48,94	147,76	29,55	44,43	37	1,23
1,22	7,32	4,14	0,274	39,91	166,96	33,39		37	1,04
1,22	7,54	4,71	0,242	32,25	182,96	36,59		42	1,00

4. Нижняя граница сжимаемой толщи ("граница активной зоны" - ГАЗ) принимается на глубине Нс, где выполняется условия

5. Определение осадки основания:

S=0,8*(0,00261+0,00255+0,00195+0,00153+0,00123+0,00104)=0,0261 м

где hi и Ei - толщина и модуль деформации, i - ого слоя; - среднее значение дополнительного вертикального напряжения в i-ом, слое грунта;

Осадка фундамента не должна превышать предельно допустимого Sn

В предположении отсутствия осадок соседних опор:

Su = 1,5 = 7,35 см

где Su - предельно допустимая осадка, см;

lp - длина меньшего примыкающего к опоре пролета, м.

Выполняется проверка:

S Su

В случае невыполнения условия необходимо изменить размеры фундамента в плане или глубину его заложения.

По вычисленным значениям уz строится схема распределения вертикальных напряжений (Рис. 5.3).



5.7 Определение кренов и горизонтальных смещений верха опоры

Расчет кренов фундамента и опоры вдоль iв и поперек iп моста производится при действии нормативных нагрузок в сочетаниях №3 и №6 (см. табл. 2).

где Е=37*10і кПа, и v =0,3 - средние значения модуля деформации и коэффициент Пуассона в пределах сжимаемой толщи;

Nн и lн = MH/NH - нормативная вертикальная сила и эксцентриситет сил, приложенных к подошве ;

а=14,8м, в=2,8 м - длина и ширина подошвы;

Ке =0,94 вдоль;

Ке =0,13 поперек.

Вдоль путепровода сочетание №3

Поперек путепровода сочетание №6



Горизонтальные смещения верха опоры вдоль и поперек моста равны:

Cв(п)=iв(п)*(hф+ho);

где ho=6,5 м - высота опоры, hф =2,8м - глубина фундамента.

Найденные значения должны быть не больше предельного:

Cв(п) < Cu=0.005*=0,005* = 0,024

где lmin=24 м - длина наименьшего примыкающего пролета.

Вдоль путепровода:

Cв=0,00097*(2,8+6,5) = 0,009021 0,024

Поперек путепровода:

Cп=0,00028(2,8+6,5) = 0,0026040,025



6. Проектирование свайного фундамента

6.1 Определение глубины заложения и предварительное назначение размеров ростверка

Свайный фундамент может проектироваться с низким и с высоким ростверком.

На суходоле и в водотоке при глубине воды менее 3 м следует проектировать свайные фундамент с низким ростверком. Обрез низкого ростверка располагается так же, как обрез фундамента мелкого заложения на естественном основании. - (Плита, объединяющая группу свай в единую конструкцию, называется ростверком).

Подошва низкого ростверка располагается:

а) в непучинистых грунтах - на любом уровне;

б) в пучинистых - на глубине не менее dfn+0,25 м;

в) в русле реки - может быть расположена на любом уровне.

Минимальная высота ростверка определяется условием жесткой

заделки свай hр=1,0-1,5 м. При этом длина заделки h должна быть не менее половины периметра сваи - без разделки и 30 ds - с разделкой головы сваи (где ds - диаметр периодической арматуры). В обоих случаях толщина ростверка увеличивается на 0,25 или 0,1 м.

Размеры обреза в плане принимаются больше размеров опоры не менее чем на с=0,25...0,5 м с каждой стороны.

Сборные железобетонные ростверки фундаментов мостов проектируются из бетона марки не ниже В25, монолитные - не ниже В15.

df+0,25 м = 1,2+0,25=1,45 м



6.2 Длина и поперечное сечение свай

В курсовом проекте рекомендуется применять забивные железобетонные сваи сплошного квадратного сечения.

Длина сваи определяется положением подошвы ростверка и кровли прочного грунта, в который целесообразно заделывать сваю. Слабые грунты должны прорезаться сваями.

Заглубление свай в грунте, принятом за основание, должно быть:?

а) при крупнообломочных грунтах, гравелистых, крупных и средней крупности песка, а также глинистых грунтах с показателем текучести Il<0,1 - не менее 0,5 м;

б) при прочих нескальных грунтах - не менее 1,0 м. Глубина погружения сваи от поверхности грунта (в русле реки с учетом размыва) не должна быть менее 4 м.

Минимальная длина мостовых свай hc 5 м, а рекомендуемая максимальная - обычно до 12-15 м.

Сечение свай может быть самым разным. Наиболее распространены железобетонные квадратные (или прямоугольные) сваи со сторонами 0,35 м, 0,40 м, 0,45 м, 0,50 м или круглые диаметром 0,6 м.

В курсовой работе рекомендуется предварительно назначать не менее 2 рядов свай (кроме фундаментов для однорядных стоечных опор).

Предварительно назначение размеров фундаментов из забивных сваи равны:

1. Обрез ростверка располагается в уровне поверхности грунта,

2. Длина сваи 12 метров,

3. Сечение сваи квадратное из железобетона 0,40x0,40 метра,

4. Высота ростверка равна 1,5 метра,

5. Размер обреза в плане больше размеров опор на 0,5 м с каждой стороны. Фундамент состоит из свай. Расстояние между сваями 1,4 м.



6.3 Определение расчетной несущей способности сваи

Несущая способность сваи по грунту:

где гс - коэффициент условий работы сваи, для забивных свай при использовании дизель-молотов гс =1;

R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи;

А - площадь поперечного сечения сваи = 0,16 м2;

U - наружный периметр сваи = 1,6 м;

f - расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания по боковой поверхности сваи;

hi - толщина, i -го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью, м, hi<2м;

гсR, гсf - коэффициенты условий работы под нижним концом и по боковой поверхности сваи, зависящие от способа погружения свай (для свай, погружаемых забивкой гсR=гсf =1.



6.4 Определение числа свай, их размещение и уточнение размеров ростверка

Определяется расчетная нагрузка, допустимая на сваю:

F=Fd / гk

где гk=1,4 - коэффициент надежности.

F= 1705,704 / 1,4=1218,36 кН

Вес ростверка:

GНр= Vр*=10,9*1,*1,4*25=572,25 кН

Gр = GHр*= 572,25*1,1=629,475 кН

Расчетная нагрузка, передаваемая на сваю:

N = Ро + Gр= 6602,74+629,475*1,1=629,475 кН

Количество свай определяется по формуле:

Размеры подошвы ростверка должны обеспечивать расположение принятого количества свай с минимальным расстоянием между нижними концами не менее 3dt и не более 6dt где dt - диаметр или большая сторона прямоугольного сечения.

Кроме того, минимальное расстояние между гранью крайних свай и боковой поверхностью ростверка как вдоль, так и поперек моста должно быть не менее 0,25 м.

6.5 Проверка максимальной нагрузки, приходящейся на сваю

Обычно проверяют расчетную нагрузку на крайнюю сваю со стороны наибольшего сжимающего напряжения.

При этом распределение вертикальных нагрузок между сваями фундаментов мостов определяют расчетом их как рамной конструкции. В курсовом проекте разрешается проверить усилие в свае с учетом действия силы вдоль (или поперек) моста в сочетаниях №№1, 2, 4 и 5.

Расчетную нагрузку на вертикальную сваю вдоль и поперек моста допускается определять по формуле:

где Ро,в(n);Мо,в(n);Fо,в(n) - нагрузки приведенные к обрезу, при расчете вдоль и поперек моста в сочетаниях №1,№2, №4, №5,

Gр = GНр *- расчетный собственный вес с учетом коэффициента надежности по назначению

hр - Высота ростверка; n - принятое количество свай; Уi и Xi - расстояния в плане от центральных осей ростверка до каждой сваи ;

Уmах и Xmах - расстояния до наиболее удаленной, а значит и самой нагруженной сваи.

Рис. 6.3. План свайного ростверка.

Найденное значение Nв(п) должно удовлетворять условию:

,

Где

Fd =1994,06кН - расчетная несущая способность по грунту;

- коэффициент надежности.

Проверку сваи по несущей способности выполняется 4 раза.

Оптимальным считается такая конструкция, при которой:

Вдоль путепровода сочетание №1:



Вдоль путепровода сочетание №2:

Поперек путепровода сочетание №4:

Поперек путепровода сочетание №5:

6.6 Проверка несущей способности по грунту свайного фундамента как условного массивного

Первоначально определяют границы условно массивного фундамента. Условный фундамент принимают в виде прямоугольного параллелепипеда. Его размеры для свайного фундамента с заглубленным в грунт ростверком определяют по рис. 6.4.

Размеры lc и bc определяются из геометрических соотношений.

Для этого находим средневзвешенное значение угла внутреннего трения грунтов цm пройденных сваями:

где цm- расчетные значения углов внутреннего трения отдельных

пройденных сваями слоев грунта;

hi - толщины этих слоев;

d = - глубина погружения свай от подошвы ростверка или от уровня размыва, если подошва ростверка расположена выше этого уровня.

ц1=28о h1=0,8

ц2=35о h2=6,3

ц3=19о h3=3,65



Расчет выполняется вдоль и поперек моста в сочетаниях №№1, 2, 4 и 5. Проверка напряжений по подошве условного фундамента производится по формулам:

где Nc - нормальная составляющая давления условного фундамента на грунт основания;

Nc=Po+Gm +Gp;

Gm - расчетный вес грунтового массива (с коэффициентом надежности по нагрузке гf=1,4);

d=10,75м - глубина заложения условного фундамента по отношению к расчетной поверхности;

lc=12,54 м - размеры в плане условного фундамента в направлении, параллельном плоскости действия нагрузки и перпендикулярном ей;

k= - коэффициент пропорциональности, определяющий нарастание с глубиной коэффициента постели грунта, расположенного выше подошвы фундамента;

Св=10,75*k =63215,375 - коэффициент постели грунта в уровне подошвы условного фундамента;

гn=1,4- коэффициент надежности по назначению;

гc =1,0 (в сочетаниях №№1 и 2), гc =1,2 (в сочетаниях №№4 и 5)-коэффициент условий работы;

В формуле Pmax вдоль моста используются размеры и индексы без круглых скобок, поперек - в скобках.

R - расчетное сопротивление грунта в уровне подошвы условного массивного фундамента:

R=1,7*(360*(1+0,4*(3,13-2))+2*19,62*(10,75-3)) = 1160,284 кПа

Vсвай =13,76 м³

Vростверка = 26,16 м³

Vф = 39,92 м³

Vгр1 = 2,3*12,54*3,13-0,8*8*0,16=63,091 м3

=20*63,091=1261,82 кН

Vгр2 = 6,3*12,54*3,13-0,16*6,3*8=239,212 м3

=239,212*19,2=4592,88 кН

Vгр3 = 3,65*12*54*3,13-0,16*8*3,65=138,591 м3

=2771,82 кН

=2771,82+4592,88+1261,82=8626,52 кН

=*1,4=12077,128 кН

Вдоль путепровода сочетание №1

Nc1 = 6602,74+12077,128+629,475=19309,343 кН

Вдоль путепровода сочетание №2



Nc2 = 6108,06+12077,128+629,475=18814,663 кН

Поперек путепровода сочетание №4

Nc4 = Nc1 =19309,343 кН

=

Поперек путепровода сочетание №5

Nc5 = Nc2 =18814,663 кН

6.7 Определение осадки и кренов

Расчет осадки свайного фундамента производится совершенно аналогично расчету фундамента мелкого заложения на естественном основании.

При этом верхняя граница сжимаемой толщи соответствует подошве условного массивного фундамента и расчет производится от действия нормативных постоянных нагрузок в соответствии с указаниями в п. 5.4.

Проверка несущей способности грунтового основания.

Вдоль путепровода сочетание №1

N =12077,128+6602,74=18679,868 кН;

M = 0 кН*м;

Вдоль путепровода сочетание №2

N =12077,128+6108,06=18185,188 кН;

M = 1050,49+(12+0,25)*139,99=2764,755 кН*м;

Поперек путепровода сочетание №4

N = 18679,868 кН;

M = 5787,88 кН*м;

Поперек путепровода сочетание №5

N = 18185,188 кН;

M = 4458,34+12,25*53,24 кН*м;

A=39,26 м²;

W=а*в2/6 (вдоль моста) W= 20,476мі;

W=а2*в/6 (поперек моста) W= 80,033 мі

Вдоль путепровода сочетание №1



Вдоль путепровода сочетание №2

Поперек путепровода сочетание №4

Поперек путепровода сочетание №5

Определение осадки.

1. Сжимаемую толщу грунта, расположенную ниже подошвы фундамента, разбивают на элементарные слои толщиной hi<0,4b=1,2128

2. Определение вертикальных напряжений от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента и на границе каждого подслоя:

уzg0=2,3*20+6,3*19,2+3,65*20=239,96 кПа

уzg1=239,96+1,175*20=263,46 кПа

уzg2=263,46+1,175*20=286,96 кПа

уzg3=289,96+1,2*18,*=309,52 кПа

уzg4=309,52+1,2*18,8=332,08 кПа

уzg5=332,08+1,2*18,8=354,54

3. Вычисление дополнительных вертикальных напряжений на границах слоев

4. Нижняя граница сжимаемой толщи принимается на глубине Нс, где выполняется условия

5. Определение осадки основания:

S=0,8*(0,00244+0,0018+0,00219)=0,00643 м

Su = 1,5 = 7,35см

Выполняется проверка:

S Su

По вычисленным значениям уz строится схема распределения вертикальных напряжений (Рис. 6.5).

Таблица 4.

Послойное определение осадки свайного фундамента.

hi	z, м							Еi	*10-3
0	0,0	0	1	140,576	239,96	47,992	132,843	32500	2,44
1,175	1,175	1	0,890	125,11	263,46	52,692
							109,086	32500	1,8
1,175	2,35	2	0,662	93,061	286,96	57,392
							80,608	32500	2,19
1,2	3,55	3	0,485	68,179	309,52	61,904
							59,815	32500	0,11
1,2	4,75	4	0,336	51,45	332,08	66,416

Определение кренов и горизонтальных смещений верха опоры.

Е=32,5*10і кПа;

v =0,36;

а=12,54 м;

в=3,13 м;

Ке =0,16 вдоль;

Ке =1,08 поперек.

Вдоль путепровода сочетание №3

Поперек путепровода сочетание №6

Горизонтальные смещения верха опоры вдоль и поперек моста равны:

Cв(п)=iв(п)*(hф+ho);



Найденные значения должны быть не больше предельного:

Cв(п) < Cu=0.005*=0,005* = 0,025

где lmin=24 м -длина наименьшего примыкающего пролета.

Вдоль путепровода:

Cв=0,00091*(10,75+6,2) = 0,014 0,025

Поперек путепровода:

Cп=0,000089*(10,75+6,2) = 0,00140,025



7. Технология производства работ

7.1 Основные положения

Возведение свайного фундамента можно разделить на следующие этапы строительства:

1. разбивка и закрепление в натуре положение фундамента с использованием геодезических и гидрологических приборов,

2. устройство котлована под ростверк,

3. погружение в грунт свай с помощью копрового оборудования,

4. устройство ростверка.

Наиболее благоприятный период года для сооружения опор и фундамента является летний период, когда уровень воды в реке не достигает своих максимальных значений.

Сооружение фундаментов следует осуществлять на основе комплексной механизации строительства, предусматривая выполнение всех основных и вспомогательных операций технологического процесса комплектации машин, увязанных между собой по производительности. Основное условие подбора машин - максимальное использование их в строительстве.

Для малых мостов при возможности непосредственных промеров положения точек пересечения поперечных осей фундаментов с осью трассы устанавливают двукратным непосредственным от ближайшего пикетного столба. При этом промеры для всех опор производят от одного и того же исходного пикета.

Из точки пересечения осей при помощи угломерного инструмента разбивают поперечные оси опор, положение каждого из которых закрепляют двумя столбами по обе стороны трассы. От продольной и поперечных осей фундаментов каждой из опор разбивают очертание фундаментов с закреплением их характерных точек с помощью кольев или на обноске. Точность разбивки ±5 см.

Для определения и контроля высотных отметок закрепляют репер, абсолютную отметку которого устанавливают двойным нивелированием.

7.2 Устройство крепления

Тип ограждения котлована фундамента - металлическое шпунтовое ограждение, которое погружается в грунт вибропогружателем.

Стальной шпунт должен соответствовать требованиям ГОСТ на его изготовление, быть инвентарным и его, как правило, следует использовать только для ограждения сооружения в процессе строительства, после чего шпунт извлекается для повторного использования.

Каждая партия стального шпунта, поступающего с завода- изготовителя, должна сопровождаться сертификатом качества.

Для проверки формы и прямолинейности замков рекомендуется протаскивание обрезка шпунтины длиной не менее 2 метров.

Одновременно производится выправление небольших изгибов шпунта и вмятин замков. Вырезка дефектных мест замка разрешается на длине не более 50 см и не более одной на шпунтину. Замки шпунта смазываются солидолом.

Порядок погружения стального шпунта должен обеспечивать замыкание всех шпунтин по всему периметру ограждения.

Для ускорения работ по погружению стального шпунта разрешается при достаточной мощности погружающего оборудования производить заблаговременную укрупнительную сборку шпунтин в пакеты. Шпунтины в пакетах закрепляют сваркой.

Для повышения водонепроницаемости ограждения из стального шпунта в пределах глубины воды до дна реки следует применять заиливание замков.

Верх шпунтового ограждения необходимо располагать выше максимально возможного уровня грунтовых вод 0,2--0,4 м и выше принятого рабочего горизонта воды в реке не менее чем на 0,7 м.

Глубина погружения (забивки) шпунта ниже дна котлована в связных, крупнопесчаных и гравелистых грунтах должна быть не менее 1 м, а в мелкопесчаных и плывунных грунтах - не менее 2 м.

Кроме того, эта глубина в песчаных и плывунных грунтах зависит от характеристики последних и гидростатического напора на отметке дна котлована и должна обеспечивать котлован от наплыва грунта.

Шпунтовые ограждения должны быть раскреплены путем постановки горизонтальных поясов-обвязок по контуру котлована и системы поперечных, продольных и угловых распорок. Для конструкции креплений во всех случаях должны быть составлены рабочие чертежи с надлежащим расчетом. Конструкция крепления должна быть увязана с принятым методом разработки грунта.

Установку креплений необходимо производить по мере углубления котлована.

Бездонные ящики для ограждения котлованов должны иметь водонепроницаемые стенки и внутреннее крепление, обеспечивающее прочность и устойчивость стенок.

При деревянных ящиках следует выполнять стенки из досок толщиной не менее 40 мм. Доски должны быть тщательно прифугованы и припазованы под конопатку (со стороны давления воды) в три пряди. Стенки после конопатки необходимо просмолить сплошь. Для обеспечения жесткости деревянного ящика доски боковой обшивки следует пришивать под углом 45°, используя обшивку в качестве стенки ферм жесткости.

Для сокращения притока воды в месте контакта ящика с дном реки следует производить обсыпку ящика снаружи песком, укладку грунта в мешках по периметру, а также подводное бетонирование фундаментной подушки.



7.3 Разработка котлована

В зависимости от гидрологических условий грунт в котлованах разрабатывают механическим или гидромеханическим способом. Разработка грунта в котлованах ручным способом допускается при незначительных земляных объемах и при зачистке дна котлована перед кладкой фундамента.

Для устройства котлована под ростверк в грунт нормальной влажности, представленном песком средней крупности, используем бульдозер. При этом транспортировка грунта будет производиться в отвал. Рекомендуемый недобор грунта до проектной отметки составляет 10 см.

Обратная засыпка котлована производится слоями толщиной не более 20 см с плотным трамбованием каждого слоя.

7.4 Погружение свай

Для установки и фиксирования в проектном положении погружаемых свай применяют направляющие устройства. В зависимости от размеров и массы сваи, глубины их погружения, физико - механических свойств грунтов применяют направляющие устройства разных типов, в том числе копры.

Копровое оборудование состоит из направляющие стрел, которые навешивают к тракторам, экскаваторам кранам или автомобилям. Навесные стрелы в рабочем положении не опираются нижним концом на грунт.

При использовании копров с навесными стрелами на базе автомобилей (СА-8) максимальная длина погружаемой сваи составляет 8 м.

Копры широко применяют в пределах суходолов, когда можно простыми способами произвести разметку и зафиксировать проектное положение сваи.

Для забивки сваи в грунт применяют дизельные молоты на полууниверсальном копре. Амортизаторы из войлока и мешковины собирают из отдельных слоев; амортизаторы из пенькового каната и асбестового шнура собирают также из отдельных слоев, уложенного в плоскую бухту каната или шнура.

Для защиты амортизаторов из резины, войлока или асбеста между ними и головой сваи укладывается прокладка из досок толщиной 60 мм, которая периодически заменяется по мере износа или разрушения.

Толщина нижнего амортизатора при забивке железобетонных свайных элементов зависит от целого ряда факторов (материала амортизатора, технических характеристик молота, грунтовых условий и т.д.) и определяется расчетом динамических напряжений в железобетонных сваях при их забивке.

Для предотвращения выхода амортизатора из строя в результате чрезмерного перегрева непрерывная работа молота при погружении сваи должна ограничиваться 400-500 ударами.

7.5 Устройство ростверка

После приемки забитых свай и оформления соответствующего акта бетонируют фундаментную плиту ростверка, объединяющую все сваи. Если грунтовые и поверхностные воды отсутствуют, то плиту ростверка сооружают в открытом котловане. При наличии грунтовых или поверхностных вод и устройстве фундамента в реке работы ведут под защитой ограждения из грунтовых перемычек, деревянного или металлического шпунта или бездонных ящиков. Размеры ограждения в плане определяются размерами плиты ростверка. Если вода небольшим количеством поступает в котлован плиту ростверка укладывают на дно, если приток воды значителен устраивают прослойку из тампонажного бетона. Плита свайного ростверка выполняется из железобетона.

В качестве вяжущего в бетонных смесях и растворах надлежит применять цементы марок не ниже 300.Марки цемента в зависимости от класса бетона, принимают: для бетона класса В20 марка цемента 4004 для бетона В25-500.

7.6 Техника безопасности

На строительной площадке, участке, рабочем месте должны быть строго соблюдены все требования техники безопасности.

Территория строительной площадки должна быть ограждена и должны быть вывешены указатели въездов. На границах опасных зон должны быть установлены предупредительные знаки и надписи. Строительная площадка должна быть обеспечена санитарно-бытовыми помещениями в соответствии с утвержденными в установленном порядке нормами по проектированию бытовых зданий и помещений строительно-монтажных организаций.

На объекте должны быть аптечки с медикаментами и другие средства для оказания первой помощи пострадавшим.

На площадках, где это требуется по условиям работы, у оборудования, машин и механизмов, на автомобильных дорогах и других опасных местах, должны быть вывешены хорошо видимые, а в темное время суток освещенные предупредительные и указательные надписи и знаки безопасности, плакаты и инструкции по технике безопасности, в необходимых случаях должны быть устроены ограждения.

Рабочие места, расположенные над землей на высоте 1м и выше, должны быть ограждены перилами высотой 1,1 м от рабочего места.

Предохранительные пояса, выдаваемые рабочим, должны изготавливаться, испытываться и хранится в соответствии с требованиями ГОСТ 12.4.089-80.

Запрещается подъем сборных железобетонных конструкций, не имеющих монтажных петель, маркировки и меток, обеспечивающих их правильную строповку и монтаж.

Очистку элементов и конструкций от наледи, грязи и т.д. следует производить на земле до их подъема.

Элементы и конструкции во время перемещения должны удерживаться от раскачивания.

На монтажной площадке должны быть установлены порядок обмена условными сигналами между лицами, руководящими подъемом, и машинистами крана, а также рабочими на оттяжках. Запрещается перемещать груз над работающими людьми.

При уплотнении бетонной смеси электровибраторами надлежит соблюдать следующие требования:

1) рабочих с вибраторами подвергать периодическому медицинскому осмотру;

2) рукоятки вибраторов снабжать амортизаторами;

3) не перемещать руками поверхностные вибраторы, ручное перемещение вибраторов во время виброуплотнения производить при помощи гибких тяг;

4) при перерыве в работе, а также при переходах бетонщиков с одного места на другое электровибраторы отключать;

5) после работы вибраторы и шланговые провода очистить от бетонной смеси и грязи, насухо протереть.

Все пусковые электрические устройства должны быть оборудованы кожухами, места их установки ограждены.

Металлические части машин и механизмов с электрическими проводами должны быть заземлены.

Все операции в период производства работ по погружению свайных элементов должны выполняться в строгом соответствии со специальной инструкцией на производство свайных работ, составляемой для конкретной сваебойной установки.

Все свайные элементы необходимо забивать с применением специальных наголовников. Наголовник служит для защиты "головы" свайного элемента от повреждений и удержания от смещения в поперечном направлении относительно оси молота.

Для забивки свай трубчатыми дизель-молотами рекомендуется применять Н-образные литые или сварные наголовники с верхней и нижней выемками.

Верхняя выемка наголовника выполняется круглой в плане и глубиной 200 мм. В верхнюю выемку вставляется верхний амортизатор, роль которого заключается в снижении динамических нагрузок на молот, наголовник и сваю. Диаметр верхней выемки наголовника назначается чуть больше диаметра шабота (на 10-15 мм). Верхний амортизатор следует изготавливать из обрезка ствола дерева твердой породы (дуб, бук, граб, комельная часть сосны или лиственницы) с прямыми вертикально расположенными волокнами и строго перпендикулярными оси торцами.

Высота верхнего амортизатора назначается в пределах 150-250 мм для трубчатых дизель-молотов, причем верхняя плоскость амортизатора должна быть не менее чем на 50 мм ниже верхней кромки бортов выемки наголовника для фиксации последним положения шабота молота.

Нижняя выемка наголовника служит для удержания головы свайного элемента в соосном положении с молотом и для размещения в ней нижнего амортизатора. Размеры в плане нижней выемки наголовника должны удовлетворять следующим требованиям:

- максимальные размеры выемки в плане ограничиваются из условия обеспечения центрального удара. Допускаемый эксцентриситет размещения головы свайного элемента в выемке не должен превышать 0,025 ее диаметра или стороны поперечного сечения;

- минимальные размеры выемки в плане ограничиваются из условия обеспечения возможности незначительного поворота свайного элемента вокруг своей оси, для предотвращения разрушения его от скручивающих усилий.

Исходя из указанных требований размеры нижней выемки наголовника в плане назначаются на 2,5% больше соответствующих размеров головы свайного элемента.



Библиографический список литературы

1. СНиП 2.05.03-84*. Мосты и трубы / Минстрой России. - М.: ЦПП, 1996. - 214 с.

2. СНиП 2.02.01-83*. Основания зданий и сооружений / Госстрой СССР. - М.: Стройиздат, 1996. - 40 с.

3. СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты / Госстрой СССР. - М.: ЦИТП, 1996. - 48 с.

4. ГОСТ 26775-97. Габариты подмостовые судоходных пролетов мостов на внутренних водных путях. - М.: ГУЛ ЦПП Госстроя России, 1997. - 20 с.

5. ГОСТ 9238-83. Габариты приближения строений и подвижного состава железных дорог колеи 1520 мм. - М.: Транспорт, 1984.

6. ГОСТ Р 52748-2007 Нормативные нагрузки. Расчетные схемы загружение. - М.: Стандартинформ, 2007. - 17 с.

7. Проектирование автомобильных дорог: Справочник инженера- дорожника / Под ред. Г.А. Федотова. - М.: Транспорт, 1989. - 437 с.

8. Глотов Н.М., Соловьев Г.П., Файнштейн И.С. Основания и фундаменты мостов: Справочник / Под ред. К.С. Силина. - М.: Транспорт, 1990. - 240 с.

9. Мосты и сооружения на дорогах / Под ред. П.М. Саламахина. Ч. 1. - М.: Транспорт, 1991. - 344 с.

10. Лисов В.М. Мосты и трубы. - Воронеж: Изд-во ВГУ, 1995. - 328 с.

11. Методические указания по проектированию железобетонного моста / Сост.: Дементьев В.А., Журавлев В.А., Еремин В.Г., Самодурова Т.В. Воронеж: ВГАСУ, 2010. - 52 с.

12. Строительство мостов и труб: Справочник инженера / Под ред. B.C. Кириллова. - М.: Транспорт, 1975. - 600 с.

Размещено на Allbest.ru