Очистка вентиляционных газов от паров n-метилформамида методом адсорбции
Идентификация вредной примеси. Выбор метода инженерной защиты окружающей среды, факторы, на него влияющие. Токсикологическая характеристика n-метилформамида. Характеристика процесса адсорбции и ректификации. Кинетика биохимического окисления загрязнений.
| Рубрика | Экология и охрана природы |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 24.08.2012 |
| Размер файла | 1,1 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Питающая тарелка как бы делит колонну на две части, имеющие различное назначение. В верхней части 1а (от питающей до верхней тарелки) должно быть обеспечено, возможно, большее укрепление паров, т.е. обогащение их НК с тем, чтобы в дефлегматор направлялись пары, близкие по составу к чистому НК. Поэтому данная часть колонны называется укрепляющей. В нижней части (от питающей до нижней тарелки) необходимо в максимальной степени удалить из жидкости НК, т.е. исчерпать жидкость для того, чтобы в кипятильник стекала жидкость, близкая по составу к чистому ВК. Соответственно эта часть колонны называется исчерпывающей.
В дефлегматоре 3 могут быть сконденсированы либо все пары, поступающие из колонны, либо только часть их соответствующая количеству возвращаемой в колонну флегмы. В первом случае часть конденсата, остающаяся после отделения флегмы, представляет собой дистиллят (ректификат), или верхний продукт, который после охлаждения в холодильнике 6 направляется в сборник дистиллята 9. Во втором случае несконденсированные в дефлегматоре пары одновременно конденсируются и охлаждаются в холодильнике 6, который при таком варианте работы служит конденсатором-холодильником дистиллята.
Жидкость, выходящая из низа колонны (близкая по составу ВК) также делится на две части. Одна часть, как указывалось, направляется в кипятильник, а другая - остаток (нижний продукт) после охлаждения водой в холодильнике 7 направляется в сборник 8.
На рис. 4.2.1 приведена лишь принципиальная схема непрерывно действующей ректификационной установки. Такие установки оснащаются необходимыми контрольно-измерительными и регулирующими приборами, позволяющими автоматизировать их работу и проводить процесс с помощью программного управления в оптимальных условиях. Путем автоматического регулирования сводятся к минимуму колебания количества, состава и температуры исходной смеси, давления и расхода греющего пара и расхода охлаждающей воды.
4.3 Ректификация раствора n-метилформамида в воде
На диаграмме (рис. 4.3.1) по данным приложения 5 построена зависимость температуры кипения раствора N-метилформамида в воде от состава раствора (верхняя кривая) и пара (нижняя кривая). Состав выражен в мольных долях N-метилформамид. Концентрация раствора, который поступает на ректификацию, равна xн = 0,1 = 10% мольн. По первому закону Коновалова на монотонных участках равновесной кривой концентрации жидкой и паровой фаз различаются. Начальный раствор закипает при температуре 91,3оС (точка D), при этом образуется пар (точка E) с концентрацией yн = 0,5%. Это является теоретической основой разделения раствора, так как если сконденсировать полученный пар, то образуется раствор с концентрацией xa = yн много большей, чем концентрация исходного раствора.
По второму закону Коновалова в экстремальных точках равновесной кривой концентрации паровой и жидкой фаз совпадают. Это азеотропная точка А, координаты которой xА = yА = 100%, tA = 184,8С. В этой точке процесс разделения должен прекратиться, так как образуется «однокомпонентный» нераздельно кипящий раствор (число независимых компонентов равно числу индивидуальных химических веществ за вычетом уравнений связи концентраций xA = yA). Следовательно, теоретически данный раствор может быть разделен только на чистую воду и азеотропный раствор.
Таким образом, равновесный процесс разделения раствора с xн = 10% содержит шесть теоретических ступеней разделения (теоретические тарелки; ЧТТ = 4) при получении дистиллята с заданной концентрацией xд = 0,5% и кубового остатка - xк = 95%.
Например, на разделение поступает Gн = 100 кг раствора. Так как все концентрации выражены в мольных долях, целесообразно массу раствора выразить в молях, для этого рассчитываем среднюю молекулярную массу исходного раствора
Схема материальных потоков приведена на рис. 4.3.2
Рис. 4.3.2. Схема материального баланса процесса ректификации (все концентрации выражены в мольных долях N-метилформамид)
Тогда общий баланс:
|
(4.3.1) |
баланс по N-метилформамид:
|
. |
(4.3.2) |
Решая систему уравнений (4.3.1) и (4.3.2), получаем
при Т=139,3С
Рис. 4.3.3. Схема материальнрго баланса на первой тарелке
Таким образом, в результате разделения получили:
- разбавленный концентрированный раствор N-метилформамид xд = 0,5%, который, если не может быть использован в производстве, должен быть направлен на дальнейшее разделение специальными методами ректификации или экстракции;
- очень концентрированный раствор с концентрацией xк = 0,95% или
|
0,95 моль, N-метилформамид |
(0,95-1) моль Н2О, |
|
|
0,9559 г. N-метилформамид, |
118 г. Н2О. |
|
|
1000 г. Н2О, |
что существенно превышает ПДК в воде 9 (см. приложение 1) и, следовательно, должно быть направлен или в технологический процесс или на биологическую очистку.
5. Кинетика биологической очистки низкоконцентрированных растворов от органических веществ
Химическая кинетика изучает скорость химических и диффузионных процессов и зависимость ее от различных факторов. Поэтому важнейшей задачей является установление взаимосвязи (математическая модель) скорости процесса и таких параметров, как концентрация реагирующих веществ, температура, свойства растворителей, наличие катализаторов и др.
5.1 Кинетика биохимического окисления загрязнений
токсикологический метилформамид адсорбция ректификация
Биохимический процесс очистки сточных вод сопровождается реакциями ферментативного катализа. Основным фактором, определяющим длительность процесса биохимического окисления загрязняющего вещества, является скорость реакции, т.е. скорость разрушения последнего на более простые метаболиты. Поэтому необходимо рассмотреть пути использования основных положений химической кинетики для оценки скорости метаболических превращений. Исследования кинетики биохимических превращений включают изучение зависимости скорости реакции от концентрации реагирующего вещества и от других параметров, которые обусловливают ферментативную активность. Далее подробно будет рассмотрено влияние температуры и изменение концентрации загрязняющего вещества.
5.2 Скорость химической реакции
Скорость реакции () можно определить как изменение концентраций реагирующих веществ в единицу времени
(5.2.1),
где С и С' - концентрации исходных веществ и продуктов соответственно; так как скорость процесса - параметр сугубо положительный, то знак минус придается изменению концентраций исходных веществ, которые всегда убывают.
5.3 Влияние различных факторов на скорость химической реакции
Влияние температуры
Активность ферментов зависит от температуры окружающей среды. Со снижением температуры прогрессивно уменьшается ферментативная активность до полного подавления. Этот процесс является обратимым, так как при низких температурах ферменты не разрушаются. С повышением температуры действие фермента усиливается, если она не превышает предельное значение. При дальнейшем повышении температуры активность фермента снижается, а затем происходит полное необратимое подавление активности и разрушение фермента. Необходимо также отметить, что для микроорганизмов каждого вида имеется область температур, для которой характерна максимальная их ферментативная активность.
Влияние температуры на скорость химической реакции передает уравнение Аррениуса
(5.3.1.1)
где А - предэкспоненциальный множитель; Е - энергия активации; R - универсальная газовая постоянная; Т - температура, К. Константы уравнения Е и А не зависят (или мало зависят) от температуры.
Для обоснования уравнения Я. Вант-Гофф и С. Аррениус ввели понятие энергетического барьера, который необходимо преодолеть участниками реакции. Величина этого барьера характеризуется той минимальной избыточной энергией Е (по сравнению со средней величиной), которой должны обладать исходные вещества для того, чтобы произошла реакция.
Зная энергию активации, можно рассчитать константу скорости реакции (К2) при температуре Т2, если она известна при температуре Т1. Логарифмируя уравнение (5.3.1.1) при двух температурах и учитывая, что Е и А не зависят от температуры, получаем
(5.3.1.2)
Исходя из этого уравнения, можно решить обратную задачу: определить энергию активации, зная константы скорости реакции при температурах.
Теоретическое обоснование уравнения Аррениуса дала теория переходного состояния Эйринга и Поляни. Основное уравнение этой теории раскрывает смысл энергии активации и предэкспоненциального множителя
(5.3.1.3),
где NA - число Авогадро; h - постоянная Планка; - энтропия образования переходного состояния; - энтальпия образования переходного состояния. Например, если рассмотреть реакцию
аА + bB rR
то реально она протекает через образование переходного состояния (АВ)#, которое разлагается на продукты реакции
аА + bB(AB)# rR
На образование (АВ) необходима затрата энергии активации или Н# (E = Н#).
Влияние концентрации реагирующих веществ
Во многих случаях скорость реакции пропорциональна концентрации реагирующих веществ ci, возведенных в соответствующие степени ni:
(5.3.2.1)
где k - коэффициент пропорциональности - константа скорости реакции; она не зависит от концентрации реагирующих веществ и времени. Показатели степеней n1, n2, … определяются по опытным данным.
Уравнение (5.3.2.1) называется дифференциальным уравнением скорости химической реакции. Из него вытекает, что при с1=с2=сi=1 скорость реакции численно равна константе скорости. Поэтому константу скорости иногда называют удельной скоростью реакции. В закрытых системах концентрация исходных веществ со временем уменьшается, и скорость реакции падает. В открытых системах при стационарном процессе (большинство процессов в проточных промышленных реакторах) концентрации реагирующих веществ и скорости химического процесса в данной области реактора остаются постоянными.
Следует заметить, что при увеличении начальной концентрации загрязняющего вещества в 10 раз не значительно повлияет на скорость химической реакции, а следовательно на время очистки, что далее будет приведено в расчетах.
5.4 Методы и сооружения биохимической очистки сточных вод
Различные сооружения биохимической очистки предназначены для полного разрушения органических загрязнений сточных вод и превращения их в безвредные продукты окисления: воду, двуокись углерода и др. Практически не существует органических загрязнений, которые не усваивались бы микробами, что дает возможность очищать различные стоки до качества водопроводной воды.
Задача биохимической очистки - превращение загрязнений в безвредные продукты окисления - «решается» микроорганизмами при помощи сотен ферментативных реакций, происходящих в микробных клетках. Методами непрерывного культивирования микроорганизмов и адаптации биохимических процессов достигают полного окисления углеводородов, фенолов, альдегидов, кетонов, эфиров, цианидов, поверхностно активных веществ и многих других загрязнений.
Известны следующие методы биохимической очистки промышленных сточных вод: аэробный, анаэробный и метод адаптированных культур.
Аэробные методы биохимической очистки
Аэробные методы очистки сточных вод основаны на использовании аэробных групп микроорганизмов, для жизнедеятельности которых необходим постоянный приток кислорода и температура 20-30 оС (мезофильное окисление).
При аэробных процессах очистки сточных вод образуется активный ил или биопленка, которые включают различные ассоциации или биоценозы микроорганизмов. Биоценоз активного ила или биопленки, независимо от вида сооружений и методов очистки, включает разнообразные экологические группы микроорганизмов: аэробов и анаэробов, мезофилов и термофилов.
Сооружения для аэробной биохимической очистки
Единой схемы сооружений биохимической очистки сточных вод для промышленных предприятий не существует. Выбор типа сооружений производится с учетом местоположения предприятия, климатических условий, источника водоснабжения, количества промышленных и хозяйственно-бытовых сточных вод, состава и концентрации загрязнений. Самыми производительными (на единицу объема) и управляемыми сооружениями являются аэротенки. Как вспомогательные сооружения для доочистки промышленных сточных вод применяют биологические пруды и биофильтры.
Аэротенки
Аэротенками называют железобетонные аэрируемые резервуары, имеющие объем обычно 100, 10 или 5 м3. Биохимические процессы в аэротенках, имитирующие окисление в биологических прудах, протекают с большей интенсивностью.
После определенного периода окисления в аэротенках смесь очищенных стоков с активным илом направляется для разделения во вторичные отстойники. Основное количество ила возвращается снова в аэротенки. В результате такой рециркуляции и размножения бактерий количество активного ила непрерывно увеличивается. Избыток активного ила удаляется и подвергается анаэробному сбраживанию.
Из числа различных конструкций аэротенков наибольшее распространение для очистки промышленных сточных вод получили четыре типа: аэротенк-смеситель, аэротенк-смеситель с регенератором, двухступенчатый аэротенк и аэротенк с питомником для накопления микроорганизмов (рис. 5.4.2.1.1)
Рис. 5.4.2.1.1 Схемы аэротенков
А - с рассредоточенным впуском и выпуском смеси сточной воды и активного ила; Б - со ступенчатым впуском сточных вод; В-двухступенчатые аэротенки; Г - с сосредоточенным поступлением сточных вод и питомником для микроорганизмов.
Аппараты: 1 - аэротенк; 2 - регенератор; 3 - отстойник; 4 - питомник.
Потоки: I - сточная жидкость; II - иловая смесь; III - очищенная жидкость; IV - активный ил; V - избыточный ил; VI - активный ил второй ступени; VII - избыточный ил второй ступени; VIII - культуральная жидкость.
Аэротенк-смеситель отличается рассредоточенным распределением стоков и активного ила вдоль продольной стенки сооружения при впуске и выпуске, что способствует равномерному окислению загрязнений.
Ргенератор-аэротенк предназначен для восстановления (регенерации) окислительной способности активного ила. Объем регенератора обычно составляет 25% от общего объема аэротенка. Применение регенераторов повышает производительность аэротенков.
Двухступенчатый аэротенк рассчитан на специализацию биоценозов активного ила в пределах каждой ступени, что увеличивает химическую активность микроорганизмов. В смешанных биоценоза аэротенков-смесителей конкурентные взаимоотношения подавляют химическую активность некоторых видов микроорганизмов, адаптированных к трудно окисляемым сооружениям.
Современные аэротенки должны быть такой конструкции, чтобы они могли совмещать все четыре описанные типа. В зависимости от состава поступающих сточных вод и их концентраций может возникнуть необходимость применить их очистку в одну или в две ступени, с использованием регенераторов. Это дает возможность наиболее полно использовать аэрационные объемы и повышать коэффициент полезного действия аэротенков.
Биофильтры
В биологическом фильтре сточная жидкость обтекает поверхность загрузочного материала, покрытого биологической пленкой, которая образуется колониями аэробных микроорганизмов. Это сооружение состоит из корпуса, загрузки, а также из водораспределительного, дренажного и воздухораспределительного устройств. Проходя через загрузочный материал, загрязненная вода оставляет на нем нерастворенные примеси, не осевшие в первичных отстойниках, а также коллоидные и растворенные органические вещества.
Принципы классификации существующих видов биофильтров могут быть различными: по степени очистки, по способу подачи воздуха, по режиму работы, по технологической схеме. По конструкционным особенностям загрузочного материала все существующие биофильтры можно разделить на два вида: 1) с объемной загрузкой; 2) с плоской загрузкой.
Ниже приведены схемы биофильтров с плоской и объемной загрузкой (рис. 5.4.2.2.1)
Капельный биофильтр:
1 - дозирующие баки сточной воды; 2 - спринклеры; 3 - железобетонная стенка; 4 - загрузка биофильтра; 5 - подача сточной воды; 6 - отводящий лоток
Высоконагружаемый биофильтр с реактивным оросителем
Рис. 5.4.2.2.1. Схемы биофильтров
5.5 Расчет кинетики процесса биологической очистки
Направим кубовый остаток после ректификации на биологическую очистку, исходная концентрация N-метилформамида С0 = 1,6 г/л = 16000 мг/л и по условию задачи, разбавляем в 10 раз. Необходимо произвести снижение концентрации N-метилформамида до ПДК Ск = 10 мг/л см. (приложение 1) путем биохимического разложения.
Например, известно, что разложение N-метилформамида описывается кинетическим уравнением первого порядка с константой скорости k = 0,32 ч-1.
Уравнение кинетики первого порядка
- Разделяем переменные и интегрируем это уравнение
|
, |
(5.5.1) |
где С0, С - концентрации N-метилформамида в моменты времени 0 и . Подставляем в него исходные данные С0 = 1600 мг/л и k = 0,32 ч-1 и получаем уравнения, которые позволяет прогнозировать изменение концентрации N-метилформамида и скорости процесса во времени.
|
(5.5.2) |
||
|
(5.5.3) |
Для построения кинетической кривой по уравнениям (5.5.2) и (5.5.3) рассчитываем изменение концентрации и скорости процесса в произвольные моменты времени до достижения концентрации N-метилформамида ниже ПДК. Полученные данные сводим в табл. 5.5.1.
Таблица 5.5.1. Кинетика биохимического разложения N-метилформамида
|
, ч |
1 |
3 |
5 |
7 |
9 |
11 |
13 |
15 |
17 |
19 |
|
|
ln C |
7,06 |
6,42 |
5,78 |
5,14 |
4,50 |
3,86 |
3,22 |
2,58 |
1,94 |
-1,30 |
|
|
C, мг/л |
1164 |
614 |
324 |
171 |
90 |
47 |
25 |
13 |
7 |
0,27 |
|
|
W, мг/чл |
372 |
196 |
104 |
55 |
29 |
15 |
8 |
4,2 |
2.2 |
0,086 |
Из табл. 5.5.1 видно, что ПДК может быть достигнута за время менее 17 ч. Скорость разложения N-метилформамида велика в начале процесса, когда концентрация N-метилформамида в растворе большая, а затем быстро уменьшается из-за снижения движущей силы процесса - разницы рабочей и равновесной концентрации. Кинетические кривые, построенные согласно вычислениям, приведены на рис. 5.5.1: наблюдается линейная зависимость lnC=f(), конечный участок кинетической кривой представлен в большем масштабе (правая ось и правая кривая).
Время достижения ПДК можно вычислить по уравнению (5.5.1)
Кроме концентрации на скорость существенное влияние оказывает температура, например, в данном случае при увеличении температуры до 30С константа скорости возросла в три раза. Это позволяет вычислить энергию активации и с помощью уравнения Аррениуса прогнозировать скорость процесса при изменении температуры:
|
(5.5.4) |
||
|
(5.5.5) |
Решая систему уравнений (5.5.5), вычисляем энергию активации и предэкспоненциальный множитель :
.
Таким образом, для данного процесса уравнение Аррениуса можно записать в виде
|
(5.5.6) |
Энергия активации характерна для кинетической области протекания процесса биологической очистки.
|
(5.5.7) |
где NA =6,021023 - число Авогадро; h =6,62510-34 Джс - постоянная Планка; - энтропия образования переходного состояния; - энтальпия образования переходного состояния, равная энергии активации.
Полученные данные позволяют вычислить
Тогда энергия Гиббса образования переходного состояния будет равна
т.е. в данном случае основное значение при образовании переходного состояния имеет энергетическая составляющая
Полученные данные позволяют прогнозировать время контакта сточных вод с активным илом при изменении концентрации N-метилформамида и температуры среды. Это есть совместное решение уравнений (5.5.1) и (5.5.6)
Например, рассмотрим, как изменится время очистки по сравнению с предыдущими расчетами (t=20C) при колебании температуры 5C:
температура 25C; Т=273+25=298 К;
температура 15C; Т=273+15=288 К;
Как видно, даже небольшие изменения температуры приводят к резкому изменению скорости процесса очистки. Значительно меньше влияет изменение начальной концентрации N-метилформамида. Пусть в условиях предыдущего расчета (t=15C) начальная концентрация возросла в 10 раз, т.е. C0 = 16000 мг/л
Таким образом, изменение концентрации в 10 раз увеличило время реакции на 45,5%.
Заключение
Подводя итоги можно утверждать, что адсорбция заняло ведущее место среди способов защиты биосферы от вредных промышленных выбросов. Можно сделать вывод, что адсорбционные процессы разносторонни. Уже при выборе технологии основной стадии адсорбции необходимо учитывать многочисленные и разнообразные аспекты (кинетика, динамика, и др.).
Но процесс адсорбции подразумевает другой не менее трудоемкий процесс - десорбции, в результате которого образуются сточные воды с содержанием вредных веществ. Это означает, что процесс адсорбции - только часть огромного цикла обезвреживания загрязняющих веществ.
Поэтому необходимо постоянно улучшать технологический цикл очистки как газовых выбросов, так и очистки сточных вод, с минимальными затратами энергии.
В качестве сравнения можно привести другой менее энергоемкий процесс очистки воздуха от загрязняющих веществ - это абсорбция - здесь также происходит процесс поглощения газа, но только жидким поглотителем.
В химической технологии абсорбция используется для осуществления ряда процессов, к которым относятся: получение целевых продуктов, выделение ценных компонентов газовых смесей, удаление вредных примесей из газовых смесей.
К возможным достоинствам этого метода можно отнести то, что не требуется такое большое количество воды при десорбции, так как здесь десорбцию можно проводить либо путем понижения давления над раствором адсорбент - адсорбтив, либо нагреванием раствора. Сочетание абсорбции с десорбцией позволяет многократно применять поглотитель и выделять поглощенный компонент в чистом виде. Во многих случаях проводить десорбцию не обязательно, так как абсорбент и абсорбтив представляют собой дешевые и отбросные продукты, которые после абсорбции можно вновь не использовать.
Но несмотря на это процесс абсорбции в промышленности применяют главным образом для извлечения ценных компонентов из газовых смесей, и только в ряде других случаев процесс используют непосредственно для очистки газов, содержащих вредные примеси.
В целом, процесс адсорбции, которому посвящена эта работа, как уже говорилось, универсален и если учесть то, что в дальнейшем сточные воды очищаются со стоками, получившимся в процессе десорбции, то это можно рассматривать, как один из положительных аргументов в пользу процесса адсорбции.
Библиографический список
1. С.Ф. Гребенников, И.И. Шамолина, А.Т. Кынин. Физико-химические расчеты в инженерной защите окружающей среды: Учебное пособие - СПб, 2001
2. Кельцев Н.В. Основы адсорбционной техники. - М.: Химия, 1984. - 812 с.
3. Касаткин А.Г. Основные процессы аппараты химической технологии. - М.: Химия, Изд. 8-е, 1971. - 784 с.
4. Гельперин Н.И. Основные процессы и аппараты химической технологии. - М.: Химия, 1981
5. Физическая химия. В 2 кн. /К.С. Краснов, Н.К. Воробьев, И.И. Годнев и др. / Под ред. К.С. Краснова. - М.: Химия, 1976
6. Яковлев С.В., Воронов Ю.В. Биологические фильтры. - М.: Стройиздат, 1982
7. Яковлев С.В., Ласков Ю.М. Очистка сточных вод предприятий легкой промышленности. - М.: Стройиздат, 1972
8. Поруцкий Г.В. Биохимическая очистка сточных вод органических производств. - М.: Химия, 1975
9. Н.Г. Ковалева, Н.Г. Ковалев Биохимическая очистка сточных вод предприятий химической промышленности. - М.: Химия, 1987
10. Кармазинов Ф., Русак О., Гребенников С.Ф., Осенков В. Безопасность жизнедеятельности: словарь-справочник. - СПб.: Изд. Лань, 2001
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Идентификация вредной примеси. Токсикологическая характеристика ацетона, особенности его негативного влияния на организм человека. Расчет свойств компонента газовоздушных выбросов, отчистки вентиляционных газов методом абсорбции. Биологическая очистка.
курсовая работа [225,6 K], добавлен 03.12.2013Молекулярная масса и токсическое действие метилового спирта. Расчет физико-химических процессов адсорбции, ректификации и биохимической очистки газовоздушных выбросов от паров метилового спирта, концентрация которого превышает предельно допустимую норму.
курсовая работа [1,3 M], добавлен 02.12.2013Принципы интенсификации технологических процессов защиты окружающей среды. Гетерогенный катализ обезвреживания отходящих газов. Очистка газов дожиганием в пламени. Биологическая очистка сточных вод. Защита окружающей среды от энергетических воздействий.
реферат [57,9 K], добавлен 03.12.2012Учет и управление экологическими рисками населения от загрязнений окружающей среды. Методы очистки и обезвреживания отходящих газов ОАО "Новоросцемент". Аппараты и устройства, используемые для очистки аспирационного воздуха и отходящих газов от пыли.
дипломная работа [113,0 K], добавлен 24.02.2010Проблема охраны окружающей среды. Внедрение высокоэффективных систем защиты водоемов от загрязнений. Очистка промышленных стоков и подготовка воды для технических и хозяйственно-питьевых целей. Процесс биологической очистки, характеристика ее стадий.
презентация [7,2 M], добавлен 25.02.2015Особенности хлопковой пыли. Очистка запыленного воздуха. Методы очистки газов от механических примесей. Экологические аспекты очистки вод. Характеристика сточных вод хлопчатобумажного комбината. Определение концентраций загрязнений смешанного стока.
реферат [5,1 M], добавлен 24.07.2009Безотходная и малоотходная технология. Очистка газовых выбросов от вредных примесей. Очистка газов в сухих механических пылеуловителях. Промышленные способы очистки газовых выбросов от парообразных токсичных примесей. Метод хемосорбции и адсорбции.
контрольная работа [127,3 K], добавлен 06.12.2010Понятие и роль биотехнологий, используемых для очистки различных загрязнений окружающей среды: переработки отходов, защиты атмосферы, рекультивация, очистки вод, переработки отходов растительности, охраны земель, очистка почв от нефти и нефтепродуктов.
курсовая работа [218,6 K], добавлен 17.06.2013Вещества, загрязняющие воздух. Требования по его очистке. Описание процесса адсорбции. Характеристики и выбор адсорбентов. Технологические схемы этапов очистки: сжатия, сброса давления, продувки, нагрева, охлаждения, изоляции и повышения давления.
презентация [1,3 M], добавлен 28.10.2013Процесс улавливания паров бензина из паровоздушной смеси методом адсорбции. Образование горючей среды внутри производственного оборудования. Анализ причин повреждения технологического оборудования. Определение основных параметров поражающих факторов.
курсовая работа [108,3 K], добавлен 28.08.2012
