Расчет теплообменника и рабочих органов дробилок

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Расчет аппаратов пищевой промышленности

Содержание

расчет теплообменник молотковая вальцовая дробилка

1.Введение

2.Простые и сложные тепловые процессы

2.1 Расчет теплообменника «Труба в трубе»

3.Расчёт параметров рабочих органов молотковых и вальцовых дробилок

3.1 Расчётная часть вальцовой дробилки

4.Общие положения расчёта параметров рабочих органов молотковых дробилок

Список литературы

Приложения

1.ВВЕДЕНИЕ

расчет теплообменник молотковая вальцовая дробилка

Основной задачей при изучении курса «Процессы и аппараты пищевых производств» является изучение теории основных процессов пищевых производств, движущих сил, под действием которых они протекают и методов расчета аппаратов и машин Теоретические расчеты позволяют анализировать конкретный процесс, находить его оптимальные параметры и конструкцию аппаратов для осуществления процессов.

2. Простые и сложные тепловые процессы

В пищевых производствах используются многочисленные тепловые процессы: нагревание и охлаждение, конденсация паров, кипение, выпаривание и др. Эти процессы можно разделить на простые и сложные, состоящие из простых. К простым тепловым процессам относят: теплопроводность, конвекцию, тепловое излучение.

Теплопроводность - перенос теплоты (внутренней энергии) при непосредственном соприкосновении тел с различной температурой. Энергия беспорядочных (случайных) тепловых колебаний молекул при этом передается от одного тела другому или от одной части тела другим его частям за счет непосредственных соударений молекул подобно передаче движения при соударении шаров. Хотя такое представление о взаимодействии молекул весьма упрощено, его использование в описаниях процессов теплопередачи оправдано практикой.

Конвекция - перенос теплоты в пространстве вместе с движущимися объемами газа или жидкости. Каждый движущийся объем среды в этом процессе никуда свою энергию не передает, поток теплоты движется вместе с ним. Искусственная, или вынужденная конвекция отождествляются с потоком среды, созданным вентилятором или насосом. Естественная, или тепловая конвекция обусловлена архимедовыми силами, возникающими за счет разности плотностей подогреваемых объемов среды.

Тепловое излучение (тепловая радиация)- явление переноса тепловой энергии электромагнитными волнами. При этом происходит двойное преобразование энергии: вначале энергия теплового движения молекул преобразуется в энергию электромагнитного излучения (в соответствии с законом Стефана-Больцмана энергия электромагнитного излучения пропорциональна четвертой степени температуры поверхности тела), а затем происходит поглощение электромагнитного излучения другим телом и превращение ее в энергию теплового движения молекул. Воздух, через который передается тепловое излучение, практически не нагревается.

Сложный тепловой процесс - совокупность двух или более простых. Любой перенос теплоты в пространстве называют теплопереносом, а любой обмен теплотой между физическими телами - теплообменом.

Теплопередача - сложный теплообмен между средами, разделенными поверхностью контакта фаз этих сред или твердой стенкой.

Тепловой поток (Q, Вт) - количество теплоты, проходящей в единицу времени через произвольную поверхность.

Удельный тепловой поток (q, Вт/м²), или поверхностная плотность теплового потока - тепловой поток, отнесенный к единице площади поверхности (F, м²),

q = Q / F (2.1)

Линейная плотность теплового потока (q, Вт/м²) - тепловой поток, отнесенный к единице длины поверхности (L, м);

q _л = Q / L (2.2)

Этот показатель обычно используется при описании теплопередачи через трубы.

Тепловой поток выражается через массовый расход теплоносителя (М) и разность его энтальпий (теплосодержаний) ?і в рассматриваемом устройстве

Q = М • ?і, Дж / с.

Разность энтальпий теплоносителя может выражаться через теплоемкость (С) и разность температур (?t) (при отсутствии фазовых переходов) ?і = С • ?t или приравниваться теплоте фазового перехода (r, Дж / кг); при рассмотрении только одного этого явления ?і = r.

В практических приложениях зачастую один вид теплопередачи сопровождается другим. Например, обмен теплотой между твердой поверхностью и жидкостью происходит одновременно теплопроводностью и теплопередачей при конвективном переносе теплоты; в целом этот сложный процесс называют конвективным теплообменом между данными телами, или теплопередачей. В паровых котлах в переносе теплоты от топочных газов к кипятильным трубам одновременно участвуют все три вида теплообмена, а непосредственно через стенки этих труб - только процесс теплопроводности.

2.1 Расчет теплообменника «Труба в трубе»

В противоточном водяном теплообменнике типа труба в трубе определить поверхность нагрева, если греющая вода поступает с температурой t ^/₁=98, °C и ее расход равен m₁ = 1 кг/сек. Греющая вода движется по внутренней стальной трубке с диаметрами d₂/d₁=20/22,мм.Коэффициент теплопроводности стальной трубы л = 50 вт/м · град. Теплоемкость воды

с_р = 4,19 кДж/(кг · °C) Нагреваемая жидкость движется по кольцевому каналу между трубами и нагревается от температуры t ^/₂=10, °C до t ^//₂=18, °C. Внутренний диаметр внешней трубы равен D=40 мм. Расход нагреваемой жидкости равен m₂ = 1,14 кг/сек. Расход греющей воды равен G₁=2800, кг/час, а расход нагреваемой воды G₂=4100, кг/час

Определение теплофизических свойств воды.

Теплофизические свойства воды находятся по таблице, ориентируясь по средней температуре. В данном случае нам не известна температура греющей воды на выходе из трубы. Потери от теплообмена в окружающую среду минимальны и составляют 2%.

а) Количество передаваемой теплоты равно

Q = 0,98 • G₂ •с_р2 (t ^//_ж2 - t ^/_ж2)=0.98*4100*4.19(18-10)=134.68 кВт (2.1)

б) Температура греющей воды у выхода из аппарата составляет

t ^//₁ = t ^/₁ - (Q / m₁• с_р1)=98-(134.68/1*4.19)=96.89 ⁰С (2.2)

в) Физические свойства теплоносителя воды при средней температуре

t₁ = (t ^/₁ + t ^//₁) / 2=(98+96.89)/2=97.45 ⁰С (2.3)

По температуре t₁ находим: плотность с₁=958.4 кг /м; кинематическая вязкость н₁=0.295*10^-6 м² / сек, коэффициент теплопроводности л₁=68.3*10^-2, Вт /м град, коэффициент температуропроводности б₁=16.9*10⁸ м2 / сек, критерий Прандля Pr₁=1.75 (приложение 1)

г) физические свойства нагреваемой воды при средней температуре

t₂ = (t ^/₂ + t ^//₂) / 2=(10+18)/2=14 ⁰С (2.4)

По температуре t₂ находим: плотность с₂=999.7 кг /м³; кинематическая вязкость н₂=1.306*10^-6 м² / сек, коэффициент теплопроводности л₂=57.4*10^-2 Вт /м град, коэффициент температуропроводности б₂=13.7*10⁸ , м² / сек, критерий Прандля Pr₂=9.52 (приложение 1)

Определение режима течения жидкостей и их коэффициентов теплоотдачи.

а) для определения режима течения теплоносителей определим их скорости движения:

для греющей воды

W₁ = (4 • G₁ / 3600) / с_ж1 • р • d₁² =(4*2800/3600)/958.4*3.14*0.02²=2.59 м/с (2.5)

для нагреваемой воды

W₂ = (4 • G₂ / 3600) / с_ж2 • р (D² - d₂²)=(4*4100/3600)/999.7*3.14*(0.04²--0.022²)=1.3 м/с (2.6)

Критерий Rе для потока греющей воды составляет

Rе₁=W₁d₁/н₁=2.52*0.02/0.295*10^-6=170000 (2.7)

Режим течения греющей воды турбулентный и расчет числа Nu и коэффициента теплоотдачи ведем следующим образом

Nu_ж1 = 0,021• Rе_ж1^0,8 Pr_ж1^0,43(Pr_ж1 / Pr_с1)^0,25Ее=

=0.021*170000^0.8*1.75^0.43(1.75/9.52)^0.25*1.02=244.8 (2.8)

Ее = 1,02

так как температура стенки неизвестна, то в первом приближении задаемся значением

t_с1 = 0,5(t₁ + t₂)=0.5(97.45+14)=55.7 ⁰С(2.9)

при этой температуре Pr_с1=2.98 (приложение 1)

Коэффициент теплоотдачи от греющей воды к стенке трубы равен

б₁ = Nu_ж1(л₁ / d₁)=244.8(68.3*10^-20.02)=8360 Вт / (м²•⁰С) (2.10)

Критерий Rе для нагреваемой воды

Rе_ж2 = W₂ d_э / н_ж2=1.3*0.018/1.306*10^-6=18000(2.11)

где эквивалентный диаметр для кольцевого канала

d_э = D - d₂=0.04-0.022=0.018 мм(2.12)

Принимаем, что t_с2 = t_с1, поэтому Pr_с2=2.98(приложение 1)

Режим течения нагреваемой воды турбулентный, и расчет числа Nu и коэффициента для теплоотдачи при турбулентном течении в каналах кольцевого сечения

Nu_ж2 = 0,017• Rе_ж2^0,8 Pr_ж2^0,4(Pr_ж2 / Pr_с)^0,25(D / d₂)^0,18 =

=0.017*18000^0.8*9.52^0.4(9.52/2.98)^0.25*(0.04/0.022)^0.18=153 (2.13)

Приняв в первом приближении t_с2 = t_с1 и, следовательно

Pr_с2 ? Pr_с1 получим

а коэффициент теплоотдачи от стенки трубы к нагреваемой воде равен

б₂ = Nu_ж2(л_ж2 / d_э)=153(57.4*10^-2/0.018)=4879 Вт / (м²•⁰С) (2.14)

Определение теплового потока через стенку

Коэффициент теплопередачи для аппарата

K= =1/(1/8360+1*10^-3/65.9*10^-2+1/4879)=549.5 (2.15)

средняя логарифмическая разность температур составляет (противоток)

?_{tср =} (t ^/₁ - t ^//₂) - (t ^//₁ - t ^/₂)___ ₌ 26.7 ⁰С

2,3 ln [(t ^/₁ - t ^//₂) / (t ^//₁ - t ^/₂)]

Плотность теплового потока на 1 м трубы равна

q₁ = k ?t_ср =549.5*26.7=14.67 кВт (2.17)

Определение площади поверхности и числа секций водо-водяного теплообменника

длина трубы теплообменника

l = Q / q₁=134.68/14.67=9.18 м (2.18)

площадь поверхности нагрева

F = р d₁ l=3.14*0.02*9.18=0.58 м² (2.19)

число секций

n = F / р d₁ l=0.58/(3.14*0.02*9.18)=1 (2.20)

температуры поверхностей стенок трубы

t_с1 = t_ж1 - (q / б₁) =97,448 ⁰С (2.21)

t_с2 = t_ж2 + (q / б₂)=14,003 ⁰С (2.22)

при этих температурах Pr_с1 и Pr_с2 (приложение 1) поправки на изменение физических свойств жидкости по сечению потока имеют следующие значения

(Pr_ж1 / Pr_с1)^0,25 =0,88 (в расчетах было принято 0,9)

(Pr_ж2 / Pr_с2)^0,25 =1,34 (в расчетах было принято 1,12)

Совпадение достаточно точное; можно принять, что и если нет точного совпадения, то задачу решают методом последовательных приближений.

Если прямоток.

Плотность теплового потока

q₁ = k ?t_ср =549.5*33.9=18.63 кВт (2.24)

Длина трубы теплообменника

l = Q / q₁ =134,68/18,63=7,2 м (2.25)

Поверхность нагрева при прямотоке

F = р d₁ l=3,14*0,02*7,2=0,45 м² (2.26)

т. е. поверхность нагрева в аппарате с прямотоком по сравнению с противотоком увеличивается на 20 %.

Гидромеханический расчет

1. Определение мощности, необходимой для перемещения теплоносителей.

Мощность, необходимая для перемещения теплоносителя рассчитывается по формуле

N = V ?Р/ з , где V = G / с - объемный расход теплоносителя, ?Р - потери напора.

N₁ = V₁ ?Р₁/ з=2.9*(3475.2/0.65)=15.5 кВт

N₂ = V₂ ?Р₂/ з=4,1*(3624,9/0,65)=22,9 кВт

V₁ = G₁ / с₁=2800/958,4=2,9

V₂ = G₂ / с₂=4100/999,7=4,1

2.2 Определение потерь напора в теплообменника

Находим потери напора при движении воды в теплообменнике по формуле

?Р = Н• с • g, где Н = n • h₁ + (n - 1) • h_м, (2.27)

Н = n • h₁ + (n - 1) • h_м,=1*0,37=(1-1)*0,09=0,37

?Р₁ = Н• с₁ • g=0,37*958,4*9,8=3475,2

?Р₂ = Н• с₂ • g=0,37*999,7*9,8=3624,9

h₁ = л ( l • w₂ / d • 2g) =0.16*(7.2*1.3)/(0.021*2*9.8)=0.37 (2.28)

потери по длине на прямом участке трубы

h_м = о ( w₂ / 2g)=1.23(1.3/2*9.8)=0,09

потери в местных сопротивлениях. (2.29)

Считая, что труба гидравлически гладкая, найдем

л₁ = 0,3164 / Rе_ж1^0,25 0.3164/^1700000.25=0.016 Вт /м град(2.30)

л₂=0,3164/Rе_ж2^0,25=0.3164/18000^0.25=0.027 Вт/м (2.31)

л - коэффициент гидравлического трения или коэффициент Дарси.

Зададимся l_к = 1,5 м и получим длину одной прямой секции для нахождения потерь при движении греющей воды

l₁ = l + 2l_к =7.2+2*1.5=10.2 м.(2.32)

Длина секции с нагреваемой водой l₂ = l.

3.Расчёт параметров рабочих органов молотковых и вальцовых дробилок

Вальцовые дробилки дробят материал путём сжатия, а также истиранием. Если вальцы изготавливают рифлёными, материал не раскалывается. Применяют для среднего, мелкого и тонкого дробления.

Вальцовые дробилки могут иметь один, два или несколько пар вальцов, вращающихся вокруг горизонтальной оси. Вальцы вращаются навстречу друг другу. При случайном попадании между вальцами твердого предмета один из них отодвигается от другого, а потом возвращается пружинами на свое место. Чтобы материал был захвачен вальцами, между размерами вальцов и материала на входе должно выдерживаться определенное соотношение.

Рис. 1 Рабочая зона вальцовой дробилки.

Сила веса куска материала создает реакцию валка, направленную по его радиусу. Сила разлагается на вертикальную составляющую, выталкивающую материал из рабочей зоны, и тангенциальную составляющую, создаваемую силой трения. Тангенциальная составляющая создает вертикальную составляющую, затягивающую материал в рабочую зону.

Для размола зерна на поверхности вальцов изготавливают рифления, расположенные под некоторым углом к образующей. Если поверхность вальцов имеет крупные рифли, то для них допускается еще большее увеличение размеров материала на входе в рабочую зону относительно диаметра вальцов.

3.1 Расчётная часть вальцовой дробилки

Вальцовая дробилка. Рассмотрим процесс измельчения в рабочей зоне дробилки. Сила веса куска материала (G) создаёт реакцию вала (Р), направленную по его радиусу. Сила Р разлагается на вертикальную составляющую R = Р sin б, выталкивающую материал из рабочей зоны, и тангенциальную составляющую, создаваемую силой трения, F = Pf, где f коэффициент трения о валок.

Тангенциальная составляющая создаёт вертикальную составляющую R_B = Рfcosб, затягивающую материал в рабочую зону. Материал затягивается, если Р f cosб > tgб < f.

Коэффициент трения материала о валок для продуктов дробления изменяется в пределах f= 0,213 - 0,384.

Основной способ создания необходимых условий захвата - выбор соответствующего диаметра вальцов (Д) в зависимости в зависимости от размера измельчаемого материала (d) и ширины щели (b).

D_min = (d - b) / 1 - cos ц=(0,00014-0,0006)/(1+0,97)=0,27

D / d = 200 - 250 для гладких вальцов.

D / d = 100 - 120 для рифленных вальцов.

D=20*0.0014=0.28

Гладкие вальцы для дробления зерна имею диаметры 150 - 350мм. Угол трения для продуктов дробления зерна на вальцах ц = 12 - 21⁰, что соответствует коэффициенту трения f= 0,213 - 0,384.

Предельную частоту вращения вальцов (n, об/мин ) определяют по формуле:

предельную окружную скорость вращения вальцов (щ, м/с)

щ = р D n / 60 = 3.14*0.28*310/60=4.5 (2)

где ѓ - коэффициент трения;

с - объемная масса измельчаемого материала, кг/м³;

d_н - начальный диаметр измельчаемого материала, м;

D - диаметр вальца. Обычно щ = 2,5 - 5 м/с

Производительность вальцовой дробилки (Q, кг/ч)

Q = 60 р D b l n с К =60*3.14*0.28*0.0006*0.82*310*650*0.5= 2614.9(3)

Где D - диаметр вальца, м

b - ширина зазора между вальцами, м

1 - длина вальца, м

n - частота вращения вальца, об/мин

р - объёмная масса измельчённого материала, кг/м³

К - коэффициент, учитывающий неравномерности питания вальцов К = 0,5 - 0,7

Мощность N, кВт, потребляемая вальцовой дробилкой:

N = 0,117 D 1 n (120 d_н + D²)=0.117*0.28*0.82*310*(120*0.00065+0.28²)= 1.4кВт (4)

Здесь значения D, 1, d_н даны в метрах, n - в об/мин.

Размер поступающих на измельчение частиц должен быть в 40 - 45 раз меньше диаметра гладких вальцов и в 20 - 25 раз меньше диаметра рифлёных вальцов. При измельчении плодов и овощей отношение D/ d_н = 2 ... 5

4.Общие положения расчёта параметров рабочих органов молотковых дробилок

Молотковые дробилки применяются в том случае, когда необходимо получить относительно мелко измельченный и однородный продукт без последующего применения сортировочных устройств. Они эффективны при разрушении хрупких продуктов (зерно, кость, лед.) и менее эффективны для продуктов с большим содержанием жира. Продукт в молотковых дробилках измельчается от ударов молотков по частицам продукта, а также от ударов частиц о кожух дробилки и в результате истирания частиц.

Наибольшее распространение получили дробилки со свободно подвешенными молотками. Конструктивная схема рабочего органа такой дробилки - ротора - представлена на рис. 2. На валу ротора собран пакет из колец и дисков, поджатых с одной стороны гайкой. В дисках сделаны отверстия. Молотки устанавливаются между дисками. Ось проходит через отверстия дисков и отверстия молотков, чем осуществляется шарнирное закрепление молотков на оси. Количество молотков, располагаемых по окружности ротора с постоянным угловым шагом, может равняться четырем и более. Считается, что первичное разрушение продукта должно происходить при встрече частицы с молотком. Оно возможно при определенной окружной скорости молотков, минимальное значение которой определяют исходя из закона количества движения и принимая начальную скорость движения частицы перед соприкосновением ее с молотком, равной нулю по выражению

х_min = Pt / m=110*1,6*10^-5/2,5*10^-5=70,4 м/с (1)

где Р - средняя мгновенная сила сопротивления разрушению частицы, Н;

t - продолжительность удара молотка по частице, с;

m - масса измельчаемой частицы, кг.

При конструировании молотковых дробилок с большими окружными скоростями рабочих органов необходимо считаться с возможным

возникновением инерционных сил из-за неуравновешенности ротора, значения которых могут достигать больших величин. Поэтому при

изготовлении деталей ротора дробилки необходимо точное выполнение геометрической формы деталей в соответствии с чертежом.

Все молотки должны располагаться строго симметрично по окружности дисков. Наиболее сильные удары происходят при встрече частиц с концами молотков, когда последние занимают наивысшие рабочие положения. Эти удары при неудачной конструкции молотков передаются на всю машину и быстро выводят ее из строя.

Для снижения ударных воздействий на машину ударная реакция молотков должна быть уравновешена на силу удара. Это достигается при условии отсутствия или незначительности ударной реакции в осях подвеса молотков. Исходя из условия равновесия молотка и закона количества движения в момент удара найдено, что молоток обеспечит безударную работу при соблюдении следующего равенства его конструктивных размеров:

r² = lc=0,069*0,019=0,0013 (2)

где r - радиус инерции молотка относительно оси подвеса, м;

1 - расстояние от оси отверстия молотка до его рабочего конца, м;

с - расстояние между центром тяжести массы и осью отверстия молотка, м.

Для прямоугольного молотка с одним отверстием квадрат радиуса инерции относительно центра массы равен

r²₀ = ( а² +b² )/12= (0.1²+0.04²)/12=0.00097 м² (3)

и относительно оси подвеса

r² = r²₀ + с²=0,00097+0,019²=0,0013 м² (4)

где а и b - длина и ширина молотка.

Расстояние от оси подвеса до центра массы молотка должно равняться

с = (а² +b²) / 6а=(0,1²+0,04²)/(6*0,1)=0,019 м (5)

Во избежание нарушения устойчивой работы молотковых дробилок рекомендуется, чтобы расстояния от оси подвеса молотка, как до его внешней рабочей кромки, так и до оси ротора не были бы равны или достаточно близки.

Вал ротора, на котором крепятся диски с промежуточными кольцами, выполняется ступенчатым.

Первая ступень - под шкив, вторая - под подшипник, третья- резьбовая и четвертая - под диски и кольца.

Увеличение диаметра вала d_в от ступени можно ориентировочно оценить коэффициентом 1,2ⁿ

d_в = d_о · 1,2 ⁿ =0.25*1.07=0.52 (6)

где d_о - диаметр вала в опасном сечении, м;

n - число ступеней вала=4.

Считая в первом приближении, что вал будет испытывать переменные нагрузки и малые изгибающие моменты, его диаметр можно определить по формуле

(7)

где N - передаваемая валом мощность, кВт;

щ - угловая скорость вала, рад/с.

??=х/r=70.4/0.16=440

При расчете дисков ротора, учитывая центробежные силы как от массы дисков, так и от массы молотков, находят суммарное напряжение на образующей центрального отверстия по формуле

у = у_{t max} + у_t=12.5+0.29=12.79 МПа (8)

где у_{t max} - максимальное окружное напряжение в диске постоянного сечения на образующей центрального отверстия, Па;

у_t - окружное напряжение на образующей центрального отверстия, учитывающее массу молотков, Па.

Максимальное окружное напряжение в стальном диске можно определить из выражения

у_{t max} = сщ² (0,0825R² + 0,175r₀²)=7850*440²*(0,0825*0,1+0,175*0,00097)=12,5 МПа (9)

где р=7850 - плотность материала диска, кг/м³; R - наружный радиус диска, м;

r₀- радиус центрального отверстия диска, м.

Окружное напряжение от сил инерции молотков в стальном диске на образующей центрального отверстия определяется из следующей зависимости

у_t = Р_и R₀ Z / [р д (R²₀ + r₀² )]=6869.3*0.094*4/[3.14*0.01(0.094²+0.00097) ]=

=290209=0,29 МПа (10)

где Р u - центробежная сила инерции молотка (без учета отверстия в нем), Н;

Ro - радиус окружности расположения центров осей подвеса молотка, м;

Ro=1.33*0.069=0.094

- число отверстий в диске под оси подвеса (число молотков);

д - толщина диска, м.

Центробежная сила инерции молотка

Р_и = m_м щ² R_с=0,314*440²*0,113=6869,3 (11)

Где m _м - масса молотка, кг;

m _м=a*b*д*??=0.1*0.04*0.01*7850=0.314

Rc - радиус окружности расположения центров массы молотков, м.

Rc= R₀+C=0.094+0.019=0.113

Диаметр оси подвеса молотков определяют из условия его работы

как двух опорной балки на изгиб по формуле

d = 1,36 ³v (Р_и д_м ) / [у_и] = (12)

где д_м - толщина молотка, м; (2 - 10 мм)

[у_и] - допускаемое напряжение при изгибе, Па;

Перемычки между отверстиями под оси подвеса и наружной

кромкой диска проверяют на сопротивление смятию и срезу по формулам

Р_и / ( дd ) ? [у_см] (13)

0,5 Р_и / ( дh_min ) ? [у_ср] (14)

у_ср=60 МПа (приложение)

Где h_min =0,5 Р_и /д* у_ср=5,7 мм .размер перемычки, м.

Вал, диски и оси под молотки изготовляют из обычных конструкционных сталей, а молотки - из легированной термически обработанной вязкой износоустойчивой стали. Термообработка стали заключается в ее нагреве до 880 ос с дальнейшим охлаждением в масле и отпуске при 225 ос. После такой термообработки молотки имеют твердость 39-47,5 НRС_э. Допускаемые напряжения при смятии и срезе для дисков, изготовленных из углеродистых сталей с временным сопротивлением разрыву 490-590 МПа, при спокойном режиме можно принимать до 150 МПа. Обычно их принимают:

[у_см] = 59 - 88 МПа

[у_ср] = (0,2 - 0,3) у_т или [у_ср] = 0,8[у]

Примечание:

Молотки изготавливают с одним отверстием, из стали плотностью 7850 кг/м.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Харламов СВ. Практикум по расчету и конструированию машин и аппаратов пищевых производств -- Л.: Агропромиздат, 1991. - 256 с.

Расчет и задачи по процессам и аппаратам пищевых производств/ под ред. СМ. Гребенюка, И.М. Михеевой. - М.: Агропромиздат, 1987. -304 с.

Плаксин Ю.М., Малахов Н.Н., Ларин В.А. Процессы и аппараты пищевых производств. - 2-е изд., пераб. и доп.- М.: КолосС, 2008. - 760 с.: ил. - Учебники и учеб. пособия для студентов высш. учеб. заведений.

Кавецкий Г.Д., Касьяненко В.П., Процессы и аппараты пищевой технологии. - 3-е изд., пераб. и доп.- М.: КолосС, 2008. - 591 с.: ил. - Учебники и учеб. пособия для студентов высш. учеб. заведений.

Методические указания для выполнения курсового проекта по дисциплине «Процессы и аппараты пищевых производств». Благовещенск.: из-во ДальГАУ, 2005. - 26 с.

ПРИЛОЖЕНИЯ

приложение 1

Физические свойства воды на линии насыщения

ts, оC	Р, 10-5 Па	с, кг/м3	i, кДж/кг	ср, кДж/(кг оC)	л, 102, Вт/ (м оC)	б, 108	м , 106, Па·с	н, 106, м2/с	в,	у	Рr
0	1,013	999,9	0,00	4,212	55,1	13,1	1788	1,789	0,63	756,4	13,67
10	1,013	999,7	42,04	4,191	57,4	13,7	1306	1,306	0,70	741,6	9,52
20	1,013	998,2	83,91	4,183	59,9	14,3	1004	1,006	1,82	726,9	7,02
30	1,013	995,7	125,7	4,174	61,8	14,9	801,5	0,805	3,21	712,2	5,42
40	1,013	992,2	167,5	4,174	63,5	15,3	653,3	0,659	3,87	696,5	4,31
50	1,013	988,1	209,3	4,174	64,8	15,7	549,4	0,566	4,49	676,9	3,54
60	1,013	983,2	251,1	4,179	65,9	16,0	469,9	0,478	5,11	662,2	2,98
70	1,013	977,8	293,0	4,187	66,8	16,3	406,1	0,415	5,70	643,5	2,55
80	1,013	971,8	335,0	4195	67,4	16,6	355,1	0,365	6,32	625,9	2,21
90	1,013	965,3	377,0	4,208	68,0	16,8	314,9	0,326	6,95	607,2	1,95
100	1,013	958,4	419,1	4,220	68,3	16,9	282,5	0,295	7,52	588,6	1,75
110	1,43	951,0	461,4	4,233	68,5	17,0	259,0	0,272	8,08	569,0	1,60
120	1,98	943,1	503,7	4,250	68,6	17,1	237,4	0,252	8,64	548,4	1,47
130	2,70	934,8	546,4	4,266	68,6	17,2	217,8	0,233	9,19	528,8	1,36
140	3,61	926,1	589,1	4,287	68,5	17,2	201,1	0,217	9,72	507,2	1,26
150	4,76	917,0	632,2	4,313	68,4	17,3	186,4	0,203	10,3	486,6	1,17
160	6,18	907,4	675,4	4,346	68,3	17,3	173,6	0,191	10,7	466,0	1,10
170	7,92	897,3	719,3	4,380	67,9	17,3	162,8	0,181	11,3	443,4	1,05
180	10,03	886,9	763,3	4,417	67,4	17,2	153,0	0,173	11,9	422,8	1,00
190	12,55	876,0	807,8	4,459	67,0	17,1	144,2	0,165	12,6	400,2	0,96
200	15,55	863,0	852,5	4,505	66,3	17,0	136,4	0,158	13,3	376,7	0,93
210	19,08	852,8	897,7	4,555	65,5	16,9	130,5	0,153	14,1	354,1	0,91
220	23,20	840,3	943,7	4,614	64,5	16,6	124,6	0,148	14,8	331,6	0,89
230	27,98	827,3	990,2	4,681	63,7	16,4	119,7	0,115	15,9	310,0	0,88
240	33,48	813,6	1037,5	4,765	62,8	16,2	114,8	0,141	16,8	285,5	0,87
250	39,78	799,0	1085,7	4,814	61,8	15,9	109,9	0,137	18,1	261,9	0,86
260	46,94	784,0	1135,1	4,919	60,5	15,6	105,9	0,135	19,1	237,4	0,87
270	55,05	767,9	1185,3	5,070	59,0	15,1	102,0	0,133	21,6	214,8	0,88
280	64,19	750,7	1236,8	5,230	57,4	14,6	98,1	0,131	23,7	191,3	0,90
290	74,45	732,2	1290,0	5,485	55,8	13,9	94,2	0,129	26,2	168,7	0,93
300	85,92	712,5	1344,9	5,736	54,0	13,2	91,2	0,128	29,2	144,2	0,97
310	98,70	691,1	1402,2	6,071	52,3	12,5	88,3	0,128	32,9	120,7	1,03
320	112,90	667,1	1462,1	6,574	50,6	11,5	85,3	0,128	38,2	98,10	1,11
330	128,65	640,2	1526,2	7,244	48,4	10,4	81,4	0,127	43,3	76,71	1,22
340	146,08	610,1	1594,8	8,165	45,7	9,17	77,5	0,127	53,1	56,70	1,39
350	165,37	574,4	1671,4	9,504	43,0	7,88	72,6	0,126	66,8	33,16	1,60
360	186,74	528,0	1761,5	13,981	39,5	5,36	66,7	0,126	109	20,21	2,35
370	210,53	450,5	1892,5	40,321	33,7	1,86	56,9	0,126	264	4,709	6,79

приложение 2

Физические свойства водяного пара на линии насыщения

ts, оC	Р, 10-5 Па	с, кг/м3	i/, кДж/кг	i//, кДж/кг	ср, кДж/(кг оC)	л, 10-2, Вт/ (м оC)	б, 108	м , 106, Па·с	н, 10-6, м2/с	Рr
100	1,013	0,598	2675,9	2256,8	2,135	2,372	18,58	11,97	20,02	1,08
110	1,43	0,826	2691,4	2230,0	2,177	2,489	13,83	12,46	15,07	1,09
120	1,98	1,121	2706,5	2202,8	2,206	2,593	10,50	12,85	11,46	1,09
130	2,70	1,496	2720,7	2174,3	2,257	2,686	7,972	13,24	8,85	1,1
140	3,61	1,966	2734,1	2145,0	2,315	2,791	6,130	13,54	6,89	1,12
150	4,76	2,547	2746,7	2114,4	2,395	2,884	4,728	13,93	5,47	1,16
160	6,18	3,258	2758,0	2082,6	2,479	3,012	3,722	14,32	4,39	1,18
170	7,92	4,122	2768,9	2019,5	2,583	3,128	2,939	14,72	3,57	1,21
180	10,03	5,157	2778,5	2015,2	2,709	3,268	2,339	15,11	2,93	1,25
190	12,55	6,394	2786,4	1978,8	2,856	3,419	1,872	15,69	2,41	1,30
200	15,55	7,862	2793,1	1910,7	3,023	3,517	1,492	15,99	2,03	1,36
210	19,08	9,588	2798,2	1900,5	3,199	3,722	1,214	16,38	1,71	1,41
220	23,20	11,62	2801,5	1857,8	3,408	3,886	0,983	16,87	1,45	1,47
230	27,98	13,99	2803,2	1813,0	3,634	4,094	0,806	17,36	1,24	1,54
240	33,48	16,76	2803,2	1765,6	3,881	4,291	0,658	17,76	1,06	1,61
250	39,78	19,98	2801,1	1715,8	4,158	4,512	0,544	18,25	0,913	1,68
260	46,94	23,72	2796,5	1661,4	4,468	4,803	0,453	18,84	0,794	1,75
270	55,05	28,09	2789,8	1604,4	4,815	5,106	0,378	19,32	0,688	1,82
280	64,19	33,19	2779,7	1542,9	5,234	5,489	0,317	19,91	0,600	1,90
290	74,45	39,15	2766,4	1476,3	5,694	5,827	0,261	20,60	0,526	2,01
300	85,92	46,21	2749,2	1404,3	6,280	6,268	0,216	21,29	0,461	2,13
310	98,70	54,58	2727,4	1325,2	7,118	6,838	0,176	21,97	0,403	2,29
320	112,90	64,72	2700,2	1238,1	8,206	7,513	0,141	22,86	0,353	2,50
330	128,65	77,10	2665,9	1139,7	9,881	8,257	0,108	23,94	0,310	2,86
340	146,08	92,76	2621,9	1027,1	12,35	9,304	0,0811	25,21	0,272	3,35
350	165,37	113,6	2564,5	893,4	16,21	10,70	0,0580	26,58	0,234	4,03
360	186,71	144,0	2481,2	719,7	23,03	12,79	0,0386	29,14	0,202	5,23
370	210,53	203,0	2330,9	438,4	56,52	17,10	0,0150	33,75	0,166	11,10

приложение 3

Значение комплексов А и В для воды

ts, °C	А, 1/(м°C)	В · 10-3, м/Вт	ts, °C	А, 1/(м°C)	В · 10-3, м/Вт
20	5,16	1,62	170	136	12,04
30	7,88	2,06	180	150	12,90
40	11,4	2,54	190	167	14,02
50	15,6	3,06	200	182	15,05
60	20,9	3,62	210	197	16,08
70	27,1	4,22	220	218	17,63
80	34,5	4,88	230	227	18,40
90	42,7	5,57	240	246	1978
100	51,5	6,28	250	264	21,32
110	60,7	6,95	260	278	22,70
120	70,3	7,65	270	296	24,42
130	82,0	8,47	280	312	26,31
140	94,0	9,29	290	336	28,72
150	107	10,15	300	354	31,21
160	122	11,09

Размещено на Allbest.ru