Проектирование системы теплоснабжения жилого района от ЦТП

Размещено на http://www.allbest.ru/

ВЫПУСКНАЯ КВАЛИФИКАЦИОННАЯ РАБОТА

на тему: «Проектирование системы теплоснабжения

СОДЕРЖАНИЕ

Введение

Раздел 1. Исходные данные, общие сведения о ЦТП

1.1 Анализ принципа действия и технологических схем ЦТП

1.1.1 Принцип действия ЦТП

1.1.2 Схемы ЦТП

1.2 Исходные данные проекта

1.2.1 Климатические условия площадки

1.2.2 Описание принятой схемы теплоснабжения

1.2.3 Потребители тепловой энергии от ЦТП

Раздел 2. Проектирование системы теплоснабжения жилого района от ЦТП

2.1 Расчет тепловых нагрузок и расходов теплоносителя

2.2 Выбор и описание способа регулирования

2.3 Расчет тепловой схемы

2.4 Гидравлический расчет системы теплоснабжения

2.4.1 Расчет расходов теплоносителя по участкам сети

2.4.2 Расчет потерь давления

2.4.3 График давлений тепловой сети и его анализ

2.5 Выбор и расчет оборудования

2.5.1 Подбор теплообменного оборудования

2.5.2 Подбор насосного оборудования

2.5.3 Конструктивные элементы тепловой сети

2.6 Технологическая часть

Раздел 3. Экономика, безопасность решений проекта и экология

3.1 Экономическая часть

3.1.1 Расчет расходов по эксплуатации системы теплоснабжения

3.1.2 Расчет доли ЦТП и тепловых сетей в себестоимости отпуска тепловой энергии

3.2 Безопасность решений проекта

3.2.1 Опасные и вредные производственные факторы

3.2.2 Техника безопасности

3.2.3 Производственная санитария

3.3 Охрана окружающей среды

Заключение

Список использованной литературы

ВВЕДЕНИЕ

Темой выпускной квалификационной работы является проектирование теплоснабжения района от ЦТП в г. Казани.

Целью работы является разработка проекта теплоснабжения жилого района от ЦТП, выбор принципиальных решений по теплоснабжению, рабочего оборудования и средств контроля.

Раздел 1. Исходные данные, общие сведения о ЦТП

1.1 Анализ принципа действия и технологических схем ЦТП

1.1.1 Принцип действия ЦТП

Четырехтрубная система централизованного теплоснабжения от источников

Центральный тепловой пункт (ЦТП) - комплекс технических устройств, предназначенный для присоединения, передачи и распределения тепловой энергии нескольким потребителям. В ЦТП подключаются группы однородных систем теплопотребления: отопление, вентиляция и ГВС большинства зданий микрорайона/квартала.

ЦТП должны размещаться на границах между магистральными и

распределительными (квартальными) сетями и служат для распределения теплоносителя по системам отопления и горячего водоснабжения обслуживаемых зданий, а также функции обеспечения безопасности, управления и учета.

Принципиальная схема ЦТП представлена на рисунке 1.1.

Основные задачи ЦТП:

- распределение теплоносителя в автомаитческом режиме, который поступает от источника тепла по тепловым сетям в местные районные сети, в объемах, соответствующих потребности абонентов;

- телемеханический контроль за всеми параметрами теплоносителя и автоматический учет расхода теплоты, получаемой всеми абонентами;

- автоматическое регулирование всех параметров теплоносителя, направляемого в местные распределительные тепловые сети в соответствии с техническими характеристиками группы потребителей;

- защита от нарушения гидравлических режимов тепловых сетей при возникающих нарушениях теплового режима, а также от возникновения утечек в магистральных и местных сетях;

- защита местных систем теплоснабжения от аварийного повышения давления в распределителльных сетях (возникающие гидравлические удары и ошибки при переключениях);

- система водоподготовки для ГВС;

- обеспечение отключения систем теплопотребления в случае такой необходимости.

Рис. 1.1. Принципиальная схема ЦТП

теплоснабжение жилой район

1.1.2 Схемы ЦТП

При использовании воды - как теплоносителя в системе теплопотребления, центральные тепловые пункты могут быть с зависимой и независимой схемой подключения оборудования.

По зависимой одноконтурной схеме подключения вода от распределительной сети поступает непосредственно абоненту в систему теплопотребления. При реализации такой схемы нет необходимости в строительстве промежуточных тепловых пунктов, теплообменного оборудования и другого смесительного и насосного оборудования.

Главным недостатком такой схемы является невозможность осуществления регулирования режимов теплопотребления.

При независимой двухконтурной схеме подключения теплоноситель от магистральных сетей (первый контур) отдает тепло теплоносителю, который уже будет циркулировать непосредственно в системе теплопотребления абонентов (второй контур). Преимуществами данной схемы является возможность полного регулирования и управления всеми тепловыми режимами всех контуров схемы.

1.2 Исходные данные проекта

1.2.1 Климатические условия площадки

Место строительства - г. Казань.

Район строительства в соответствии с СП 131.13330.2012 «Строительная климатология» и СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия» характеризуется следующими условиями, представленными в таблице 1.1.

1.2.2 Описание принятой схемы теплоснабжения

Прокладка трассы трубопроводов тепловой сети нанесена на тепловую карту района города с нанесёнными на ней кварталами, геодезическими отметками уровня земли и заданными тепловыми нагрузками.

При проектировании трассы трубопроводов учитывались следующие соображения:

При проектировании тепловой сети от ЦТП учтем следующие требования:

Диаметры трубопроводов, которые прокладываем в жилом районе, по условиям безопасности, выбираем не более 500 мм, при этом не допускается прокладка трассы в местах возможного скопления людей (спортивные площадки, скверы, дворовое пространство и т.д.). Пересечение трубопроводами тепловых сетей дошкольных, детских, школьных и лечебно-профилактических организаций не допускается.

Для проектируемой тепловой сети выбираем подземную прокладку.

При окончательном выборе схемы магистральных тепловых сетей требуется учитывать экономичность и надежность их работы. При этом необходимо ориентироваться на наименьшую протяженность тепловых сетей, к меньшему числу тепловых камер, используя, по возможности, двухстороннее подключение абонентов.

Для подземной прокладки тепловых сетей применяется канальная.

1.2.3 Потребители тепловой энергии от ЦТП

В данной работе рассматривается теплоснабжение жилого микрорайона города Казани от ЦТП.

К ЦТП подключено 33 потребителя, список которых с тепловыми нагрузками приведен в таблице 1.2.

Таблица 1.2 Тепловые нагрузки зданий

Раздел 2. Проектирование системы теплоснабжения жилого района от ЦТП

2.1 Расчет тепловых нагрузок и расходов теплоносителя

Произведем расчет тепловых нагрузок теплопотребления.

Расход теплоты на отопление (на системы, оборудование конвективно-излучающими приборами). Расчетные расходы теплоты (Гкал/ч) на отопление жилых, общественных и административных зданий определяют по укрупненным показателям

(2.1)

где q - удельная отопительная характеристика здания при tв.р.=-32С, кал ?(м3•ч•С);

б- поправочный коэффициент, учитывающий климатические условия района и применяемый в случаях, когда расчетная температура наружного воздуха отличается от - 32С;

V-объем здания по наружному обмеру, м3;

t в- расчетная температура воздуха внутри отапливаемого здания, С ;

tв.р.- расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления, С.

Отопительные характеристики жилых зданий с учетом естественной вентиляции для климатического пояса с расчетной температурой наружного воздуха tв.р.= -32С можно также определить по эмпирической формуле ВТИ им. Ф. Э. Дзержинского:

, (2.2)

где V - объем зданий по наружному обмеру, м3;

n = 6, a = 1,6 - для зданий, возведённых до 1958 г.;

n = 8, а = 1,3 - для зданий, построенных после 1958 г. (из сборного железобетона).

Определим расход теплоты на горячее водоснабжение. Расчетные расходы горячей воды и теплоты на горячее водоснабжение определяют по проектным данным. При их отсутствии нормативный расход горячей воды для жилых зданий определяют по формулам:

среднечасовой за сутки наибольшего водопотребления

, (2.3)

максимально часовой

, (2.4)

где а - норма расхода горячей воды на одного потребителя, принимаемая по таблице 1.5 [2];

N - расчетное число потребителей;

К - коэффициент часовой неравномерности потребления горячей воды;

10-3 - коэффициент перевода расхода воды из л/ч в м3/ч.

Среднечасовой и максимально-часовой расчетные расходы теплоты на горячее водоснабжение (Гкал/ч) определяют умножением соответствующих расходов воды на коэффициент (55 - tx)10-3 (где 55 - принятая температура горячей воды, tx - температура холодной воды, которая при отсутствии данных принимается равной 5 0С).

Расчетный среднечасовой расход горячей воды для жилых зданий находят по формуле:

, (2.5)

где tx - принятая температура горячей воды в системах горячего водоснабжения, 0С, принимается не ниже 50 0С для закрытой системы теплоснабжения и не ниже 60 0С для открытой системы.

Среднечасовые расчетные расходы воды и теплоты на горячее водоснабжение в летний период находят по формулам:

; (2.6)

; (2.7)

где tг.л и tх.л - принятые температуры горячей и холодной воды в летний период, 0С; при отсутствии данных принимают tх.л = 15 0С;

p __ коэффициент, учитывающий снижение среднечасового расхода воды на горячее водоснабжение в летний период, при отсутствии данных принимается равным 08, а для предприятий, курортов и южных городов p=1.

Расчетный расход воды в системе отопления, присоединенной к тепловой сети посредством подмешивающего устройства- элеватора или насоса, находят по формуле:

(2.8)

где t3p - расчетная температура воды на входе в систему, С.

Расчетные расходы воды из тепловой сети G и по системе отопления связаны между собой через коэффициент смешения:

= G(1+up) (2.9)

где up- - расчетный коэффициент смешения, равный отношению расчетного расхода подмешиваемой воды к расчетному расходу сетевой воды.

Расход сетевой воды на горячее водоснабжение в летний период. В закрытой системе теплоснабжения расход сетевой воды на горячее водоснабжение в летний период для всех схем подогревателей определяют по формуле:

(2.10)

где t п..л - температура воды в падающей линии в летний период, 0С; t- температура воды за подогревателем горячего водоснабжения, 0С; t х..л -температура водопроводной воды в летний период, 0С.

По вышеприведенным формулам произведем расчет нагрузок и расходов теплоносителя на отопление и горячее водоснабжение для жилого дома «Абонент №10 Жилой дом, 80».

Нагрузка отопления определяется по формуле:

Определим расход теплоносителя на горячее водоснабжение

Средняя нагрузка горячего водоснабжения для жилого дома составит:

Летняя

Зимняя

Расход теплоносителя на отопление составит

G=

Найденные нагрузки и расходы теплоносителя отопления и горячего водоснабжения приведены в таблице 2.1.

Суммарная тепловая нагрузка на отопление и вентиляцию микрорайона составила 5,93 Гкал/ч, на горячее водоснабжение - 1,73 Гкал/ч.

Суммарная тепловая нагрузка 7,66 Гкал/ч.

Расход сетевой воды на отопление и горячее водоснабжение рассчитанные по вышеприведенным формулам представлены в таблице 2.1.

Суммарный расход теплоносителя на отопление и вентиляцию составил 237,26 м3/ч, на горячее водоснабжение 34,55 м3/ч.

Суммарный расход теплоносителя составил 271,8 м3/ч.

Таблица 2.1

Тепловые нагрузки и расходы теплоносителя жилого района

Абонент	Тепловые нагрузки (Гкал/ч) и расходы теплоносителя
	Q0	G0	Qv	Gv	Qгвз	Gгвз	Qгвл	Gгвл
№2 ферма-2 дом 10	0,056	2,24	0	0	0,0000	0	0,0000	0,000
№6 ферма-2 дом 71	0,0809	3,236	0	0	0,0113	0,226	0,0090	0,181
№7 ферма-2 дом 59	0,0503	2,012	0	0	0,0124	0,248	0,0099	0,198
№8 ферма-2 дом 49	0,0268	1,072	0	0	0,0075	0,15	0,0060	0,120
№9 ферма-2 дом 50	0,0392	1,568	0	0	0,0000	0	0,0000	0,000
№10 ферма-2 дом 80	0,3662	14,648	0	0	0,0850	1,7	0,0680	1,360
№11 ферма-2 д/с №47	0,0889	3,556	0	0	0,0396	0,792	0,0317	0,634
№12 ферма-2 дом 76		0		0	0,0000	0	0,0000	0,000
Магазин №5	0,0074	0,296	0	0	0,0073	0,146	0,0058	0,117
Жилой дом	0,1522	6,088	0	0	0,0260	0,52	0,0208	0,416
Итого: 0,1929	0,1596	6,384	0	0	0,0333	0,666	0,0266	0,533
№13 ферма-2		0		0	0,0000	0	0,0000	0,000
Общежитие №6	0,1667	6,668	0	0	0,0371	0,742	0,0297	0,594
Ф-л полик. отделения дет. б-цы	0,0053	0,212	0	0	0,0022	0,044	0,0018	0,035
Итого: 0,2113	0,172	6,88	0	0	0,0393	0,786	0,0314	0,629
№14 ферма-2 82 Общежитие №5	0,1672	6,688	0	0	0,0418	0,836	0,0334	0,669
№15 ферма-2 79-А, общежитие №1А	0,2785	11,14	0	0	0,1074	2,148	0,0859	1,718
№16 ферма-2 79Б, общежитие( с пристроем)	0,3464	13,856	0	0	0,1117	2,234	0,0894	1,787
№18 учебное здание№3 (библиотека)	0,1044	4,176	0	0	0,0022	0,044	0,0018	0,035
№19 ферма-2 84 спортивный корпус	0,161	6,44	0	0	0,0319	0,638	0,0255	0,510
№20 учебная мастерская	0,2713	10,852	0	0	0,0000	0	0,0000	0,000
№ 21 учебное здание№3	0,8858	35,432	0,1048	4,192	0,0176	0,352	0,0141	0,282
№ 22 учебное здание № 2А-Б	0,2919	11,676	0	0	0,0000	0	0,0000	0,000
№23 Ферма 2, 78,ж/д	0,2614	10,456	0	0	0,0357	0,714	0,0286	0,571
№25 Ферма-2, дом 44	0,0174	0,696	0	0	0,0000	0	0,0000	0,000
№27 Биотехнологическая лаборатория	0,015	0,6	0	0	0,0000	0	0,0000	0,000
№28 Учебно-тепличный комплекс	0,0171	0,684	0	0	0,0000	0	0,0000	0,000
№29 Ферма-2, дом 85	0,0136	0,544	0	0	0,0000	0	0,0000	0,000
№ 30 Общежитие гостиничного типа	0,2337	9,348	0,0861	3,444	0,2428	4,856	0,1942	3,885
№ 31 стадион «ТУЛПАР»	0,1204	4,816	0,1685	6,74	0,5589	11,178	0,4471	8,942
№ 32 Спортивный комплекс	0,1763	7,052	0,43	17,2	0,1983	3,966	0,1586	3,173
№ 33 Ферма-2, дом 81	0,4046	16,184	0	0	0,0929	1,858	0,0743	1,486
№ 34 Ферма-2, ГРП	0,0026	0,104	0	0	0,0000	0	0,0000	0,000
№ 37 Ферма-2, дом 75	0,0526	2,104	0	0	0,0000	0	0,0000	0,000
№ 39 Ферма-2 Контора учхоза	0,0373	1,492	0	0	0,0000	0	0,0000	0,000
Гараж учхоза	0,1124	4,496	0	0	0,0000	0	0,0000	0,000
Итого: 0,1497	0,1497	5,988	0	0	0,0000	0	0,0000	0,000
№ 40 Ферма-2, дом №74	0,0083	0,332	0	0	0,0000	0	0,0000	0,000
№41 Столовая общежития ФПК	0,1034	4,136	0	0	0,0539	1,078	0,0431	0,862
№42 Уч. лаборатория хранения матер.	0,0057	0,228	0	0	0,0000	0	0,0000	0,000
№ 43 Ферма-2, дом №43	0,0139	0,556	0	0	0,0011	0,022	0,0009	0,018
Магазин «Исток»		0		0	0,0000	0	0,0000	0,000
ИТОГО:	5,1421	205,684	0,7894	31,576	1,7276	34,552	1,3821	27,642

2.2 Выбор и описание способа регулирования

График тепловых нагрузок представлен на рис. 2.1.

Рис. 2.1. График тепловых нагрузок

Отопительный график качественного регулирования. При качественном регулировании отпуска теплоты для отопительных систем график температур воды до и после элеватора и температуры воды, поступающей в тепловую сеть из отопительной системы, строят по результатам расчета по формулам:

t1=(1+uр) t3-uр t2 (2.11)

(2.12)

t2=t3- (t3p - t2p) (2.13)

Для систем отопления, оборудованных наиболее распространенными типами конвективно излучающих нагревательных приборов, в показателе степени n = 0,25. Для систем теплопотребления, оборудованных конвективно-излучающими приборами и подключенных к тепловой сети непосредственно, Uр = 0 и t3 = t1.

Текущие значения температуры воды после элеватора и обратной от систем отопления в диапазоне спрямления температурного графика при неизменном располагаемом напоре источника теплоты определяют по формулам:

(2.14)

(2.15)

Рис. 2.2. Температурный график для тепловой сети

2.3 Расчет тепловой схемы

Основной целью расчета тепловой схемы является выбор основного и вспомогательного оборудования с определением исходных данных для последующего технико-экономического расчета.

Исходные данные для расчета приведены в таблице 2.2. Эта таблица составлена с учетом проекта системы теплоснабжения или определенных расходов теплоты всеми потребителям по укрупненным показателям. В данной таблице также указываем значения величин, предварительно принятые в последующих расчетах.

Таблица 2.2

Исходные данные к расчету тепловой схемы

Наименование	Обозначение	Значение величин при характерных режимах работы котла
		максимально- зимнем	наиболее холодного месяца	летнем
1	2	3	4	5
Место расположения ЦТП	г. Казань
Максимальный расход теплоты на отопление зданий	QО	5,14 Гкал/ч 5,98 МВт
на вентиляцию общественных зданий	QВ	0,79 Гкал/ч 0,92 МВт
на горячее водоснабжение	QГВС	1,73 Гкал/ч 2,00 МВт	1,73 Гкал/ч 2,00 МВт	1,73 Гкал/ч 2,00 МВт
Расчетная температура наружного воздуха для отопления,єС	tр.о	-32	-32
Расчетная температура наружного для вентиляции,єС	tв	-18
Температура воздуха внутри помещения,єС	tв.н	20	20
Температура сырой воды оС	tс.в	5	5	15
Температура подогретой сырой воды перед химводоочисткой,єС	t1х.о.в	35	35	35
Температура подпиточной воды после охладителя деаэрированной воды	t11под	70	70	50
Коэффициент собственных нужд химводоочистки	Kхво	1.25	1.25	1.25
Температура на выходе из водогрейных котлов, С	t1 в.к	95	95	95
Температура на выходе в водогрейный котел, С	t2 в.к	70	70	70
Расчетная температура горячей воды после местных теплообменников гвс	tобрпотр	60	60	60
Предварительно принятый расход хим. очищенной воды, м.куб/ч.	G1 х.о.в	5	5	1
Предварительно принятый расход сетевой воды на подогрев химочищенной воды	Gгрпод	2	2	0.5
Температура греющей воды после теплообменников химочищенной воды,єС	t11гр	80	75	70
Температура греющей воды после охлаждения химически очищенной воды,єС.		85	85	75
КПД подогревателя		0.95	0.95	0.95

Наиболее холодный месяц январь, средняя температура января составляет -13,5 0С, температура теплоносителя в подающей линии теплоносителя при этом 94 0С.

Рассчитаем коэффициент снижение расхода теплоты на отопление и вентиляцию в режиме наиболее холодного месяца:

где - выбранная температура воздуха внутри отапливаемых помещений, єС ;

- температура наружного воздуха для режима наиболее холодного месяца 0С.

Рассчитываем отпуск теплоты на отопление и вентиляцию с учетом тепловых потерь

где - расход теплоты на отопление, МВт;

- расход теплоты на вентиляцию МВт;

Рассчитаем отпуск теплоты на отопление и вентиляцию для наиболее холодного месяца

Рассчитаем суммарный расход теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение (МВт)

где - расход теплоты на горячее водоснабжение, МВт;

Рассчитаем суммарный расход теплоты на отопление и вентиляцию для наиболее холодного месяца

Высислим расход воды в подающей линии системы теплоснабжения для нужд горячее водоснабжение, (т/ч)



Вычислим расход сетевой воды на отопление и вентиляцию (т/ч)

Вычислим расход сетевой воды на отопление и вентиляцию в наиболее холодный месяц (т/ч)

Вычислим расход воды внешними потребителями на отопление и вентиляцию и горячее водоснабжение в максимально зимнем режиме. (т/ч)

Вычислим расход воды внешними потребителями на отопление и вентиляцию и горячее водоснабжение в наиболее холодный месяц. (т/ч)

Вычислим расход воды внешними потребителями на отопление и вентиляцию и горячее водоснабжение в летнем режиме. (т/ч)



Вычислим расход подпиточной воды для восполнения утечек в тепловых сетях и в системе потребителей максимально зимний период.(т/ч)

Вычислим расход подпиточной воды для восполнения утечек в тепловых сетях и в системе потребителей в наиболее холодные месяца.(т/ч)

Вычислим расход подпиточной воды для восполнение утечек в тепловых сетях и в системе потребителей в летнем режиме.(т/ч)

где - потери воды в закрытой системе теплоснабжения и системе потребителей, принимаются 1,5 - 2,5 % часового расхода воды внешними потребителями.

Вычислим количество сырой воды, поступающее на химводоочистку в максимально зимний период. (т/ч)

т/ч

Вычислим количество сырой воды, поступающее на химводоочистку в наиболее холодные месяца. (т/ч)

 т/ч

Вычислим количество сырой воды, поступающее на химводоочистку в летнем режиме. (т/ч)

т/ч

Вычислим температуру химически очищенной воды после подогревателя подпиточной воды для максимально зимнего периода, 0С

Вычислим температуру химически очищенной воды после подогревателя подпиточной воды в режиме наиболее холодного месяца, 0С

Вычислим температуру химически очищенной воды после подогревателя подпиточной воды в режиме летних месяцев. 0С

где - температура сырой воды перед химводоочисткой, рекомендуется принимать ее до 20 0С;

- температура подпиточной воды, 0С;

- температура подпиточной воды после подогревателя подпиточной воды воды, єС; рекомендуется принимать равной 60 0С

- предварительно принятый расход химически очищенной воды; т/ч.

Вычислим расход теплоты на подогрев химически очищенной воды для максимально зимнего периода. (МВт)

Вычислим расход теплоты на подогрев химически очищенной воды в наиболее холодный месяц. (МВт)

Вычислим расход теплоты на подогрев химически очищенной воды в летнем режиме. (МВт)

Рассчитаем суммарный расход теплоты, который необходимо получить для максимально зимнего периода. (МВт)



Рассчитаем суммарный расход теплоты, который необходимо получить для наиболее холодного месяца .(МВт)

Рассчитаем суммарный расход теплоты, который необходимо получить в летнем режиме .(МВт)

Вычислим расход воды через на максимально зимний периода (т/ч).

т/ч

Вычслим расход воды для наиболее холодного месяца (т/ч).

т/ч

Вычислим расход воды на рециркуляцию для максимально зимнего периода (т/ч).

 т/ч

Вычислим расход воды на рециркуляцию для наиболее холодного месяца (т/ч).

Вычислим расход воды на рециркуляцию в летнем режиме (т/ч).

Рассчитаем расход воды по перепускной линии для максимально зимний периода (т/ч).

Рассчитаем расход воды по перепускной линии в наиболее холодные месяца (т/ч).

Вчислим расход воды по перепускной линии в летнем режиме (т/ч).

Вычислим расход сетевой воды от внешних потребителей через обратную линию на периода максимально зимний (т/ч).

Вычислим расход сетевой воды от внешних потребителей через обратную линию в наиболее холодный месяц (т/ч).

Вычислим расход сетевой воды от внешних потребителей через обратную линию в летнем режиме (т/ч).

Вычислим расчетный расход воды для максимально зимнего периода (т/ч).

Вычислим расчетный расход воды в наиболее холодный месяц. (т/ч).



Рассчитаем расчетный расход воды в летнем режиме (т/ч).

Рассчитаем расход воды, поступающая к внешнему потребителю по прямой линии на периода максимально зимний (т/ч).

т/ч

Рассчитаем расход воды, поступающая к внешнему потребителю по прямой линии в наиболее холодный месяц. (т/ч).

Рассчитаем расход воды, поступающий к внешнему потребителю по прямой линии в летнем режиме (т/ч).

Вычислим разницу между найденными ранее и уточненным расходом воды внешними потребителями на максимально зимний период в (%).



Вычислим разницу между найденными ранее и уточненным расходом воды внешними потребителями в наиболее холодные месяца (%).

Вычислим разницу между найденными ранее и уточненным расходом воды внешними потребителями в летнем режиме. (%).

Полученные результаты расчета сведены в таблицу 2.3.

Таблица 2.3

Результаты теплового расчета схемы котельной

Физическая величина	Обозн.	Значение величин при характерных режимах работы
		максимально-зимнем	наиболее холодного	летнем
1	2	3	4	5
Коэффициент снижения расхода теплоты	Кв.о		0,731
Температура воды в подающей линии на нужды отопления и вентиляции	t1		91,4
Температура обратной сетевой воды после систем отопления и вентиляции	t2		52,6
Отпуск теплоты на отопление и вентиляцию	Qо.в	6,9	5,04	-
Суммарный отпуск теплоты на отопление ,вентиляцию и горячее водоснабжение	Q	8,91	6,51	1,61
Расход воды на подающей линии на отопление вентиляцию	Gвн	268,67	204,85	-
Расход подпиточной воды для восполнения утечек в тепловой сети	Gут	5,37	4,10	0,63
Количество сырой воды поступающей на химводоочистку	Gс.в	6,72	5,12	0,79
Температура химически очищенной воды	tх.о.в	50,68	46,76	54,60
Суммарный расход теплоты, , МВт	?Q	9,28	6,77	1,43
Расход воды,т/ч	Gк	319,2	232,9	49,2
Расход воды на рециркуляцию т/ч	Gрец	139,2	112,2	31,6
Расход воды по перепускной линии т/ч	Gпер	0	72,4	14,9
Расход воды через обратную линию т/ч	Qобр	263,3	200,8	30,8
Расчетный расход воды через котлы,т/ч	Qр	270,0	205,9	31,57

Вывод: в ходе проектирования определены тепловые нагрузки и расходы теплоносителя жилого района, режим отпуска тепла, выполнен тепловой расчет схемы, по итогам которого получены основные расчетные характеристики работы котельной, что позволяет произвести выбор оборудования.

2.4 Гидравлический расчет системы теплоснабжения

2.4.1 Расчет расходов теплоносителя по участкам сети

Расходы теплоносителя на отопление и вентиляцию здания, кг/ч определяются по формулам:

(2.16)

(2.17)

Средний расход воды на ГВС, кг/ч определяется по формуле:

(2.18)

Расчет расходов теплоносителя представлен в таблице 2.5.

2.4.2 Расчет потерь давления

Ориентировочные средние удельные потери давления Rm, Па/м.

, (2.19)

где L - суммарная протяженность расчетной ветви (ответвления) на потери давления в которой используется величина Рр;

- коэффициент, учитывающий долю потерь давления в местных сопротивлениях, принимаемый равным 0,2.

Располагаемое давление Рр определяется по формуле:

Рр = (Нкв - Нэл) / 2 (2.20)

где Нэл требуемый напор для работы элеватора теплового пункта;

Требуемый располагаемый напор для работы элеватора Нэл , м:

Нэл = 1,4·h·(Uр +1)2 (2.21)

где h - потери напора в системе отопления, принимаемые равными 1-1,5 м;

Up - расчетный коэффициент смешения.

Up = = = 1,6

Нэл = 1,4·1,5·(1,6+1)2 = 14,2 м

Рр = (37 - 14,2) / 2 = 11,402 м = 114020 Па

Тогда по формуле ориентировочные удельные потери в квартальной теплосети будут равны:

 Па/м

Результаты гидравлического расчёта квартальных тепловых сетей приведены в таблицах 2.4 и 2.5.

Таблица 2.4

Расчет эквивалентных длин местных сопротивлений

dн х S, мм	L	ж	Кол-во	Вид местного сопротивления	Уж	Lэ	Lэ
2	3			4	7	8	9
273х7	43	0,3	1	шаровой кран	1,40	11,20	15,68
		0,1	1	сильфонный компенсатор
		1	1	тройник на проход при разделении потока
219х6	35	0,5	1	внезапное сужение	1,25	8,50	10,63
		0,3	1	шаровой кран
		0,1	1	сильфонный компенсатор
		1	1	тройник на проход при разделении потока
219х7	47	0,1	1	сильфонный компенсатор	1,60	8,50	13,60
		1	1	тройник на проход при разделении потока
		1	0,5	отвод сварной трёхшовный 90°
152х4,5	130	0,5	1	внезапное сужение	2,10	5,70	11,97
		0,2	3	сильфонный компенсатор
		1	1	тройник на проход при разделении потока
108х4	82	0,5	1	внезапное сужение	1,70	3,42	5,81
		0,1	2	сильфонный компенсатор
		1	1	тройник на проход при разделении потока
76х3,5	46	0,5	1	внезапное сужение	11,30	2,19	24,75
		0,3	1	отвод сварной одношовный 45°
		0,1	2	сильфонный компенсатор
		10	1	грязевик
		0,3	1	шаровой кран
159х4,5	12	0,5	1	внезапное сужение	1,90	5,70	10,83
		0,3	1	шаровой кран
		0,1	1	сильфонный компенсатор
		1	1	тройник на проход при разделении потока
133х4	13	0,5	1	внезапное сужение	1,60	5,68	9,09
		0,1	1	сильфонный компенсатор
		1	1	тройник на проход при разделении потока
133х4	143	0,2	3	сильфонный компенсатор	1,60	5,68	9,09
		1	1	тройник на проход при разделении потока
108х4	61	0,5	1	внезапное сужение	1,70	3,42	5,81
		0,1	2	сильфонный компенсатор
		1	1	тройник на проход при разделении потока
108х4	104	1	0,5	отвод сварной трёхшовный 90°	11,10	3,42	37,96
		0,1	3	сильфонный компенсатор
		10	1	грязевик
		0,3	1	шаровой кран
133х4	44	0,5	1	внезапное сужение	1,90	5,68	10,79
		0,3	1	шаровой кран
		0,1	1	сильфонный компенсатор
		1	1	тройник на проход при разделении потока
133х4	56	0,3	1	отвод сварной одношовный 45°	1,40	5,68	7,95
		0,1	1	сильфонный компенсатор
		1	1	тройник на проход при разделении потока
89х3,5	52	0,5	1	внезапное сужение	1,70	2,63	4,47
		0,1	2	сильфонный компенсатор
		1	1	тройник на проход при разделении потока
76х3,5	31	0,5	1	внезапное сужение	1,60	2,19	3,50
		0,1	1	сильфонный компенсатор
		1	1	тройник на проход при разделении потока
76х3,5	58	0,3	1	отвод сварной одношовный 45°	10,80	2,19	23,65
		0,1	2	сильфонный компенсатор
		10	1	грязевик
		0,3	1	шаровой кран
57х3,5	20	0,5	1	внезапное сужение	10,90	1,47	16,02
		0,3	1	шаровой кран
		0,1	1	сильфонный компенсатор
		10	1	грязевик

Определим невязку потерь давления на ответвлениях.

Невязка на ответвлении с участками 2 и 7 составит:

Невязка на ответвлении с участками 8 и 12 составит:

Невязка на ответвлении с участками 13 и 17 составит:

Таблица 2.5

Гидравлический расчет квартальных трубопроводов

№ уч	G, т/ч	Длина	V, м/с	DнЧS, мм	R, Па/м	?P, Па	У?P, Па
		L, м	Lэ, м	L, м
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
1	183,65	43	15,68	0,78	0,78	273х7	25,90	1519,72	13603,89
2	117,86	35	10,63	0,79	0,79	273х7	34,73	1584,44	12084,17
3	90,19	47	13,60	0,61	0,61	219х6	21,39	1295,98	10499,74
4	36,78	130	11,97	0,51	0,51	219х7	23,84	3384,32	9203,76
5	20,67	82	5,81	0,59	0,59	152х4,5	50,10	4399,45	5819,43
6	4,56	46	24,75	0,29	0,29	108х4	20,07	1419,98	1419,98
7	65,78	12	10,83	0,83	0,83	76х3,5	59,29	2243,00	13197,25
8	29,47	13	9,09	0,53	0,53	159х4,5	31,20	689,25	10954,25
9	28,46	143	9,09	0,52	0,52	133х4	29,14	4431,19	10265,00
10	16,12	61	5,81	0,46	0,46	133х4	30,41	2031,88	5833,81
11	15,11	104	37,96	0,43	0,43	108х4	26,78	3801,93	3801,93
12	36,31	44	10,79	0,66	0,66	108х4	47,38	2596,17	12004,65
13	28,68	56	7,95	0,52	0,52	133х4	29,63	1894,65	9408,48
14	13,57	52	4,47	0,57	0,57	133х4	61,80	3490,08	7513,83
15	9,07	31	3,50	0,54	0,54	89х3,5	69,26	2389,70	4023,75
16	4,56	58	23,65	0,29	0,29	76х3,5	20,01	1634,05	1634,05
17	7,63	20	16,02	0,88	0,88	76х3,5	272,37	9811,75	9811,75

2.4.3 График давлений тепловой сети и его анализ

График напоров тепловой сети

Приняты масштабы: горизонтальный Мг 1: 1000; вертикальный Мв 1: 1000.

Пьезометрические графики строятся для статического и динамического режимов системы теплоснабжения. За начало координат принимается величина располагаемого напора в точке подключения квартальных сетей равная 37 м. Пьезометрический график магистральной сети представлен на рисунке 2.1.

Согласно рекомендациям [13], при наличии, кроме элеваторной системы отопления, также и закрытой системы горячего водоснабжения - минимальный располагаемый напор на вводе в здание принимается не менее 25 метров.

Для построения пьезометрического графика неотопительного периода, используем формулу пересчёта:

(2.22)

Вывод по пьезометрическому графику:

Располагаемый напор достаточен для работы элеватора. Линии пьезометрического напора обратной магистрали при статическом и динамическом режимах выше здания (? 5 м), но не превышают рабочего напора (60 м).

Системе отопления при всех режимах не грозит ни «оголение» ни «раздавливание». Потребитель может быть присоединен к тепловым сетям по обычной элеваторной схеме.

Рис. 2.3. Пьезометрический график тепловой сети

2.5 Выбор и расчет оборудования

2.5.1 Подбор теплообменного оборудования

Общий расход теплоты на ГВС составляет для максимально зимнего режима 2,00 МВт = 2000 кВт.

Принимаем к установке два теплообменника, значит нагрузка на один аппарат составляет 1000 кВт.

Температуры греющей (котловой) и нагреваемой (сетевой) воды на входе и выходе теплообменника соответственно равны:

Определение расходов и скоростей движения греющего и нагреваемого теплоносителей

Средняя температура теплоносителей:

По среднеарифметическому значению температур определяются значения физических свойств греющего и нагреваемого теплоносителей [1,c.26]:

Плотности теплоносителей:

кг/м3

кг/м3

Кинематические коэффициенты вязкости:

м2/с

м2/с

Коэффициенты теплопроводности:

Вт/м•К

Вт/м•К

Критерий Прандтля:

Средние удельные массовые теплоемкости:

,кДж/кг•К

кДж/кг•К

Массовые расходы теплоносителей:

 (2.23)

(2.24)

где Q - тепловая нагрузка теплообменника, кВт.

кг/с

кг/с

По максимальному расходу выбирается тип пластин - 0,5Пр [14,с.34].

Параметры пластин [14,с.35]:

- площадь поперечного сечения канала,

- смачиваемый периметр в поперечном сечении канала,

- приведенная длина канала,

- площадь поверхности теплообмена пластины,

- толщина стенки пластины.

Эквивалентный диаметр сечения канала:

м

Скорость воды в каналах: м/с, м/с

Число каналов в пакете: шт.

Скорость второго теплоносителя: м/с

Соотношения числа ходов для теплоносителей

Для пластинчатого теплообменника принимаем:

ДРгр = ДРр = 40 кПа

ДРнагр = ДРв = 100 кПа

Подставим значения, получим:

Полученное соотношение ходов не превышает 2, значит для повышения скорости воды и соответственно эффективности теплообмена целесообразна симметричная компоновка (рис. 2.4).

Рис. 2.4. Симметричная компоновка пластинчатого водоподогревателя

Расчет интенсивности теплообмена при движении теплоносителей между пластинами

Критерий Рейнольдса и Прандтля для каждого теплоносителя:

Средняя температура стенки определяется по формуле:

По температуре стенки определяется .

Определяются критерий Нуссельта для греющего и нагреваемого теплоносителей:

- при турбулентном режиме ()

Коэффициенты теплоотдачи от греющего теплоносителя к поверхности стенки и от поверхности стенки к нагреваемому теплоносителю соответственно:

Вт/м2•К

Вт/м2•К

Определение площади поверхности теплообмена

Принимаются значения термических сопротивлений слоев загрязнений с двух сторон стенки:

,м2•К/Вт

м2•К/Вт [14,c.26].

В качестве материала для пластин и патрубков - сталь 12Х18Н10Т.

По средней температуре стенки определяют коэффициент теплопроводности стенки [14,c.27].

Суммарное термическое сопротивление:

 м2•К/Вт

Коэффициент теплопередачи:

Вт/м2•К

Сренелогарифмический температурный напор определен по формуле:

.

Расчетная поверхность теплообмена:

м2

Фактическая поверхность теплообмена:

м2

Рассчитывается относительный запас площади поверхности теплообмена Д, значение которого не должно превышать 5 %:

Рассчитываем гидравлические сопротивления при движении нагревающего и нагреваемого теплоносителей:

МПа

МПа

,

На котельной установлены подогреватели системы ГВС марки Sondex S 65 в количестве 2 шт.

Технические характеристики теплообменника пластинчатого Sondex S65:

- рабочая температура начинается с -30 и допускается до уровня +200 °С;

- максимальное рабочее давление около 25 бар;

- используемые материал прокладок - Nitrile, EPDM, Silicone, Viton;

- материал пластин - SMO 254, AISI 304, AISI 316, Titanium, а также Hastelloy C-276;

- тепловая мощность 1000-1300 кВт.

Пластинчатый теплообменник Sondex S65 обладает следующими преимуществами:

- высокая термическая эффективность;

- надежная конструкция: использование коррозиестойких сплавов для пластин и термоустойчивой резины для прокладок;

- легкость обслуживания: возможность оперативной промывки и замены отработанных уплотнителей и поврежденных пластин;

- возможность увеличить мощность пластинчатого теплообменника, добавив нужное количество пластин.

2.5.2 Подбор насосного оборудования

Циркуляционные насосы сетевого контура

Эти насосы служат для циркуляции воды в тепловой сети. Их выбирают по расходу сетевой воды из расчёта тепловой схемы. 0С

Сетевые насосы устанавливаются на обратной линии тепловой сети, где температура сетевой воды не превышает 70 0С.

Gс.н. = 183,6 т/ч

Согласно правилам Госгортехнадзора РФ, в котельной должно быть установлено не менее 2-х сетевых насосов.

Напор, развиваемый сетевым насосом, выбирается в зависимости от требуемого напора у потребителя и сопротивлением сети.

Определим объёмную подачу воды насосом:

,

где G - расход сетевой воды в районе, кг/ч;

с - плотность воды при расчётной температуре ф2 = 70 0С (на входе в насос), кг/м3 .

Подставив в формулу плотность воды, равную с=977,8 кг/м3 получим:

м3/ч

Установим два сетевых насоса марки GRUNDFOS TP 65 - 410/2F (рис. 2.1), запитанные от разных источников электроэнергии, один из которых резервный.



Рис. 2.5. Насос TP 65 - 410/2F

Техническая характеристика насоса:

- производительность: 90..116 м3/ч;

- напор: 32 м. вод. ст.;

Электродвигатель:

- мощность: 11 кВт,

- частота: 2900 об/мин;

Габаритные размеры: 144х180х360 мм;

Масса: 85 кг.

Подпиточные насосы

Предназначены для восполнения утечки воды из системы теплоснабжения, количество воды необходимое для покрытия утечек определяется в расчёте тепловой схемы.

Производительность подпиточных насосов равна:

Gподп = 4,6 т/ч

Определим объёмную подачу воды насосом:

, (2.25)

где G- расход сетевой воды в районе, кг/ч;

с - плотность воды при расчётной температуре ф2 = 70 0С (на входе в насос), кг/м3 .

Подставив в формулу плотность воды, равную с = 977,8 кг/м3 получим:

м3/ч

Необходимый напор подпиточных насосов определяется давлением воды в обратной магистрали и сопротивлением трубопроводов и арматуры на линии подпитки, число подпиточных насосов должно быть не менее 2-х, один из которых резервный.

Принимаем к установке 2 подпиточных насоса марки GRUNDFOS CR 5-4 (рис. 2.2) (один - рабочий, один - резервный).

Рис. 2.6. Насос UPS серии 100

Техническая характеристика насоса:

- производительность: 6 м3/ч;

- напор: 19,4 м. вод. ст.;

Электродвигатель:

- мощность: 0,55 кВт,

- частота: 2900 об/мин;

Масса: 27,4 кг.

2.5.3 Конструктивные элементы тепловой сети

Расчёт угла поворота трассы на самокомпенсацию

Определим изгибающее напряжение от термических деформаций на участке 11 , dу =108х4 мм у неподвижной опоры, при расчетной температуре теплоносителя = 115 0С и температуре окружающей среды tо= -32 оС.

Модуль продольной упругости стали Е = 2•105 МПа, коэффициент линейного расширения = 1,25•10-5 1/оC.

Сравним с допускаемым напряжением доп= 80 МПа

Определим линейное удлинение L1 короткого плеча L1

L = L ( - to) = 1,25•10-5 25,4 (115 + 32) = 0,048 м

Рис. 2.7. Расчётная схема участка квартальной тепловой сети

Для угла поворота 900 и n = l1/ l2 = 25,4/9,3=2,73, находим изгибающее напряжение у опоры Н21 по формуле:

(2.26)

Полученное изгибающее напряжение не превышает допустимое доп= 80 МПа. Следовательно, данный угол поворота может быть использован для самокомпенсации.

Определим силу упругой деформации угла поворота Pх по формуле:

(2.27)

где B - коэффициент, принимаемый по номограмме 10.26 /7/, A=12.

= 0,425 кгс*м2/град для диаметра dн = 108 мм согласно /4/ таб.10.21.

Дt - расчётная разность температур между максимальной температурой теплоносителя и расчётной для проектирования отопления температурой наружного воздуха tо., оС;

lм - длины прямых отрезков трубопроводов, м.

8,7 кгс= 87 Н

Расчёт усилий на подвижную и неподвижную опоры

Исходные данные:

dнxS = 108x4 мм

l=4 м

Py = 87 Н

Pк = 34138 Н

Рис. 2.8. Расчётная схема участка с неподвижными опорами

Подвижная опора:

Вертикальную нормативную нагрузку на подвижную опору Fv, Н, следует определять по формуле:

FV = Gh·L, (2.28)

где Gh - вес одного метра трубопровода в рабочем состоянии, включающий вес трубы, теплоизоляционной конструкции и воды, Н/м;

L - пролет между подвижными опорами, равный 4 м.

Величина Gh для труб с наружным диаметром 108 мм равна 283 Н/м.

FV = 283·4 = 1132 Н

Горизонтальные нормативные осевые нагрузки на подвижные опоры от трения Fhx, Н, определяются по формуле:

Fhx = мx·Gh·L (2.29)

где мx - коэффициент трения в опорах, который для скользящих опор при трении стали о сталь принимают равным 0,3

Fhx = 0,3·283·4 = 339,6 Н/м

Принята опора скользящая 108 Т13.07 согласно серии 4-903-10 выпуск 5.

Неподвижная опора

Неподвижные опоры рассчитываются на наибольшую горизонтальную нагрузку при различных режимах работы трубопроводов начало и конец охлаждения и нагревания при открытых задвижках.

Расчёт ведётся для опоры B. Усилия на неподвижную опору определяются по формулам:

При нагреве:

(2.30)

При охлаждении:

(2.31)

где Р - давление теплоносителя:

l1, l2 - длины большего и меньшего участков;

Принята неподвижная щитовая опора 108х4-І Т8.01 согласно серии 4.903-10 выпуск 4.

2.6 Технологическая часть

Технологическая карта разработана на строительство подземного трубопровода.

Рассматриваемый участок протяженностью 150 м;

Назначение - тепловая сеть;

Продолжительность рабочей недели - 5 дней;

Продолжительность рабочей смены - 8 часов;

Количество смен - 1;

Работы выполняются в летний период времени;

Время начала строительства - 01.07.2017 г.

Время окончания строительства - 21.07.2017 г.

Расчет геометрических характеристик траншеи

Рассчитываем отметку верха трубы в конце траншеи:

, м (2.32)

где - отметка верха трубы в конце траншеи, м;

- отметка верха трубы в начале траншеи, м;

- длина траншеи, м;

- уклон трубопровода

, м

Рассчитаем отметки низа трубы в начале и в конце траншеи:

Согласно [14] толщина стенки трубопровода составляет 11 мм, поэтому наружный диаметр труб составляет 0,672 м.

, м (2.33)

где - отметка дна траншеи в начале трубопровода, м;

- отметка верха трубы в начале трубопровода, м;

Dн - наружный диаметр трубы, м;

0,1 - высота искусственного основания (песчаной подготовки), м.

м

Отметки дна траншеи в конце трубопровода:

м (2.34)

где - отметка дна в конце траншеи, м;

отметка верха трубы в конце трубопровода, м

м

Поперечный разрез траншеи показан на рисунке 2.1.

Рис. 2.8. Поперечный разрез траншеи

Ширина траншеи по дну рассчитывается в зависимости от стыкового соединения и способа их монтажа. Принимаем монтаж трубопровода отдельными трубами, вид соединения - раструбное.

, м (2.35)

где bТ - ширина траншеи по дну, м

, м

Ширина по дну остается постоянной по всей длине траншеи.

При вычислении отметки поверхности земли в промежуточном колодце учитываем:

- средний геометрический уклон земли вдоль трассы трубопровода равен i = 0,0067;

- расстояние между поперечными осями смотровых колодцев.

При вычислении отметок дна траншеи в промежуточном сечении учитываем:

- уклон заложения трубопровода i = 0,008;

- расстояние между поперечными осями смотровых колодцев.

Срезка растительного слоя

Для того чтобы не повредить растительный слой в процессе строительства, предусматривается его срезка с помощью бульдозера и хранение грунта за пределами строительной площадки с тем, чтобы по окончании строительства вернуть его на место. Отвал бульдозера заглубляется в растительный слой на 15 см. Нож отвала срезает и сразу же удаляет кустарник. Так как толщина растительного слоя 20 см, следовательно, этот этап необходимо производить в два потока. Для данного вида работ выбираем бульдозер ДЗ-18.

Таблица 2.9

Характеристики бульдозера

Наименование характеристики	Данные
1	2
Марка базового трактора	Т-100МГС
Марка бульдозера	Д3-18
Мощность двигателя	80 л.с.
Привод	Гидравлический
Длина отвала	3,97 м
Высота отвала	1,0 м
Тип отвала	Поворотный
Вес навесного оборудования	1,86 т

Разработка грунта механическим способом

Для разработки траншеи подбирается одноковшовый экскаватор «обратная лопата» с гидравлическим приводом марки ЭО-3322. Его технические характеристики приведены в таблице ниже.

Таблица 2.10

Характеристики одноковшового экскаватора

Наименование характеристики	Данные
1	2
Вместимость ковша	0,4 м3
Мощность двигателя	75 кВт
Наибольшая глубина копания	5,0 м
Наибольший радиус копания на уровне стоянки	8,2 м
Наибольшая высота выгрузки в транспорт	5,1 м
Ширина ковша	0,8 м

Для совместной работы с экскаватором при разработке грунта (с погрузкой в транспортное средство) принимаем самосвал МАЗ-5549 грузоподъёмностью 8 тонн.

Таблица 2.11

Характеристики самосвала

Наименование характеристики	Данные
1	2
Мощность двигателя	132,4 кВт
Вместимость кузова	5,1 м3
Направление нагрузки	Продольное назад
Продолжительность разгрузки	15 сек
Масса	6,22 тонн
Ширина автомобиля	2500 мм

Таблица 2.12

Калькуляция трудовых затрат

Наименование технологических процессов	Ед. измерения	\Объём работ	Обоснование (ЕниР)	Норма времени	Затраты труда
				рабочих, чел-час	машиниста, маш-час	рабочих, чел-час	машиниста, маш-час
1	2	3	4	5	6	7	8
Снятие растительного слоя бульдозером ДЗ-18. Грунт II группы.	1000 м2 очищенной поверхности	1,7	ЕниР § Е2-1-5 т. 1, п. 2б	-	1,5	-	1,05
Разработка и перемещение грунта бульдозером Д3-18 на 50м. Грунт II группы.	100 м3 грунта	1,7	ЕниР § Е2-1-22 т. 2, п. 3б, 3д.	-	2,19	-	1,53
Разработка грунта экскаватором «обратная лопата» ЭО3322 в транспортные средства (автомобили-самосвалы МАЗ-5549). Грунт II группы	100 м3 грунта	0,08	ЕниР § Е2-1-11 т. 4, п. 3б.	-	4,5	-	0,3
Тоже в отвал	100 м3 грунта.	6,31	ЕниР § Е2-1-11 т. 4, п. 3в.	-	3,6	-	5,15
Зачистка дна траншеи и котлованов, разработанных экскаваторами (толщина ручной доработки - 0,1 м).	1 м3 грунта.	16,3	ЕниР § Е2-1-47 т. 1, п. 3е.	1,9	-	17,75	-
Отрывка приямков для заделки стыков труб (глубина до 0,4 м; рыхление грунта - вручную).

Страница:

•  1 
•  2 

дипломная работа "Проектирование системы теплоснабжения жилого района от ЦТП" скачать

Подобные документы

• Расчет систем теплоснабжения микрорайона города

  Расчет тепловых нагрузок района города. График регулирования отпуска теплоты по отопительной нагрузке в закрытых системах теплоснабжения. Определение расчетных расходов теплоносителя в тепловых сетях, расход воды на горячее водоснабжение и отопление.
  
  курсовая работа [269,3 K], добавлен 30.11.2015
  

• Система теплоснабжения от котельной

  Выбор вида теплоносителей и их параметров, обоснование системы теплоснабжения и ее состав. Построение графиков расходов сетевой воды по объектам. Тепловой и гидравлический расчёты паропровода. Технико-экономические показатели системы теплоснабжения.
  
  курсовая работа [1,6 M], добавлен 07.04.2009
  

• Разработка рекомендаций по повышению энергетической эффективности системы теплоснабжения села Шуйское Междуреченского района

  Описание существующей системы теплоснабжения зданий в селе Шуйское. Схемы тепловых сетей. Пьезометрический график тепловой сети. Расчет потребителей по теплопотреблению. Технико-экономическая оценка регулировки гидравлического режима тепловой сети.
  
  дипломная работа [2,7 M], добавлен 10.04.2017
  

• Проектирование систем централизованного теплоснабжения района города Вологды от газовой котельной и отопления жилого здания

  Котельная, основное оборудование, принцип работы. Гидравлический расчет тепловых сетей. Определение расходов тепловой энергии. Построение повышенного графика регулирования отпуска теплоты. Процесс умягчения питательной воды, взрыхления и регенерации.
  
  дипломная работа [1,2 M], добавлен 15.02.2017
  

• Разработка рекомендаций по повышению энергоэффективности системы теплоснабжения в городе Соколе

  Расчет гидравлического режима тепловой сети, диаметров дроссельных диафрагм, сопел элеваторов. Сведения о программно-расчетном комплексе для систем теплоснабжения. Технико-экономические рекомендации по повышению энергоэффективности системы теплоснабжения.
  
  дипломная работа [784,5 K], добавлен 20.03.2017
  

• Исследование графиков регулирования тепловой нагрузки водяных систем теплоснабжения

  Исследование методов регулирования тепла в системах централизованного теплоснабжения на математических моделях. Влияние расчетных параметров и режимных условий на характер графиков температур и расходов теплоносителя при регулировании отпуска тепла.
  
  лабораторная работа [395,1 K], добавлен 18.04.2010
  

• Разработка рекомендаций по повышению энергоэффективности системы теплоснабжения в городе Никольске

  Описание источника теплоты и потребителей. Определение расхода и движения теплоносителя. Тепловые потери на участках. Расчет гидравлического режима тепловой сети. Рекомендации по осуществлению ее регулировки. Построение пьезометрического графика.
  
  дипломная работа [2,1 M], добавлен 20.03.2017
  

• Проектирование отопительной котельной для теплоснабжения

  Расчет тепловых нагрузок отопления вентиляции и ГВС. Сезонная тепловая нагрузка. Расчет круглогодичной нагрузки. Расчет температур сетевой воды. Расчет расходов сетевой воды. Расчет тепловой схемы котельной. Построение тепловой схемы котельной.
  
  дипломная работа [364,5 K], добавлен 03.10.2008
  

• Реконструкция теплоснабжения ОАО "САРЭКС" с разработкой собственной котельной

  Краткая характеристика ОАО "САРЭКС". Реконструкция теплоснабжения. Определение тепловых нагрузок всех потребителей. Расчет схемы тепловой сети и тепловой схемы котельной. Выбор соответствующего оборудования. Окупаемость затрат на сооружение котельной.
  
  дипломная работа [1,7 M], добавлен 01.01.2009
  

• Определение тепловых нагрузок района города

  Расчет и построение графиков теплового потребления для отопительного и летнего периодов. Гидравлический расчет магистральных теплопроводов двухтрубной водяной сети. Определение расчетных расходов теплоносителя для жилых зданий расчетного квартала.
  
  курсовая работа [297,5 K], добавлен 28.12.2015
  

Другие документы, подобные "Проектирование системы теплоснабжения жилого района от ЦТП"

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам