Система теплоснабжения от котельной

Выбор вида теплоносителей и их параметров, обоснование системы теплоснабжения и ее состав. Построение графиков расходов сетевой воды по объектам. Тепловой и гидравлический расчёты паропровода. Технико-экономические показатели системы теплоснабжения.

Рубрика Производство и технологии
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 07.04.2009
Размер файла 1,6 M

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

3

Оглавление

Введение

1. Выбор вида теплоносителей и их параметров

1.1 Выбор вида теплоносителей

1.2 Выбор параметров теплоносителей

2. Выбор и обоснование системы теплоснабжения и ее состав

3. Построение графиков изменения подачи теплоты. Годовой запас условного топлива.

4. Выбор метода регулирования. Расчет температурного графика

4.1 Выбор метода регулирования отпуска теплоты

4.2 Расчет температур воды в отопительных системах с зависимым присоединением

4.2.1 Температура воды в подающей линии тепловой сети, оС

4.2.2 Температура воды на выходе из отопительной системы

4.2.3 Температура воды после смесительного устройства (элеватора)

4.3 Подрегулирование системы горячего водоснабжения

4.4 Расчет расхода воды из тепловой сети на вентиляцию и температуры воды после систем вентиляции

4.5 Определение расходов сетевой воды в подающем и обратном трубопроводах водяной тепловой сети

4.5.1 Расход воды в системе отопления

4.5.2 Расход воды в системе вентиляции

4.5.3 Расход воды в системе ГВС.

4.5.4 Средневзвешенная температура в обратной линии тепловой сети.

5. Построение графиков расходов сетевой воды по объектам и в сумме

6. Выбор видва и способа прокладки тепловой сети

7. Гидравлический расчёт тепловой сети. Построение пьезометрического графика

7.1.Гидравлический расчет водяной тепловой сети

7.2 Гидравлический расчет разветвленных тепловых сетей

7.2.1 Расчет участка главной магистрали И - ТК
7.2.2 Расчет ответвления ТК - Ж1.
7.2.3 Расчет дроссельных шайб на ответвлениях тепловой сети
7.3 Построение пьезометрического графика

7.4 Выбор насосов

7.4.1 Выбор сетевого насоса

7.4.2 Выбор подпиточного насоса

8. Тепловой расчет тепловых сетей. Расчет толщины изоляционного слоя

8.1 Основные параметры сети

8.2 Расчёт толщины изоляционного слоя

8.3 Расчёт тепловых потерь

9. Тепловой и гидравлический расчёты паропровода

9.1 Гидравлический расчет паропровода

9.2 Расчёт толщины изоляционного слоя паропровода

10. Расчёт тепловой схемы источника теплоснабжения. Выбор основного и вспомогательного оборудования.

10.1 Таблица исходных данных

11. Выбор основного оборудования

11.1 Выбор паровых котлов

11.2 Выбор деаэраторов

11.3 Выбор питательных насосов

12. Тепловой расчёт подогревателей сетевой воды

12.1 Пароводяной подогреватель

12.2 Расчёт охладителя конденсата

13. Технико-экономические показатели системы теплоснабжения

Заключение

Список литературы

введение

Промышленные предприятия и жилищно-коммунальный сектор потребляют огромное количество теплоты на технологические нужды, вентиляцию, отопление и горячее водоснабжение. Тепловая энергия в виде пара и горячей воды вырабатывается теплоэлектроцентралями, производственными и районными отопительными котельными.

Перевод предприятий на полный хозяйственный расчет и самофинансирование, намечаемое повышение цен на топливо и переход многих предприятий на двух- и трехсменную работу требуют серьезной перестройки в проектировании и эксплуатации производственных и отопительных котельных.

Производственные и отопительные котельные должны обеспечить бесперебойное и качественное теплоснабжение предприятий и потребителей жилищно-коммунального сектора. Повышение надежности и экономичности теплоснабжения в значительной мере зависит от качества работы котлоагрегатов и рационально. спроектированной тепловой схемы котельной. Ведущими проектными институтами разработаны и совершенствуются рациональные тепловые схемы и типовые проекты производственных и отопительных котельных.

Целью данного курсового проекта является получение навыков и ознакомление с методиками расчёта теплоснабжения потребителей, в частном случае - расчёта теплоснабжения двух жилых районов и промышленного предприятия от источника теплоснабжения. Также поставлена цель - ознакомиться с существующими государственными стандартами, и строительными нормами и правилами, касающимися теплоснабжения, ознакомление с типовым оборудованием тепловых сетей и котельных.

В данном курсовом проекте будут построены графики изменения подачи теплоты каждому объекту, определён годовой запас условного топлива для теплоснабжения. Будет произведён расчёт и построены температурные графики, а также графики расходов сетевой воды по объектам и в сумме. Произведён гидравлический расчёт тепловых сетей, построен пьезометрический график, выбраны насосы, сделан тепловой расчёт тепловых сетей, рассчитана толщина изоляционного покрытия. Определён расход, давление и температура пара, вырабатываемого на источнике теплоснабжения. Выбрано основное оборудование, рассчитан подогреватель сетевой воды.

Проект носит учебный характер поэтому предусматривает расчёт тепловой схемы котельной только в максимально зимнем режиме. Остальные режимы тоже будут затронуты, но косвенно.

1. Выбор вида теплоносителей и их параметров

1.1 Выбор вида теплоносителей

Выбор теплоносителя и системы теплоснабжения определяется техническими и экономическими соображениями и зависит главным образом от типа источника теплоты и вида тепловой нагрузки.

В нашем курсовом проекте три объекта теплоснабжения: промышленное предприятие и 2 жилых района.

Пользуясь рекомендациями [1], для отопления, вентиляции и горячего водоснабжения жилых и общественных зданий, систему теплоснабжения принимаем водяную. Это объясняется тем, что вода имеет ряд преимуществ по сравнению с паром, а именно:

а) более высокий КПД системы теплоснабжения вследствие отсутствия в абонентских установках потерь конденсата и пара, имеющих место в паровых системах;

б) повышенная аккумулирующая способность водяной системы.

Для промышленного предприятия в качестве единого теплоносителя для технологических процессов, отопления, вентиляции и горячего водоснабжения применяем пар.

1.2 Выбор параметров теплоносителей

Параметры технологического пара определяются по требованиям потребителей и с учётом потерь давления и теплоты в тепловых сетях.

В связи с тем, что данных о гидравлических и тепловых потерях в сетях не имеется, исходя из опыта эксплуатации и проектирования, принимаем удельные потери давления и снижение температуры теплоносителя вследствие тепловых потерь в паропроводе соответственно и . Для обеспечения заданных параметров пара у потребителя и исключения конденсации пара в паропроводе на основании принятых потерь, определяются параметры пара на источнике. Кроме того для работы теплообменного оборудования потребителя необходимо создать температурный напор .

С учетом выше изложенного температура пара на входе потребителя составляет, 0С:

где =10-15 0С

Согласно [2] давление насыщения пара при полученной температуре пара у потребителя составляет .

Давление пара на выходе источника с учетом принятых гидравлических потерь составит, МПа:

, (1.1)

где - длина сети от источника до промпредприятия, м.

МПа

Температура насыщения пара при давлении МПа составляет 147,5 0С [2]. Температура пара необходимая для компенсации принятых тепловых потерь составит, 0С:

, (1.2)

где - температура перегрева пара (разность температур между перегретым паром и сухим насыщенным); принимается 0С.

0С

Итак, окончательно принимаются 0С, МПа.

В системе теплоснабжения для удовлетворения нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения в качестве теплоносителя принята вода. Выбор обусловлен тем, что в жилых и общественных зданиях в системах централизованного теплоснабжения с целью соблюдения санитарных норм необходимо принимать в качестве теплоносителя воду. Применение для предприятий в качестве теплоносителя пара для технологических процессов, отопления, вентиляции и горячего водоснабжения допускается при технико-экономическом обосновании. В виду отсутствия данных для проведения технико-экономического анализа, и отсутствия необходимости в этом (не предусмотрено заданием) окончательно теплоносителем для отопления, вентиляции и горячего водоснабжения жилых районов и промышленного предприятия принимается горячая вода.

Согласно [1] минимальная температура теплоносителя в обратном трубопроводе при закрытой системе горячего водоснабжения составляет 70 0С. Так как увеличение разности температур в подающей и обратной линии приводит к сокращению требуемого расхода теплоносителя, а верхний предел обусловлен надежностью эксплуатации отопительных приборов, а также условиями не вскипания воды в них, то принимаем наибольшую возможную температуру в подающем трубопроводе 150 0С. В итоге для системы теплоснабжения принят график .

Место и способ регулирования теплоносителя:

- вода - центральное качественное регулирование;

- пар - местное регулирование.

Серьезное значение имеет правильный выбор параметров теплоносителя. Повышение параметров теплоносителя приводит к уменьшению диаметров тепловой сети и снижению расходов по перекачке.

.

2. ВЫБОР И ОБОСНОВАНИЕ СИСТЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

И ЕЁ СОСТАВ

Основное значение любой системы теплоснабжения состоит в обеспечении потребителей необходимым количеством теплоты требуемого качества.

При выборе системы теплоснабжения учитываются технические и экономические показатели по всем элементам: источнику теплоты, сети, абонентским установкам.

В данном курсовом проекте необходимо выбрать систему теплоснабжения для промышленного предприятия и 2-х жилых районов. Наиболее рациональным является выбор централизованной системы теплоснабжения, т.к. с уменьшением числа источников теплоснабжения, повышается экономичность выработки теплоты и снижаются начальные затраты и расходы по эксплуатации источников теплоснабжения.

В зависимости от числа трубопроводов, используемых для теплоснабжения данной группы потребителей, водяные системы делятся на одно-, двух-, трех- и многотрубные. В данном курсовом проекте выбираем двухтрубную водяную систему, в которой тепловая сеть состоит из двух трубопроводов: подающего и обратного. По подающему трубопроводу горячая вода подводится от станции к абонентам, по обратному трубопроводу охлажденная вода возвращается к котельной. Эти системы по сравнению с многотрубными требуют меньших начальных вложений и дешевле в эксплуатации.

Водяные системы теплоснабжения применяются: закрытые и открытые. Выбираем закрытую систему теплоснабжения, в ней сетевая вода используется только в качестве теплоносителя, но из сети не отбирается. Преимущество закрытой системы - гидравлическая изолированность водопроводной воды, поступающей в установки горячего водоснабжения, от воды, циркулирующей в тепловой сети. Обеспечивается стабильное качество горячей воды, поступающей в установки горячего водоснабжения, такое же, как качество водопроводной воды.

В зависимости от характера тепловых нагрузок абонента и режима тепловой сети выбираются схемы присоединения абонентских установок к тепловой сети. Присоединение нагрузки ГВС - независимое. Для отопления принимаем зависимую схему присоединения отопительных установок с элеваторным смешением. Основными преимуществами элеватора как смесительного устройства являются простота и надежность работы. В условиях эксплуатации элеватор не требует постоянного обслуживания. Достоинство закрытой схемы - это простота и дешевизна, и при этом может быть получен несколько больший перепад температур сетевой воды в абонентской установке. Увеличение перепада температур воды уменьшает расход теплоносителя в сети, что может привести к снижению диаметров сети и экономии на начальной стоимости тепловой сети и на эксплуатационных расходах.

Для теплоснабжения промышленного предприятия применяем паровую централизованную систему, она должна включать в себя системы сбора и возврата конденсата.

Паровую систему предусматриваем двухтрубную с возвратом конденсата. Пар по паровой сети транспортируется к тепловым потребителям. Конденсат возвращается от потребителя в котельную по конденсатопроводу. На случай аварийной ситуации предусматриваем резервную подачу пара в сеть через редукционно-охладительную установку. Сбор конденсата от теплоприемников и возврат его к источнику теплоты имеют важное значение для надежности работы котельной установки и для экономии теплоты и общей экономичности системы теплоснабжения вцелом. Систему сбора и возврата конденсата принимаем закрытую.

Температуру возвращаемого конденсата принимаем 800С, а коэффициент возврата конденсата принимается равным 0,8.

Технологические потребители к паровым системам теплоснабжения присоединяются непосредственно; системы горячего водоснабжения и отопления присоединяются либо через пароводяной подогреватель, либо через струйный подогреватель.

Котельная по назначению - отопительно-производственная - для обеспечения теплом систем отопления, вентиляции, горячего водоснабжения и для технологического теплоснабжении.

Согласнопролкладка тепловых сетей в жилых районах предусматривается подземная - канальная. Это связано с соблюдением архитектурных и планировочных требований. Для паропроводов предусмотрена воздушная прокладка.

Все три вида нагрузки присоединяем к тепловой сети параллельно. То есть расход теплоносителя будет складываться из суммы его расходов на отдельные виды нагрузки.

3. Построение графиков изменения подачи

теплоты. Годовой запас условного топлива

Первым этапом проектирования системы теплоснабжения является определение расходов и необходимых параметров теплоты для всех присоединенных к этой системе потребителей.

Годовое потребление состоит из расходов на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение (ГВС) и технологию. Они, в свою очередь, складываются из теплопотреблений отдельных объектов теплоснабжения и по характеру протекания во времени подразделяются на сезонные и круглогодичные. Сезонные нагрузки очень зависят от климатических условий (в нашем случае основным условием будет являться температура наружного воздуха). К сезонным относятся нагрузки отопления и вентиляции. Круглогодичные - фактически не зависят от климатических условий, таковыми являются нагрузки ГВС и технологические.

В нашем проекте три объекта теплоснабжения: промышленное предприятие и 2 жилых района. Расходы теплоты промышленным предприятием нам заданы, необходимо определить величину теплопотребления в жилых районах.

Согласно исходным данным город-местоположение котельной - Иваново. Климатологические параметры расчетного города для холодного периода года принимаем по [3] и заносим их в Таблицу 3.1.

Таблица 3.1 Климатологические параметры расчётного города

Наименование

Обозначение

Размерность

Величина

Расчетная температура воздуха

tнр

єС

- 30

Продолжительность отопительного периода

nо

сутки

236

Средняя температура воздуха в отопительный период

tср

єС

- 4,4

Согласно [1] при разработке схем теплоснабжения расчетные тепловые нагрузки определяются:

а) для намечаемых к строительству промышленных предприятий -- по укрупненным нормам развития основного (профильного) производства или проектам аналогичных производств;

б) для намечаемых к застройке жилых районов -- по укрупненным показателям плотности размещения тепловых нагрузок или по удельным тепловым характеристикам зданий и сооружений согласно генеральным планам застройки районов населенного пункта.

Расчётную нагрузку на отопление жилых и общественных зданий определяем по следующему выражению, Вт

Qo = qo F(1+k1), (3.1)

где qo - укрупненный показатель максимального теплового потока на отопление жилых зданий на 1 м2 общей площади, принимаемый по [1], Вт/м2.

F - площадь жилых зданий, м2

k1 - коэффициент, учитывающий тепловой поток на отопление общественных зданий, согласно рекомендациям [1] принимаем k1 = 0,25;

Расчет ведем для двух жилых районов:

Для 1-го жилого района:

Высота зданий - 30 м, высота потолков ? 3 м, следовательно этажность принимаем

30/3 = 10 этажей. Здания возведены после 1985 года.

Для 2-го жилого района:

Высота зданий - 30 м, высота потолков ? 3м, этажность - 10 этажей. Здания возведены после 1985 года.

Получаем qо = 83 Вт/м2 для обоих жилых районов.

Площадь жилых зданий:

Для 1-го жилого района: F1 = 270000 м2;

Для 2-го жилого района: F2 = 162000 м2;

Определяем расчётную нагрузку на отопление по районам по формуле (3.1)

Для 1-го жилого района:

= qo·F1·(1 + k1) = 83·270000·(1 + 0,25) = 28012500 Вт = 28,0125 МВт;

Для 2-го жилого района:

= qo·F2·(1 + k1) = 83·162000·(1 + 0,25) = 16807500 Вт = 16,807 МВт;

Расчётную тепловую нагрузку на вентиляцию общественных зданий определяем по выражению, Вт

= k1·k2·qo·F, (3.2)

где k2 - коэффициент, учитывающий тепловой поток на вентиляцию общественных зданий, для зданий, построенных после 1985 года k2 = 0,6;

Определяем расчётную тепловую нагрузку на вентиляцию по районам.

Для 1-го жилого района:

= k1·k2·qo·F = 0,25·0,6·83·270000= 3361500 Вт = 3,3615 МВт;

Для 2-го жилого района:

= k1·k2·qo·F = 0,25·0,6·83·162000= 2016900 Вт = 2,0169 МВт.

Для общественных зданий, расположенных в жилом районе, а также если для них неизвестны расходы воды, рекомендуется по [1] расчет расхода теплоты определять в целом по жилому району:

= , Вт (3.3)

где Nж - число жителей:

Коэффициент 1,2 учитывает выстываение горячей воды в абонентских системах горячего водоснабжения [3].

а - средненедельная норма расхода воды на горячее водоснабжение при температуре 55єС на одного человека в сутки, проживающего в здании с горячим водоснабжением. Принимаем как для жилых домов квартирного типа с централизованным горячим водоснабжением, оборудованных душами и ваннами длиной от 1,5 до 1,7 м, в соответствии с [3], а = 120 л/(сут·чел);

b - норма расхода воды на горячее водоснабжение, потребляемой в общественных зданиях, при температуре 55єС, т.к. мы не располагаем более точными данными, по [3] рекомендуется принять b = 25 л/(сут·чел);

tз - температура холодной (водопроводной) воды. Т.к. отсутствуют данные о температуре холодной водопроводной воды, ее принимаем в отопительный период tз = 5єC [1];

сср - средняя теплоёмкость воды в рассматриваемом интервале температур, сср = = 4 190 кДж/(кг·К) [4];

Число жителей:

Для 1-го жилого района: Nж 1 = 15000 чел.

Для 2-го жилого района: Nж 2 = 9000 чел.

Тогда тепловые нагрузки на ГВС:

Для 1-го жилого района:

= = 6,328МВт;

Для 2-го жилого района:

= = 3,797 МВт;

При расчете суммарной круглогодичной нагрузки системы централизованного теплоснабжения необходимо иметь величины средних нагрузок для сезонных потребителей теплоты. Такие нагрузки определяются по формулам в зависимости от средней температуры наружного воздуха за отопительный период tср.он

Для отопления

(3.4)

Для вентиляции

(3.5)

Для горячего водоснабжения

= (3.6)

Для технологии

Qт = Qт (3.7)

где Qо, Qв, , Qт - расчётные нагрузки на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение и технологию, МВт;

tвр- температура воздуха внутри помещения, оС;

tнр, - расчётная температура наружного воздуха, оС;

tнср.о - текущая температура наружного воздуха, оС.

Для жилых зданий tвр =20 оС.

Для г.Иваново tнр= -30 оС по [4];.

Зависимость тепловых нагрузок отопления, вентиляции, горячего водоснабжения и технологии от температуры наружного воздуха в соответствии с уравнениями (3.4) и (3.5) имеют прямые линии, поэтому для определения и построения графиков для систем вентиляции и отопления объектов достаточно двух значений, а для систем горячего водоснабжения и технологии всего одного.

В соответствии с формулами (3.4) и (3.5) получаем:

Для 1-го жилого района:

МВт;

МВт;

= = 6,328 МВт.

Для 2-го жилого района:

МВт;

МВт;

= = 3,797 МВт.

Средний тепловой поток, на горячее водоснабжение жилых районов населенных пунктов в неотапливаемый период определяем по следующему выражению

(3.8)

- температуры холодной водопроводной воды летом и зимой, при отсутствии данных можно принять [1];

- коэффициент, учитывающий изменение среднего расхода воды на горячее водоснабжение в неотопительный период по отношению к отопительному периоду, принимаем при отсутствии данных для жилищно-коммунального сектора равным 0,8, для предприятий - 1 в соответствии с рекомендациями ;

Для 1-го жилого района:

4,05 МВт.

Для 2-го жилого района:

2,43 МВт.

Суммарные тепловые нагрузки по районам при расчётной температуре:

Отопление: МВт;

Вентиляция: МВт;

ГВС зимнее: МВт;

ГВС летнее: МВт;

На основании выполненных расчётов строим графики изменения подачи теплоты объектам.

Для первого и второго жилых районов суммарный график показан на рисунке 3.1.

Рисунок 3.1 - Графики изменения подачи теплоты в зависимости от температуры наружного воздуха в первом и втором жилых районах.

Нагрузка (Q) на: 1 - отопление первого и второго жилых районов; 2 - вентиляцию первого и второго жилых районов; 3- ГВС первого и второго жилых районов (зимняя); 4- ГВС первого и второго жилых районов (летняя); 5 - суммарный график по районам.

Выполним расчёт для построения графика изменения подачи теплоты для промышленного предприятия. По [1] для промышленного предприятия температура внутреннего воздуха tв = 16 оС.

Из исходных данных нам известно:

расчётная нагрузка на отопление Qo = 4,6 МВт;

расчётная нагрузка на вентиляцию Qв = 2,1 МВт;

расчётная нагрузка на горячее водоснабжение Qгв = 2,0 МВт;

расчётная нагрузка на технологию Qт = 26 МВт.

В соответствии с формулами (3.4) и (3.5) получаем:

, МВт;

, МВт;

Qгв= Qгв(ПП) = 2 МВт;

Qт = Qт(ПП) = 26 МВт.

Значение летней нагрузки на горячее водоснабжение найдём по формуле (3.8):

1,6 МВт.

На основании выполненных расчётов строим график тепловых нагрузок потребителей промышленного предприятия, рисунок 3.2.

Рисунок 3.2 - Графики изменения подачи теплоты в зависимости от температуры наружного воздуха в ПП.

Нагрузка (Q) на: 1 - отопление; 2 - вентиляцию; 3 - ГВС (зимняя); 4 - ГВС (летняя); 5 - технологию.

Для построения графика суммарного теплопотребления и графика годового теплопотребления необходимо знать число часов за отопительный период со среднесуточной температурой наружного воздуха. Такие сведения предоставит [3].

Таблица 3.2 - Число часов за отопительный период со среднесуточной температурой наружного воздуха, ч

t, єС

8

0

-5

-10

-15

-20

-25

-30

-35

n, час

5210

3800

2070

1300

635

275

102

42

5

Годовой расход топлива:

, (3.9)

где Qгод - суммарное годовое потребление теплоты, МДж/год;

Qнр - низшая теплота сгорания условного топлива, МДж/кг; Qнр = 29,3 МДж/кг;

- КПД источника теплоснабжения; = 0,9.

Годовой расход теплоты определяется по следующей формуле

Qгод = Qогод + Qвгод + Qгвсгод + Qтгод , (3.10)

где Qогод, Qвгод , Qгвсгод , Qтгод - годовые потребления теплоты на цели отопления, вентиляции, горячего водоснабжения и технологии, ГДж/год.

Годовой расход теплоты на отопление для жилых и общественных зданий, ГДж/год:

Qогод = nот Qоср 3,6 24, (3.11)

где nот - продолжительность отопительного периода, nот = 236суток;

Qоср - суммарное среднее потребление теплоты на отопление, МВт. Qоср определяется по выражению

Qоср = Qо(1)ср + Qо(2)ср, (3.12)

где Qо(1)ср, Qо(2)ср- суммарное среднее потребление теплоты на отопление первого жилого района и второго жилого района, МВт, которое определяется соотношением

, МВт (3.13)

МВт;

МВт;

Тогда по формуле (3.12) определяем суммарное среднее потребление теплоты на отопление для жилых и обжественных зданий

Qоср = 13,67 + 8,2 = 21,87 МВт.

Определяется годовая нагрузка на отопление жилых и общественных зданий по формуле (3.11):

Qогод = 236 21,87 86,4 = 445938,05 ГДж/год.

Годовой расход теплоты на отопление на промышленном предприятии, ГДж/год:

, (3.14)

где zп.п - число часов работы промышленного предприятия в сутки, примем zп.п=24 ч/сут по ; Дежурного отопления на предприятии нет.

Определяем годовой расход теплоты на отопление по (3.14)

,

Суммарный годовой расход теплоты на отопление жилых районов и промышленного предприятия:

Определяется годовая нагрузка на вентиляцию в жилых и общественных зданиях:

Qвгод = Qвср nвz360010-3, (3.15)

где z - усредненное за отопительный период число часов работы системы вентиляции общественных зданий в течение суток (при отсутствии данных принимается равным 16 ч) [1];

Qвср - суммарное среднее потребление теплоты на вентиляцию, МВт.

Qвср = Qв(1)ср + Qв(2)ср, (3.16)

где Qв(1)ср, Qв(2)ср - суммарное среднее потребление теплоты на вентиляцию первого жилого района и второго жилого района, МВт, которое определяется по формуле

, МВт (3.17)

МВт

МВт

Суммарное среднее потребление теплоты на вентиляцию по формуле (3.17)

Qвср = 1,64 + 0,984 = 2,624 МВт

Тогда по формуле (3.16)

Qвгод = 2,624 236 16 3,6 = 35669,61 ГДж/год.

Годовой расход теплоты на вентиляцию на промышленном предприятии, ГДж/год:

(3.18)

Тогда суммарный годовой расход теплоты на вентиляцию:

Годовая нагрузка на горячее водоснабжение:

Qгв год = Qгв ж год + Qгв ппгод ,

где Qгв ж год - годовой расход теплоты на ГВС в жилых микрорайонах,

Qгв ппгод - годовой расход теплоты на ГВС промпредприятия.

Годовой расход теплоты на горячее водоснабжение жилых районов:

(3.19),

где nу - расчетное число суток в году работы системы горячего водоснабжения. При отсутствии данных следует принимать 350 суток [2].

ГДж/год.

Годовой расход теплоты на горячее водоснабжение промпредприятия:

,

так как вода подается только на душевой разбор, который работает только в течении двух часов в смену, то Т=9часа.

ГДж/год.

Qгв год = 270278,21 + 21202,56 = 291480,77 ГДж/год.

Годовой расход теплоты на технологию:

, (3.20)

где nгод - годовое число часов использования максимума технологической тепловой нагрузки, ч/год, принятое значение соответствует 3х-сменному режиму работы:

nгод = 8760 ч/год;

ГДж/год.

Суммарное годовое потребление теплоты:

Qгод = 458172,29 + 41254,54 + 291480,77 + 737942,4 = 1528850 ГДж/год

Годовой расход топлива:

т/год у.т.

Полученные результаты будут использованы при выборе и расчете источника теплоснабжения.

3

Рисунок 3.3 - График годового расхода теплоты (График Россандера).

4. Выбор метода регулирования. Расчет

температурного графика

Данный раздел необходим для определения графика изменения температур в подающем и обратном трубопроводе в зависимости от температуры наружного воздуха.

Исходные данные для расчета:

1. температура теплоносителя в подающем трубопроводе,

Принято ;

2. температура теплоносителя в обратном трубопроводе,

Принято ;

3. температура после абонентского ввода [1],

Для зависимых систем ;

4.1 Выбор метода регулирования отпуска теплоты

Надежная и экономичная работа систем централизованного теплоснабжения возможна лишь при автоматизации режима их работы. Это достигается путем регулирования системы. В крупных системах достичь качества и эффективности снабжения возможно, лишь применяя комбинированное рациональное регулирование, производимое как минимум на трёх ступенях (центральное, групповое или местное и индивидуальное).

Для данного курсового проекта принимаем центральный качественный метод регулирования по отопительной нагрузке. При разнородной тепловой нагрузке наряду с центральным регулированием невозможно одновременно сочетать требования всех абонентов, снабжаемых теплотой от единой сети. Поэтому наряду с центральным качественным регулированием должно проводиться местное количественное подрегулирование групп однотипных систем и потребителей теплоты в узлах присоединения.

В паровых системах теплоснабжения регулирование отпуска теплоты местное, непосредственно у потребителей. Регулирование заключается в изменении температуры конденсации посредством дросселирования или изменением времени работы отопительных приборов (пропусками).

Центральный качественный метод представляет собой регулирование отпуска теплоты за счёт изменения температуры теплоносителя на входе в систему (при неизменном расходе теплоносителя) и может обеспечить более стабильный тепловой режим, нежели количественный метод.

Качественное регулирование возможно не на всём промежутке температур отопительного периода, что связано с условиями горячего водоснабжения. По [1] для закрытой системы теплоснабжения температура в воды в подающем трубопроводе должна быть не менее 70єС, при температуре воды в местах водоразбора не менее 60єС (резерв в 10єС учитывает падение температуры воды в местных коммуникациях и в теплообменнике ГВС).

4.2 Расчет температур воды в отопительных системах с зависимым

присоединением

В основу расчета закладывается закон изменения отопительной нагрузки от температуры наружного воздуха [3].

Для построения графика регулирования отпуска теплоты воспользуемся уравнением для качественного регулирования для зависимой системы присоединения.

4.2.1 Температура воды в подающей линии тепловой сети, оС

; (4.1)

где - относительная отопительная нагрузка при любой температуре наружного воздуха tн, оС

- расчетная разность температур в отопительных приборах, оС

- расчетный перепад температур в тепловой сети, оС

- расчетный перепад температур теплоносителя в отопительных приборах, оС

Относительная отопительная нагрузка при любой температуре наружного воздуха

,

где - текущая температура наружного воздуха.

Принимается равной = -30; -25; -20; -15; -10; -5; 0; 5; 8 °C.

Тепловая нагрузка при каждой из перечисленных температур:

Аналогично производится расчёт при других температурах. Полученные значения относительной тепловой нагрузки сведены в Таблицу 4.1.

Расчетная разность температур в отопительных приборах

оС

Расчетный перепад температур в тепловой сети

оС

Расчетный перепад температур теплоносителя в отопительных приборах

оС

Тогда по формуле (4.1) получаем

°C;

Аналогично производится расчёт для температуры сетевой воды перед отопительной системой при остальных текущих температурах наружного воздуха. Полученные значения сведены в Таблицу 4.1.

4.2.2 Температура воды на выходе из отопительной системы

; (4.2)

°C;

Аналогично производится расчёт температуры воды на выходе из отопительной системы при остальных текущих температурах наружного воздуха. Полученные значения сведены в Таблицу 4.1.

4.2.3 Температура воды после смесительного устройства (элеватора)

, (4.3)

°C;

Аналогично производится расчёт температуры воды после смесительного устройства при остальных текущих температурах наружного воздуха. Полученные значения сведены в Таблицу 4.1, а температурные графики на рис.4.1.

При > регулирование отопительной нагрузки не осуществляется.

Таблица 4.1 - Результаты расчета регулирования отпуска теплоты

Расчетные параметры

Температуры наружного воздуха,

10

0

-5

-10

-15

-20

-25

-30

0,2

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1,0000

,

49,3

75,99

88,8

101,36

113,74

125,96

138,04

150,00

,

33,3

43,99

48,8

53,36

57,74

61,96

66,04

70,00

,

38,3

53,99

61,8

68,36

75,24

81,96

88,54

95,00

Рисунок 4.1. - Температурные графики качественного регулирования отопительной нагрузки от температур наружного воздуха: - температура теплоносителя в подающей линии тепловой сети; - температура теплоносителя после отопительной установки; - температура воды после смесительного устройства.

4.3 Подрегулирование системы горячего водоснабжения

Для того чтобы выполнить подрегулирование системы горячего водоснабжения необходимо определить следующие параметры (методика расчета взята в соответствии с [5] ).

Расчет водяного эквивалента воды на горячее водоснабжение , кВт/К

, (4.4)

где: средняя нагрузка на горячее водоснабжение , ;

температура воды в подающем трубопроводе в точке излома, .

температура воды в обратном трубопроводе в точке излома, .

По графику рис 4.1. определили

кВт/К

Расчет водяного эквивалента водопроводной воды в кВт/К

, (4.5)

где: средняя нагрузка на горячее водоснабжение , ;

температура горячей воды , ;

температура холодной воды , .

Расчетный средний температурный напор для подогревателя системы горячего водоснабжения:

. (4.6)

Параметр секционного водо-водяного подогревателя:

, (4.7)

Задаемся произвольным значением температуры греющей воды на выходе из подогревателя системы горячего водоснабжения .

Значение водяного эквивалента сетевой воды для полученных температур ,

, (4.8)

Расчет при

кВт/К

Из совокупности водяных эквивалентов выбираем меньший и больший водяные эквиваленты. Сравниваем и

Если >, тогда , а

Если <, тогда , а

Следовательно, =242,5, а =105,43

Безразмерная удельная тепловая нагрузка секционного подогревателя:

, (4.9)

Расчет при

Фактическая тепловая нагрузка горячего водоснабжения, кВт.

(4.10)

Расчет при

кВт

Фактическая температура сетевой воды на выходе из подогревателя горячего водоснабжения,

, (4.11)

Расчет при

Расчет при других температурах наружного воздуха ведется аналогично. Результаты сводятся в таблицу 4.2.

Таблица 4.2 - Результаты определения фактической температуры горячей воды

Расчетные параметры

Температуры наружного воздуха,

8

5

0

-5

-10

-15

-20

-25

-30

319,08

319,08

269,44

193,55

157,4

132,9

115,17

101,72

91,17

,

319,08

319,08

269,44

242,5

242,5

242,5

242,5

242,5

242,5

,

242,5

242,5

242,5

193,55

157,4

132,9

115,17

101,72

91,17

0,67

0,67

0,628

0,657

0,709

0,751

0,786

0,816

0,842

,

10561

10561

10965

10764

10829

10903

10979

11056

11131

36,9

36,9

36,3

34

33,2

32,2

31

29,5

27,9

4.4 Расчет расхода воды из тепловой сети на вентиляцию и

температуры воды после систем вентиляции

Расчет ведем согласно указаниям, представленным в [5]

Расчет водяного эквивалента воздуха на вентиляцию ,

, (4.12)

где: нагрузка на вентиляцию , ;

расчетная температура воздуха в помещении ;

расчетная температура наружного воздуха в целях вентиляции, .

Расчет водяного эквивалента воды ,

, (4.13)

Выбираем из полученных значений , з меньшее

==42,02

Средний температурный напор в

, (4.14)

Основной режимный коэффициент калорифера .

, (4.15)

Безразмерный коэффициент

, (4.16)

Расчет коэффициента при

Коэффициент калорифера

, (4.17)

Определение

(4.18)

Для того, чтобы определить отношение и затем рассчитать, необходимо решить уравнение (4.21).Решение данного уравнения производим методом последовательных приближений.

При уравнение будет иметь вид:

Решая данное уравнение методом последовательных приближений, находим, что отношение =0,62. Исходя из этого, зная, что =67,23кДж/с, находим .

=0,687=0,6267,23=42,02 кДж/с

Тепловая нагрузка на вентиляцию ,

, (4.19)

Расчет коэффициента при

Фактическая температура воды после калорифера ,

, (4.20)

Расчет температуры воды при

Расчет при других температурах наружного воздуха ведется аналогично.

Результаты расчетов сведены в таблицу 4.3

Таблица 4.3 - Результаты определения фактической температуры воды

Расчетные параметры

Температуры наружного воздуха,

8

5

0

-5

-10

-15

-20

-25

-30

4,667

3,833

3,118

3,058

3,010

2,978

2,951

2,927

2,886

0,199

0,224

0,318

0,355

0,396

0,432

0,472

0,514

0,612

,

33,52

37,73

53,56

59,79

66,70

72,76

79,50

86,58

103,08

,

2021

2527

3369

4211

5053

5727

6401

7074

8422

,

9,70

3,04

9,48

13,52

19,55

25,56

32,62

40,21

57,58

4.5 Определение расходов сетевой воды в подающем и обратном

трубопроводах водяной тепловой сети

4.5.1 Расход воды в системе отопления

, (4.21)

где- расчётный расход воды на отопление для всех потребителей. Посчитан ранее и составляет: = 49,4195 МВт.

кг/с.

4.5.2 Расход воды в системе вентиляции

Gв=Wпв (4.22)

Расчет Gв при

Gв=42,02/4,19=10,03кг/с.

4.5.3 Расход воды в системе ГВС

(4.23)

Расчет Gгвс при

кг/с.

4.5.4 Средневзвешенная температура в обратной линии тепловой сети.

(4.24)

Результаты расчётов сводим в таблицу 4.4.

Таблица 4.4.

Расчетные параметры

Температуры наружного воздуха,

8

5

0

-5

-10

-15

-20

-25

-30

42,50

42,50

43,28

47,58

51,67

54,81

57,86

60,83

70

7,76

7,70

9,48

13,52

19,55

25,56

32,62

40,21

70

35,84

35,84

35,69

34,97

35,00

34,80

34,44

33,93

32,55

110,20

137,75

147,43

147,43

147,43

147,43

147,43

147,43

147,43

8,00

9,00

12,78

14,27

15,92

17,37

18,97

20,66

10,03

58,20

58,20

54,94

43,15

35,65

31,35

28,00

25,33

25,16

38,73

39,08

39,76

43,12

46,76

49,70

52,72

55,78

62,24

Рисунок 4.2 - Температурный график регулирования тепловой сети.

1 - температура воды в подающей линии; 2 - температура воды в обратной линии; 3 - температура воды на выходе из системы вентиляции; 4 - температура воды на выходе из подогревателя ГВС; 5 - средневзвешенная температура.

5. ПОСТРОЕНИЕ ГРАФИКОВ РАСХОДОВ СЕТЕВОЙ ВОДЫ ПО

ОБЪЕКТАМ И В СУММЕ

Для построения графиков расходов сетевой воды в сетях по объектам находим численные значения расходов сетевой воды, идущей в систему отопления, вентиляции и ГВС для каждого объекта. Определение этих расходов будем осуществлять по известной тепловой нагрузке и температурам сетевой воды

Определяем расходы сетевой воды для первого жилого района.

Расход сетевой воды, поступающей в систему отопления

; (5.1)

Расчет ведем при tн = -300С

Расход сетевой воды, поступающей в систему вентиляции

(5.2)

Расход сетевой воды, поступающей в систему ГВС

(5.3)

Аналогично расчет ведется при других температурах

Для второго жилого района и промышленного предприятия расчет ведется аналогично. Результаты расчета для всех районов сведены в таблицу 5.1.

По результатам расчета строим графики расхода сетевой воды по объектам и в сумме, представленные на рис.5.1 - 5.4.

Таблица 5.1 - 5.4.

Расчетные параметры

температуры наружного воздуха

8

5

1,05

0

-5

-10

-14

-18

-22

-26

-30

-35

первый жилой район

QO1, МВт

4,830

7,245

9,659

12,074

14,489

16,904

19,319

21,734

24,149

4,830

7,245

9,659

GО1, кг/с

46,192

69,288

92,385

72,094

72,094

72,094

72,094

72,094

72,094

46,192

69,288

92,385

QВ1, МВт

0,580

0,869

1,159

1,449

1,739

2,028

2,318

2,608

2,898

0,580

0,869

1,159

GВ1, кг/с

3,643

5,464

7,285

6,766

7,205

7,519

7,757

7,915

8,651

3,643

5,464

7,285

QГ1, МВт

6,328

6,328

6,328

6,328

6,328

6,328

6,328

6,328

6,328

6,328

6,328

6,328

GГ1, кг/с

45,660

45,660

44,847

27,160

21,956

18,423

15,862

13,904

12,378

45,660

45,660

44,847

второй жилой район

QO2, МВт

2,898

4,347

5,796

7,244

8,693

10,142

11,591

13,040

14,489

2,898

4,347

5,796

GО2, кг/с

27,715

41,572

55,429

43,255

43,255

43,255

43,255

43,255

43,255

27,715

41,572

55,429

QВ2, МВт

0,348

0,522

0,695

0,869

1,043

1,217

1,391

1,565

1,739

0,348

0,522

0,695

GВ2, кг/с

2,186

3,278

4,371

4,060

4,323

4,511

4,654

4,749

5,191

2,186

3,278

4,371

QГ2, МВт

3,797

3,797

3,797

3,797

3,797

3,797

3,797

3,797

3,797

3,797

3,797

3,797

GГ2, кг/с

27,397

27,397

26,910

16,297

13,175

11,054

9,518

8,343

7,427

27,397

27,397

26,910

промышленное предприятие

QOп, МВт

0,511

0,937

1,363

1,789

2,215

2,641

3,067

3,493

3,919

0,511

0,937

1,363

GОп, кг/с

4,888

8,962

14,393

14,393

14,393

14,393

14,393

14,393

14,393

4,888

8,962

14,393

QВп, МВт

0,233

0,428

0,622

0,817

1,011

1,206

1,400

1,594

1,789

0,233

0,428

0,622

GВп, кг/с

1,467

2,689

3,911

3,813

4,190

4,469

4,684

4,839

5,341

1,467

2,689

3,911

QГп, МВт

2,000

2,000

2,000

2,000

2,000

2,000

2,000

2,000

2,000

2,000

2,000

2,000

GГп, кг/с

14,431

14,431

14,174

8,584

6,939

5,823

5,013

4,394

3,912

14,431

14,431

14,174

суммарные расходы

GО, кг/с

78,80

119,82

162,21

129,74

129,74

129,74

129,74

129,74

129,74

78,80

119,82

162,21

GВ, кг/с

6,062

9,170

12,279

11,642

12,539

13,236

13,811

14,258

15,631

6,062

9,170

12,279

GГ, кг/с

87,488

87,488

85,931

52,040

42,070

35,300

30,393

26,641

23,717

87,488

87,488

85,931

G, кг/с

172,35

216,48

260,42

193,42

184,35

178,28

173,95

170,64

169,09

172,35

216,48

260,42

Рисунок 5.1. - График зависимости сетевой воды для жилого района 1.

1 - расход сетевой воды, поступающий в систему отопления, Gо; 2 - расход сетевой воды, поступившей в систему вентиляции, Gв; 3 - расход сетевой воды, поступившей в систему ГВС, GГВС.

Рисунок 5.2. - График зависимости сетевой воды для жилого района 2.

1- расход сетевой воды, поступающий в систему отопления, Gо; 2 - расход сетевой воды, поступившей в систему вентиляции, Gв; 3 - расход сетевой воды, поступившей в систему ГВС, GГВС.

Рисунок 5.3. - График зависимости сетевой воды для промышленного предприятия.

1- расход сетевой воды, поступающий в систему отопления, Gо; 2 - расход сетевой воды, поступившей в систему вентиляции, Gв; 3 - расход сетевой воды, поступившей в систему ГВС, GГВС.

Рисунок 5.4. - График зависимости суммарного расхода сетевой воды, поступающей на теплоснабжение.

1- суммарный расход сетевой воды, поступающий в систему отопления, Gо; 2 - суммарный расход сетевой воды, поступившей в систему вентиляции, Gв; 3 - суммарный расход сетевой воды, поступившей в систему ГВС, GГВС; 4 - общий расход сетевой воды.

6. ВЫБОР ВИДА И СПОСОБА ПРОКЛАДКИ ТЕПЛОВОЙ СЕТИ

Для проведения гидравлического расчета тепловой сети необходимо выбрать схему теплоснабжения потребителей.

Как было принято ранее, тепловая сеть для теплоснабжения жилых районов закрытая водяная двухтрубная, для теплоснабжения промышленного предприятия тепловая сеть двухтрубная с системой возврата конденсата открытого типа.

Так как надземные теплопроводы долговечнее и более ремонтопригодны по сравнению с подземными [6], то для теплоснабжения промышленного предприятия применяется надземный способ прокладки тепловой сети. Для теплоснабжения жилых районов из архитектурных соображений применяется подземная прокладка тепловой сети в непроходных каналах.

Для снабжения потребителей теплотой применяется радиальная схема тепловой сети, а для жилых районов радиальная разветвленная Преимущество схемы в том, что такая сеть наиболее дешевая по начальным затратам, требует наименьшего расхода металла на сооружение и проста в эксплуатации.

На основе принятых видов и способов прокладки тепловой сети производится ее гидравлический расчет.

7. Гидравлический расчёт тепловой сети.

построение Пьезометрического графика

Задачей данного раздела является:

а) определение диаметров трубопроводов;

б) определение падения давления (напоров);

в) определение давлений (напоров) в различных точках сети;

г) увязки всех точек системы при статическом и динамическом режимах в целях обеспечения допустимых давлений и требуемых напоров в сети и абонентских системах.

7.1.Гидравлический расчет водяной тепловой сети

Расчетный расход сетевой воды в водяных тепловых сетях при качественном регулировании отпуска теплоты следует определить отдельно по каждому потребителю теплоты с последующим суммированием этих расходов [1]:

а) на отопление, кг/с,

; (7.1)

б) на вентиляцию, кг/с,

; (7.2)

г) на горячее водоснабжение в закрытых системах теплоснабжения, кг/с:

; (7.3)

Суммарные расчетные расходы сетевой воды в двухтрубных тепловых сетях при качественном регулировании отпуска теплоты следует определять по формуле [1]

, (7.4)

где к3 - коэффициент запаса учитывает долю среднего расхода воды на горячее водоснабжение при регулировании по нагрузке отопления, принимаем по [1]

k = 1,2.

Таким образом согласно формулам (6.1)-(6.4) определяем расход воды у потребителей

Расчётный расход воды на 1-й жилой район

(7.5)

кг/с

Расчётный расход воды на 2-й жилой район

(7.6)

кг/с

Расчётный расход воды на промышленное предприятие

(7.7)

кг/с

Суммарный расчётный расход теплосети

G = G1 + G2 + G3 = 139 + 83,4 + 34,332 = 256,732 кг/с

7.2 Гидравлический расчет разветвленных тепловых сетей

Исходными данными для расчета являются: схема тепловой сети, параметры теплоносителя на источнике и у абонентов, расчетные расходы воды по отдельным участкам, длины участков тепловой сети.

Расстояние от источника теплоснабжения до жилого района 1 согласно заданию составляет м, а до жилого района 2 составляет м. Предварительно выбираем главную магистраль как наиболее удаленную. В нашем случае это будет направление до наиболее удаленного потребителя, т.е. источник-ТК-жилой район №2.

7.2.1 Расчет участка главной магистрали И - ТК
а) Задаемся величиной удельных потерь давления Rl=80 Па/м [1].
б) Определяем ориентировочный внутренний диаметр трубопровода, м:
, (7.8)
где G - расход воды на участке, кг/с;
А - коэффициент равный 0,117 [1];
м
в) По ГОСТ 10704-63* определяем стандартный ближайший диаметр для стальных электросварных труб:
- внутренний диаметр: 0,359 м;
- наружный диаметр: 0,377 м;
- толщина стенки: мм.
г) Рассчитываем среднюю скорость движение воды на участке, м/с:
(7.9)
м/с

д) Определяем критерий Рейнольдса и сравниваем его с предельным значением :

, (7.10)

где - кинематическая вязкость воды, Составляет = 0,296 • 10-6 м2

Значение приведённого коэффициента Рейнольдса:

Т.к. значение Re > Reпр, то при определении коэффициента гидравлического трения величиной пренебрегаем.

е) Рассчитываем коэффициент гидравлического трения л. Для водяных сетей = 0,0005 м по .

(7.11)

ж) Уточняем величину линейной потери давления, Па/м:

, (7.12)

Па/м

з) Определяем эквивалентную длину участка трубопровода, м:

По находим в зависимости от диаметра участка

- для задвижки (установленной вначале и в конце участка): ;

- для сальникового компенсатора (установленного через каждые 100м): 10.

=

е) Определяем потери давления на участке, Па:

(7.13)

Па

Расчет участка ТК-Ж2 производим аналогично, результат расчета сведем в таблицу 7.1.

7.2.2 Расчет ответвления ТК - Ж1
а) Определяем для ответвления величину удельного линейного падения давления
, (7.14)

где - коэффициент линейных потерь напора в ответвлениях.

Средний коэффициент местных потерь для сети может быть определен по выражению

(7.15)

;

б) Определяем ориентировочный внутренний диаметр трубопровода, м:

, (7.8)

м

в) По ГОСТ 10704-63* определяем стандартный ближайший диаметр:

- внутренний диаметр: 0,408 м;

- наружный диаметр: = 0,426 м;

- толщина стенки:мм.

г) Рассчитываем среднюю скорость движение воды на участке, м/с:

(7.9)

м/с

д) Определяем критерий Рейнольдса и сравниваем его с предельным значением :

, (7.10)

Значение приведённого коэффициента Рейнольдса:

Т.к. значение Re > Reпр, то при определении коэффициента гидравлического трения величиной пренебрегаем.

е) Рассчитываем коэффициент гидравлического трения л

(7.11)

ж) Уточняем величину линейной потери давления, Па/м:

, (7.12)

Па/м

з) Определяем эквивалентную длину участка трубопровода, м:

По [8] находим lэкв в зависимости от диаметра участка

- для задвижки (установленной вначале и в конце участка): ;

- для сальникового компенсатора (установленного через каждые 100м): 5.

- тройник при разделении потока :

= м

е) Определяем потери давления на участке, Па:

(7.13)

Па

Расчет участка магистрали И-ПП производим аналогично, результат расчета сведем в таблицу 7.1.

Таблица 7.1 - Результаты гидравлического расчета водяной тепловой сети.

Величины

Единицы

И-ТК

ТК-Ж2

ТК-Ж1

И-ПП

G

кг/с

222,4

83,4

139

34,332

?

м

900

2000

1700

500

dГОСТ

мм

0,359

0,309

0,408

0,207

м/с

1,75

1,17

1,12

1,07

л

-

0,0212

0,0221

0,0206

0,0244

Rл

Па/м

86,19

46,43

30,12

64,46

а1

-

0,9

0,8

0,22

0,11

?экв

м

810

1600

381

56

Па

84 300,67

167 146,58

62 674,04

35 818,79

7.2.3 Расчет дроссельных шайб на ответвлениях тепловой сети

Ответвление ТК-Ж1.

В начале участка ТК-Ж1 устанавливаем диафрагму, которая понижает давление напор в сети

,

где - небаланс перепада напора в ответвлении, м.вод.ст.

- плотность воды, кг/

- ускорение свободного падения,

- давление гасимое дроссельной шайбой, Па.

Диаметр отверстия диафрагмы определяется по следующей формуле, мм:

,

где G - расход воды на участке, /ч.

мм

Ответвление И-ПП.

В начале ответвления И-ПП устанавливаем дроссельную диафрагму, которая понижает напор в сети.

=

=147937,69-66475,51=81462,18 Па

м. вод. ст.

мм

По результатам гидравлического расчета строится пьезометрический график для водяной тепловой сети.


Подобные документы

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.