Разработка технологии концентрирования серной кислоты

В том числе:

N₂ = с ₁ • V _подс , (нм) (3.16)

где с ₁ = 78 % - массовая доля азота в сухом воздухе /5/; V _подс - объем воздуха, подсасываемый через неплотности соединений царг, нм.

N₂ = 0,78 • 14,76 = 11,51 нм

O₂ = с ₂ · V _подс , (нм) (3.17)

где с ₂ = 21 % - массовая доля кислорода в сухом воздухе /5/; V _подс - объем воздуха, подсасываемый через неплотности соединений царг, нм.

O₂ = 0,21 · 14,76 = 3,10 нм.

Или N₂ = 11,51 • 28 / 22,4 = 14,40 кг

O₂ = 3,10 • 32 / 22,4 = 4,43 кг

Итого: 18,83 кг.

Масса водяных паров, поступающих в колонну с воздухом:

М _{Вод. пар.} = 18,83 · 0,01042 = 0,2 кг

где d ₀ = 10,42 г/ кг сухого воздуха - влагосодержание

Количество и состав сухих газов, выходящих из колонны с учетом подсоса воздуха:

NO₂ = 2,72 + 5,45 + 5,43 = 13,6 кг

или NO₂ = 13,6 • 22,4 / 46 = 6,62 нм

NO = 3,55 + 3,54 = 7,09 кг

или NO = 7,09 · 22,4 / 30 = 5,3 нм

N₂ = 0,53 + 0,53 + 14,40 = 15,46 кг

или N₂ = 15,46 • 22,4 / 28 = 12,37 нм

O₂ = 0,47 + 2,36 + 4,43 = 7,26 кг

или O₂ = 7,26 · 22,4 / 32 = 5,10 нм

HNO₃ = 2,48 кг

HNO₃ = 2,48 · 22,4 / 63 = 0,88 нм

Итого: 45,89 кг или 30,27 нм.

Количество паров воды, уходящих из колонны с нитрозными газами при t = 35 єС, определяем по формуле:

H₂O = (кг) (3.18)

где V = 30,27 нм ³ - объем сухих газов; р - парциальное давление паров воды /5/, МПа; М - молекулярная масса воды, кг/моль.

р = 1,8 мм. рт. ст - парциальное давление воды над 98 % HNO₃ при t = 35 єС

p = 133.3 · 1.8 = 239.9 Па

H₂O = кг

или в объеме

нм

Общий состав и количество газов, выделившихся из системы гидролиза и поступающих на поглощение:

NO₂ = 13,6 кг или NO₂ = 6,62 нм

NO = 7,09 кг или NO = 5,3 нм

N₂ = 15,46 кг или N₂ = 12,37 нм

O₂ = 7,26 кг или O₂ = 5,10 нм

HNO₃ = 2,48 кг или HNO₃ = 0,88 нм

H₂O = 1,45 кг или H₂O = 1,80 нм

Итого: 45,89 кг или 30,27 нм.

На основании полученных данных в таблице 3.1 приведен сводный баланс воды при регенерации кислотной смеси, в таблице 3.2 приведен сводный баланс по кислотам и нитрозным газам.

Таблица 3.1 - Сводный баланс воды при регенерации 1 тонны кислотной смеси

Приход	Масса, кг	Расход	Расход, кг
1. С перерабаты - ваемой кислотной смесью 2. С серной кислотой с массо - вой долей 92 % 3. С перегретым паром	583 152 90	1. С отработанной серной кислотой 2. С парами азотной кислоты с массовой долей 98 %	820 5
Итого:	825	Итого:	825

Таблица 3.2 - Сводный баланс по кислотам и нитрозным газам при регенерации 1 тонны кислотной смеси

Приход	Масса, кг	Расход	Расход, кг
1	2	3	4
1. С азотной кислотой с массовой долей 50 % 2. С перерабаты-ваемой кислотной смесью 3. С серной кислотой с массовой долей 92 % 4. С воздухом с учетом влаги 5. С водой в виде подогретого пара	333,40 666,60 1900 20,63 88,26	1. С азотной кислотой с массовой долей 96 % 2. С отработанной серной кислотой с массовой долей 70 % 3. С нитрозными газами с учетом подачи воздуха	243 2720 45,89
Итого:	3008,89	Итого:	3008,89

3.1.2 МАТЕРИАЛЬНЫЕ РАСЧЕТЫ ОТДЕЛЕНИЯ КОНЦЕНТРИРОВАНИЯ ОТРАБОТАННОЙ СЕРНОЙ КИСЛОТЫ

Для расчета принимаем следующие исходные данные:

Производительность концентратора по моногидрату H₂SO₄ - 31,5 тонн;

Массовая доля продукционной кислоты - 92 %;

Массовая доля отработанной серной кислоты, поступающей на концентрирова-ние - 70 %;

Потери серной кислоты с отходящими газами - 1,5 %;

Приход:

1. В вихревую колонну поступает разбавленная /3/ серная кислота с учетом 0,06 % потерь:

G_разб = G · (1 - 0,0006), (кг) (3.19)

G_разб = 7654,87 · 0,9994 = 7650,28 кг

в том числе воды:

G_H2O = G_разб · (1 - w / 100), (кг) (3.20)

G_H2O = 7650,28 · (1 - 0,7) = 2295,08 кг

2. Топочные газы:

Соотношение серной кислоты с массовой долей 70 % и топочных газов равно 3:1. Следовательно, масса топочных газов, поступивших в колонну на концентрирование 70 % - ной серной кислоты: m = 2600 кг.

3. Вода, поступившая в концентратор на абсорбцию:

G_H2O ^ґ = (кг), (3.21)

где G_разб - количество серной кислоты, поступившей на концентрирование, кг; w₁ - массовая доля воды, содержащейся в разбавленной серной кислоте, %; w ₂ - массовая доля серной кислоты, поступившей на концентрирование, %.

G_H2O ^ґ = = 3278,7 кг

Расход:

1. При концентрировании серная кислота разлагается по формуле:

H₂SO₄ = SO₂ + H₂O + Ѕ O₂ (3.6)

Потери от разложения составляют 50% общих потерь или 0,03 %:

G_пот = 0,03 % · G _разб, (кг) (3.22)

G_пот = G _разб · 0,03 / 100 = 7650,28 · 0,0003 = 2,3 кг.

2. Потери вследствие уноса серной кислоты с дымовыми газами составляют

также 50% общих потерь (0,03%):

G _ун = 0,03 % · G _разб, (кг) (3.23)

G_ун = 0,0003 • 7650,28 = 2,3 кг.

2. Общие потери составляют:

G_пот = G_ун + G_разл , (кг) (3.24)

G_пот = 2,3 + 2,3 = 4,6 кг.

4. При разложении серной кислоты образуется:

H₂SO₄ = SO₂ + H₂O + Ѕ O₂ (3.7)

SO₂ = (М_SO2 / М _H2SO4 ) · G_ун , кг, (3.25)

где М _H2SO4 - молекулярная масса серной кислоты, кг/моль; М _SO2 - молекулярная масса оксида серы (VI), кг/моль; G _ун - потери вследствие уноса серной кислоты с дымовыми газами, кг.

SO₂ = (64 / 98) · 2,3 = 1,5 кг

H₂O = (М_Н2О / М _H2SO4 ) · G_ун , (кг) (3.26)

где М _H2O - молекулярная масса воды, кг/моль; М _Н2SO4 - молекулярная масса серной кислоты, кг/моль; G _ун - потери вследствие уноса серной кислоты с дымовыми газами, кг.

Н₂O = (18 / 98) · 2,3 = 0,42 кг

O₂ = (0,5 · М_О2 / М _H2SO4 ) · G_ун , (кг) (3.27)

где М _H2O - молекулярная масса воды, кг/моль; М _Н2SO4 - молекулярная масса серной кислоты, кг/моль; G _ун - потери вследствие уноса серной кислоты с дымовыми газами, кг.

O₂ = (0,5 · 32 / 98) · 2,3 = 0,38 кг,

5. В колонне выпаривается воды:

G_вых = G_разб · [(1 - w ₃ / 100) - (1 - w ₄ / 100)], (кг) (3.28)

где G_разб - количество серной кислоты, поступившей на концентрирование, кг; w₁ - массовая доля разбавленной серной кислоты, %; w ₂ - массовая доля концентрированной серной кислоты, %.

G_вых = 7650.28 · [(1 - 70 / 100) - (1 - 92 / 100)] = 1606,56 кг

На процесс абсорбции поступает вода в количестве 3278,7 кг. При этом на поглощение газов затрачивается по 5 % на каждой абсорбционной ступени, т. е. 15 % от общего количества воды и равно 491,81 кг. Остальное количество воды выходит из колонны.

6. Выход 92% продукционной H₂SO₄:

G_кон = G _разл - G_вых , (кг) (3.29)

G_кон = 7650.28 - 1606.56 = 6043,76 кг.

7. Приход кислоты по моногидрату (конденсат):

G _конд = G_разб · (1 - w ₃ / 100), (кг) (3.30)

G _конд = 7650,28 • 0,7 = 5355,2 кг

В таблице 3.3 приведен сводный баланс отделения концентрирования серной кислоты.

Таблица 3.3 - Сводный баланс концентрирования серной кислоты.

Приход	Масса, кг	Расход	Масса, кг
1	2	3	4
1. С серной кислотой с массовой долей 70 % 2. Топочные газы С температурой 900 єС 3. Вода, поступающая на концентрирование	7650,28 2600 5573,78	1. Потери вследствие уноса серной кислоты с дымовыми газами 2. При разложении серной кислоты 3. В колонне выпаривается воды 4. Выход 92% продукционной серной кислоты 5. Приход кислоты по моногидрату 6. Выход отработанной воды	2,3 2,3 1606,56 6043,76 5355,2 2786,90
Итого:	15797,02	Итого:	15797,02

3.2 ТЕПЛОВЫЕ РАСЧЕТЫ

3.2.1 ТЕПЛОВЫЕ РАСЧЕТЫ ОТДЕЛЕНИЯ ДЕНИТРАЦИИ И КОНЦЕНТРИРОВАНИЯ АЗОТНОЙ КИСЛОТЫ

Исходные данные:

1. Температура отработанной кислотной смеси, поступающей в колонну,

t = 90 єС.

2. Температура азотной кислоты с массовой долей 50 %, поступающей в колонну,

t = 20 єС.

3. Температура серной кислоты с массовой долей 92%, поступающей в колонну,

t = 20 єС.

4. Температура отработанной серной кислоты 70%, выходящей из колонны,

t = 170 єС.

5. Температура выходящих из колонны паров азотной кислоты и нитрозных газов

t = 85єС.

6. Температура азотной кислоты 98%, выходящей из конденсатора, поступающей в колонну, t = 40 єС.

7. Температура концентрированной азотной кислоты с массовой долей 98%, выходящей из колонны, t = 85 єС.

8. Температура подсасываемого воздуха t = 20 єС

Общий вид уравнения теплового баланса:

Q _приход = Q _расход , (кДж) (3.31)

Приход теплоты:

Q _приход = q ₁ + q ₂ + q ₃ + q ₄ + q ₅ + q ₆, (кДж) (3.32)

где q ₁ - теплота от поступающей серной кислоты с массовой долей 92 %.

Теплота от серной кислоты состоит из физической теплоты q ₁^ґ и теплоты разбавления q ₁^ґґ:

q ₁ = q ₁^ґ + q ₁^ґґ, (кДж) (3.33)

Физическая теплота определяется по формуле:

q ₁^ґ = G ^ґ · c ₁ • t, кДж, (3.34)

где - G ^ґ- масса серной кислоты с массовой долей 92 %, поступающей в колонну, кг; с ₁ - удельная теплоемкость серной кислоты с массовой долей 92 % при температуре 20 єС, кДж / (кг · К) /6/; t - температура поступающей в колонну серной кислоты, К.

q ₁^ґ = 1900 · 1,579 • 293 = 979235,3 кДж

Теплота разбавления серной кислоты q ₁^ґґ определяется разницей теплот разбавления моногидрата серной кислоты до массовой доли 70 %:

q ₁^ґґ = q ₇₀ + q ₉₂, кДж, (3.35)

q ₇₀ - теплота разбавления серной кислоты с массовой долей 70 %; q ₉₂ - теплота разбавления серной кислоты с массовой долей 92 %.

Удельная теплота разбавления моногидрата:

, (кДж) (3.36)

где - молярное отношение H₂O : H₂SO₄.

Находим n для серной кислоты с массовыми долями 92 % и 70 %.

В серной кислоте с массовой долей 92 % содержится:

H₂SO₄ = , (моль) (3.37)

где - G ^ґ- масса серной кислоты с массовой долей 92 %, поступающей в колонну, кг; w - концентрация серной кислоты, %; М - молекулярная масса серной кислоты, кг / моль.

H₂SO₄ = моль

H₂O = , (моль) (3.38)

где - G ^ґ- масса серной кислоты с массовой долей 92 %, поступающей в колонну, кг; w - содержание воды в 92 % серной кислоте, %; М - молекулярная масса воды, кг / моль.

H₂O = моль

Отсюда n = 8,44 / 17,8 = 0,47

В серной кислоте с массовой долей 70 % содержится:

H₂SO₄ = , (моль) (3.39)

где - G ^ґ- масса серной кислоты с массовой долей 70 %, поступающей в колонну, кг; w - концентрация серной кислоты, %; М - молекулярная масса серной кислоты, кг / моль.

H₂SO₄ = моль

H₂O = , (моль) (3.40)

где - G ^ґ- масса серной кислоты с массовой долей 70 %, поступающей в колонну, кг; w - содержание воды в 70 % серной кислоте, %; М - молекулярная масса воды, кг / моль.

H₂O = моль

Отсюда n = 45,33 / 19,42 = 2,33

Тогда удельная теплота разбавления серной кислоты с массовой долей 100 % до массовой доли 70 %:

ккал / моль (42238,80 кДж / моль)

и до массовой доли 92 %:

ккал / моль (15507,82 кДж /моль)

Следовательно, удельная теплота разбавления серной кислоты с массовой долей 92 % и 70 % составит:

кДж / моль

Или на 1 т отработанной кислоты:

q ₂^ґґ = 17,8 · 26730,98 = 475811,44 кДж

Тогда на 1 т отработанной серной кислоты приход теплоты:

q ₁ = 979235,3 + 475811,44 = 1455046,74 кДж

Физическая теплота, поступающая с азотной кислотой с массовой долей 50 %:

q ₂ = G ₂ · с ₂ • t ₂ , (кДж) (3.41)

где - G ₂ - масса азотной кислоты с массовой долей 50 %, поступающей в колонну, кг; с ₂ - удельная теплоемкость азотной кислоты с массовой долей 50 % при температуре 20 єС, кДж / (кг · К) /7/; t - температура поступающей в колонну азотной кислоты, К.

q ₂ = 333,40 · 2,847 • 293 = 278112,61 кДж

Физическая теплота, поступающая с отработанной кислотной смесью:

q ₃ = G ₃ · с ₃ • t ₃ , (кДж) (3.42)

где - G ₃ - масса кислотной смеси, поступающей в колонну, кг; с ₃ - удельная теплоемкость кислотной смеси при температуре 90 єС, кДж / (кг · К) /2/; t ₃ - температура поступающей в колонну кислотной смеси, К.

q ₃ = 666,60 · 2,22 • 363 = 537186,28 кДж

Физическая теплота, поступающая с азотной кислотой с массовой долей 98 %, поступающей из конденсатора в зону отдувки:

q ₄ = G ₄ · с ₄ • t ₄ , (кДж) (3.43)

где - G ₄ - масса азотной кислоты, поступающей в колонну, кг; с ₄ - удельная теплоемкость азотной кислоты при температуре 30 єС, кДж / (кг · К) /7/; t ₄ - температура поступающей в колонну азотной кислоты, К.

q ₄ = 243 · 1,93 • 303 = 142103,97 кДж

Физическая теплота, поступающая с воздухом, подсасываемым из помещения:

q ₅ = G ₅ · с ₅ • t ₅ , (кДж) (3.44)

где - G ₅ - масса воздуха, поступающего в колонну, кг; с ₅ - удельная теплоемкость воздуха, кДж / (кг · К) /5/; t ₅ - температура поступающей в колонну азотной кислоты, К.

q ₅ = 18,83 · 1 • 293 = 5517,20 кДж

Физическая теплота, поступающая с перегретым паром равна q ₆.

Итого: Q _приход = 1455046,74 + 278112,61 + 537186,28 + 142103,97 + 5517,20 + q ₆

Расход теплоты:

Q _расход = q ₁^ґ + q ₂^ґ + q ₃^ґ + q ₄ ^ґ+ q ₅ ^ґ+ q ₆^ґ + q ₇^ґ + q ₈^ґ + q ₉^ґ , (кДж) (3.45)

где q ₁^ґ - теплота на закрепление содержащейся в отработанной кислоте азотной кислоты при ее массовой доле в смеси:

%

до массовой доли 98 %

Удельная теплота разбавления для азотной кислоты:

, (кДж) (3.46)

В кислоте с массовой долей 29 %, моль:

HNO₃ = 1,08 моль

H₂O = 9,20 моль

Отсюда n = 9,20 / 1,08 = 8,52. Принимаем n = 8,5.

Удельная теплота разбавления для азотной кислоты с массовой долей 29 %:

= 7451,3 ккал / моль (31220,96 кДж/моль)

Теплота разбавления для азотной кислоты с массовой долей 98 %. В кислоте, моль:

HNO₃ = 0,020 моль

H₂O = 0,01 моль

Отсюда n = 0,01 / 0,020 = 0,5. Принимаем n = 0,5.

Теплота разбавления:

q ^ґ = 2005,81 ккал/моль (8704,35 кДж/моль)

Теплота закрепления азотной кислоты, находящейся в отработанной кислоте с 29 % до массовой доли 98 %:

q ₁^ґ = (31220,96 - 8704,35) · (233,28 / 63) = 83309,2 кДж

Физическая теплота, уносимая парами кислоты с массовой долей 98 % из колонны при 85 єС:

q ₂^ґ = 0,97 • G ₂^ґ · с ₂^ґ • t ₂^ґ , (кДж) (3.47)

где - G ₂^ґ - масса азотной кислоты, поступающей в колонну, кг; с ₂^ґ - удельная теплоемкость азотной кислоты при температуре 85 єС, кДж / (кг · К) /7/; t ₂^ґ - температура, поступающей в колонну азотной кислоты, К.

q ₂^ґ = 0,97 · 243 · 1,936 • 358 = 163367,77 кДж

Расход теплоты на испарение азотной кислоты:

q ₃^ґ = 0,97 • 243 i, (кДж) (3.48)

где - i - теплота испарения 1 кг кислоты, кДж / кг.

q ₃^ґ = 0,97 · 243 · 483 = 113847,93 кДж

Расход теплоты на испарение 2 % воды, содержащейся в азотной кислоте:

q ₄^ґ = 0,97 · 2 / 98 · 243 i ₁ , (кДж) (3.49)

где - i ₁ - теплота парообразования воды, кДж / кг.

q ₄^ґ = 0,97 · 2 / 98 · 243 · 2259 = 10866,71 кДж,

Физическая теплота, уносимая с отработанной серной кислотой с массовой долей 70 % из колонны при 170 єС:

q ₅^ґ = G ₃^ґ · с ₅^ґ • t ₅^ґ, (кДж) (3.50)

где - G ₃^ґ - масса серной кислоты, поступающей в колонну, кг; с ₂^ґ - удельная теплоемкость серной кислоты с массовой долей 70 %, кДж / (кг · К) /6/; t ₂^ґ - температура серной кислоты, выходящей из колонны, К.

q ₅^ґ = 2720 · 2,09 • 443 = 2518366,4 кДж

Расход теплоты на нагревание подсасываемого воздуха в среднем до 90 єС:

q ₆^ґ = g _подс • с · (t ₂ - t ₁), (кДж) (3.51)

где - с - удельная теплоемкость воздуха, кДж / кг • К; t ₁ - температура подсасываемого воздуха, К.

q ₆^ґ = 18,83 · 1 • (363 - 273) = 1694,7 кДж

Расход теплоты, уносимой с азотной кислотой с массовой долей 98 % из колонны при температуре 85 єС:

q ₇^ґ = G ₂^ґ • с · t , (кДж) (3.52)

где - с - удельная теплоемкость азотной кислоты при температуре 85 єС, кДж / кг • К /7/; t ₁ - температура уходящей азотной кислоты из колонны, К.

q ₇^ґ = 243 · 1,93 • 358 = 167898,42 кДж

Расход теплоты в окружающую среду:

Колонна типа ГБХ в течение 1 часа теряет в окружающую среду порядка 33520 кДж. При условии подачи в колонну 92 кг / мин тройной кислотной смеси потери теплоты в окружающую среду:

q ^ґ₈ = 6072,46 кДж

Теплота, уносимая нитрозными газами q ^ґ₉:

q ₉^ґ = ? q _9i^ґ, (кДж) (3.53)

где ? q _9i^ґ = ?( g _i • с _i · t _i) ; g _i - масса уносимого газа, кг; с _i - удельная теплоемкость уносимого газа, кДж / кг • К /2/; t _i - температура уносимого газа, К.

q _NO2^ґ = 13,6 • 0,754 • 358 = 3671,08 кДж

q _NO ^ґ= 7,09 • 0,996 • 358 = 2528,07 кДж

q _N2^ґ = 15,46 • 1,040 • 358 = 5756,07 кДж

q _O2 ^ґ= 7,26 • 0,923 • 358 = 2398,95 кДж

q _НNO3 ^ґ= 2,48 • 1,800 • 358 = 1598,11 кДж

q _Н2O ^ґ= 1,45 • 1,873 • 358 = 972,27 кДж

Итого: q ₉^ґ = 16924,55 кДж

Отсюда Q _расход = 83309,2 + 163367,77 + 10866,71 + 966416 + 1694,7 + 167898,42 + 16924,55 = 1410477,35 кДж

Приравнивая приход теплоты к расходу, определяем количество теплоты, которое необходимо подать в колонну с перегретым паром.

Q _приход = 1455046,74 + 278112,61 + 537186,28 + 142103,97 + 5517,20 + q ₆ = 2417966,8 + q ₆ = Q _расход

2417966,8 + q ₆ = 2951575,66

Отсюда q ₆ = 533608,86 кДж

Таблица 3.4 - Тепловой баланс концентрирования азотной кислоты

Приход	кДж	Расход	кДж
1	2	3	4
1. Теплота от поступающей серной кислоты с массовой долей 92 %. 2. Теплота, поступающая с азотной кислотой с массовой долей 50 %: 3. Физическая	1455046,74 278112,61 537186,28	1. Теплота закрепления азотной кислоты, находящейся в отработанной кислоте с 29 % до массовой доли 98 % 2. Физическая теплота, уносимая парами кислоты с	83309,2 163367,77
Продолжение таблицы 3.4
1	2	3	4
теплота, поступающая с отработанной кислотной смесью 4. Физическая теплота, поступающая с азотной кислотой с массовой долей 98 %, поступающей из конденсатора в зону отдувки 5. Физическая теплота, поступающая с воздухом, подсасываемым из помещения 6. Физическая теплота, поступающая с перегретым паром	142103,97 5517,20 533608,86	массовой долей 98 % из колонны при 85 єС 3. Расход теплоты на испарение азотной кислоты 4. Расход теплоты на испарение 2 % воды, содержащейся в азотной кислоте 5. Физическая теплота, уносимая с отработанной серной кислотой с массовой долей 70 % из колонны при 170 єС 6. Расход теплоты на нагревание подсасываемого воздуха в среднем до 90 єС	113847,93 10866,71 2518366,4 1694,7 167898,42

Продолжение таблицы 3.4
1	2	3	4
		7. Расход теплоты, уносимой с 98 % азотной кислотой с массовой долей из колонны при температуре 85 єС 8. Расход теплоты в окружающую среду 9. Теплота, уносимая нитрозными газами	6072,46 16924,55
Итого:	2951575,66	Итого:	2951575,66

3.2.2 ТЕПЛОВЫЕ РАСЧЕТЫ ОТДЕЛЕНИЯ КОНЕНТРИРОВАНИЯ СЕРНОЙ КИСЛОТЫ

Исходные данные:

1. Температура продукционной кислоты /3/ с массовой долей 92 %, вытекающей из концентратора t = 240 єС.

1. С разбавленной серной кислотой 70 % при t = 120 єС

4. С дымовыми газами, поступившими из топки, t = 900 єС

5. Температура кислотного конденсата с массовой долей 70 % из брызгоулови-тельной ступени на входе в концентратор t = 130 єС.

6. Температура брызг серной кислоты 70 %, поступающей на брызгоуловитель-ную ступень, t = 150 єС.

Общий вид уравнения теплового баланса:

Q _приход = Q _расход , (кДж) (3.54)

Приход теплоты в концентратор:

1. С серной кислотой с массовой долей 70 %:

q ₁ = G _разб • Н, (кДж) (3.55)

где G _разб - масса серной кислоты с массовой долей 70 %, кг; Н - удельная энтальпия кислоты при 120 єС, кДж/кг.

q ₁ = 7650,28 • 271,7 = 2078581,1 кДж

2. С конденсатом:

q ₂ = G _конд • Н, (кДж) (3.56)

где G _конд - масса конденсата, поступающего в колонну из конечной брызгоуло-вительной ступени, кг; Н - удельная энтальпия кислоты при 130 єС, кДж/кг.

q ₂ = 5355,2 • 262,1 = 1403597,92 кДж

3. С топочными газами, поступившими из топки:

q ₃ = G _{топ газ} • с · t , (кДж) (3.57)

где G _{топ газ} - масса топочных газов, кг; с - удельная энтальпия газов, кДж/кг · К /2/; t - температура поступивших газов, К.

q ₃ = 2600 • 1,450 · 1173 = 4422210 кДж

Общий приход тепла: Q_общ = q ₁ + q ₂ + q ₃ = 2078581,1 + 1403597,92 + 4422210 = 7904389,02 кДж

Расход теплоты в концентраторе:

1. С продукционной кислотой при 250 єС:

q ₁ ^ґ = G _конц • Н _конц, (кДж) (3.58)

где H _конц = 436 кДж/кг - энтальпия серной кислоты 92%; G _конц - масса выходящей из колонны серной кислоты с массовой долей 92 %, кг.

q ₁ ^ґ = 6043,76 • 436 = 2635079,36 кДж

2. С водяным паром выделяется при выпаривании и разложении:

q ₂ ^ґ = C_вп • H_вп , (кДж) (3.59)

где G_вп = G_уп + G_разл = 1606,56 + 0,42 = 1606,98 кг; H_вп = 2737,7 кДж/кг - энтальпия водяного пара.

q ₂ ^ґ = 1606,98 · 737,7 = 4399429,15 кДж

3. С дымовыми газами, уходящими с t = 130 єС:

q ₃^ґ = G _{топ газ} • с ₂ · t ₂, (кДж) (3.60)

где G _{топ газ} - масса дымовых газов на м ³ сжигаемого газа, кг; с ₂ - удельная теплоемкость дымовых газов при t = 130 єС /2/; t ₂ - температура дымовых газов, К.

q ₃ ^ґ = 2600 • 1,336 · 403 = 1399860,8 кДж

4. На испарение серной кислоты:

q ₄ ^ґ = G _исп • H _исп, (кДж) (3.61)

где G_исп - масса серной кислоты, уносимой дымовыми газами, кг; Н _исп = 511.2 кДж/кг - удельная теплота парообразования серной кислоты.

q ₄ ^ґ =2,3 · 511,2 = 1175,76 кДж

5. С парами серной кислоты:

q ₅ ^ґ = G _исп • H , (кДж) (3.62)

q ₅^ґ = 2,3 • 201,4 = 463,22 кДж

где Н - энтальпия 100% серной кислоты при температуре отходящих газов 130 єС

/6/.

6. На разложение серной кислоты:

q ₆ ^ґ = G _разл • Q _разл / М _Н2SО4 , (кДж) (3.63)

q ₆ ^ґ = 2,3 • 228900 / 98 = 5372,14 кДж

7. С продуктами разложения серной кислоты в результате разложения

серной кислоты при температуре отходящих газов 130 єС образуются:

q ₇ ^ґ = (G_SO2 · с ₃ + G_O2 · с ₄) , (кДж) (3.64)

где G_SO2 = 1,5 кг; G_O2 = 0,38 кг; G_Н2O = 0,42 кг, G_пот =2,3 кг.

q ₇^ґ = (1,5 · 0,642 + 0,38 · 0,928) • 403 = 503,348 кДж

8. При концентрировании серной кислоты (дегидратации) от 70% до 92% расходуется тепла:

q ₈ ^ґ = G _разб · ( Q ₇₀ + Q ₉₂) , (кДж) (3.65)

где Q ₇₀ = 427,4 кДж/кг - удельная теплота разбавления серной кислоты до 70%; Q ₉₂ = 157,3 кДж/кг - удельная теплота разбавления серной кислоты до 91% /6/;

G _разб - масса поступившей разбавленной серной кислоты, кг.

q ₈ ^ґ = 7650,28 • (427,4 - 157,3) = 2066340,63 кДж

9. Потери тепла в окружающую среду для этого типа концентраторов составляют 1,5% от общего количества расхода тепла на концентрировании серной кислоты:

q _потери = 1.5 % · Q _общ, (кДж) (3.66)

Q _расход = 2635079,36 + 4399429,15 + 1399860,8 + 1175,76 + 463,22 + 5372,14 + 503,348 + 2066340,63 = 10508251,41 кДж

q _потери = 0,015 · 10508251,41 = 157623,77 кДж

Общий расход теплоты:

Q _общ = 10508251,41 + 157623,77 = 10665874,2 кДж

Количество теплоты, которое необходимо подать с топочными газами:

q _{топ, газ.} ^ґ = 10665874,2 - 7904389,02 = 2761485,2 кДж

В таблице 3.5 приведен сводный тепловой баланс отделения концентрирования серной кислоты.

Таблица 3.5 - Сводный тепловой баланс отделения концентрирования серной кислоты

Приход	кДж	Расход	кДж
1	2	3	4
1. С серной кислотой с массовой долей 70 % 2. С топочными газами, поступившими из топки 3. С конденсатом	2078581,1 4422210 1403597,92	1. С продукцион-ной кислотой при 250 єС 2. С водяным паром выделяется при выпаривании и разложении 3. С дымовыми газами, уходящими с t = 130 єС 4. На испарение серной кислоты	2635079,36 4399429,15 1399860,8 1175,76

Продолжение таблицы 3.5

1	2	3	4
		5. С парами серной кислоты 6. С продуктами разложения серной кислоты в результате разложения серной кислоты при температуре отходящих газов 130 єС 7. На разложение серной кислоты 8. При концент-рировании серной кислоты (дегидратации) от 70 % до 92 % 9. Потери тепла в окружающую среду	463,22 503,348 5372,14 2066340,63 157623,77

4 ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ КОНТРОЛЬ

4.1 ПОРЯДОК ДОПУСКА МАТЕРИАЛОВ В ПРОИЗВОДСТВО

Качество материалов, поступающих в производство от поставщиков, является одним из основных условий получения качественной продукции.

На материалы, применяемые в производстве по регенерации серной кислоты, должны удовлетворять требованиям НТД и иметь документы завода - изготовителя, удостоверяющие соответствие качества материала установленным требованиям.

Входной контроль материалов осуществляется по ГОСТ 24297 - 80 и СТП 303 - 19 - 80.

Рекуперированные и уловленные кислоты принимает аппаратчик по результатам анализов лабораторий 2 - го и 3 - го цехов.

В случае расхождения результатов анализа лабораторий 2 - го и 3 - го цехов отборы кислот повторяются. Отработанные кислоты цеха № 3 перекачиваются в цех № 2 с массовой долей азотной кислоты не менее 16 % и серной кислоты не менее 39 %.

Количество принятых кислот определяют по замерам уровня кислот в емкости цеха № 3 с помощью поплавкового указателя уровня. Замер уровня кислот емкостей производят аппаратчик 2 - го цеха в присутствии аппаратчика 3 - го цеха. Одновременно производят отбор проб на анализ.

Замер уровня принимаемых кислот, их плотность, процентный состав записывается в журнал приема - сдачи кислот 2 - го и 3 - го цехов и подтверждается подписями аппаратчиков 2 - го и 3 - го цехов.

Пуск рекуперированных и уловленных кислот цеха № 3 на денитрацию разрешают старший мастер или мастер участка.

4.2 ПРИЕМ КИСЛОТ СО СТОРОНЫ

При приеме кислот со стороны диспетчер железнодорожного отдела завода извещает начальника участка цеха № 2 или мастера смены о прибытии кислот. По прибытии кислот приемщик совместно с представителем транспортного отдела и в присутствии представителя цеха № 2 принимают цистерны по накладным, проверяют пломбы, налив цистерны и отбирают пробы кислот на анализ в цеховую лабораторию - каждую партию для определения соответствия наименования кислоты паспортным данным и массовой доли основного вещества, в центральную заводскую лабораторию (ЦЗЛ) - каждую десятую партию на полный физико - химический анализ.

Перед сливом кислот из железнодорожных цистерн производят замер уровня налива кислот, вычисляют по таблицам в зависимости от типа цистерн, фактической наличие кислоты и сверяют с количеством, указанным в накладной предприятия - поставщика.

Перекачку кислот в емкость - хранители кислот цеха № 2 производят после получения анализа цеховой лаборатории, заполнением линии слива кислот из цистерн с помощью насоса.

По окончании слива кислоты, приемщик кислот замеряет количество принятой кислоты в емкости - хранители кислот цеха № 2, опломбирует опорожненную цистерну и сдает ее представителю транспортного отдела.

Замеры уровня кислот, массовую долю основного вещества, тоннаж, номера цистерны и накладных, время, затраченное на слив цистерны приемщик кислот записывает в журнал приема кислот.

Аппаратчик ведет технологический журнал, в котором записывает:

- сдачу кислот в цех № 3;

- прием уловленных и рекуперированных кислот из цеха № 3;

- налив цистерн регенерированной серной ислоты;

Подачу кислот в напорные баки отделения концентрирования азотной кислоты.

Нанесение знаков опасности на цистернах или другой упаковке под кислоту производится в соответствии с ГОСТ 19433 - 88.

4.3 ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ КОНТРОЛЬ

Цеховая лаборатория один раз в смену производит определение массовой доли концентрированных серной и азотной кислот, отработанной серной кислоты и массовой доли азотной кислоты в ней.

Аппаратчик отделения каждый час работы контролирует и записывает в технологический журнал /3/:

- температуру газовой фазы на 4 царги колонны,

- дозировку кислот в колонну,

- температуру слабой серной кислоты на выходе из колонны,

- давление пара в общей магистрали,

- температуру кислот, поступающих в колонну,

- разрежение в колонне,

- массовую долю крепкой азотной кислоты и концентрированной на входе в колонну.

В случае отклонения температуры и крепости выходящей азотной кислоты, аппаратчик производит регулирование соотношения кислот.

Ответственность за правильное ведение технологического процесса в отделении концентрации азотной кислоты возлагается на аппаратчика отделения, мастера смены и старшего мастера участка.

Состояние воздушной среды в производственных помещениях цеха контролирует газовая лаборатория ЦЗЛ.

Контроль производится по графику, утвержденному главным инженером предприятия.

Для улучшения воздушной среды в производственных помещениях, цехом проводятся следующие мероприятия:

-совершенствуется технология производства;

- проводится герметизация оборудования и запорной арматуры;

- осуществляется постоянный контроль за работой приточно - вытяжной вентиляции.

Основные параметры, контролируемые аппаратчиком концентрирования кислот /3/ рассмотрены в таблице 4.1.

Таблица 4.1 - Контроль материалов, полуфабрикатов, готовой продукции и технологического процесса

Наиме- нование контро- лируемого объекта	Место отбора	Перио- дич- ность отбора проб	Сигнализи- руемый показатель	Норма	НТД	Лаборатория, выпол-няющая анализ	Примеча-ние
1	2	3	4	5	6	7	8
1. Напорный бак отработан-ной кислоты	Из бака	Один раз в сутки	Массовая доля HNO3, %, не менее	16 %	СТП 84.303-50-87	Цехо-вая лаборатория	Pпар‹ 0.7
2.Холоди-льник концентри-рованной азотной кислоты	Из холо-диль-ника	То же	Полный анализ концентриро-ванной азотной	По ГОСТ 701-89	ГОСТ 701-89	То же

Продолжение таблицы 4.1

1	2	3	4	5	6	7	8
			кислоты
3.Колонна ГБХ	Из - под колоны	То же	Массовая доля серной кислоты в отрабо-танной серной кислоте, %, не более	72 %	СТП 75-057- 06-57-89	То же
		То же	Массовая доля азот-ной кис-лоты в отрабо-танной серной кислот, %, не более	0,03	СТП 75-057-06-57-89	То же
4. Абсорбер	Из абсор- бера	1 раз в смену	Концен-трация азотной кислоты,	50		То же
Продолжение таблицы 4.1
1	2	3	4	5	6	7	8
			%, не менее
5. Холодиль-ник концент-рированной серной кислоты	Из холо-диль- ника	1 раз в смену	Массовая доля серной кислоты, %, не менее	91 %	ГОСТ 2184 - 77	То же
			Массовая доля остатка после прокали-вания, %, не более	0,4	ГОСТ 2184 - 77	То же
6. Труба выброса колонны БМКСХ	Из выхлопной трубы	1 раз в смену	Массовая концентрация компонентов газообразных выбросов, г/м3, не более В т. ч.	0,5 0,3	ОСТ 84 - 2319 - 87 - Ш -	То же - Ш -
Продолжение таблицы 4.1
1	2	3	4	5	6	7	8
			тумана серной кислоты, г/м3, не более
7. Кислоты при поступлении со стороны	ж/д цистерны	Каждая принимаемая партия	Приемщик кислот в присутствии контроллера ОТК	Мас-совая доля основ-ного про-дукта	ГОСТ 701 - 89 ГОСТ 1500 - 78 ГОСТ 2184 - 77	То же

5 АВТОМАТИЗАЦИЯ И АВТОМАТИЗИРОВАННЫЕ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ

Для контроля и регулирования технологического процесса технологическое оборудование обеспечено КИП. В специальных журналах /3/ производится запись показаний КИП ежесменно.

По автоматизации технологических процессов предусмотрено следующее:

- КИП, установленные в пожароопасных помещениях, должны удовлетворять ПУЭ;

- все приборы и щиты в пожароопасных должны быть заземлены независимо от применяемого напряжения согласно ПУЭ.

Схема автоматизации процесса концентрирования разбавленной азотной кислоты методом ее перегонки в присутствии серной кислоты на основе закономерностей, изложенных выше. В качестве постоянных параметров принимают концентрацию продукционной кислоты и концентрацию отработанной серной кислоты.

5.1 КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА

Участок предназначен для производства по регенерации серной кислоты. Концентрированная серная кислота представляет собой бесцветную дымящую жидкость желтого цвета, взрывопожаробезопасна.

В производстве концентрированной серной кислоты основное оборудование следующее:

а) Концентрационная колонна типа ГБХ, предназначенная для концентрирования слабой азотной кислоты;

б) холодильник - конденсатор предназначен для конденсации крепкой азотной кислоты и окислов азота;

в) абсорбер предназначен для поглощения окислов азота и получения слабой азотной кислоты;

г) Топка, предназначенная для сжигания топлива;

д) Вихревая колонна БМКСХ - аппарат, предназначенный для концентрирования отработанной серной кислоты;

х) Холодильник концентрированной серной кислоты предназначен для охлаждения.

Отделение концентрирования серной кислоты предназначено для получения концентрированной серной кислоты концентрации не менее 92 %. Процесс концентрирования азотной кислоты происходит в концентрационных колоннах типа БМКСХ. Процесс концентрирования протекает параллельно с процессом денитрации рекуперированных и уловленных кислот из третьего производства.

Слабая азотная кислота из отделения абсорбции, рекуперированные и уловленные кислоты третьего производства, концентрированная серная кислота из напорных баков (поз. 5) самотеком через щелевые дозировочные расходомеры поступают в концентрационную колонну (поз. 1).

Уровень кислот в напорных баках (поз. 5) следует поддерживать всегда постоянным.

Концентрированная серная кислота поступает на 4-6 царги колонны (поз. 1), слабая азотная кислота в 8-9 царги, рекуперированные и уловленные кислоты третьего производства поступают в десятую царгу колонны (поз. 1).

Одновременно с подачей кислот в дно колонны (поз. 1), в противоток стекающей смеси кислот /2/ для отгонки азотной кислоты из отработанной серной кислоты, подается через форсунку пар и в колонне образуется тройная смесь. При этом серная кислота присоединяет к себе воду, понижая парциальное давление водяных паров в смеси. Вода, ранее связанная с азотной кислотой, образует соединения с серной кислотой:

HNO₃• ( H₂O ) _n + H₂SO₄ = HNO₃ + H₂SO₄· ( H₂O ) _n (5.1)

В процессе концентрирования азотной кислоты происходит ее частичное разложение на окислы азота, образующие с серной кислотой нитрозилсерную кислоту, поэтому последнюю необходимо денитрировать паром. Процесс денитрации протекает полнее при концентрации серной кислоты ниже 70 %. Расход серной кислоты определяется в зависимости от концентрации исходной азотной кислоты и пара с учетом нагрева отработанной кислоты до 150-170°С и разбавления до ее концентрации 68 - 70 % H₂SO₄.

Азотная кислота, освобожденная от воды, но с большой массовой долей окислов азота, в парообразном виде поднимается в верхние царги № 6, 7, 8 колонны (поз.1), где, барботируя через слой серной кислоты, окончательно теряет влагу, затем проходит через царги № 4, 5, которые служат брызгоуловителями серной кислоты.

Освобожденные от влаги пары азотной кислоты поступают в верхние царги колонны (поз.1), образующие дефлегматор /1/, где за счет продувки паров азотной кислоты через стекающую противотоком из конденсатора (поз.2) в жидком состоянии азотную кислоту происходит отдувка окислов азота.

После прохождения колонны (поз.1), пары азотной кислоты поступают в конденсатор (поз.2), где за счет охлаждения происходит конденсация азотной кислоты из парообразного состояния в жидкое.

Сконденсированная азотная кислота стекает в общий коллектор конденсатора, откуда в дефлегматор колонны для отдувки окислов азота и, пройдя холодильник (поз.2), с температурой 30°С поступает в склад готовой продукции.

Из склада концентрированная азотная кислота передается в третье производство.

В колонне (поз.1) и конденсаторе (поз.2) постоянно поддерживается разрежение 1,27 МПа. Серная кислота постепенно, насыщаясь водой, стекает по царгам вниз и перекачивается в отделение концентрации серной кислоты.

При работе колонны (поз.1) по денитрации отработанных кислот цеха № 3 температура газовой фазы 6-ой царги колонны повышается в зависимости от нагрузки с целью получения азотной кислоты после холодильника готовой продукции с массовой долей основного продукта 50-55 % для дальнейшей ее переработки совместно со слабой азотной кислотой, получаемой абсорбцией паров окислов азота.

В отделении концентрирования серной кислоты идет процесс регенерации серной отработанной кислоты в вихревой колонне.

Основной задачей автоматики работы установок является поддержание заданной температуры в колонне ГБХ (поз.1), холодильнике - конденсаторе азотной кислоты, разрежения в колонне ГБХ (поз.1), давления и температуры пара в общей магистрали, расхода кислот на входе в колонну ГБХ (поз.1), температура серной кислоты на выходе из холодильника, температура топочных газов на входе в колонну БМКСХ (поз.13), давление газов до и после ГРП.

С этой целью на каждой из установок устанавливаются комплекты приборов для контроля величины температуры, состоящие из термометра сопротивления платинового ТСП - 5081 - 01, на щите диспетчера автоматического моста /9/.

Для контроля на выходе температуры готовой продукции (серной кислоты) по месту установлен термометр сопротивления (16 - 1), на щите автоматический мост (16 - 2).

Для измерения давления пара по месту установлен манометр (2-1) и на щите вторичный показывающий регистрирующий прибор; температуры пара в общей магистрали устанавливаются термометр сопротивления (3-1) и автоматический мост (3-2) по месту и на щите диспетчера соответственно.

Разрежение в колонне ГБХ фиксирует манометр (7 - 1), установленный по месту, на щите вторичный показывающий регистрирующий прибор (8 - 2) /9/.

По месту установлены 2 манометра для регистрации давления природного газа до и после ГРП.

Щиты выбраны по ОСТ 36.13 - 76 . Электропитание щитов осуществляется по сети переменного тока, напряжением 220 В и частотой 50 Гц.

В таблице 5.1 указаны основные параметры контроля и регулирования.

Таблица 5.1 - Перечень параметров контроля и регулирования

Аппарат	Давление	Расход	Температура
1.Концентрационная колонна ГБХ	+	-	+
2.Холодильник - конденсатор крепкой азотной кислоты	-	-	+
3. Трубопровод подачи пара	+	-	+
4. Газопровод до и после ГРП	+	-	-
5.Трубопровод подачи воздуха в топку	+	+	-
6. Кислотопровод после холодильника концетри-рованной серной кислоты	-	-	+
7. Низ колонны БМСКХ	-	-	+
9. Верх колонны БМСКХ	-	-	+
10. Труба выброса газов	+	-	-

На основе таблицы 5.1 составляем таблицу 5.2 /9/, в которой для каждого аппарата указываем величины параметров, их размерности и требуемые виды автоматизации.

Таблица 5.2 - Предельные величины параметров и их размерность, требуемые виды автоматизации

Аппарат и параметр	Предельное значение параметра и размерность	Вид автоматизации
		Измерение	Регистра-ция	Показание
1	2	3	4	5
1. Трубопровод общей магистрали Давление Температура	2,45 МПа 250 єС	+ +	+ +	+ +
2.Концентрационная колонна ГБХ Разрежение Температура	1.27· М Па 135 єС 85 єС 120 єС	+ + + +	+ + + +	+ + + +
3.Холодильник - конденсатор крепкой азотной кислоты Температура	30 єС	+	+	+
4. Топка Температура Расход	800 -950 єС 42000 м3/ч	+ +	+ +	+

Продолжение таблицы 5.1

1	2	3	4	5
5. Холодильник регенерированной серной кислоты Температура	60 - 120 єС	+	+	+
7. Труба выброса газов Давление	0,15 МПа	+	+	+
8. Колонна БМКСХ Температура	180 єС, 300 єС	+	+	+
9. ГРП Давление	0,1 МПа	+	+	+

В таблице 5.3 приведена спецификация, в которой указаны основные КИП и А и их основные характеристики (шкала, предел измерений, единица измеряемой величины, класс точности)

6 СТРОТЕЛЬНО - МОНТАЖНАЯ ЧАСТЬ

Исходные данные:

1. Географическое положение и климат: проектируемая стадия концентрирования серной кислоты расположена на промышленной площадке ФКП КГ КПЗ г. Казань.

Проектируемый цех расположен на территории г. Казань. Площадь для проектирования цеха имеет ровную поверхность. Производственные здания расположены с учетом безопасных расстояний, санитарных и противопожарных требований. Безопасное расстояние между складами принимается не менее 15 метров.

Цех денитрации и концентрирования кислот имеет:

Отделение денитрации и концентрирования азотной кислоты и отделение концентрирования серной кислоты.

Температура в зимнее время (25 єС)

Глубина промерзания грунта 4,5 м

Скоростной напор ветра 35 кг/м³

Уровень грунтовых вод 6 м

2. Характеристика производственного процесса: фаза концентрирования серной кислоты относится к В - Iа /3/ группе производственных процессов,

категория взрывопожароопасности - А; режим работы - трехсменный, непрерывный.

Здание концентрирования имеет в плане прямоугольную форму.

Длина здания - 63,6 м.

Ширина - 18 м.

Высота - 13,6 м.

Здание имеет четыре этажа.

Конструктивная схема здания:

- глубина заложения фундамента - 1,5 м

Покрытие состоит из:

- водоизоляционного ковра рубероид;

- цементной стяжки 20 мм;

- теплоизоляции - пенобетон 150 мм;

- пароизоляции - горячим битумом;

- сборной железобетонной плиты;

- сборной железобетонной балки.

Рабочая площадка расположена на ровной поверхности. Полы бетонные, покрытие кислотоупорной плиткой. Стены наружные - кирпичные толщиной 510 мм.

Объемно-планировочное и конструктивное решение здания денитрации отработанной кислоты и концентрирования серной кислоты, организация интерьера, отделка помещения соответствует требованиям технических, санитарных и противопожарных норм, а также требованиям технической эстетики.

7 РАБОТА ПРЕДПРИЯТИЯ В ЧРЕЗВЫЧАЙНЫХ СИТУАЦИЯХ

7.1 ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ МЕРОПРИЯТИЯ

Концентрированная азотная кислота /1/ при попадании на сухое дерево, промасленные тряпки и другие горючие вещества могут вызвать загорание, поэтому в местах, где возможен розлив азотной кислоты, хранение горючих веществ не допускается.

Оборудование кислотного производства /3/ должно соответствовать требованиям ГОСТ 12.2.003 - 74 и утвержденным проектам. Все оборудование (аппараты, механизмы, электрооборудование, вентиляционные установки, приборы) следует содержать в чистоте и исправности.

С целью предотвращения образования в помещениях взрывоопасных смесей коммуникации и аппаратура должны быть герметичны.

Фланцевые соединения должны иметь защитные кожуха. Все оборудование согласно утвержденным графикам проходит периодический осмотр на чистоту и планово - предупредительный ремонт.

Все виды ремонтных работ с применением огня проводятся по специальному разрешению, подписанному начальником цеха и согласованному начальником ОТБ и пожарной охраной. Рабочее место обеспечивается необходимым противопожарным инвентарем - песком, кошмой, и на каждую мену выставляется противопожарный пост.

При возникновении пожара в действующем цехе обслуживающий персонал обязан немедленно принять меры к ликвидации пожара. Одновременно следует вызвать заводскую пожарную команду. Для облегчения работ по ликвидации возникшего пожара необходимо обеспечить свободный доступ к пожарному инвентарю, которым пользуются работники цеха до приезда пожарной команды. Производственные помещения оборудованы противопожарными средствами: огнетушителем ОП-10, пожарными лестницами, пожарными кранами.

7.2 ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫЕ И ЗАЩИТНЫЕ СРЕДСТВА

Работа с кислотами опасна возможными ожогами и отравлениями, выделяющимися газами и парами. Поэтому при работе с кислотами необходимо предусматривать меры, предупреждающие химические ожоги и отравления.

Все работающие кислотных участков /1/ должны быть обеспечены специальной одеждой из серошинельного сукна по ГОСТ 12.4.036 - 78, резиновыми сапогами по ГОСТ 5375 - 79 с суконными чулками, кислото-защитными рукавицами типа КР, предохранительными защитными очками по ГОСТ 10377 - 79, противогазом марки «БКФ» или КД. Выбор марки коробки противогаза производится в соответствии с инструкциями по применению № 6016-2195-77.

Промышленные фильтрующие противогазы и № 6-16-1980-75« противогаз промышленный малого габарита».

На рабочих местах кислотных участков должны быть водопроводные краны, ванны с содовым раствором, смен вод которых производится 2 раза в месяц.

Розливы азотной кислоты необходимо устранять промыванием водой, а розливы серной кислоты нейтрализовать гашеной известью. По пролитой кислоте не ходить.

7.3 ПРАВИЛА РАБОТРЫ ПРИ УТЕЧКЕ СДЯВ

В случаях большой утечки и розлива большого количества кислоты мастер смены обязан немедленно сообщить дежурному диспетчеру по

предприятию, в пожарную часть. Затем мастер оповещает работающие смены цеха.

Одновременно аппаратчик склада кислот дает звуковой сигнал частыми ударами о металлический предмет.