Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

• 1. Описание проектируемого объекта и конструктивных особенностей здания
• 2. Описание технологического процесса и характеристика выделяющихся вредностей
• 3. Параметры наружного и внутреннего воздуха для холодного и теплого периодов года
• 3.1 Параметры наружного воздуха
• 3.2 Параметры внутреннего воздуха
• 4. Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций
• 5. Расчет теплопотерь здания
• 6. Определение количества вредностей поступающих в помещение для трёх периодов года
• 7. Составление теплового баланса и выбор системы отопления
• 8. Расчёт поверхности нагревательных приборов системы отопления
• 9. Определение типа и производительности местных отсосов от технологического оборудования
• 10. Расчет воздухообмена для теплого и холодного периода, переходных условий, выбор расчетного воздухообмена
• 11. Описание принятых решений приточно-вытяжной вентиляции
• 12. Расчёт раздачи приточного воздуха
• 13. Аэродинамический расчёт приточной и вытяжной систем вентиляции с механическим побуждением
• 13.1 Расчёт приточной системы вентиляции
• 13.2 Расчёт системы аспирации
• 14. Подбор вентиляционного оборудования
• 14.1 Подбор калорифера
• 14.2 Подбор вентилятора
• 14.3 Подбор воздушного фильтра
• 15. Подбор и расчет воздушно-тепловых завес
• Список использованных источников

1. Описание проектируемого объекта и конструктивных особенностей здания

отопление нагревательный прибор

Необходимо запроектировать систему приточно-вытяжной вентиляции и систему отопления для цеха обработки древесины. Проектируемый объект расположен в городе Гродно. Здание занимает один этаж. Высота от пола до низа фермы h=10 м. Стены выполнены из железобетонных панелей с утеплителем из пенополистороловых плит. Полы, неутепленные на грунте (бетонные). Перекрытия из железобетонных плит с утеплителем из минеральных плит. Окна размером с тройным остеклением в металлических переплетах имеют размер 4,0x4,0 м. Здание снабжается теплом от ТЭЦ. Теплоноситель: перегретая вода с параметрами =130^оС, =70^оС. В цехе имеются ворота 3,6х4,2 м., которые оборудованы воздушно-тепловыми завесами. Фасад здания ориентирован на северо-восток.

2. Описание технологического процесса и характеристика выделяющихся вредностей

Деревообрабатывающие цехи, в соответствии с технологией производства, включают в себя такие отделения: обработка и заготовка древесины, столярно-сборные, шлифовальные и т.д. Основные вредности в отделениях следующие: опилки, стружки и древесная пыль, образующиеся при переработке древесины на станках различных типов, конвективная теплота от сушильных камер. Количество воздуха, удаляемого от станков для обработки древесины, определяется по справочным данным, в зависимости от типа станка, так же указывается место подключения отсоса и рекомендуемые скорости.

3. Параметры наружного и внутреннего воздуха для холодного и теплого периодов года

3.1 Параметры наружного воздуха

Расчетные параметры наружного воздуха (температуру и энтальпию) при проектировании вентиляции производственных помещений следует принимать в соответствии с [1, прил.Е] для теплого периода года по параметрам А, для холодного периода - по параметрам Б. Для переходных условий независимо от места расположения здания принимаем температуру наружного воздуха t=8⁰C, энтальпию I=22,5кДж/кг[1].

Параметры наружного воздуха для города Гродно представлены в табл.2.1.

Таблица 3.1 Расчетные параметры наружного воздуха

Периоды года	Температура наружного воздуха t. °С	Энтальпия наружного воздуха I, кДж/кг	Скорость ветра н, м/c.
Т	21,7	47,6	1,0
Х	-22,0	-20,5	5,6
П	8,0	22,5

3.2 Параметры внутреннего воздуха

Допустимые параметры (температура, относительная влажность, подвижность) воздуха в рабочей зоне помещений, отвечающие санитарно-гигиеническим требованиям, принимаются в зависимости от периода года и категории работ [1]. Допустимая температура на постоянных рабочих местах для холодного и переходного периодов года при работе средней тяжести (IIа) принимается t_в=17…23^оС. Для теплого периода t_в=t_н^А+4=21,7+4=25,7°С. Относительную влажность внутреннего воздуха для теплого периода _в?75%. Максимально допустимая подвижность воздуха - 0,4м/с. Для холодного и переходного периодов года - относительная влажность внутреннего воздуха _в?75% и скорость воздуха в рабочей зоне - не более 0,3м/с.

Таблица 3.2 Расчетные параметры внутреннего воздуха

Периоды года	Температура внутреннего воздуха tв, °С	Относительная влажность внутреннего воздуха ц,%	Подвижность воздуха в помещении н, м/с.
Т	25,7	60	0,4
Х и П	17	60	0,3

4. Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций

Сопротивление теплопередаче наружных ограждающих конструкций, R_т, за исключением заполнений проемов и ограждающих конструкций помещений с избытками явной теплоты, следует принимать равным экономически целесообразному R_{т эк}, определяемому по формуле (4.1), но не менее требуемого сопротивления теплопередаче R_{т тр}, определяемого по формуле (4.2), и не менее нормативного сопротивления теплопередаче R_{т норм}, приведенного в таблице 5.1(2).

Экономически целесообразное сопротивление теплопередаче R_{т эк}, м²•°С/Вт,

, (4.1)

где R_{т тр} -требуемое сопротивление теплопередаче, м²•°С/Вт, определяемое по формуле:

, (4.2)

где t_в - расчетная температура внутреннего воздуха, °С, принятая ранее в пункте 3.2, t_в=17°С;

t_н - расчетная зимняя температура наружного воздуха, °С, принимаемая по таблице 4.3 (2) с учетом тепловой инерции ограждающих конструкций D (за исключением заполнений проемов) по таблице 5.2 (2). В данном расчете за расчетную температуру принимаем температуру наиболее холодных суток обеспеченностью 0,92, t_н=t_н^х.с.=-26°С;

n - коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху, принимаемый по таблице 5.3 (2). Для наружных стен и покрытий n=1;

б_в - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м²•°С), принимаемый по таблице 5.4 (2), для стен б_в=8,7 Вт/(м²•°С);

Дt_в - расчетный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, °С, принимаемый по таблице 5.5 (2). Для наружных стен производственных зданий с нормальным режимом Дt_в=t_в-t_р, но не больше 8°С. Для покрытия производственных зданий с нормальным режимом Дt_в=0,8(t_в-t_р), но не больше 7°С, где tр=12,2°С - температура точки росы при расчетных температуре и относительной влажности внутреннего воздуха;

С_тэ - стоимость тепловой энергии, руб/ГДж, принимаемая по действующим ценам,

С_тэ=3,3 руб/ГДж;

Z_от - продолжительность отопительного периода, сут., принимаемая по таблице 4.4 (2), Z_от=194 сут.- для Гродненской области;

t_{н от} - средняя за отопительный период температура наружного воздуха, °С, принимаемая по таблице 4.4(2), t_{н от}=-0,5°С;

С_м - стоимость материала однослойной или теплоизоляционного слоя многослойной ограждающей конструкции, руб./м³, принимаемая по действующим ценам, С_м=70,6 руб/м³;

л - коэффициент теплопроводности материала однослойной или теплоизоляционного слоя многослойной ограждающей конструкции в условиях эксплуатации согласно таблице 4.2 (2), Вт/(м°С), принимаемый по приложению А.

л=0,052 Вт/(м°С) - для пенополистирольных плит с нормальным режимом помещения.

м²•°С/Вт,

м²•°С/Вт

Нормативное сопротивление теплопередачи находим по таблице 5.1 (2). Для зданий из крупнопанельных ограждающих конструкций:

R_тнор=2,5 м²•°С/Вт

Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции Rт, м²°С/Вт, следует определять по формуле:

(4.3)

где б_в - то же, что в формуле (4.2);

R_к - термическое сопротивление ограждающей конструкции, м²•°С/Вт,

б_н - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних условий, Вт/(м²°С), принимаемый по таблице 5.7(7). Для наружных стен б_н=23 м²•°С/Вт.

Термическое сопротивление многослойной ограждающей конструкции с последовательно расположенными однородными слоями R_к, м²°С/Вт, следует определять по формуле:

R_к=R₁+R₂+...+R_n, (4.4)

где R1, R2,..., R_n - термические сопротивления отдельных слоев конструкции, м²°С/Вт, определяемые по формуле (4.5), и замкнутых воздушных прослоек, принимаемые по приложению Б (2).

Термическое сопротивление однородной ограждающей конструкции, а также слоя многослойной конструкции R, м²°С/Вт, следует определять по формуле:

, (4.5)

Конструкция наружной стены представлена на рис. 4.1

Рис. 1 Конструкция наружной стены

Теплотехнические показатели строительных материалов стены выписываем из [2,приложение А] и заносим в таблицу 4.1

Таблица 4.1 Теплотехнические показатели строительных материалов стены

№ слоя	Наименование материала	Плотность кг/мі	Режим эксплуатации	,мм	, Вт/м0С	S, Вт/м0С
1	Железобетон	2500	Б	60	2,04	19,7
2	Пенополистирол	25	Б		0,052	0,39
3	Железобетон	2500	Б	80	2,04	19,7

R₁=0,029 Вт/(м²°С)

R₃=0,039 Вт/(м²°С)

Тогда для данной конструкции:

,

Из последнего выражения находим: =0,118 м - толщина слоя пенополистирола.

Тепловую инерцию ограждающей конструкции D следует определять по формуле:

D=R₁S₁+R₂S₂+...+R_nS_n, (4.6)

где S1, S2, ... , S_n - расчетные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции в условиях эксплуатации, Вт/(м²°С), по таблице 4.2 (2), принимаемые по приложению А.

D=0,029•19,7+(0,118/0,052)•0,39+0,039•19,7=2,24

Полученное значение находится в установленных пределах (1,5…4,0), что говорит о правильном выборе температуры наружного воздуха.

Конструкция покрытия представлена на рис. 4.2

Рис. 4.2 Конструкция покрытия

Теплотехнические показатели строительных материалов покрытия выписываем из [2,приложение А] и заносим в таблицу 4.2

Таблица 4.2 Теплотехнические показатели строительных материалов покрытия

№ слоя	Наименование материала	Плотность кг/мі	Режим эксплуатации	,мм	, Вт/м0С	S, Вт/м0С
1	Железобетон	2500	Б	100	2,04	19,7
2	Рубероид	600	Б	10	0,17	3,53
3	Плиты минералватные	125	Б		0,051	0,66
4	Ц/п стяжка	1800	Б	25	0,93	11,09
5	Рубероид	600	Б	20	0,17	3,53

Нормативное сопротивление теплопередачи находим по таблице 5.1 (2). Для покрытий:

R_тнор=3 м²•°С/Вт

=1,287 м^2оС/Вт;

м^2оС/Вт.

R₁=0,049 Вт/(м²°С),

R₂=0,058 Вт/(м²°С),

R₄=0,027 Вт/(м²°С),

R₅=0,12 Вт/(м²°С)

Тогда для данной конструкции:

,

Из последнего выражения находим: =0,132 м - толщина слоя плиты минералватной.

Определяем тепловую инерцию покрытия

D=0,049•19,7+0,058•3,53+(0,132/0,051)•0,66+0,027•11,09+0,12•3,53=3,6

Полученное значение находится в установленных пределах (1,5…4,0), что говорит о правильном выборе температуры наружного воздуха.

Сопротивление теплопередаче заполнений наружных световых проемов (окон) следует в соответствии с табл. 10 (2) принимать - 0,6•м²•^оС/Вт; для наружных ворот R=0,6•R_стены=0,6•2,5=1,5 м^{2 о}С/Вт.

Теплопотери неутепленного пола на грунте рассчитываются по зонам. Зона - полоса шириной 2м, параллельная периметру здания. Всего зон 4. Условные сопротивления теплопередаче:

м²°С /Вт;

м²°С /Вт;

м²°С /Вт;

м²°С /Вт.

5. Расчет теплопотерь здания

Основные и добавочные теплопотери следует определять, суммируя потери по отдельным конструкциям:

, (5.1)

где А - расчетная площадь ограждающей конструкции, м²;

R - сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м°С ²/Вт;

t_p - расчетная температура внутреннего воздуха, °С. При выборе t_р следует учитывать распределение температуры воздуха по высоте: для покрытия t_р= t_у; для стен высотой более 4м до покрытия:

, (5.2)

, (5.2)

где gradt - температурный градиент, учитывающий повышение температуры воздуха по высоте помещения на каждый метр выше рабочей зоны;

Н- высота цеха, м.

°С

;°С

У - добавочные потери теплоты в долях от основных потерь;

n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху[2. табл. 5.3]:

t_ext - расчетная температура наружного воздуха, °С;

Расчет теплопотерь зданием в холодный и переходный периоды года приведен в табл. 5.1. и 5.2.

Таблица 5.1: Расчёт теплопотерь в холодный период
Наимен. огражд.	Ориент. огражд.	Размер	Площадь	tр	text	n	в	R	Q, Вт
		a	b
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
НС1	СВ	37,6	4	150,4	-	-	-	-	-	-
5 окон	СВ	4	4	80,0	17	-22	1	0,15	0,6	5980
НС1(без окон)	СВ	-	-	70,4	17	-22	1	0,15	2,5	1270
НС1(верх)	СВ	37,6	6	225,6	19	-22	1	0,15	2,5	4260
НС2	ЮВ	25,6	4	102,4	-	-	-	-	-	-
3 окна	ЮВ	4	4	48,0	17	-22	1	0,15	0,6	3590
ворота	ЮВ	3,6	4,2	15,1	17	-22	1	0,15	1,5	460
НС2(без окон)	ЮВ	-	-	39,3	17	-22	1	0,15	2,5	710
НС2(верх)	ЮВ	25,6	6	153,6	19	-22	1	0,15	2,5	2900
НС3	ЮЗ	37,6	4	150,4	17	-22	1	0,15	2,5	2700
НС3(верх)	ЮЗ	37,6	6	225,6	19	-22	1	0,15	2,5	4260
НС4	СЗ	25,6	4	102,4	-	-	-	-	-	-
3 окна	СЗ	4	4	48,0	17	-22	1	0,15	0,6	3590
ворота	СЗ	3,6	4,2	15,1	17	-22	1	0,15	1,5	460
НС4(без окон)	СЗ	-	-	39,3	17	-22	1	0,15	2,5	710
НС4(верх)	СЗ	25,6	6	153,6	19	-22	1	0,15	2,5	2900
покрытие	-	37,6	26	962,6	21	-22	1	0	3	13800
пол	I	-	-	236,8	17	-22	1	0	2,2	4200
	II	-	-	204,8	17	-22	1	0	4,3	1860
	III	-	-	172,8	17	-22	1	0	8,6	790
	IV	-	-	348,2	17	-22	1	0	14	960
	Теплопотери через нпружные ограждающие конструкции:	29270
	На инфильтрацию:	8790
	Суммарные теплопотери помещением:	38060

Таблица 5.2: Расчёт теплопотерь в переходный период
Наимен. огражд.	Ориент. огражд.	Размер	Площадь	tр	text	n	в	R	Q, Вт
		a	b
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
НС1	СВ	37,6	4	150,4	-	-	-	-	-	-
5 окон	СВ	4	4	80,0	17	8	1	0,15	0,6	1380
НС1(без окон)	СВ	-	-	70,4	17	8	1	0,15	2,5	300
НС1(верх)	СВ	37,6	6	225,6	19	8	1	0,15	2,5	1150
НС2	ЮВ	25,6	4	102,4	-	-	-	-	-	-
3 окна	ЮВ	4	4	48,0	17	8	1	0,15	0,6	830
ворота	ЮВ	3,6	4,2	15,1	17	8	1	0,15	1,5	110
НС2(без окон)	ЮВ	-	-	39,3	17	8	1	0,15	2,5	170
НС2(верх)	ЮВ	25,6	6	153,6	19	8	1	0,15	2,5	780
НС3	ЮЗ	37,6	4	150,4	17	8	1	0,15	2,5	630
НС3(верх)	ЮЗ	37,6	6	225,6	19	8	1	0,15	2,5	1150
НС4	СЗ	25,6	4	102,4	-	-	-	-	-	-
3 окна	СЗ	4	4	48,0	17	8	1	0,15	0,6	830
ворота	СЗ	3,6	4,2	15,1	17	8	1	0,15	1,5	110
НС4(без окон)	СЗ	-	-	39,3	17	8	1	0,15	2,5	170
НС4(верх)	СЗ	25,6	6	153,6	19	8	1	0,15	2,5	780
покрытие	-	37,6	26	962,6	22	8	1	0	3	4500
пол	I	-	-	236,8	17	8	1	0	2,2	970
	II	-	-	204,8	17	8	1	0	4,3	430
	III	-	-	172,8	17	8	1	0	8,6	190
	IV	-	-	348,2	17	8	1	0	14	230
	Теплопотери через нпружные ограждающие конструкции:	8210
	На инфильтрацию:	2470
	Суммарные теплопотери помещением:	10680

6. Определение количества вредностей поступающих в помещение для трёх периодов года

Теплопоступления от людей

Теплопоступления от людей зависят от выделяемой людьми энергии при работе и температуры окружающего воздуха в помещении.

Теплопоступления от людей, Вт:

, (6.1)

где n - количество людей;

q_я - тепловыделения одним взрослым человеком (мужчиной) Вт, принимается в зависимости от температуры внутреннего воздуха и категории работ [3,табл.2.3];

k_л=1-для мужчин, k_л=0,85-для женщин, k_л=0,75-для детей.

Расчет теплопоступлений от людей приведен в таблице 6.1

Таблица 6.1 Расчет теплопоступлений от людей

№ п/п	Наименование величины	Обозначение	Ед. измерения	Источник информации или формула	Т	Х	П
1	теплопоступления от людей	Qлюд	Вт		990	1845	1845
1.1	количество людей	n	чел.	по заданию	15	15	15
1.2	тепловыделения 1 чел. при работе средней тяжести	qя	Вт	табл. 2.3 [4]	66	123	123
1.3	температура окружающего воздуха	tВ	°С	по заданию	25,7	17	17
1.4	коэффициент	kл	-		1	1	1

Теплопоступления от искусственного освещения

Тепловыделения от источников искусственного освещения, если пренебречь частью энергии, нагревающей конструкции и уходящей через них, Вт:

, (6.2)

где Nосв. - суммарная мощность источников освещения, Вт.

Тепловыделения от источников искусственного освещения, если суммарная мощность источников освещения известна, Вт:

, (6.3)

где Е - нормируемая освещенность помещения, лк [3,табл.2.5];

qосв - удельные тепловыделения от ламп, Вт/(мІ лк) [3,табл.2.6], для люминесцентных ламп расположенных в помещениях h>4м, и площадью >200мІ - q_осв=0,87Вт/(мІлк);

F - площадь пола помещения, мІ;

зосв - доля теплоты, поступающей в помещение. В данном случае, зосв=1, так как лампы установлены на некотором расстоянии от потолка..

В теплый период продолжительность светового дня больше, чем в холодный или переходный, поэтому будем считать, что в этот период теплопоступления от освещения нет. Расчет тепловыделений от искусственного освещения приведен в табл. 3.1.2

Таблица 6.2 Расчет тепловыделений от искусственного освещения

№ п/п	Наименование величины	Обозначение	Единицы измерения	Источник информации или формула	Т	Х	П
2	от искусственного освещения	Qосв	Вт		-	11578	11578
2.1	освещенность	E	лк	[табл.2.5, 7]	200	200	200
2.2	площадь пола помещения	F	мІ	по заданию	864	864	864
2.3	удельные тепловыделения от ламп	qосв	Вт/(мІ лк)	[табл.2.6, 7]	0,067	0,067	0,067
2.4	доля теплоты, поступающей в помещение	зосв	-	-	1	1	1

Теплопоступления через заполнение световых проемов

Теплопоступления через заполнение световых проемов складываются из теплопоступлений за счет солнечной радиации и за счет теплопередачи, Вт:

, (6.4)

Теплопоступления за счет солнечной радиации для вертикального заполнения световых проемов, Вт:

, (6.5)

где F|| - площадь световых проемов, мІ, F||=7,68 мІ;

q_¦р - теплопоступления за счет солнечной радиации через 1 мІ вертикального заполнения световых проемов, Вт/м²

, (6.6)

где и - количество теплоты прямой и рассеянной солнечной радиации, Вт/мІ, поступающей в помещение в расчетный час через одинарное вертикальное остекление световых проемов, принимаются в зависимости от географической широты и ориентации световых проемов по табл. 2.7 [3] (за расчетный принимается час, для которого значения и являются максимальными). Город находится на 54⁰ географической широты. Количество теплоты, поступающее от солнечной радиации максимально для 7-8 ч:

Таблица 6.3 Поступление теплоты от прямой и рассеянной солнечной радиации

Часы	СЗ	ЮВ	СВ	?
	, Вт/мІ	, Вт/мІ	, Вт/мІ	, Вт/мІ	, Вт/мІ	, Вт/мІ	, Вт/мІ	, Вт/мІ
7-8	-	53	398	110	342	106	740	269

- коэффициент относительного проникания солнечной радиации через заполнение светового проема, отличающееся от обычного одинарного остекления [3,табл. 2.8], принимаем =0,83 - для светового проема без солнцезащитных устройств при толщине стекла 2,5-3,5мм;

- коэффициент, учитывающий затенение светового проема переплетами [табл. 2.9, 3], принимаем =0,7 - для светового проема с тройным остеклением в металлических переплетах;

- коэффициент инсоляции;

Коэффициент инсоляции для вертикального светового проема определяется по формуле:

, (6.7)

где - размеры горизонтально и вертикально выступающих элементов затенения, м (откосов) (рис.6.1)

Рис.6.1. К определению коэффициента инсоляции и коэффициента облучения

а, с - соответственно расстояния от горизонтального и вертикального элементов затенения до откоса светового проема;

H, B - высота и ширина светового проема, м,;

Принимаем Н=4м, В=4м, ,

- азимут солнца, принимаемый в зависимости от географической широты, [3,табл.2.10], =85⁰ , h=30⁰;

- солнечный азимут остекления [3,табл.2.11], для ЮВ =85-45=40⁰, СЗ =135-85=50⁰, СВ =135-85=50⁰;

- угол между вертикальной плоскостью остекления и проекцией солнечно луча на вертикальную плоскость, перпендикулярную рассматриваемой плоскости остекления.

, (6.8)

ЮВ =45,47⁰,

СЗ, СВ =48,07⁰

- коэффициент облучения

, (6.9)

К_обл=1·1=1

где , - соответственно коэффициенты облучения для горизонтальной и вертикальной солнцезащитной конструкции, принимаемые в зависимости от углов и ,[3, рис 2.2.]

Угол :

, (6.10)

Угол :

, (6.11).

,

,

ЮВ: ,

СЗ, СВ: .

По таблице определяем: К_обл=1·1=1.

Для стен, ориентированных в разные стороны, определяем q_¦р и :

ЮВ: Вт/м²;

СЗ: Вт/м²;

СВ: Вт/м²;

ЮВ: F=64 м², Вт;

СЗ: F=48 м², Вт;

СВ: F=96 м², Вт;

У.

При расчетах необходимо учитывать, что часть теплоты, поступающей в помещение через заполнения световых проемов, аккумулируется ограждающими конструкциями. Расчетные теплопоступления определяются, Вт:

, (6.12)

где - показатель поглощения теплового потока солнечной радиации внутренними ограждениями.

Показатель определяется в зависимости от отношения , где - показатель суммарного усвоения теплоты ограждениями и оборудованием помещения, Вт/(мІ °C); - показатель интенсивности конвективного теплообмена в помещении, м.

, (6.13)

где m₁,…, m₅ - коэффициенты, определяющие аккумулирующие способности стен, пола и потолка.

F₁,…, F₅ - соответственно площади внутренних стен, пола и потолка.

F₁=0, F₂=0, F₃=0, F₄= F₅ =897,9 м²

m₄₌m₅₌0,6

,м.

Вт

Теплопоступления через заполнения световых проемов за счет теплопередачи, Вт:

, (6.14)

, (6.15)

где - теплопоступления за счет теплопередачи через 1 мІ вертикального заполнения световых проемов, Вт/мІ;

- температура воздуха внутри помещения, °C;

- условная температура наружного воздуха, °C;

- сопротивление теплопередаче заполнения светового проема, мІ·°C/ Вт.

Величина теплопоступлений через заполнения световых проемов за счет теплопередачи невелика, и ее при выполнении курсового проекта можно не учитывать.

Теплопоступления через массивные ограждающие конструкции.

Теплопоступления через стены незначительны, и их при выполнении курсового проекта можно не учитывать.

Теплопоступления через покрытие, Вт:

, (6.16)

где - среднее за сутки количество поступающей теплоты, Вт;

- изменяющаяся в течении суток часть теплопоступлений, Вт.

, (6.17)

К_покр=1/Rт=1/3=0,333 Вт/мІ•°C;

- коэффициент теплоотдачи горизонтальной поверхности ограждения, Вт/(м²·°С)

, (6.18)

где н - минимальная скорость ветра за июль, для Гродно н =1 м/с

Вт/(м²·°С)

t_н^ср - средняя температура наружного воздуха в июле [2], t_н^ср=17,8°С;

- коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью ограждающей конструкции, =0,9 (для рубероида);

q_ср^г - средние суточные количества теплоты суммарной солнечной радиации, поступающей на поверхность стены или покрытия (4, табл.2.12), q_ср^г=329 Вт/м²;

- количество теплоты, равное разности суммарной солнечной радиации в каждый час (с учетом периода запаздывания температурных колебаний) и средней за сутки суммарной солнечной радиации, Вт/м²

, (6.19)

где S_г, D_г - количество теплоты соответственно прямой и рассеянной радиации, поступающей в каждый 1ч расчетных суток на горизонтальную поверхность [4, табл.2.10]

;

t_впокр - температура воздуха под покрытием помещения, °С, принимаем t_впокр=t_ух=21°С;

в_II - коэффициент, учитывающий наличие в конструкции воздушной прослойки (при отсутствии прослойки в_II=1)[4];

- суточная амплитуда температуры наружного воздуха для июля[5, табл.3.4];

в₂ - коэффициент, учитывающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха [4, табл.2.9], зависит от периода запаздывания е=2,7•D-0,4=2,7•3,6-0,4=8,24ч, в₂=-0,6;

-значения затухания колебаний температуры наружного воздуха в конструкции стены и покрытия

, (6.20)

где =3,6 (п.4);

е=2,718;

где S1, S2, ... , S_n - то же, что и в п. 4;

Y - коэффициент теплоусвоения, Вт/(м²·⁰С), определяем по формуле:

, (6.21)

Для 1-го слоя: ,

Где R₁, R₂, R₃, R₄, R₅ - то же что и в пункте 4,

Вт/(м²·⁰С),

Вт/(м²·⁰С),

Вт/(м²·⁰С),

Вт/(м²·⁰С),

Вт/(м²·⁰С).

;

Вт/м²,

Q_I=897,9•8,18=7345 Вт.

Теплопоступления от электродвигателей станков и механизмов

В современном производстве практически все станки и механизмы приводятся в движение электродвигателями. Расходуемая станками механическая энергия, вследствие трения частей механизмов, трения обрабатываемых материалов переходит в теплоту.

Тепловыделения от установленных в общем помещении электродвигателей и приводимого ими в действие оборудования:

Q_эл.дв.=1000N_у(1-+К_т)К_с, (6.22)

где N_у- суммарная установочная мощность электродвигателей,

N₂=4,5кВт, N₃=7,5кВт, N₄=4кВт, N₅=8кВт,

N_у=4,5•2+7,5•2+4•2+8•2=44кВт;

К_Т - коэффициент перехода теплоты в помещение, принимается по опытным данным. К_т=1 при работе металлорежущих станков без охлаждения резца эмульсией.

К_с - коэффициент спроса на электроэнергию, принимается по электротехнической части проекта в зависимости от вида производства, К_с=0,5;

=0,82ч0,85 - коэффициент полезного действия электродвигателя.

Q_эл.дв.=1000•44(1-0,83+1•0,83)•0,5=22000Вт.

Теплопоступления от нагретого оборудования

Количество теплоты, поступающей в помещение от нагретой поверхности, Вт:

отопление нагревательный прибор

Q_нп=Q_к+Q_л, (6.23)

где Q_к - количество теплоты, поступающей за счет конвекционного теплообмена:

, (6.24)

где б_к - коэффициент теплоодачи конвекцией, Вт/(м²·⁰С)

t_п - температура поверхности, t_п=40 єC,

t_в - температура окружающего воздуха, t_в=17єC,

F - поверхность теплоотдачи, площадь вертикальной поверхности F_вер=24м², F_гор = 8 м².

Коэффициент теплоодачи б_к для вертикальной поверхности

, (6.25)

Вт/(м²·⁰С).

Для горизонтальной поверхности, обращенной вверх, значение численного коэффициента - 1,86.

Q_л- количество теплоты, поступающей за счет радиационного теплообмена:

, (6.26)

где C_пр - приведенный коэффициент лучеиспускания, в практических расчетах C_пр=4,64Вт/(м²К⁴).

Теплопоступления от нагретой вертикальной поверхности для холодного и переходного периодов:

;

,

Теплопоступление от печи:

Q_нп = 13294+4536=17830Вт

Так как в цеху находятся три камеры для сушки древесины:

Q_нп=17830•3=53490Вт.

Теплопоступления от нагретой вертикальной поверхности для теплого периода:

;

,

Теплопоступление от печи:

Q_нп = 12071+4079=16150Вт

Так как в цеху находятся три камеры для сушки древесины:

Q_нп=16150•3=48450Вт.

Суммарные теплопоступления заносим в таблицу 6.4.

Таблицу 6.4 Теплопоступления поступающие в помещение

№	Источник теплопоступления	Обозначения	Единицы измерения	Т	Х	П
1	От людей	Qлюд	Вт	990	1850	1850
2	От искусственного освящения	Qосв	Вт	-	11580	11580
3	Через заполнения световых проемов	Qостекл	Вт	20930	-	-
4	Через покрытия	Qпокр	Вт	7350	-	-
5	От электрооборудования	Qэл	Вт	22000	22000	22000
6	От нагретых поверхностей	Qнп	Вт	48450	53490	53490
	Итого:			99710	88920	88920

7. Составление теплового баланса и выбор системы отопления

Тепловой баланс составляют на основе расчетов теплопоступлений и теплопотерь во все периоды года. Составляем тепловой баланс, который сводится в таблицу 7.

Таблица 7: Тепловой баланс помещения

Период года	Суммарные теплопоступления, Вт	Теплопотери, , Вт	Теплопотери при дежурном отоплении, , Вт	Избытки, недостатки тепла с учётом работы дежурного отопления, Вт	Избытки, недостатки тепла без учёта работы дежурного отопления, Вт
1	2	3	4	5	6
Т	99710	-	-	-	99710
Х	88920	38060	26350	77210	50860
П	88920	10680	-	-	78240

Дежурное отопление поддерживает температуру в помещении на уровне 5 єС. Теплопотери при дежурном отоплении можно определить из пропорции, Вт:

Вт,

Исходя из данных теплового баланса помещения, необходимо запроектировать дежурную систему отопления, которая будет работать в нерабочее время (выходные дни, ночью). При этом в рабочее время будут избытки теплоты равные 50860 Вт, для разбавления которых будет подаваться приточный воздух, с температурой меньше температуры рабочей зоны.

8. Расчёт поверхности нагревательных приборов системы отопления

Для производственного здания запроектируем водяную систему отопления с чугунными радиаторами при температуре теплоносителя t_Г=130 єС. Прокладку распределительных и сборных магистралей осуществляем открыто по стенам. Систему отопления проектируем тупиковую с верхней разводкой и горизонтальными стояками. Отопительные приборы размещаем под световыми проёмами и у наружных стен. Уклон труб должен быть по направлению движения теплоносителя.

Узел ввода промышленного цеха представляет собой две гребёнки: подающая и обратная, имеющая запорную арматуру и контрольно-измерительные приборы. Гребёнки подают тепло в систему отопления на технологические нужды и на воздушно-тепловую завесу.

Требуемый номинальный тепловой поток, Вт определяется по формуле:

, (8.1)

где Q_пр - необходимая теплопередача прибора в помещение

, (8.2)

где Q_т.п=Q_до. - теплопотери помещения при дежурном отоплении, Вт;

m - число мест установки отопительных приборов.

Теплоотдачу труб и подводок не учитываем.

Q_пр = 26350/13 = 2027 Вт

_к - комплексный коэффициент приведения номинального теплового потока прибора к расчетным условиям:

, (8.3)

где t_ср - разность средней температуры воды в приборе и температуры окружающего воздуха:

, (8.4)

G_пр - расход воды в приборе, м³/ч:

, (8.5)

b - коэффициент учета атмосферного давления, для Беларуси b=0,994;

- коэффициент учета направления движения теплоносителя

, (8.6)

где а=0,006 - для радиаторов;

n, p, c - экспериментальные числовые показатели, зависящие от расхода теплоносителя в приборе и от схемы подключения прибора, принимаем по таблице 9.2 [6]. Для радиатора чугунного секционного с направлением теплоносителя сверху вниз: n=0,3, p=0,02, c=1,039;

Определим число секций радиатора по формуле:

, (8.7)

где Q_ну - номинальный условный тепловой поток одной секции радиатора, согласно [6, табл. 9.7] для МС140 - 108 Q_ну =185 Вт;

₃ - коэффициент учета числа секций радиатора, при числе секций до 15: ₃ =1;

₄ - коэффициент учета способа установки радиатора, при открытой установке ₄=1;

9. Определение типа и производительности местных отсосов от технологического оборудования

Местные отсосы для деревообрабатывающих станков

Для удаления вредностей от станков применяют специальные местные полуоткрытые отсосы. Они представляют собой пылеприемник, встроенный в деревообрабатывающий станок. Объемы воздуха, удаляемого от различных деревообрабатывающих станков определяются по табл.9.1.[4]

Таблица 9.1 Аспирационные характеристики деревообрабатывающего оборудования

Технологическоеоборудование	Рабочие органы оборудования	Минимальный объем отсасывающего воздуха, м3/ч	Коэфф. гидравлического сопротивления отсосов	Потери давления в отсосах станков при min объеме отсасыв. воздуха, Па	Отходы	Максимально возм. выход отходов,кг/ч	Миниим. транспорт. скорость воздуха в воздуховоде, м/с
		от одного патрубка	общ. от станка				всего	в том числе пыль
Станок круглопильный ЦА-2А	пила	850	850	1,0	54,9	опилки, пыль	357,5	32,5	17
Станок фрезерный одношпиндельный с мех. подачей ФС-1	фреза	1350	1350	1,5	23,3	стружка, пыль	57,2	2,3	18
Станок фуговальный односторонний СФ4-1	ножевой вал	1500	1500	1,0	18,3	стружка, пыль	149,5	26	18
станок рейсмусовый одностор.			2500	0,8		стружка			14

2•V_ст.фуг.+2•V_{ст.рейм.}+2•V_{ст.фрез}.+2•V_{ст.круглоп.}=2•1500+2•2500+2•1350+2•850=12400м³/ч

Укрытие шкафного типа

Данный вид местных отсосов применяется к камерам для сушки древесины. Количество воздуха, удаляемого через укрытие:

L=V_всf_жс3600, (9.1)

где V_вс - скорость воздуха в живом сечении, м/с, для камер сушки древесины V_вс=0,3-0,5 м/с.

f_жс - площадь живого сечения проема сушилки, f_жс =0,9•1,8=1,62м².

L=3•0,41,623600=3•2333=6999?7000 м³/ч,

L_общ=12400+7000=19400 м³/ч.

10. Расчет воздухообмена для теплого и холодного периода, переходных условий, выбор расчетного воздухообмена

Расход приточного воздуха необходимо определять отдельно для трех периодов по избыткам явной теплоты, избыткам влаги, по вредным веществам. В данном расчете расход определяется только по избыткам теплоты, так как эта вредность значительно преобладает над другими вредностями.

В основе расчета воздухообмена лежат законы сохранения массы воздуха, энергии и вредных веществ.

,

L_пр=L_ух+L_м.о.,

m_пр+m_i=m_мо+m_ух,

3,6?Q_изб+c,

Решая эти уравнения, определяем необходимое количество воздуха по борьбе с избытками теплоты

, (10.1)

Тёплый период:

Q_изб=99710Вт,

L_мо=19400 м³/ч,

t_пр=t_н^А=21,7 ⁰С,

t_рз=25,7⁰С,

t_ух=t_пр+K_t(t_рз-t_пр)=21,7+1,2•(25,7-21,7)=26,5⁰С,

где K_t - коэффициент воздухообмена следует принимать по нормативным документам для конкретных производств, по экспериментальным данным натурных или лабораторных исследований.

В теплый период удаление L_доп чаще всего осуществляется из верхней зоны крышными вентиляторами, через шахты с дефлекторами или с помощью аэрации. Приток летом обычно неорганизованный в рабочую зону через нижние фрамуги окон.

L_ух=L_пр-L_м.о.=65240-19400=45840м³/ч

Переходный период:

?Q_изб=78240 кДж/ч,

L_мо=19400 м³/ч,

t_рз=17⁰С,

t_пр=8+1=9⁰С,

t_ух=21 ⁰С.

Воздух рекомендуется подавать организованно, приточными установками с механическим побуждением. Наружный воздух подается в помещение без подогрева

L_ух=25930-19400=6530 м³/ч.

В помещениях высотой более 6м расход уходящего воздуха в помещении с выделением вредных веществ должен быть не менее 6м³/ч на 1м² помещения.

L_ух=6F

F=886м²;

L_ух=6•886=5316?5320 м³/ч<6530 м³/ч.

Холодный период:

?Q_изб=50860 кДж/ч,

L_мо=19400м³/ч,

L_пр=25930 м³/ч,

L_ух=6530 м³/ч,

t_рз=17⁰С,

t_ух=21 ⁰С.

Холодный период. Производительность приточной установки принимаем по переходному периоду. Искомой величиной является температура приточного воздуха, t_пр, которую определяем, составляя уравнение тепловоздушного баланса.

Определяют температуру приточного воздуха:

=10,5єС;

Производительность приточной системы 25930 м³/ч, в теплый период недостаток в 65240-25930=39310 м³/ч будет подаваться через открытые проемы, окна, двери.

Подбираем дополнительно несколько крышных вентиляторов или дефлекторов, которые будут работать дополнительно в теплый период.

11. Описание принятых решений приточно-вытяжной вентиляции

В цехе предусмотрено наличие трех независимых систем местной вытяжной вентиляции, общеобменной приточно-вытяжной системы вентиляции.

Удаление пыли и стружки от станков производят с помощью двух системы аспирации, которые включают в себя: местные отсосы, встроенные в станки, воздуховоды, коллекторосборники, пылевые вентиляторы и циклоны. Схемы аспирации всасывающе-нагнетающие.

Удаление воздуха от сушильных шкафов осуществляется через отверстия, расположенные вверху укрытия, объединенными в одну механическую вытяжную систему В3.

Общеобменная приточно-вытяжная вентиляция предназначена для разбавления неуловленной местными отсосами части вредных веществ, а также ассимиляции теплоизбытков.

Приточный воздух подается сверху вниз через перфорированые воздуховоды равномерной раздачи типа ВПК. Приточная камера расположена на высоте на специальной площадке на отметке +3,0 м. Воздух забирается через проем в стене цеха. В этом проеме устанавливаются неподвижные штампованные жалюзийные решетки типа СТД.

Удаление воздуха производится через крышные осевые вентиляторы. Для летнего периода устанавливаются дополнительные вентиляторы.

Для предотвращения врывания в зимний период холодного наружного воздуха у ворот цеха предусмотрена воздушно-тепловая завеса.

12. Расчёт раздачи приточного воздуха

Расчёт раздачи приточного воздуха является одним из важнейших этапов при расчёте и проектировании систем вентиляции, так как является основным критерием, определяющим качество выполненных проектных работ. Назначение системы вентиляции в том, чтобы человек, находясь в помещении, чувствовал себя комфортно. Для этого необходимо, чтобы распределение воздуха в помещении было равномерным, не было застойных зон, а также параметры воздуха в рабочей зоне помещения соответствовали нормативным значениям.

В данной работе контролируемые параметры (скорость и избыточная температура на оси) определяют в точке входа струи в рабочую зону.

При входе приточной струи в рабочую зону скорость , м/с, и избыточная температура , ^оС, на оси струи должны соответствовать следующим требованиям:

, (12.1)

, (12.2)

где - коэффициент перехода от нормируемой скорости к максимальному значению, зависит от того, какие параметры поддерживаются в помещении и от категории работ [3, табл. 2.18]. Для работы средней тяжести в зоне прямого действия приточной струи воздуха в пределах основного участка принимаем =1,8;

- нормируемая скорость движения воздуха в помещении, м/с, =0,3м/с - для холодного и переходного периодов года;

- нормируемая избыточная температура при входе струи в рабочую зону ^оС [4, табл.2.19]. Принимаем при ассимиляции избытков теплоты в помещении в зоне прямого воздействия приточной струи для производственных помещений =2^оС.

Тогда имеем: м/с; ^оС.

Исходные данные:

Размеры помещения: 24,6х36,6х10 м ;

Температура приточного воздуха: =9 ^оС;

Нормируемая температура воздуха в помещении: =17 ^оС;

Необходимо распределить 25930 м³/ч воздуха перфорированным круглым ступенчатым воздухораспределителями равномерной раздачи типа ВПК, которые устанавливается на высоте 6 м от пола до низа воздухораспределителя.

Раздача воздуха осуществляется сверху вниз плоскими струями. Скорость выхода воздуха из ВПК рекомендуется в пределах 4-12 м/с.

Принимаем к установке 2 воздухораспределителя ВПК1.00.000-03 с А_о=0,4м², l=18128 м, =1,6, L₀=5680-17000 м³/ч, d_н=710мм, d_ср=550мм, V_отв/V_о=0,55.

Расчёт:

Определяем скорость воздуха и избыточную температуру воздуха при выходе струи в рабочую зону по формулам для перфорированных воздуховодов:

, (12.3)

, (12.4)

где - скоростной коэффициент воздухораспределителя;

- температурный коэффициент воздухораспределителя;

- скорость струи на выходе из отверстий, м/с;

- избыточная температура на выходе из воздухораспределителя, ^оС ();

- средний диаметр воздухораспределителя, м;

- коэффициент живого сечения;

- расстояние, которое проходит струя до входа в рабочую зону, м;

- коэффициент стеснения;

- коэффициент взаимодействия;

- коэффициент неизотермичности.

Скоростной и температурный коэффициенты зависят от эжекционной способности воздухораспределителя. Для воздухораспределителя ВПК1.00.000-03: =0,5 и =1,0.

Уточняем скорость в корне ВПК: v_о=12695/(3600•0,4)=9,00 м/с, тогда =9•0,55=4,95 м/с

=17-9=8 ^оС.

=0,4м² - для воздухораспределителя ВПК1.00.000-03.

=0,047 для ВПК1.

Подача приточного воздуха производится в виде рассредоточенной струи, схема которой представлена на рисунке 12.1:



Рисунок 12.1 Схема подачи приточного воздуха

Согласно схеме раздачи расстояние от места выпуска до рабочей зоны Х=6-0,55/2=5,725м.

Определим расстояние х, которое проходит струя до входа в рабочую зону. Расстояние прохождения струи до входа в рабочую зону (высота рабочей зоны =2м) определяем по формуле, м:

, (12.5)

м.

Коэффициент стеснения для перфорированных воздуховодов определяется по табл. 17.7[7] в зависимости от величин

 и .

где - ширина струи в месте поступления в рабочую зону, м, можно определить по формуле из [7]:

=2,6d_ср+0,44, (12.6)

=2,6•0,55+0,44=1,87м.

- ширина обслуживаемого участка, м, =6м

,

,

=0,37.

Коэффициент взаимодействия для перфорированных воздуховодов при расчете и принимается равным 1: =1.

Коэффициент неизотермичности для перфорированных воздуховодов определяется по формуле:

, (12.7)

где знак «+» принимается при подаче охлажденного воздуха, знак «-» - при подаче нагретого воздуха;

а=0,192 при подаче по принятой схеме;

=1,6,

м/с,

^оС,

Сравниваем полученные значения:

; 0,24м/с<0,54м/с - верно;

; 1,36 ^оС <2 ^оС - верно.

Как очевидно, воздухораспределители подобраны правильно, раздача воздуха осуществлена таким образом, что скорость и избыточная температура при входе струи в рабочую зону соответствуют требуемым параметрам.

Потери давления в ВПК-1 находим по формуле:

(12.8)

где V_о - скорость воздуха в начальном сечении м/с, V_о=9 м/с;

l - длина воздухораспределителя, l=18,128м;

- коэффициент местного сопротивления, =1,6;

л - коэффициент трения, при dср=0,55, л=0,0475.

13. Аэродинамический расчёт приточной и вытяжной систем вентиляции с механическим побуждением

13.1 Расчёт приточной системы вентиляции

Аэродинамический расчет вентиляционной системы производят для:

1) подбора размеров поперечного сечения воздуховодов по рекомендуемым скоростям движения воздуха;

2) определения потерь давления в системе.

Рекомендуемые скорости движения воздуха в системах вентиляции с механическим побуждением для промышленных зданий следующие:

н_рек=12м/с - магистраль;

н_рек=6м/с - ответвления;

н_рек - зависит от типа воздухораспределителя.

Аэродинамический расчет систем вентиляции состоит из двух этапов:

1) расчет участков основного направления (наиболее протяженного и нагруженного);

2) увязка всех остальных ответвлений системы.

Расчет участков основного направления. Необходимо вычертить аксонометрическую схему воздуховодов (графическая часть), вентиляционную систему разбить на участки, На участках определить расход воздуха L, м³/ч. По расходу и рекомендуемым скоростям подбирают диаметры круглых воздуховодов, при этом необходимо давать 10% запаса по скорости.

К установке принимается воздуховод с площадью ближайшей к требуемой F_тр. Необходимо определить фактическую скорость движения воздуха в воздуховоде, м/с



Потери давления в системах вентиляции складываются из потерь давления на трение и потерь давления в местных сопротивлениях, Па

(13.1.1

Потери давления на трение, Па

(13.1.2)

где R-удельные потери давления на трение, Па/м,;

l - длина участка воздуховода, м;

n - поправочный коэффициент, который зависит от абсолютной эквивалентной шероховатости воздуховодов k_э воздуховодов и скорости движения воздуха, [3,табл. 2.23]. Абсолютная эквивалентная шероховатость поверхности воздуховодов из стали k_э=1мм.

Удельные потери давления на трение, Па/м, в круглых воздуховодах определяются по формуле:

(13.1.3)

где л- коэффициент гидравлического сопротивления трения;

d- диаметр воздуховода, м

- динамическое давление, Па.

Коэффициент сопротивления трения л рассчитывается по формуле Альтшуля:

(13.1.4)

где k_э- абсолютная эквивалентная шероховатость поверхности воздуховода;

Re- критерий Рейнольдса:

(13.1.5)

где - скорость движения воздуха в воздуховоде, м/с;

- кинематическая вязкость воздуха, м²/с.

Динамическое давление, Па

(13.1.6)

где - плотность воздуха, кг/м³.

При аэродинамическом расчете используют таблицу 22.15 [3], в которой на основании формул (13.3)-(13.6) определены удельные потери давления на трение R, Па/м; расход воздуха L, м³/ч, при различных скоростях для различных диаметров круглых металлических воздуховодов.

Потери давления в местных сопротивлениях, Па

(13.1.7)

где - сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке воздуховода. Значения коэффициентов местных сопротивлений сведены в таблицы[7,табл.22.36, 22.37, 22.38]. Тройники, находящиеся на границе двух участков, следует относить к участкам с меньшим расходом.

Расчет воздухозаборных решеток

Скорость в воздухозаборных решетках v_р?5м/с, принимаем v_р=5м/с.

Площадь живого сечения для прохода воздуха:

м²,

Принимаем к установке решетку АРН компании «Арктос» с размерами 1550Ч1950 и площадью живого сечения f_p=1,449 м². По номограмме, приведенной в каталоге этой компании приведены номограммы, по которым можно определить потери давления в воздухозаборных решетках и скорость воздуха.

Для данной решетки ДР=32Па,

Действительная скорость в воздухозаборных решетках:

м/с.

Все расчеты сведены в таблицу 10.1.1:

Таблица 10.1: Аэродинамический расчёт приточной системы П1
№ уч	L, мі/ч	l, м	d(dэкв), мм	v, м/с	R, Па/м	Д Ртр, Па	Рд, Па	?о	Z, Па	Д Ртр+Z	?(Д Ртр+Z)	Примечания
1	2	3	6	7	8	10	11	12	13	14	15
ВПК1	12965	-	-	4,95	0	0,00	14,70	1,6	23,52	23,52	23,52
1	12965	3,8	900	5,66	0,41	1,56	19,25	1,31	25,21	26,77	50,30	пов.900+тр. на отв.
2	25930	13,5	900	11,33	1,135	15,28	76,99	0,42	32,34	47,61	97,91	2 поворота 900
АРН	25930	-	-	4,97	-	-	-	-	-	32,00	129,91

В виду симметрии системы проводить увязку ответвления нет необходимости.

13.2 Расчёт системы аспирации

Целью расчета является определение диаметров участков, потерь давления в сети увязка ответвлений. Расчет ведется по таблицам для обычного воздуха. В дальнейшем потери давления в сети пересчитываются для смеси воздух-материал и, безусловно, возрастают по сравнению с потерями для чистого воздуха.

Расчет воздуховодов аспирации рекомендуется проводить по методу динамических давлений. В этом случае потери давления в воздуховодах на трение заменяются эквивалентными потерями на местные сопротивления, тогда:

, (13.2.1)

где - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке;

- скорость движения воздуха в воздуховоде.

Скорость движения частиц следует принимать больше скорости витания частиц пыли. Практические значения скорости в воздуховодах для перемещения различного транспортируемого материала приводится в табл. 22.57 [6], минимальная скорость в воздуховодах от различных станков указана в табл. 9.1[6].

Приведенный коэффициент трения

, (13.2.2)

где л - коэффициент сопротивления трения;

d - диаметр воздуховода, мм;

l - длина расчетного участка воздуховода, м

В данном проекте следует рассчитать воздуховод из листовой стали системы аспирации отделения, объединяющего рейсмусовые L=2500м³/ч и фуговальные L=1500м³/ч станки.

Расчеты ведем через самый отдаленный и загруженный станок.

Результаты сводим в таблицу 10.2.1

Таблица 10.2.1: Расчет системы аспирации
№ уч	Оборудование	Заданные вел.	Принятые величины	оЭ= (л/d)•l	Уо	оЭ+Уо	Pд, Па	Pуч =(оэ+Уо)PД, Па	УPуч, Па	примечания
		L, м3/ч	V, м/с	l, м	L, м3/ч	V, м/с	d, мм	л/d
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14		15
1	станок фуговальный	1500	18	6,24	1500	20,73	160	0,103	0,64	4,3	4,94	258	1274,90	1274,90	кожух=3, 2Г900=2•0,25, вход в коллектор=0,8
2	-	8000	-	14,8	8700	24,43	355	0,039	0,58	1,35	1,93	358	690,02

Подобные документы

• Кулачковый механизм

  Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций. Расход теплоты на нагревание вентиляционного воздуха. Выбор системы отопления и типа нагревательных приборов, гидравлический расчет. Противопожарные требования к устройству систем вентиляции.
  
  курсовая работа [244,4 K], добавлен 15.10.2013
  

• Отопление гражданского здания

  Климатическая характеристика района строительства. Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций и теплоэнергетический баланс помещений гражданского здания. Описание теплового пункта. Расчёт отопительных приборов, расчёт и подбор гидроэлеватора.
  
  курсовая работа [375,5 K], добавлен 11.10.2008
  

• Газоснабжение жилого дома в поселке Коротово Череповецкого района

  План здания с размерами, экспликацией помещений. Проверка ограждающих конструкций на отсутствие конденсации водяных паров. Потери тепла на нагревание инфильтрационного наружного воздуха. Гидравлический расчет внутридомового газопровода, системы отопления.
  
  дипломная работа [882,7 K], добавлен 20.03.2017
  

• Проект системы водяного отопления 50 квартирного жилого дома

  Теплотехнический расчет ограждающих частей жилого здания. Общие требования по проектированию. Удельная отопительная характеристика здания. Технико-экономическая оценка эффективности промывки системы водяного отопления. Подбор смесительного насоса.
  
  дипломная работа [467,5 K], добавлен 10.04.2017
  

• Проектирование отопления, вентиляции и водоснабжения школы

  Расчёт отопления, вентиляции и горячего водоснабжения школы на 90 учащихся. Определение потерь теплоты через наружные ограждения гаража. Построение годового графика тепловой нагрузки. Подбор нагревательных приборов систем центрального отопления школы.
  
  курсовая работа [373,7 K], добавлен 10.03.2013
  

• Проектирование системы отопления здания, присоединенной к наружным тепловым сетям

  Характеристика объемно-планового решения. Особенность определения тепловых потерь. Гидравлический расчет однотрубной системы отопления. Тепловой подсчет системы отопления и подбор отопительных приборов. Фактический расход теплоносителя на участке.
  
  курсовая работа [485,8 K], добавлен 09.11.2022
  

• Установка системы отопления в зданиях

  Конструирование и расчет однотрубной системы водяного отопления. Определение расчетного теплового потока и расхода теплоносителя для отопительных приборов. Гидравлический расчет потерь теплоты помещениями и зданием, температуры в неотапливаемом подвале.
  
  курсовая работа [389,8 K], добавлен 06.05.2015
  

• Расчет водяного и калориферного отопления

  Методы расчета водяного и калориферного отопления производственных помещений. Определение теплопотерь в производственных помещениях для возмещения отоплением. Технические характеристики водогрейных котлов. Расчет площади секций нагревательных элементов.
  
  контрольная работа [475,0 K], добавлен 03.06.2017
  

• Проектирование систем отопления и вентиляции

  Проверка теплозащитных свойств наружных ограждений. Проверка на отсутствие конденсации влаги. Расчет тепловой мощности системы отопления. Определение площади поверхности и числа отопительных приборов. Аэродинамический расчет каналов системы вентиляции.
  
  курсовая работа [631,5 K], добавлен 28.12.2017
  

• Вентиляция гальванического цеха

  Краткое описание технологического процесса в исследуемом цехе. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Расчет теплопотерь, а также поступлений теплоты от солнечной радиации. Определение и характер различных вредностей, поступающих в помещение.
  
  курсовая работа [139,3 K], добавлен 27.10.2013
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам