Федеральное агентство по образованию

Государственное образовательное учреждение Высшего профессионального образования

Южно-Уральский государственный университет

Кафедра «Теплогазоснабжение и вентиляция»

Отопление гражданского здания

Пояснительная записка к курсовой работе

по дисциплине «Теплогазоснабжение и вентиляция»

Нормоконтроль

Лымбина Л. Е.

« » __________ 2008 г.

Руководитель

Лымбина Л. Е.

« » _________ 2008 г.

Автор работы

студент группы АС-339

Максютова Б. Н.

апреля 2008 г.

Работа защищена

с оценкой

270102.2008.233.03 ПЗ КР

Аннотация

Максютова Б. Н. Отопление гражданского здания. - Челябинск: ЮУрГУ, АС, 2008, 48 с. Библиографический список - 8 наименований. 5 листов чережей ф. А.4.

В курсовой работе дана климатическая характеристика района строительства; выполнены теплотехнический расчёт ограждающих конструкций и теплоэнергетический баланс помещений гражданского здания, для которого выбрана и обоснована система отопления для трехэтажного односекционного жилого здания; приведено описание теплового пункта; сделан расчёт отопительных приборов, расчёт и подбор гидроэлеватора.

ОГЛАВЛЕНИЕ

	Введение	4
1	Климатическая характеристика района строительства	5
2	Теплотехнический расчет ограждающих конструкций	6
	2.1 Наружная стена	6
	2.2 Бесчердачное покрытие	9
	2.3 Перекрытие над неотапливаемым подвалом	14
	2.4 Наружная дверь	19
	2.5 Окно	20
	2.6 Внутренняя стена	21
	2.7 Неутепленный пол лестничной клетки 2.8 Теплотехнические характеристики ограждающих конструкций	22 23
3	Теплоэнергетический баланс здания	24
4	Выбор и обоснование системы отопления	36
5	Отопительные приборы.
	5.1 Расчет отопительных приборов	40
6	Тепловой пункт
	6.1 Устройство, расчет, подбор и установка гидроэлеватора	45
Заключение Библиографический список	47
	48
Приложение А План типового (второго) этажа Приложение Б План подвала Приложение В Разрез по лестничной клетке Приложение Г Схема стояка № 4 системы отопления Приложение Д Схема индивидуального теплового пункта с зависимым присоединением системы отопления

Введение

В последнее время в России, как и во всем мире, существенно возросло и продолжает возрастать потребление энергии. И вместе с тем наблюдается постоянный рост стоимости всех видов топлива. Это связано с усложнением добычи топлива при освоении глубоких месторождений; к тому же запасы некоторых видов топлива подходят к концу. Известно, что на теплоснабжение гражданских и производственных зданий расходуется более одной трети всего добываемого в России органического топлива. И поэтому все более актуальной и значимой задачей является экономное расходование теплоты на всех этапах от ее выработки до потребителя.

В России основными среди теплозатрат на коммунально-бытовые нужды в зданиях являются затраты на отопление. Это объясняется тем, что на большей части территории страны в зимний период устанавливается низкая температура воздуха, и потери теплоты в зданиях через ограждающие конструкции превышают внутренние тепловыделения. Для поддержания необходимой температурной обстановки приходится оборудовать здания отопительными установками или системами.

Отопление является отраслью строительной техники. Монтаж стационарной отопительной системы проводится в процессе возведения здания, ее элементы при проектировании увязываются со строительными конструкциями и сочетаются с планировкой и интерьером помещений.

1 Климатические характеристики района строительства

1.1 Район строительства город Москва.

1.2

1.2 Расчетные параметры наружного воздуха:

Таблица 1.1

Расчетные параметры наружного воздуха [1, табл.1*]

Температура воздуха наиболее холодной пятидневки, ?C, обеспеченностью 0,92 text	Период со среднесуточной температурой 8 С	Максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь м/с
	Продолжительность, сут. zht	Средняя температура воздуха, С tht
- 28	214	- 3,1	4,9

1.3 Зона влажности территории Российской Федерации 2 - «нормальная» [2, прил. В].

1.4 Влажностный режим помещений зданий: «нормальный» [2, табл.1], т. к. по [3 табл. 1]

Температура воздуха, °С tint	Относительная влажность, % ?int
оптимальная	допустимая	оптимальная	допустимая, не более
20-22	18-24	45-30	60

где t_int - температура воздуха внутри здания, С,

?_int - относительная влажность внутри здания, %.

Принимаем: t_int = 20 °С, ?_int не более 60 %.

1.5 Условия эксплуатации ограждающей конструкции «Б» [2, табл.2]. .

2 Теплотехнический расчет ограждающих конструкций

Теплотехнический расчет заключается в определении толщины искомого слоя ограждения, при котором температура на внутренней поверхности ограждения будет выше температуры точки росы внутреннего воздуха и будет удовлетворять теплотехническим требованиям R_o R_reg.

Расчет выполняется в соответствии со СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий», СП 23-101-2004 «Проектирование тепловой защиты зданий».

Теплотехническому расчету подлежат наружные стены, чердачные перекрытия (бесчердачные покрытия), перекрытия над неотапливаемым подвалом, окна и наружные двери, внутренние стены (перегородки).

2.1 Наружная стена

2.1.1 Эскиз элемента ограждающей конструкции

2.1.2 Теплотехническая характеристика ограждающей конструкции (наружной стены)

Таблица 2.1

Нормируемые теплотехнические показатели строительных материалов и изделий [4, табл. Е.1]

№ слоя	Позиция	Наименование материальных слоёв ограждающей конструкции	Обозначение	Толщина слоя, м	Расчетный коэффициент ?, Вт/(м•С)
1	225	Железобетон (ГОСТ 26633), ?о=2500 кг/м3	?1	0,1	2,04
2	23	Пенополиуретан, ?о=60 кг/м3	?2	-	0,041
3	225	Железобетон (ГОСТ 26633), ?о=2500 кг/м3	?3	0,06	2,04

2.1.3 Градусо-сутки отопительного периода D_d ,С•сут. [2, формула 2]

Dd = (tint - tht) • zht ,	(1)

где:

D_d - градусо-сутки отопительного периода, °С·сут, для конкретного пункта;

t_int - расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, °С, принимаемая для расчета ограждающих конструкций группы зданий по табл. 1 [4] по минимальным значениям оптимальной температуры соответствующих зданий по ГОСТ 30494 (в интервале 20…22 °С).

t_ht, z_ht - средняя температура наружного воздуха, °С и продолжительность, сут, отопительного периода, принимаемые по СНиП 23-01-99* для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 10 °С - при проектировании лечебно-профилактических, детских учреждений и домов-интернатов для престарелых, и не более 8 °С - в остальных случаях.

D_d = (20 - (-3,1))·214 =4943,4 °С ·сут.

2.1.4 Нормируемое значение сопротивления теплопередаче R_reg, (м²•С)/Вт, ограждающей конструкции [2, п. 5.3, табл.4, формула 1]

Rreg = a•Dd + b,	(2)

где:

a, b - коэффициенты, значения которых следует принимать по данным таблицы для соответствующих групп зданий и соответствующих видов конструкций за исключением графы 6 для группы зданий в поз.1, где для интервала до 6000 °С·сут: a = 0,000075 b = 0,15; для интервала 6000-8000 °С·сут: a_=_0,00005 b = 0,3; для интервала 8000 °С·сут и более: a = 0,000025 b = 0,5.

R_reg = 0,00035·4943,4 + 1,4 = 3,130 (м²·°С)/Вт.

2.1.5 Минимальная толщина искомого слоя ограждающей конструкции ?_min, м, (для наружной стены - основного слоя или теплоизолирующего слоя, для перекрытий - теплоизолирующего слоя) принимается из теплотехнических требований, предъявляемых к ограждающим конструкциям: R_o R_reg.

Толщина будет минимальной при выполнении равенства R_o = R_reg,

Где R_reg - нормируемое значение сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции, (м²•С)/Вт;

R_o - сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции, (м²•С)/Вт, определяемое по формуле

Ro = Rint + Rk + Rext ,	(3)

где:

- термическое сопротивление теплоотдачи, (м²•С)/Вт;

- термическое сопротивление тепловосприятию, (м²•С)/Вт;

_int - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м²•С), [2, табл.7];

_ext - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для условий холодного периода, Вт/(м²•С);

R_k - термическое сопротивление ограждающей конструкции, (м²•С)/Вт, определяемое для однородной (однослойной) ограждающей конструкции по формуле [4, формула 3]:

Rk = ,	4)

где:

? - толщина слоя ограждающей конструкции, м.

? - расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м•С), [4, табл. Е.1]

Термическое сопротивление ограждающей конструкции R_k с последовательно расположенными однородными слоями, (м²•С)/Вт, следует определять как сумму термических сопротивлений отдельных слоёв [4, формула 4]:

Rk = R1 + R2 + … + Rn + Rа.l ,	(5)

где:

R₁, R₂ … R_n - термические сопротивления отдельных слоёв ограждающей конструкции, (м²•С)/Вт, определяемые по формуле (4).

R_а.l - термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, (м²•С)/Вт.

?_min => ?₂ = [R_reg - ] · ?₂

?₂ = [3,130 - ] · 0,041 = 0,119 м.

2.1.6 Фактическая толщина искомого слоя ограждающей конструкции ?₂, м.

Толщина панелий для стен должна быть кратной 0,05 м, но не менее 0,3 м.

Следовательно, фактическая толщина искомого слоя ограждающей конструкции ?₂=0,140 м.

2.1.7 Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции R₀, (м²•С/Вт),определяется на основании формулы (3)

Ro = ,	(6)

где ?₂, м, принимается по п. 2.1.6.

R_o = =3,651 (м²·°С)/Вт.

2.1.8 Проверка выполнения условия R_o R_reg.

Ro = 3,651 (м2•С)/Вт	Ro Rreg.
Rreg = 3,130 (м2•С)/Вт

2.1.9 Коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции k, Вт/(м²•С)

k =	(7)

k = =0,274 Вт/(м²·°С).

2.2 Бесчердачное покрытие

2.2.1 Эскиз элемента ограждающей конструкции

2.2.2 Теплотехническая характеристика ограждающей конструкции (бесчердачного покрытия)

Таблица 2.2

Нормируемые теплотехнические показатели строительных материалов и изделий [4, табл. Е.1]

№ слоя	Позиция	Наименование материальных слоёв ограждающей конструкции	Обозначение	Толщина слоя, м	Расчетный коэффициент ?, Вт/(м•С)
1	225	Железобетонная пустотная панель, ?о=2500 кг/м3	?1	0,22	2,04
2	248	Один слой рубероида (ГОСТ 10923), ?о=600 кг/м3	?2	0,002	0,17
3	75	Газостекло, ?о=200 кг/м3	?3	-	0,09
4	227	Цементно-песчаная стяжка, ?о=1800 кг/м3	?4	0,03	0,93
5	248	Три слоя рубероида (ГОСТ 10923), ?о=600 кг/м3	?5	0,006	0,17

2.2.3 Градусо-сутки отопительного периода D_d ,С•сут. [2, формула 2]

Dd = (tint - tht) • zht ,

где:

D_d - градусо-сутки отопительного периода, °С·сут, для конкретного пункта;

t_int - расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, °С, принимаемая для расчета ограждающих конструкций группы зданий по табл. 1 [4] по минимальным значениям оптимальной температуры соответствующих зданий по ГОСТ 30494 (в интервале 20…22 °С).

t_ht, z_ht - средняя температура наружного воздуха, °С и продолжительность, сут, отопительного периода, принимаемые по СНиП 23-01-99* для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 10 °С - при проектировании лечебно-профилактических, детских учреждений и домов-интернатов для престарелых, и не более 8 °С - в остальных случаях.

D_d = (20 - (-3,1))·214 =4943,4 °С ·сут.

2.2.4. Нормируемое значение сопротивления теплопередаче R_reg, (м²•С)/Вт, ограждающей конструкции [2, п. 5.3, табл.4, формула 1]

Rreg = a•Dd + b,

где:

a, b - коэффициенты, значения которых следует принимать по данным таблицы для соответствующих групп зданий и соответствующих видов конструкций за исключением графы 6 для группы зданий в поз.1, где для интервала до 6000 °С·сут: a = 0,000075 b = 0,15; для интервала 6000-8000 °С·сут: a_=_0,00005 b = 0,3; для интервала 8000 °С·сут и более: a = 0,000025 b = 0,5.

R_reg = 0,0005·4943,4 + 2,2 = 4,672 (м²·°С)/Вт.

2.2.5 Минимальная толщина искомого слоя ограждающей конструкции ?_min, м, (для наружной стены - основного слоя или теплоизолирующего слоя, для перекрытий - теплоизолирующего слоя) принимается из теплотехнических требований, предъявляемых к ограждающим конструкциям: R_o R_reg.

Толщина будет минимальной при выполнении равенства R_o = R_reg,

где

R_reg - нормируемое значение сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции, (м²•С)/Вт;

R_o - сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции, (м²•С)/Вт, определяемое по формуле

Ro = Rint + Rk + Rext ,

где:

- термическое сопротивление теплоотдачи, (м²•С)/Вт;

- термическое сопротивление тепловосприятию, (м²•С)/Вт;

_int - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м²•С), [2, табл.7];

_ext - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для условий холодного периода, Вт/(м²•С),

R_k - термическое сопротивление ограждающей конструкции, (м²•С)/Вт, определяемое для однородной (однослойной) ограждающей конструкции по формуле [4, формула 3]:

Rk = ,

где:

? - толщина слоя ограждающей конструкции, м.

? - расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м•С), [4, табл. Е.1]

Термическое сопротивление ограждающей конструкции R_k с последовательно расположенными однородными слоями, (м²•С)/Вт, следует определять как сумму термических сопротивлений отдельных слоёв [4, формула 4]:

Rk = R1 + R2 + … + Rn + Rа.l ,

где:

R₁, R₂ … R_n - термические сопротивления отдельных слоёв ограждающей конструкции, (м²•С)/Вт, определяемые по формуле (4).

R_а.l - термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, (м²•С)/Вт.

Расчёт термического сопротивлении железобетонной пустотной плиты:

Рисунок 1. Пустотная железобетонная плита (поток тепла снизу вверх).

Для упрощения расчетов выделим фрагмент плиты длиной 1000 мм и шириной 210 мм. Заменим круглый воздушный канал диаметром 160 мм равным ему по площади квадратным, со стороной квадрата 140 мм ().

а) плоскостями, параллельными направлению теплового потока, фрагмент плиты условно разрезается на участки I…III.

Термическое сопротивление участков I и III:

Площадь участков I и III:

Термическое сопротивление участка II:

,

где - сопротивление воздушной прослойки, которое принимается при положительной температуре воздуха в прослойке и потоке тепла «снизу-вверх».

Площадь участка II:

Термическое сопротивление находится по формуле:

где:

F₁, F₂, …, F_n - площади отдельных участков конструкции, м²

R₁, R₂, …, R_n - термические сопротивления указанных отдельных участков конструкции, определяемых по формулам:

- для однородных участков;

- для неоднородных участков;

б) плоскостями, перпендикулярными направлению теплового потока, фрагмент плиты условно разрезается на участки IV … VI.

Термическое сопротивление однородных слоев IV и VI определяется по формуле:

Слой V имеет толщину 0,14 м и состоит из трех участков в том числе два площадью и выполнены из железобетона и один - замкнутая воздушная прослойка.

Термическое сопротивлении слоя V определяем по формуле:

Термическое сопротивление всей конструкции определяется по формуле как сумма термических сопротивлений отдельных слоев:

Если величина не превышает более чем на 25%, то приведенное термическое сопротивление такой конструкции определяется по формуле:

.

Для рассматриваемой в примере железобетонной пустотной плиты приведенное термическое сопротивление составляет:

?_min => ?₃ = [R_reg - ] · ?₃

?₃ = [4,672 - ] · 0,09 = 0,386 м.

2.2.6 Фактическая толщина искомого слоя ограждающей конструкции ?₃, м.

Фактическая толщина искомого слоя ограждающей конструкции ?₃=0,40 м.

Для расчёта теплоэнергетического баланса примем толщину бесчердачного покрытия 0,7 м.

2.2.7 Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции R₀, (м²•С/Вт),определяется на основании формулы (3)

Ro = ,

где ?₃, м, принимается по п. 2.2.6

R_o = =4,831 (м²·°С)/Вт.

2.2.8 Проверка выполнения условия R_o R_reg.

Ro = 4,831 (м2•С)/Вт	Ro Rreg.
Rreg = 4,672 (м2•С)/Вт

2.2.9 Коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции k, Вт/(м²•С)

k =

k = =0,207 Вт/(м²·°С).

2.3 Перекрытие над неотапливаемым подвалом.

2.3.1 Эскиз элемента ограждающей конструкции

2.3.2 Теплотехническая характеристика ограждающей конструкции (перекрытия над неотапливаемым подвалом)

Таблица 2.3

Нормируемые теплотехнические показатели строительных материалов и изделий [4, табл. Е.1]

№ слоя	Позиция	Наименование материальных слоёв ограждающей конструкции	Обозначение	Толщина слоя, м	Расчетный коэффициент ?, Вт/(м•С)
1	225	Железобетонная пустотная панель, ?о=2500 кг/м3	?1	0,22	2,04
2	248	Один слой рубероида	?2	0,002	0,17
3	121	Вермикулит вспученный, ?о=200 кг/м3	?3	-	0,095
4	-	Воздушная прослойка	?4	0,10
5	218	Дощатый настил, ?о=500 кг/м3	?5	0,01	0,18
6	220	Паркет из дуба поперёк волокон, ?о=700 кг/м3	?6	0,02	0,23

2.3.3 Градусо-сутки отопительного периода D_d ,С•сут. [2, формула 2]

Dd = (tint - tht) • zht ,

где:

D_d - градусо-сутки отопительного периода, °С·сут, для конкретного пункта;

t_int - расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, °С, принимаемая для расчета ограждающих конструкций группы зданий по табл. 1 [4] по минимальным значениям оптимальной температуры соответствующих зданий по ГОСТ 30494 (в интервале 20…22 °С).

t_ht, z_ht - средняя температура наружного воздуха, °С и продолжительность, сут, отопительного периода, принимаемые по СНиП 23-01-99* для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 10 °С - при проектировании лечебно-профилактических, детских учреждений и домов-интернатов для престарелых, и не более 8 °С - в остальных случаях.

D_d = (20 - (-3,1))·214 =4943,4 °С ·сут.

2.3.4 Нормируемое значение сопротивления теплопередаче R_reg, (м²•С)/Вт, ограждающей конструкции [2, п. 5.3, табл.4, формула 1]

Rreg = a•Dd + b,

где:

a, b - коэффициенты, значения которых следует принимать по данным таблицы для соответствующих групп зданий и соответствующих видов конструкций за исключением графы 6 для группы зданий в поз.1, где для интервала до 6000 °С·сут: a = 0,000075 b = 0,15; для интервала 6000-8000 °С·сут: a_=_0,00005 b = 0,3; для интервала 8000 °С·сут и более: a = 0,000025 b = 0,5.

R_reg = 0,00045·4943,4 + 1,9 = 4,124 (м²·°С)/Вт.

2.3.5 Минимальная толщина искомого слоя ограждающей конструкции ?_min, м, (для наружной стены - основного слоя или теплоизолирующего слоя, для перекрытий - теплоизолирующего слоя) принимается из теплотехнических требований, предъявляемых к ограждающим конструкциям: R_o R_reg.

Толщина будет минимальной при выполнении равенства R_o = R_reg,

где

R_reg - нормируемое значение сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции, (м²•С)/Вт;

R_o - сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции, (м²•С)/Вт, определяемое по формуле

Ro = Rint + Rk + Rext ,

где:

- термическое сопротивление теплоотдачи, (м²•С)/Вт;

- термическое сопротивление тепловосприятию, (м²•С)/Вт;

_int - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м²•С), [2, табл.7];

_ext - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для условий холодного периода, Вт/(м²•С),

R_k - термическое сопротивление ограждающей конструкции, (м²•С)/Вт, определяемое для однородной (однослойной) ограждающей конструкции по формуле [4, формула 3]:

Rk = ,

где:

? - толщина слоя ограждающей конструкции, м.

? - расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м•С), [4, табл. Е.1]

Термическое сопротивление ограждающей конструкции R_k с последовательно расположенными однородными слоями, (м²•С)/Вт, следует определять как сумму термических сопротивлений отдельных слоёв [4, формула 4]:

Rk = R1 + R2 + … + Rn + Rа.l ,

где:

R₁, R₂ … R_n - термические сопротивления отдельных слоёв ограждающей конструкции, (м²•С)/Вт, определяемые по формуле (4).

R_а.l - термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, (м²•С)/Вт.

Расчёт термического сопротивлении железобетонной пустотной плиты:

Рисунок 2. Пустотная железобетонная плита (поток тепла сверху вниз).

Для упрощения расчетов выделим фрагмент плиты длиной 1000 мм и шириной 210 мм. Заменим круглый воздушный канал диаметром 160 мм равным ему по площади квадратным, со стороной квадрата 140 мм ().

а) плоскостями, параллельными направлению теплового потока, фрагмент плиты условно разрезается на участки I…III.

Термическое сопротивление участков I и III:

Площадь участков I и III:

Термическое сопротивление участка II:

,

где - сопротивление воздушной прослойки, которое принимается при отрицательной температуре воздуха в прослойке и потоке тепла «сверху-вниз».

Площадь участка II:

Термическое сопротивление находится по формуле:

где:

F₁, F₂, …, F_n - площади отдельных участков конструкции, м²

R₁, R₂, …, R_n - термические сопротивления указанных отдельных участков конструкции, определяемых по формулам:

- для однородных участков;

- для неоднородных участков;

б) плоскостями, перпендикулярными направлению теплового потока, фрагмент плиты условно разрезается на участки IV … VI.

Термическое сопротивление однородных слоев IV и VI определяется по формуле:

Слой V имеет толщину 0,14 м и состоит из трех участков в том числе два площадью и выполнены из железобетона и один - замкнутая воздушная прослойка.

Термическое сопротивлении слоя V определяем по формуле:

Термическое сопротивление всей конструкции определяется по формуле как сумма термических сопротивлений отдельных слоев:

Если величина не превышает более чем на 25%, то приведенное термическое сопротивление такой конструкции определяется по формуле:

.

Для рассматриваемой в примере железобетонной пустотной плиты приведенное термическое сопротивление составляет:

?_min => ?₃ = [R_reg - ] · ?₃

?₃ = [4,124 - ] · 0,095 = 0,317 м.

2.3.6 Фактическая толщина искомого слоя ограждающей конструкции ?₃, м.

Фактическая толщина искомого слоя ограждающей конструкции ?₃=0,32 м.

Для расчёта теплоэнергетического баланса примем толщину перекрытия над неотапливаемым подвалом 0,7 м.

2.3.7 Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции R₀, (м²•С/Вт),определяется на основании формулы (3)

Ro = ,

где ?₃, м, принимается по п. 2.3.6.

R_o = =4,159 (м²·°С)/Вт.

2.3.8 Проверка выполнения условия R_o R_reg.

Ro = 4,159 (м2•С)/Вт	Ro Rreg.
Rreg = 4,124 (м2•С)/Вт

2.3.9 Коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции k, Вт/(м²•С)

k =

k = =0,240 Вт/(м²·°С).

2.4 Наружная дверь

2.4.1 Приведенное сопротивление теплопередаче R_o, (м²•С)/Вт, наружных дверей [4, п. 5,7].

Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (за исключением светопрозрачных) R_reg, м²·°С/Вт, следует принимать не менее

значений, определяемых по формуле 3 [2]

         

,	(8)

где:

n - коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху и приведенный в таблице 6 [2];

?t_n - нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха t_int и температурой внутренней поверхности ?_int ограждающей конструкции,°С, принимаемый по таблице 5 [2];

_int - то же, что и в формуле (3);     

t_int - то же, что и в формуле (1)

t_eхt - расчетная температура наружного воздуха в холодный период года, °С, для всех зданий, кроме производственных зданий, предназначенных для сезонной эксплуатации, принимаемая равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по таблице 1*[1].

Для наружной стены

=0,828 (м² ·⁰С)/Вт.

2.4.2 Коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции k, Вт/(м²•С)

k =

k = =1,208 Вт/(м²·°С).

2.5 Оконный блок

2.5.1 К заполнениям световых проемов относят окна, балконные двери, фонари, витрины и витражи.

2.5.2 Нормируемое значение сопротивления теплопередаче заполнений световых проемов R_reg, (м²•С)/Вт

Rreg = a•Dd + b

По пункту 2.1.4 получаем: R_reg = 0,000075•4943,4 + 0,15=0,521(м²•С)/Вт.

2.5.3 Приведенное сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов R_reg (м²•С/Вт) принимается по сертификатным данным производителя, либо экспериментально по ГОСТ 26602.1. В курсовой работе приведенное сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов R_reg (м²•С/Вт) допускается принять по табл. 5 [4].

2.5.4 Заполнение светового проема: три стекла в раздельно-спаренных переплетах.

= 0,55 (м²С)/Вт; R_o = ,

где:

R_o - сопротивление теплопередаче заполнения светового проема (м²•С)/Вт.

2.5.5 Проверка выполнения условия R_o R_reg.

Ro = 0,550 (м2•С)/Вт	Ro Rreg.
Rreg = 0,521 (м2•С)/Вт

2.5.6 Коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции k, Вт/(м²•С)

k =

k = =1,818 Вт/(м²·°С).

2.6 Внутренняя стена

2.6.1 Теплотехническая характеристика ограждающей конструкции (внутренней стены)

Таблица 2.4

Нормируемые теплотехнические показатели строительных материалов и изделий [4, табл. Е.1]

№ слоя	Позиция	Наименование материальных слоёв ограждающей конструкции	Обозначение	Толщина слоя, м	Расчетный коэффициент ?, Вт/(м•С)
1	225	Железобетонная перегородочная панель, ?о=2500 кг/м3	?1	0,20	2,04

Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции R₀, (м²•С/Вт), определяется по формуле

R_o =

R_o = =0,328 (м²•С/Вт).

2.6.2 Коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции k, Вт/(м²•С)

k =

k = =3,049 Вт/(м²·°С).

2.7 Неутепленный пол лестничной клетки.

Не утепленными полами считают полы, расположенные на грунте, и такие, конструкция которых независимо от толщины состоит из слоев материалов 1,2 Вт/(м С).

Потери теплоты через не утепленные полы с точностью, достаточной для практических целей, производят способом В.Д. Мачинского.

Поверхность пола делят на зоны, полосы шириной 2 м, параллельные линиям наружных стен. Нумерацию зон ведут, начиная от внутренней поверхности наружных стен. Всю поверхность пола делят на 4 зоны. К четвертой зоне относят всю площадь не занятую 1,2 и 3-и зонами; площадь первой зоны в наружном углу учитывают дважды. Значения, R, для каждой из зон принимают согласно [18].

R_нд1 = 2,1 Вт/(м²/с); R_нд3 = 8,6 Вт/(м²/с);

R_нд2 = 4,3 Вт/(м²/с); R_нд4 = 14,2 Вт/(м²/с).

Коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции k, Вт/(м²·°С)

Вт/(м² ·°С)

Вт/(м² ·°С)

Вт/(м² ·°С)

Вт/(м² ·°С)

2.8 Теплотехнические характеристики ограждающих конструкций.

Таблица 2.5

№	Наименование	Rо (м2 ·С)/Bт	k Вт/(м2•С)
1	Наружная стена	3,651	0,274
2	Бесчердачное покрытие	4,831	0,207
3	Перекрытие над неотапливаемым подвалом	4,159	0,240
4	Наружная дверь	0,828	1,208
5	Оконный блок	0,550	1,818
6	Внутренняя стена	0,328	3,049
7	Неутепленный пол лестничной клетки: 1 зона - 2 зона - 3 зона - 4 зона -	2,1 4,3 8,6 14,2	0,476 0,233 0,116 0,070

3 Теплоэнергетический баланс здания

Составление теплоэнергетического баланса здания заключается в определении суммарного расхода тепловой энергии всех помещений и суммарных тепловых поступлений в помещения, т. е. с помощью теплового баланса помещений определяется дефицит или избыток теплоты. Тепловой баланс составляется для стационарных условий. Дефицит теплоты (?Q) указывает на необходимость устройства в помещении отопления, избыток теплоты обычно ассимилируется вентиляцией. Для определения мощности системы отопления составляется баланс часовых расходов теплоты для расчетного зимнего периода в виде:

,

где - потери теплоты через наружные ограждения;

- расход теплоты на прогрев инфильтрирующегося воздуха, поступающего в помещение;

- технологические и бытовые тепловыделения или расходы теплоты.

Этот раздел курсового проекта выполняется в соответствии со СНиП 2.04.05-91* «Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха».

Расчет теплового баланса сводится в таблицу 3.1 и ведется в следующей последовательности:

1) Для определения потерь теплоты отдельными помещениями и зданием в целом необходимо иметь следующие данные:

· планы этажей и характерные разрезы по зданию со всеми строительными размерами;

· выкопировку с генерального плана с ориентацией по сторонам горизонта и розой ветров;

· назначение каждого помещения;

· место постройки здания;

· конструкции всех наружных ограждений, обоснованные теплотехническим расчетом.

Теплообмен через ограждения между смежными отапливаемыми помещениями при расчете теплопотерь учитывается, если разность температур этих помещений более 3?С.

2) В графической части курсового проекта на листе, где размещены планы здания (вверху) наносится роза ветров с указанием сторон горизонта (приложения А и Б).

Все отапливаемые помещения здания на планах обозначены порядковыми номерами (начиная с № 01 и далее - помещения подвала, с № 101 и далее помещения первого этажа, с № 201 и далее - помещения второго этажа). Помещения нумеруются слева направо. Лестничные клетки обозначают отдельно буквами А, Б и т.д. или римскими цифрами и независимо от этажности здания рассматривают как одно помещение.

Теплопотери квартирных коридоров, в которых не предусматривается установка отопительных приборов, рассчитываются вместе с теплопотерями смежных с ними помещений, где предусматривается установка отопительных приборов, прибавлением теплопотерь через пол (или перекрытие) в этих коридорах к теплопотерям этих смежных помещений.

3) В графе 2 приводится наименование помещения и указывается расчетная температура воздуха, которая принимается в соответствии с ГОСТ 30494-96. (Для курсового проекта по прил.18 [7]).

4) Названия ограждений в графе 3 таблицы 3.1 обозначены:

наружная стена - НС;

внутренняя стена - ВС;

окно - ОО, ДО, ТО (одинарное, двойное, тройное остекление);

балконные двери - БД;

входные двери лестничной клетки - ВД;

бесчердачные покрытия - Пт;

перекрытия над подвалом - Пл;

неутепленный пол ( по зонам) - Пл.1, Пл.2 и т. д.

5) Название сторон горизонта в графе 4 таблицы 3.1 обозначены:

юг - Ю;

север - С;

запад - З;

восток - В;

юго-запад - ЮЗ;

юго-восток - ЮВ;

северо-запад - СЗ;

северо-восток - СВ.

6) Расчетная площадь ограждений и линейные размеры записываются в графы 5 и 6 таблицы 3.1, а определяются по следующим правилам:

а) Высота стен первого этажа, если пол находится непосредственно на грунте, - между уровнями полов первого и второго этажей, если пол на лагах - от наружного уровня подготовки пола на лагах до уровня пола второго этажа, при неотапливаемом подвале или подполье - от уровня нижней поверхности конструкции пола первого этажа до уровня чистого пола второго этажа, а в одноэтажных зданиях с чердачным перекрытием высота измеряется от пола до верха утепляющего слоя перекрытия.

б) Высота стен промежуточного этажа - между уровнями чистых полов данного и вышележащего этажей, а верхнего этажа - от уровня его чистого пола до верха утепляющего слоя чердачного перекрытия или бесчердачного покрытия.

в) Длина наружных стен в угловых помещениях - от кромки наружного угла до осей внутренних стен, а в неугловых - между осями внутренних стен.

г) Длина внутренних стен - по размерам от внутренних поверхностей наружных стен до осей внутренних стен или между осями внутренних стен.

д) Площади окон, дверей и фонарей - по наименьшим размерам строительных проемов в свету.

е) Площади потолков и полов над подвалами и подпольями в угловых помещениях по размерам от внутренней поверхности наружных стен до осей противоположных стен, а в неугловых - между осями внутренних стен и от внутренней поверхности наружной стены до оси противоположной стены.

ж) Для подсчета площадей ограждающих конструкций линейные размеры их принимаются с погрешностью до + 0,1 м, а величины площадей округляются с погрешностью + 0,1 м². Потери теплоты через полы, расположенные на грунте или на лагах, из-за сложности точного решения задачи определяют на практике упрощенным методом - по зонам-полосам шириной 2 м, параллельным наружным стенам.

7) В графу 8 записывается расчетная разность температур ,?С.

8) Потери теплоты помещениями через ограждающие конструкции складываются условно из основных и добавочных. Добавочные теплопотери учитывают влияние некоторых факторов, как, например, ориентацию. Для их учета заполняются графы 9…11 в таблице 3.1.

Добавочные потери теплоты ? через ограждающие конструкции следует принимать в долях от основных потерь:

а) в помещениях любого назначения через наружные вертикальные и наклонные (вертикальная проекция) стены, двери и окна, обращенные на север, восток, северо-восток и северо-запад в размере 0,1; на юго-восток и запад - в размере 0,05; в угловых помещениях дополнительно - по 0,1 на каждую стену, дверь и окно, если одно из ограждений обращено на север, восток, северо-восток и северо-запад и 0,05 - в других случаях;

б) через наружные двери, не оборудованные воздушными или воздушно-тепловыми завесами, при высоте зданий H, м, от средней планировочной отметки земли до верха карниза, центра вытяжных отверстий фонаря или устья шахты в размере:

0,27 H - для двойных дверей с тамбурами между ними.

В графу 10 вносятся добавочные теплопотери на угловые помещения и добавочные теплопотери из п. а).

9) В графе 12 вводится коэффициент n, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху [2, табл. 6].

10) Значения коэффициентов теплопередачи ограждающих конструкций k, Вт/(м² · °С), принимаются из табл. 2.5 теплотехнического расчета и заносится в графу 7 табл. 3.1.

11) Затем по формуле (10) рассчитываются суммарные теплопотери через ограждающие конструкции. Результаты расчета занесены в графу 13.

Основные и добавочные потери теплоты следует определять суммируя потери теплоты через отдельные ограждающие конструкции Q, Вт, с округлением до 10 Вт для помещения по формуле:

, (10)

где А - расчетная площадь ограждающей конструкции, м²;

k - коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции,

Вт/(м² · °С);

- расчетная температура воздуха, °С, в помещении с учетом повышения ее в зависимости от высоты для помещений высотой более 4 м;

- расчетная температура наружного воздуха для холодного периода года при расчете потерь теплоты через наружные ограждения или температура воздуха более холодного помещения - при расчете потерь теплоты через внутренние ограждения;

? - добавочные потери теплоты в долях от основных потерь;

n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху [2, табл. 6].

12) Расход теплоты Q_в, Вт, на нагревание инфильтрирующегося воздуха в помещениях жилых и общественных зданий при естественной вытяжной вентиляции в нашем случае будет больше расхода теплоты Q_i, Вт, на нагревание инфильтрирующегося воздуха, и поэтому рассчитываем только Q_в по формуле (11) и полученное значение заносим в графу 14.

, (11)

где L_n - расход удаляемого воздуха, м³/ч, не компенсируемый подогретым приточным воздухом; для жилых зданий - удельный нормативный расход 3 м³/ч на 1 м² жилых помещений (включая кухни и санузлы), но для кухонь с электроплитами - не менее 60 м³/ч, а для совмещенных санузлов - не менее 50 м³/ч;

? - плотность воздуха в помещении, кг/ м³, определяемая по формуле (12);

с - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг•°С);

- то же, что и в формуле (10);

- расчетная температура наружного воздуха в холодный период года (параметры Б), °С;

k - коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный 0,7 для стыков панелей стен и окон с тройными переплетами.

Примечание: Примем, что в кухнях в нашем здании установлены электроплиты.

Плотность воздуха при температуре t можно определить:

(12)

13) Для жилых зданий учет теплового потока, поступающего в комнаты и кухни в виде бытовых тепловыделений, производится в количестве 10 Вт на

1 м² площади пола, т. е.:

, (13)

где А_n - площадь пола рассматриваемого отапливаемого помещения, м².

Полученное значение записано в графе 15.

14) Результат теплового баланса помещения записывается в графу 16 и определяется по формуле:

, (14)

15) Таблица 3.1 заканчивается определением потерь теплоты зданием в целом Q_зд, Вт, суммируя потери теплоты всеми помещениями, включая лестничные клетки.

Таблица 3.1 Тепловой баланс здания.

№ помещения	Наименование помещения и расчётная температура воздуха в помещении, tint, ?С	Характеристика ограждения	Коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции, к, Вт/(м2•С)	Расчётная разность температур, (tint - text), ?С	Добавочные потери теплоты	Коэффициент n	Потери теплоты	Бытовые теплопоступления Qб, Вт	Потери теплоты помещением Qп, Вт
		наименование	ориентация по сторонам горизрнта	размеры, м	площадь А, м2			на ориентацию по сторонам горизонта	прочие	коэффициент (1+??)		через ограждения, Q, Вт	на инфильтрацию с вентиляцией Qв, Вт
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16
Потери теплоты первого этажа
101	ЖК +22С	НС ТО НС Пл Пл кр	СЗ СЗ ЮЗ - -	3,7х4,3 1,5х2,0 3,7х3,3 3,0х4,0 -	15,91 3,00 12,21 12,00 2,51	0,274 1,544 0,274 0,240 0,240	50 50 50 50 50	0,1 0,1 - - -	0,1 0,1 0,1 - -	1,2 1,2 1,1 1 1	1 1 1 0,6 0,6	261,56 277,92 184,00 86,40 18,07 ? 827,95	422,16	120,00	1131
102	Кухня +19С	НС ТО Пл Пл кр	СЗ СЗ - -	3,7х3,7 1,5х2,0 3,0х3,5 -	13,69 3,00 10,50 2,20	0,274 1,544 0,240 0,240	47 47 47 47	0,1 0,1 - -	- - - -	1,1 1,1 1 1	1 1 0,6 0,6	193,93 239,47 71,06 14,89 ? 519,35	668,19	105,00	1083
103	ЖК +20С	НС ТО	СЗ СЗ	3,7х5,1 1,5х2,0	18,87 3,00	0,274 1,544	48 48	0,1 0,1	- -	1,1 1,1	1 1	273,00 244,57

Продолжение таблицы 3.1

1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16
		ТО ВС ВС Пл Пл кр	СЗ - - - -	1,5х2,0 2,7х2,0 2,7х3,9 4,0х4,9 -	3,00 5,40 10,53 19,60 4,95	1,544 3,049 3,049 0,240 0,240	48 4 4 48 48	0,1 - - - -	- - - - -	1,1 1 1 1 1	1 - - 0,6 0,6	244,57 65,86 128,42 135,48 34,21 ? 1126,11	666,47	196,00	1597
104	Кухня +21С	НС ТО НС Пл Пл кр	СЗ СЗ СВ - -	3,7х3,7 1,5х2,0 3,7х3,3 3,0х3,4 -	13,69 3,00 12,21 10,20 2,57	0,274 1,544 0,274 0,240 0,240	49 49 49 49 49	0,1 0,1 0,1 - -	0,1 0,1 0,1 - -	1,2 1,2 1,2 1 1	1 1 1 0,6 0,6	220,56 272,36 196,72 71,97 18,13 ? 779,74	691,88	102,00	1370
105	С/У +24С	НС Пл Пл кр	СВ - -	3,7х3,1 3,1х2,4 -	11,47 7,44 1,88	0,274 0,240 0,240	52 52 52	0,1 - -	- - -	1,1 1 1	1 0,6 0,6	179,77 55,71 14,08 ? 249,56	605,69	74,40	781
106	ЖК +22С	НС НС ТО Пл Пл кр	СВ ЮВ ЮВ - -	3,7х6,4 3,7х4,3 1,5х2,0 6,1х4,0 -	23,68 15,91 3,00 24,40 4,78	0,274 0,274 1,544 0,240 0,240	50 50 50 50 50	0,1 0,05 0,05 - -	0,1 0,1 0,1 - -	1,2 1,15 1,15 1 1	1 1 1 0,6 0,6	389,30 250,66 266,34 175,68 34,42 ? 1116,40	858,40	244,00	1731
107	ЖК +20С	НС ТО Пл Пл кр	ЮВ ЮВ - -	3,7х4,0 1,5х2,0 4,0х4,0 -	14,80 3,00 16,00 3,14	0,274 1,544 0,240 0,240	48 48 48 48	0,05 0,05 - -	- - - -	1,05 1,05 1 1	1 1 0,6 0,6	204,38 233,45 110,59 21,70 ? 570,12	544,06	160,00	955
108	Кухня +21С	НС ТО НС Пл Пл кр	ЮВ ЮВ ЮЗ - -	3,7х3,7 1,5х2,0 3,7х2,0 3,0х3,5 -	13,69 3,00 7,40 10,50 2,06	0,274 1,544 0,274 0,240 0,240	49 49 49 49 49	0,05 0,05 - - -	0,05 0,05 0,05 - -	1,1 1,1 1,05 1 1	1 1 1 0,6 0,6	202,18 249,66 104,32 74,09 14,54 ? 644,79	677,76	105,00	1218

Продолжение таблицы 3.1

1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16
109	ЖК +20С	НС ТО Пл Пл кр	ЮВ ЮВ - -	3,7х3,5 1,5х2,0 4,4х3,5 -	12,95 3,00 15,40 3,23	0,274 1,544 0,240 0,240	48 48 48 48	0,05 0,05 - -	- - - -	1,05 1,05 1 1	1 1 0,6 0,6	178,83 233,45 106,45 22,33 ? 541,06	523,65	154,00	911
110	ЖК +22С	НС ТО НС Пл Пл кр	ЮВ ЮВ ЮЗ - -	3,7х4,3 1,5х2,0 3,7х4,7 4,4х4,0 -	15,91 3,00 17,39 17,60 3,68	0,274 1,544 0,274 0,240 0,240	50 50 50 50 50	0,05 0,05 - - -	0,05 0,05 0,05 - -	1,1 1,1 1,05 1 1	1 1 1 0,6 0,6	239,76 254,76 250,16 126,72 26,50 ? 897,90	619,17	176,00	1342
111	С/У +24С	НС Пл Пл кр	ЮЗ - -	3,7х3,0 3,0х3,0 -	11,10 9,00 1,88	0,274 0,240 0,240	52 52 52	- - -	- - -	1 1 1	1 0,6 0,6	158,15 67,39 14,08 ? 239,62	605,69	90,00	756
112	С/У +24С	ВС ВС Пл Пл кр	- - - -	2,7х2,5 2,7х3,1 3,1х2,5 -	6,75 8,37 7,75 1,52	3,049 3,049 0,240 0,240	8 4 52 52	- - - -	- - - -	1 1 1 1	- - 0,6 0,6	164,65 102,08 58,03 11,38 ? 336,14	605,69	77,50	865
Потери теплоты второго этажа
201	ЖК +22С	НС ТО НС	СЗ СЗ ЮЗ	3,0х4,3 1,5х2,0 3,0х3,3	12,90 3,00 9,90	0,274 1,544 0,274	50 50 50	0,1 0,1 -	0,1 0,1 0,1	1,2 1,2 1,1	1 1 1	212,08 277,92 149,19 ? 639,19	422,16	120,00	942
202	Кухня +19С	НС ТО	СЗ СЗ	3,0х3,7 1,5х2,0	11,10 3,00	0,274 1,544	47 47	0,1 0,1	- -	1,1 1,1	1 1	157,24 239,47 ? 396,71	668,19	105,00	960
203	ЖК +20С	НС ТО ТО ВС ВС	СЗ СЗ СЗ - -	3,0х5,1 1,5х2,0 1,5х2,0 2,7х2,0 2,7х3,9	15,30 3,00 3,00 5,40 10,53	0,274 1,544 1,544 3,049 3,049	48 48 48 4 4	0,1 0,1 0,1 - -	- - - - -	1,1 1,1 1,1 1 1	1 1 1 - -	221,35 244,57 244,57 65,86 128,42 ? 904,77	666,47	196,00	1376

Продолжение таблицы 3.1

1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16
204	Кухня +21С	НС ТО НС	СЗ СЗ СВ	3,0х3,7 1,5х2,0 3,0х3,3	11,10 3,00 9,90	0,274 1,544 0,274	49 49 49	0,1 0,1 0,1	0,1 0,1 0,1	1,2 1,2 1,2	1 1 1	178,83 272,36 159,50 ? 610,69	691,88	102,00	1201
205	С/У +24С	НС	СВ	3,0х3,1	9,30	0,274	52	0,1	-	1,1	1	145,76 ? 145,76	605,69	74,40	678
206	ЖК +22С	НС НС ТО	СВ ЮВ ЮВ	3,0х6,4 3,0х4,3 1,5х2,0	19,20 12,90 3,00	0,274 0,274 1,544	50 50 50	0,1 0,05 0,05	0,1 0,1 0,1	1,2 1,15 1,15	1 1 1	315,65 203,24 266,34 ? 785,23	858,40	244,00	1400
207	ЖК +20С	НС ТО	ЮВ ЮВ	3,0х4,0 1,5х2,0	12,00 3,00	0,274 1,544	48 48	0,05 0,05	- -	1,05 1,05	1 1	165,72 233,45 ? 399,17	544,06	160,00	784
208	Кухня +21С	НС ТО НС	ЮВ ЮВ ЮЗ	3,0х3,7 1,5х2,0 3,0х2,0	11,10 3,00 6,00	0,274 1,544 0,274	49 49 49	0,05 0,05 -	0,05 0,05 0,05	1,1 1,1 1,05	1 1 1	163,93 249,66 84,58 ? 498,17	677,76	105,00	1071
209	ЖК +20С	НС ТО	ЮВ ЮВ	3,0х3,5 1,5х2,0	10,50 3,00	0,274 1,544	48 48	0,05 0,05	- -	1,05 1,05	1 1	145,00 233,45 ? 378,45	523,65	154,00	749
210	ЖК +22С	НС ТО НС	ЮВ ЮВ ЮЗ	3,0х4,3 1,5х2,0 3,0х4,7	12,90 3,00 14,10	0,274 1,544 0,274	50 50 50	0,05 0,05 -	0,05 0,05 0,05	1,1 1,1 1,05	1 1 1	194,40 254,76 202,83 ? 651,99	619,17	176,00	1096
211	С/У +24С	НС	ЮЗ	3,0х3,0	9,00	0,274	52	-	-	1	1	128,23 ? 128,23	605,69	90,00	644
212	С/У +24С	ВС ВС		2,7х2,5 2,7х3,1	6,75 8,37	3,049 3,049	8 4	- -	- -	1 1	- -	164,65 102,08 ? 266,73	605,69	77,50	795
Потери теплоты третьего этажа
301	ЖК +22С	НС ТО НС	СЗ СЗ ЮЗ	3,4х4,3 1,5х2,0 3,4х3,3	14,62 3,00 11,22	0,274 1,544 0,274	50 50 50	0,1 0,1 -	0,1 0,1 0,1	1,2 1,2 1,1	1 1 1	240,35 277,92 169,08

Продолжение таблицы 3.1

1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16
		Пт Пт кр	- -	3,0х4,0 -	12,00 2,51	0,207 0,207	50 50	- -	- -	1 1	1 1	124,20 25,98 ? 837,53	422,16	120,00	1140
302	Кухня +19С	НС ТО Пт Пт кр	СЗ СЗ - -	3,4х3,7 1,5х2,0 3,0х3,5 -	12,58 3,00 10,50 2,20	0,274 1,544 0,207 0,207	47 47 47 47	0,1 0,1 - -	- - - -	1,1 1,1 1 1	1 1 1 1	178,21 239,47 102,16 21,40 ? 541,24	668,19	105,00	1105
303	ЖК +20С	НС ТО ТО ВС ВС Пт Пт кр	СЗ СЗ СЗ - - - -	3,4х5,1 1,5х2,0 1,5х2,0 2,7х2,0 2,7х3,9 4,0х4,9 -	17,34 3,00 3,00 5,40 10,53 19,60 4,95	0,274 1,544 1,544 3,049 3,049 0,207 0,207	48 48 48 4 4 48 48	0,1 0,1 0,1 - - - -	- - - - - - -	1,1 1,1 1,1 1 1 1 1	1 1 1 - - 1 1	250,86 244,57 244,57 65,86 128,42 194,75 49,18 ? 1178,21	666,47	196,00	1649
304	Кухня +21С	НС ТО НС Пт Пт кр	СЗ СЗ СВ - -	3,4х3,7 1,5х2,0 3,4х3,3 3,0х3,4 -	12,58 3,00 11,22 10,20 2,57	0,274 1,544 0,274 0,207 0,207	49 49 49 49 49	0,1 0,1 0,1 - -	0,1 0,1 0,1 - -	1,2 1,2 1,2 1 1	1 1 1 1 1	202,68 272,36 180,77 103,46 26,07 ? 785,34	691,88	102,00	1376
305	С/У +24С	НС Пт Пт кр	СВ - -	3,4х3,1 3,1х2,4 -	10,54 7,44 1,88	0,274 0,207 0,207	52 52 52	0,1 - -	- - -	1,1 1 1	1 1 1	165,19 80,08 20,24 ? 265,51	605,69	74,40	797
306	ЖК +22С	НС НС ТО Пт Пт кр	СВ ЮВ ЮВ - -	3,4х6,4 3,4х4,3 1,5х2,0 6,1х4,0 -	21,76 14,62 3,00 24,40 4,78	0,274 0,274 1,544 0,207 0,207	50 50 50 50 50	0,1 0,05 0,05 - -	0,1 0,1 0,1 - -	1,2 1,15 1,15 1 1	1 1 1 1 1	357,74 230,34 266,34 252,54 49,47 ? 1156,43	858,40	244,00	1771

Продолжение таблицы 3.1

1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16
307	ЖК +20С	НС ТО Пт Пт кр	ЮВ ЮВ - -	3,4х4,0 1,5х2,0 4,0х4,0 -	13,60 3,00 16,00 3,14	0,274 1,544 0,207 0,207	48 48 48 48	0,05 0,05 - -	- - - -	1,05 1,05 1 1	1 1 1 1	187,81 233,45 158,98 31,20 ? 611,44	544,06	160,00	996
308	Кухня +21С	НС ТО НС Пт Пт кр	ЮВ ЮВ ЮЗ - -	3,4х3,7 1,5х2,0 3,4х2,0 3,0х3,5 -	12,58 3,00 6,80 10,50 2,06	0,274 1,544 0,274 0,207 0,207	49 49 49 49 49	0,05 0,05 - - -	0,05 0,05 0,05 - -	1,1 1,1 1,05 1 1	1 1 1 1 1	185,79 249,66 95,86 106,50 20,89 ? 658,70	677,76	105,00	1232
309	ЖК +20С	НС ТО Пт Пт кр	ЮВ ЮВ - -	3,4х3,5 1,5х2,0 4,4х3,5 -	11,90 3,00 15,40 3,23	0,274 1,544 0,207 0,207	48 48 48 48	0,05 0,05 - -	- - - -	1,05 1,05 1 1	1 1 1 1	164,34 233,45 153,01 32,09 ? 582,89	523,65	154,00	953
310	ЖК +22С	НС ТО НС Пт Пт кр	ЮВ ЮВ ЮЗ - -	3,4х4,3 1,5х2,0 3,4х4,7 4,4х4,0 -	14,62 3,00 15,98 17,60 3,68	0,274 1,544 0,274 0,207 0,207	50 50 50 50 50	0,05 0,05 - - -	0,05 0,05 0,05 - -	1,1 1,1 1,05 1 1	1 1 1 1 1	220,32 254,76 229,87 182,16 38,09 ? 925,20	619,17	176,00	1369
311	С/У +24С	НС Пт Пт кр	ЮЗ - -	3,4х3,0 3,0х3,0 -	10,20 9,00 1,88	0,274 0,207 0,207	52 52 52	- - -	- - -	1 1 1	1 1 1	145,33 96,88 20,24 ? 262,45	605,69	90,00	779
312	С/У +24С	ВС ВС Пт Пт кр	- - - -	2,7х2,5 2,7х3,1 3,1х2,5 -	6,75 8,37 7,75 1,52	3,049 3,049 0,207 0,207	8 4 52 52	- - - -	- - - -	1 1 1 1	- - 1 1	164,65 102,08 83,42 16,36 ? 366,51	605,69	77,50	895
А	ЛК +16С	НС ТО	СЗ СЗ	10,4х3,2 1,5х2,0	33,28 3,00	0,274 1,544	44 44	0,1 0,1	- -	1,1 1,1	1 1	441,34 224,19

Продолжение таблицы 3.1

1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16
		ТО ВД Пт Пл 1 Пл 2 Пл 3 Пл 4	СЗ СЗ - - - - -	1,5х2,0 2,2х1,3 5,8х3,2 + 2,1х1,9 2,0х3,2 2,0х3,2 2,0х3,2 + 1,3х1,9 0,8х5,1

Подобные документы

• Система отопления для цеха обработки древесины

  Параметры наружного и внутреннего воздуха для холодного и теплого периодов года. Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций. Расчет теплопотерь здания. Составление теплового баланса и выбор системы отопления. Поверхности нагревательных приборов.
  
  курсовая работа [384,9 K], добавлен 20.12.2015
  

• Проект системы водяного отопления 50 квартирного жилого дома

  Теплотехнический расчет ограждающих частей жилого здания. Общие требования по проектированию. Удельная отопительная характеристика здания. Технико-экономическая оценка эффективности промывки системы водяного отопления. Подбор смесительного насоса.
  
  дипломная работа [467,5 K], добавлен 10.04.2017
  

• Содержание и состав пылей, образующиеся в процессах пирометаллургической переработки различного сырья на предприятиях цветной металлургии

  Химический состав пылей медеплавильных предприятий. Расчёт материального баланса по операциям, теплового баланса, выбор и расчёт оборудования. Описание здания, характеристика конструктивных элементов. Использование грузоподъёмно-транспортных средств.
  
  дипломная работа [254,4 K], добавлен 02.02.2011
  

• Газоснабжение жилого дома в поселке Коротово Череповецкого района

  План здания с размерами, экспликацией помещений. Проверка ограждающих конструкций на отсутствие конденсации водяных паров. Потери тепла на нагревание инфильтрационного наружного воздуха. Гидравлический расчет внутридомового газопровода, системы отопления.
  
  дипломная работа [882,7 K], добавлен 20.03.2017
  

• Расчет установки для сушки яблок

  Технические описания, расчёты проектируемой установки. Принцип работы технологической схемы. Материальный и тепловой расчёт установки. Конструктивный расчёт барабанной сушилки. Подбор комплектующего оборудования. Расчёт линии воздуха и подбор вентилятора.
  
  курсовая работа [2,5 M], добавлен 17.10.2010
  

• Расчет конического редуктора

  Кинематический и силовой расчёт привода. Выбор материалов и расчёт допускаемых напряжений. Проектный и проверочный расчёт передачи. Проектный расчёт вала и выбор подшипников. Подбор и проверочный расчёт шпоночных соединений. Смазывание редуктора.
  
  курсовая работа [222,1 K], добавлен 15.11.2008
  

• Расчёт насадочного абсорбера

  Материальный баланс процесса абсорбции. Расчёт движущей силы процесса абсорбции. Средняя логарифмическая разность концентраций. Расчёт диаметра абсорбера. Вязкость абсорбтива при нормальных условиях и константа Саттерленда. Расчёт высоты колонны.
  
  курсовая работа [439,4 K], добавлен 15.10.2015
  

• Тепловой расчёт котельного агрегата

  Развитие котельной техники, состав котельной установки. Определение теоретических объёмов воздуха, газов, водяных паров и азота, расчёт энтальпий. Тепловой баланс котла, расчёт расхода топлива. Тепловой расчёт конвективного пучка и водяного экономайзера.
  
  курсовая работа [58,1 K], добавлен 02.07.2012
  

• Разработка проекта холодильных установок продовольственной базы

  Роль холодильных технологий на рынке пищевых продуктов. Характеристика района строительства. Расчёт строительных площадей камер хранения и холодильника. Выбор строительно-изоляционных конструкций и расчет толщины теплоизоляции. Подбор оборудования.
  
  курсовая работа [247,6 K], добавлен 29.06.2012
  

• Расчет расхода тепловой энергии на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение жилых, общественных зданий

  Расчет теплового пункта, выбор водоподогревателей горячего водоснабжения, расчет для данного населенного пункта источника теплоснабжения на базе котельной и выбор для нее соответствующего оборудования. Расчёт тепловой схемы для максимально-зимнего режима.
  
  курсовая работа [713,9 K], добавлен 26.12.2015
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам