Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образования и науки, молодёжи и спорта Украины

Одесская национальная морская академия

Курсовой проект

по дисциплине:

«Судовые электрические машины»

Вариант 03

Расчёт асинхронного двигателя

Выполнил:

курсант 3 курса ФЭМ и РЭ,

Шифр

Петров П.П.

Проверил: проф. Васильев В.Н.

Одесса 2011

Введение

Асинхронный электродвигатель, электрическая асинхронная машина для преобразования электрической энергии в механическую. Принцип работы асинхронного электродвигателя основан на взаимодействии вращающегося магнитного поля, возникающего при прохождении трёхфазного переменного тока по обмоткам статора, с током, индуктированным полем статора в обмотках ротора, в результате чего возникают механические усилия, заставляющие ротор вращаться в сторону вращения магнитного поля при условии, что частота вращения ротора n меньше частоты вращения поля n₁ .Таким образом, ротор совершает асинхронное вращение по отношению к полю.

Эксплуатационная надежность электрических машин переменного тока определяет эффективность применения всех технических средств и влияет на важнейшие экономические показатели производства. Недостаточная надежность электрических машин переменного тока, наблюдаемая на практике, приводит к большим сверхнормативным расходам на преждевременные ремонты и внеплановые простои оборудования. В основных направлениях экономического и социального развития Украины отмечена необходимость обеспечения и совершенствования качества и надежности промышленной продукции, повышения ее конкурентоспособности на международном рынке.

Особое значение эта проблема имеет для электротехнической промышленности, наиболее массовой продукцией, которой являются электрические машины переменного тока. Асинхронные и синхронные электроприводы составляют около 70% общего количества электроприводов, они потребляют более половины вырабатываемой в нашей стране электроэнергии. По существующим прогнозам асинхронные и синхронные двигатели еще несколько десятилетий останутся основными преобразователями электрической энергии в механическую.

Процесс создания электрических машин включает в себя проектирование, изготовление и испытание. В настоящем курсовом проекте рассматриваются вопросы проектирования электрической машины.

Под проектированием электрических машин понимается, расчет размеров отдельных ее частей, параметров обмоток, рабочих и других характеристик машины, конструирование машины в целом, а также ее отдельных деталей и сборочных единиц, оценка технико-экономических показателей спроектированной машины, включая показатели надежности.

Основные тенденции в развитии электромашиностроения.

- усовершенствование методов расчета машин;

- улучшение конструкции машин с придачей узлам и деталям эстетических и рациональных форм, при обеспечении снижения их массы и прочности.

-повышение надежности машин, в частности за счет широкого распространения машин закрытого исполнения, в которых для улучшения охлаждения используют обдув наружной поверхности.

Наиболее применяемые степени защиты:

IP22- машина, защищенная от попадания твердых тел размером более 12мм и от капель воды.

IP23- машина, защищенная от попадания твердых тел размером более 12мм и от дождя.

IP44- машина, защищенная от попадания твердых тел размером более 1мм и от водяных брызг (закрытая машина).

Энергетические показатели машин (КПД и cos ц) в основном сохраняются на одном уровне.

Особо следует отметить повышение технологичности конструкции, осуществляемой широкой унификацией узлов и деталей машин и придания им форм, содействующих возможности применения прогрессивных технологических процессов и усовершенствованного оборудования - автоматических линий, агрегатных станков полуавтоматов, конвейеров и другое. Часто для расчётов электрических машин пользуются программными пакетами Матлаб и другие, значительно облегчающие на этапе проектирования проверку расчётных параметров машин, а также наглядно представляющие графики параметров машин в необходимых точках.

В серии 4А за счет применения новых электротехнических материалов и рациональной конструкции, мощность двигателей при данных высотах оси вращения повышена на 2-3 ступени по сравнения с мощностью двигателей серии А2, что дает большую экономию дефицитных материалов.

Серия имеет широкий ряд модификации, специализированных исполнений на максимальных удовлетворительных нужд электропривода.

1. Задание.

Тип машины - асинхронный двигатель 4А90L243,частота вращения

n=3000 об/мин., число фаз m=3(при номинальной нагрузке n=2840об/мин.)

1. Номинальная мощность, Рн=3 кВт

2. Номинальное фазное напряжение, 220 В

3. Число полюсов, 1р = 2

4. Степень защиты, IP44

5. Класс нагревостойкости изоляции, F

6. Кратность начального пускового момента2о.е.

7. Пусковой ток, 6 о.е.

8. Коэффициент полезного действия, з = 0,845

9. Коэффициент мощности, cosц = 0,88

10. Кратность начального пускового тока, 6,5

11. Частота сети f1, 50 Гц

13. Скольжение s=5,1%

14. Момент инерции Jд=0,00353кГЧмЧм

15. Максимальный момент Мmx=2,4о.е.

16. Высота оси вращения h=90мм

17. Кратность максимального пускового момента 2,2о.е.

18. Кратность минимального пускового момента 1,2о.е.

19. Вращающий момент на валу

20. Диаметр расточки статора D=84мм

21. Расчётная длина активной части l=100мм

22. Длина машины L=350мм

23. Высота машины Н=405мм

24. Ширина машины В=208мм

2. Расчётная часть.

1. Главные размеры

Количество пар полюсов

Высота вращения оси h=90мм

Вращающий момент на валу

По значению h определяю предельно допустимые значения максимальный наружный диаметр корпуса D_{н1 max=2(h-h1-h2)}, припуски на штамповку :

Рисунок 1.



Рисунок 2. Торцевой вид АД и зависимость h1 и h2 от h.

Таблица 1.

Рисунок 3.Зависимость h от мощности на валу АД.

D_{н1 max}=149мм-максимальный наружный диаметр статора (по таблице 1).

Внутренний диаметр статора определяют эмпирически D.Принимая, что размеры пазов не зависят от числа полюсов машины, получаем прибли-жённое значение: D=KDЧDH1max.Значение KD определяем по таблице 2:

Таблица 2

D=0,55Ч0,149=0,082м.

Далее находим полюсное деление .

Определим расчётную мощность , Вт: ,

где - мощность на валу двигателя, Вт;

Рисунок 4.Зависимость KE от Dmax.

- отношение ЭДС обмотки статора к номинальному напряжению, которое может быть приближенно определено по рисунку 4. При и , ,з=0,845 Cos ц=0,88.

.

Электромагнитные нагрузки А и В определим графически по кривым рисунка 4. При Вт и , , Тл.



Рисунок 4.Зависимость от Dmax А и В

A-значение линейной нагрузки.Обмоточный коэффициент выбирают в зависимости от типа обмотки статора .Для однослойных обмоток при 2р=2 следует принимать =0,95-0,96. Примем .

Определим синхронную угловую скорость вала двигателя :

,

где - синхронная частота вращения.

Рассчитаем длину воздушного зазора :

Рисунок 5.Зависимость л =lб/ф от 2р

,

где - коэффициент формы поля. .

Критерием правильности выбора главных размеров D и служит отношение , которое должно находиться в допустимых пределах рисунок 5.

. Значение лежит в рекомендуемых пределах, значит главные размеры определены верно.

2. Определение числа пазов статора, витков в фазе обмотки и сечения провода обмотки статора.

Определим предельные значения зубцовых делений: t_1max и t_1min рисунок 6.

Рис.6 Зубцовое деление статора АД со всыпной обмоткой.

При и , , .

Число пазов статора:

, .

Окончательно число пазов должно быть кратным числу фаз=3 и значению числа пазов на полюс и фазу: q=Z1/2pm(должно быть целым числом). Примем , тогда

, выберем q=3, где m число фаз.

Окончательно определяем зубцовое деление статора:

Предварительный ток обмотки статора:

Число эффективных проводников в пазу ( при условии ):

Принимаем число параллельных ветвей , тогда

,округляем до значения 103.

Окончательное число витков в фазе обмотки и магнитный поток :

,

.

Определим окончательное значения электрических и магнитных нагрузок:

, .

Значения электрической и магнитных нагрузок незначительно отличаются от выбранных графически.

Сечение эффективных проводников определяют исходя из тока одной параллельной ветви и допустимой плотности тока в обмотке .

Выбор допустимой плотности тока производится с учётом линейной нагрузки двигателя:

, где нагрев пазовой части обмотки статора, определим графически рисунок 7.

Рисунок 7.Среднее значение AJ АД.

При .

.

Рассчитаем площадь сечения эффективных проводников:

Принимаем , тогда [Копылов] таблица П-28 , , .

Окончательно определим плотность тока в обмотке статора:

.

На этом расчёт обмотки статора заканчивается.

3. Расчёт размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора.

Предварительно выберем электромагнитные индукции в ярме статора B_Z1 и в зубцах статора B_a. При [Копылов] таблица 6.10 , а . Выберем марку стали 2013(оксидирование) [Копылов] таблица 6.11 и коэффициент заполнения сталью магнитопроводов статора и ротора ,lст=l1=lд=0,112м.

По выбранным индукциям определим высоту ярма статора и минимальную ширину зубца

,

.

Подберём высоту шлица и ширину шлица полуоткрытого паза. Для двигателей с высотой оси , мм. Ширину шлица выбе-рем из таблицы 8 [Копылов]. При и , .

Определим размеры паза:

высоту паза: ,

размеры паза в штампе и : выберем , тогда

,

,

высоту клиновой части паза :

Рисунок 8. . Паз спроектированного двигателя с короткозамкнутым ротором.

Для расчёта коэффициента заполнения паза необходимо определить раз-меры паза в свету с учётом припусков на шихтовку и сборку сердечников: и :

ширину, и :

, ,

и высоту : .

Определим площадь поперечного сечения корпусной изоляции в пазу:

,

где односторонняя толщина изоляции в пазу, .

.

Расчитаем площадь поперечного сечения прокладок к пазу:

В нашем случае при однослойной обмотке Sпр=0.

Определим площадь поперечного сечения паза для размещения проводников обмотки:

.

Критерием правильности выбранных размеров служит коэффициент заполнения паза , (при nэл=1) который приближённо равен ,таким образом выбранные значения верны.

4. Расчёт ротора.

Выберем высоту воздушного зазора графически по рисунку 9. При и , , округляем до 0,4мм.



Рисунок 9.Выбор воздушного зазора в АД.

Внешний диаметр короткозамкнутого ротора:

Длина ротора равна длине воздушного зазора: , .

Число пазов выберем из таблицы 6.15 [Копылов], (пазы без скоса).

Определяем величину зубцового деления ротора:

Значение коэффициента k_B для расчёта диаметра вала определим из таблицы 6.16 [Копылов]. При и , .

Внутренний диаметрсердечника ротора равен:

.

Определим ток в стержне ротора:

,

где k_i коэффициент, учитывающий влияние тока намагничивания и сопротивления обмоток на отношение , определим графически при ; ;

коэффициент приведения токов, определим по формуле:

.

Тогда искомый ток в стержне ротора:

.

Определим площадь поперечного сечения стержня:

,

где допустимая плотность тока; в нашем случае .

.

Паз ротора определяем по рисунку 9.40, б [1].

Рисунок 10.Грушевидные пазы КЗ ротора.

Принимаем , , .

Магнитную индукцию в зубце ротора выберем из промежутка [Копылов] таблица 6.10. Примем .

Определим допустимую ширину зубца:

.

Расчитаем размеры паза:

ширинуb₁ и b₂:

,

,

высоту h₁: .

Рассчитаем полную высоту паза ротора h_П2:

.

Уточним площадь сечения стержня :

.

Определим плотность тока в стержне J₂:

.

Рассчитаем площадь сечения короткозамыкающих колец q_кл:

,

где ток в кольце, определим по формуле: ,

где , тогда: ,

,

.

Рассчитаем размеры замыкающих колец , и средний диаметр кольца:

, .

Уточним площадь сечения кольца:

, .

5. Расчёт намагничивающего тока

Значение индукций в зубцах ротора и статора:

,

.

Расчитаем индукцию в ярме статора B_a:

.

Определим индукцию в ярме ротора B_j:

, где h'_j -- расчетная высота ярма ротора, м.

При посадке сердечника непосредственно на вал в двигателях с 2р=2 необходимо учитывать, что часть магнитных линий потока замыкается через вал. При этом расчётная высота ярма ротора:

,

где dk2-диаметр аксиальных каналов ротора,

mk2-число рядов аксиальных каналов.

Магнитное напряжение воздушного зазора F_:

,

где k_д коэффициент воздушного зазора, определим по формуле:

, где

Магнитное напряжение воздушного зазора:

Магнитное напряжение зубцовых зон статора F_z1:

F_z1=2h_z1H_z1, где h_z1 =0,0146м-- расчетная высота зубца статора, м.

H_z1 определим по [Копылов] таблице П-16. При , .

Магнитное напряжение зубцовых зон ротора F_z2:

, где ;

, [Копылов] таблица П-16.

Рассчитаем коэффициент насыщения зубцовой зоны k_z:

.

Найдём длину средней магнитной линии ярма статора L_a:

.

Определим напряженность поля H_a при индукции В_a по кривой намагничивания для ярма принятой марки стали 2013 [Копылов] таблица П-15. При , .

Найдём магнитное напряжение ярма статора F_a:

.

Определим длину средней магнитной линии потока в ярме ротора L_j:

, где h_j высота спинки ротора, находится по формуле:

,

Напряжённость поля H_j при индукции определим по кривой намагничивания ярма для принятой марки стали [Копылов] таблица П-15. При , .

Определим магнитное напряжение ярма ротора F_j:

.

Рассчитаем суммарное магнитное напряжение магнитной цепи машины (на пару полюсов) F_ц:

.

Коэффициент насыщения магнитной цепи :

.

Намагничивающий ток :

.

Относительное значение намагничивающего тока :

.

6. Параметры рабочего режима

Параметрами асинхронной машины для номинального режима называют активные и индуктивные сопротивления обмоток статора х₁, r₁, ротора r₂, x₂, сопротивление взаимной индуктивности х₁₂ (или x_м), и расчетное сопротивление r₁₂ (или r_м), введением которого учитывают влияние потерь в стали статора на характеристики двигателя.

Схемы замещения фазы асинхронной машины, основанные на приведении процессов во вращающейся машине к неподвижной, приведены на рисунке 11. Физические процессы в асинхронной машине более наглядно отражает схема, изображенная на рисунке 11. Но для расчета удобнее преобразовать ее в схему, показанную на рисунке 12.

Рисунок 11. Схема замещения фазы обмотки приведенной асинхронной машины.



Рисунок 12. Преобразованная схема замещения фазы обмотки приведенной асинхронной машины.

Активное сопротивление фазы обмотки статора рассчитаем по формуле:

, где L₁ общая длина эффективных проводников фазы обмотки, м;

а число параллельных ветвей обмотки;

р_Q удельное сопротивление материала обмотки (меди для статора) при расчетной температуре. Для меди ;

k_r коэффициент увеличения активного сопротивления фазы обмотки от действия эффекта вытеснения тока.

В проводниках обмотки статора асинхронных машин эффект вытеснения тока проявляется незначительно из-за малых размеров элементарных проводников. Поэтому в расчетах нормальных машин, как правило, принимают k_r =1.

Общую длину проводников фазы обмотки L₁ расcчитаем по формуле:

, где l_ср средняя длина витка обмотки, м.

Среднюю длину витка l_ср находят как сумму прямолинейных пазовых и изогнутых лобовых частей катушки:

,

где l_П длина пазовой части, равна конструктивной длине сердечников машины ;

l_л длина лобовой части.

Длина лобовой части катушки всыпной обмотки статора определяется по формуле:

,

где К_л коэффициент, значение которого зависит от числа пар полюсов, для [Копылов] таблица 6.19 ;

b_КТ средняя ширина катушки, м, определяемая по дуге окружности, проходящей по серединам высоты пазов:

, где ₁ относительное укорочение шага обмотки статора. Обычно принимают .

Коэффициент для всыпной обмотки, укладываемой в пазы до запрессовки сердечника в корпус.

Средняя длина:

Общая длина эффективных проводников фазы обмотки:

Активное сопротивление фазы обмотки статора:

Определим длину вылета по лобовой части:

,

где К_выл коэффициент, определяемый по [Копылов] таблице 6.19. при .

Определим относительное значение сопротивления фазы обмотки статора :

.

Определим активное сопротивление фазы обмотки ротора r₂:

,

где r_с сопротивление стержня; r_кл сопротивление кольца. Ток Ic называ-ют током ротора и обозначают I2.

Iкл-ток в замыкающих кольцах Iкл=Ic/Д=I2/Д, Д=2Sin(рp/z2)=2Sin(3,14?1/15)=0,4158, rc-сопротивление стержня, rкл-сопротивление участка замыкающего кольца, заключенного между двумя соседними стержнями.



Рисунок 13.КЗ ротор.

Сопротивление стержня рассчитаем по формуле:

.

Рассчитаем сопротивление кольца:

Тогда активное сопротивление ротора:

Приведём r₂ к числу витков обмотки статора, определим :

.

Относительное значение сопротивления фазы обмотки ротора.

.

Индуктивное сопротивление фаз обмотки статора АД с КЗ ротором:

,

где _п - коэффициент магнитной проводимости пазового ротора, определя-ется в зависимости от конфигурации пазов по формулам:

Рисунок 14.Паз статора.

Исходя из рисунка 14, _п определим по формуле из [Копылов] таблицы 6.22:

Число пазов на полюс и фазу.

где , , , , , , .

(проводники закреплены пазовой крышкой).

,

Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния:

Длина лобовой части катушки lл=0,239м.

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния, определим по формуле:

,

где ,

где определяется графически, при , [Копылов] рисунок 6.39, д, .

По формуле рассчитаем индуктивное сопротивление обмотки статора:

,

Определим относительное значение индуктивного сопротивления обмотки статора :

.

Произведём расчёт индуктивного сопротивления фазы обмотки ротора по формуле:

,

где _п2 - коэффициент магнитной проводимости паза ротора;

_л2 - коэффициент магнитной проводимости лобовой части ротора;

_д2 - коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора.

Коэффициент магнитной проводимости паза ротора рассчитаем по формуле, исходя из [Копылов] таблица 6.23:



Рисунок 15.Паз ротора.

где , -для номинального режима.

,

Коэффициент магнитной проводимости лобовой части ротора определим по формуле:

,

.

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора определим по формуле:

, где .По рисунку 6.39 (Копылов) ДZ=0,05.

Найдём значение индуктивного сопротивления по формуле:

.

Приведём x₂ к числу витков статора:

.

Относительное значение, :

.

7. Расчёт потерь

Рассчитаем основные потери в стали статора асинхронной машины по формуле:

,

где - удельные потери, [Копылов] таблица 6.24;

- показатель степени, для марки стали 2013 ;

k_да и k_дz - коэффициенты, учитывающие влияние на потери в стали, для стали марки 2013 , ;

m_a - масса ярма, считается по формуле:

,

,

где - удельная масса стали.

Масса зубцов статора:

,

.

Рассчитаем полные поверхностные потери в роторе:

,

где p_пов2 - удельные поверхностные потери, определим по формуле:

,

где - коэффициент, учитывающий влияние обработки поверхности головок зубцов ротора на удельные потери;

В₀₂ - амплитуда пульсации индукции в воздушном зазоре, определим по формуле:

, Тс

где определяется графически при [Копылов] рисунок 6.41, а).

Рассчитаем удельные поверхностные потери по формуле:

,

Полные поверхностные потери ротора:

.

Полные поверхностные потери статора:

где определяется графически при [Копылов] рисунок 6.41, а).



Рассчитаем пульсационные потери в зубцах статора:

,

где m_z1 - масса стали зубцов статора;

В_пул1 - амплитуда магнитной пульсации в статоре.

,

,

Рассчитаем пульсационные потери в зубцах ротора:

,

где m_z2 - масса стали зубцов ротора;

В_пул2 - амплитуда магнитной пульсации в роторе.

,

,

Определим сумму добавочных потерь в стали:

.

Полные потери в стали:

.

Определим механические потери (двигатель с радиальной системой вентиляции):

,

где , при по таблице 6.25 [Копылов].

Рассчитаем добавочные потери при номинальном режиме:

.

Ток холостого хода двигателя:

,

где I_х.х.а. - активная составляющая тока холостого хода, её определим по формуле:

,

где Р_{э.1 х.х.} - электрические потери в статоре при холостом ходе:

,

Определим коэффициент мощности при холостом ходе:

.

8. Расчёт рабочих характеристик

Определим действительную часть сопротивления:

.

Мнимая часть сопротивления:

.

Постоянная электродвигателя:

,

г=0,0116рад.

Определим активную составляющую тока:

.

Определим величины:

,

,

,

.

Потери, не меняющиеся при изменении скольжения:

Принимаем и рассчитаем рабочие характеристики, при скольжении равном: 0,005; 0,01; 0,015; 0,02; 0,0201. Результаты расчёта запишем в таблицу 8.1.

Р_2н=3кВт; U_1н=220В; 2p=2, I_0a=0,169 A; I_0p=I=2,5 A; P_cт + P_мех=120,65 Вт; r₁=1,33 Oм; r₂=1,104 Oм; с₁=1,064; а=1,132; а=1,415 Ом; b=0; b=9,96 Ом.

Таблица 2.

Рабочие характеристики асинхронного двигателя

Расчётная формула	С. И.	Скольжение s
		0,005	0,01	0,015	0,02	0,0201
	Ом	249,94	124,97	83,31	62,48	62,17
	Ом	0	0	0	0	0
	Ом	251,35	126,38	84,72	63,89	63,58
	Ом	9,96	9,96	9,96	9,96	9,96
	Ом	251,54	126,77	85,3	64,66	64,35
	А	0,87	1,73	2,58	3,4	3,41
	-	0,99	0,99	0,99	0,98	0,98
	-	0,039	0,078	0,116	0,154	0,154
	А	1,03	1,88	2,72	3,5	3,51
	А	2,53	2,63	2,79	3,02	3,02
	А	2,73	3,23	3,89	4,62	4,63
	А	0,92	1,84	2,74	3,61	3,62
	кВт	0,67	1,24	1,79	2,31	2,31
	кВт	0,029	0,041	0,06	0,085	0,085
	кВт	0,002	0,011	0,024	0,043	0,043
	кВт	0,0033	0,0062	0,0089	0,011	0,011
	кВт	0,16	0,1847	0,219	0,265	0,265
	кВт	0,51	1,055	1,57	2,045	2,045
	-	0,76	0,85	0,87	0,88	0,88
	-	0,37	0,58	0,69	0,75	0,75

Рисунок 16. Зависимость Cos ц двигателя от мощности Р2.



Рисунок 17. График зависимости КПД двигателя от мощности P₂

Рисунок 18. График зависимости скольжения s двигателя от мощности P₂

Рисунок 19. График зависимости тока статора I₁ двигателя от мощности P₂

9. Расчёт рабочих характеристик по круговой диаграмме

Сначала определим ток синхронного холостого хода по формуле:

,

где .

Рассчитаем активное и индуктивное сопротивления короткого замыкания:

Рассчитаем масштабы круговой диаграммы:

Масштаб тока равен:

,

где D_к - диаметр круга диаграммы, выбирается из интервала: , выберем .

Масштаб мощности:

.

Масштаб момента:

.,где .

Круговая диаграмма двигателя приведена ниже. Окружность диаметром D_к с центром О является геометрическим местом концов вектора тока статора двигателя при различных скольжениях. Точка А₀ определяет положение конца вектора тока I₀ при синхронном холостом ходе, а - при реальном холостом ходе двигателя. Отрезок , равен коэффициенту мощности при холостом ходе. Точка А₃ определяет положение конца вектора тока статора при коротком замыкании (s=1), отрезок - ток I_к.з., а угол - . Точка А₂ определяет положение конца вектора тока статора при .

Промежуточные точки на дуге А₀А₃ определяют положение концов вектора тока I₁ при различных нагрузках в двигательном режиме . Ось абсцисс диаграммы ОВ является линией первичной мощности Р₁. Линией электромагнитной мощности Р_эм или электромагнитных моментов М_эм является линия А₀А₂. Линией полезной мощности на валу (вторичной мощности Р₂) является линия А'₀А₃.

Рисунок 20. Круговая диаграмма.

Рисунок 21 .Схема однослойной концентрической обмотки с Z=18, 2р=2,а=1.



Собранный сердечник статора укрепляют в чугунном корпусе 3 двигателя. Вращающуюся часть двигателя - ротор 4 - собирают также из отдельных листов стали. В пазы ротора закладывают медные стержни, которые с двух сторон припаивают к медным кольцам 5.

в)

Рис. 22. Короткозамкнутый ротор: а) - ротор с короткозамкнутой обмоткой, б) - "беличье колесо", в) - короткозамкнутый ротор, залитый алюминием;1 - сердечник ротора, 2 - замыкающие кольца, 3 - медные стержни, 4 - вентиляционные лопатки

Заключение.

В данном курсовом проекте был спроектирован асинхронный электродвигатель с короткозамкнутым ротором. В результате расчета были получены основные показатели для двигателя заданной мощности P и cos, которые удовлетворяют предельно допустимым значением ГОСТа для серии двигателей 4А. Был произведен расчет и построение рабочих характеристик проектируемой машины.

Таким образом, по данным расчета данному двигателю можно дать следующее условное обозначение:

4А90L2У3

где:

4 - порядковый номер серии;

А - род двигателя - асинхронный;

90 - высота оси вращения;

L - условная длина станины по МЭК;

2 - число полюсов;

У - климатическое исполнение для умеренного климата;

3 - категория размещения.

Номинальные данные спроектированного двигателя:

Р_2н=3 кВт, U_1н=220 В, I_1н=6,11 А, cos_н=0,88, _н=0,845.

Список литературы

1. Проектирование электрических машин: Учеб. для вузов / П79

И.П. Копылов, Б.К. Клоков, В.П. Морозкин, Б.Ф. Токарев; Под ред. И.П. Копылова. - 4-е изд., перераб. и доп. - М.: Высш. шк., 2005. - 767 с.: ил.

2. Вольдек А.И., Попов В.В. Электрические машины. Машины переменного тока: Учебник для вузов. - СПб,: - Питер, 2007. -350 с.

3. Кацман М.М. Справочник по электрическим машинам: Учебное пособие для студентов образоват. учреждений сред. проф. образования/ Марк Михайлович Кацман. - М.: Издательский центр «Академия», 2005. - 480 с.

4.Гольдберг О.Д, Гурин Я.С, Свириденко И.С. «Проектирование электрических машин». Москва: «Высшая школа» 2001г.

5.Алиев И.И. «Справочник по электротехнике и электрооборудованию». Ростов-на-Дону: «Феникс» 2003г.

6. Васильев В.М. Эксплуатация и ремонт судовых электрических и их аппаратура управления. Одесса ОНМА 2003.

7.Васильев В.М. Мирошниченко И.С. Техническая эксплуатация и ремонт судовых электрических машин 2000.

электромашиностроение проектирование асинхронный электродвигатель

Дополнения

Рисунок 23. Чертёж асинхронного короткозамкнутого двигателя.

Рисунок 24.Трёхфазный асинхронный двигатель с короткозамкнутым ротором: 1-обмотка статора, 2-обмотка ротора, 3-сердечник статора, 4-сердечник ротора, 5-вал, 6-шайба нажимная, 7-кольцо бандажное, 8-щит подшипниковый, 9-воздухонаправляющий щиток, 10,15-капсулы подшипника, 11-крышка подшипниковая внутренняя, 12-шайба для сброса отработанной смазки, 13 и 14-жалюзи, 16-крюк подъёмный, 17-кожух, 18-вводное устройство, 19-полустанина, 20-болт заземляющий.

Размещено на Allbest.ru