Проектирование нефтебазы

Q=66 10^-3 м³/с;Н=81 м; =0.46

Примечание:

1. Величина шероховатости _э указывается в мм, при вычислении необходимо перевести ее в метры - 0,2 мм=0,210^-3 м.

2. Если в трубопроводах движется вязко-пластичная жидкость, или сечение потока жидкости отличается от круглого (например, затрубное пространство скважины), для вычисления коэффициента трения необходимо использовать рекомендации раздела 1.3. При этом нужно учесть, что для вязко-пластичной жидкости при Q=0 потери h_1-2 0, так как необходимо затратить некоторую энергию, чтобы привести в движение такую жидкость.

Следовательно, зная минимальное давление всасывающего трубопровода, определим Нпотр.

Для этого найдем потери на всасывающем трубопроводе:

Найдем скорость на всасывающем трубопроводе:

_вс= м²/с;

Определим число Re₁:

Re₁= следовательно режим течения жидкости Турбулентный, определим

-найдем потери по длине на всасывающем трубопроводе:

-потери в приемной коробке (фильтре).о_ф зависит от диаметра всасывающего трубопровода (при d=100мм о_ф=1.7,приложение 3)

Где:

о_ф-из приложения 3 (2.2)

о_пов- из приложения 3(1.32)

-потери на повороте во всасывающем трубопроводе, о_пов- коэффициент сопротивления при резком повороте на угол 90⁰ (о_пов-1.32- приложение 3)



h_пов= о_пов=0.824

найдем потери по длине на нагнетательном трубопроводе:

Найдем скорость на нагнетательном трубопроводе:

= м²/с;

Определим число Re₂:

Re₂= следовательно режим течения жидкости Турбулентный,

определим

л₂₌

найдем потери по длине на нагнетательном трубопроводе:

Найдем потери напора при закрытии крана на 0.9

Где:

о_кр- из приложения 3 (0.01)

о_пов- из приложения 3(1.32)

-потери на поворот в нагнетательном трубопроводе, о_пов- коэффициент сопротивления при резком повороте на угол 90⁰ (о_пов=1.32- приложение 3)

h_пов2= о_пов=2.670

-потери на выходе из трубы в резервуар (о_вых=1,0-приложение 3)

h_вых2= о_вых=2.022

с учетом вышеприведенных зависимостей, вместо (11.1.4) можно записать:

Подставляем в уравнение (11.1.7) определенные выше значения слагаемых:



11.3 Определение давления на входе в насос

Определение давления на входе в насос и максимально возможного коэффициента сопротивления фильтра давления на входе в насос и максимально возможного коэффициента сопротивления фильтра:

(11.3.1)

Р2=6.189*с*g = 6.189*780*9.81 =60598.536 Па (11.3.2)

Р2 - Давление на входе насос.

Также определим давление на выходе из насоса:

Р_вых = Р_м =0.01*780*9.81=97.903Па (11.3.3)

Т.к давление на входе больше давления на выходе, следовательно, кавитации нет!

В инженерной практике существует правило: Не допускать кавитации!

Для этого необходимо, чтобы в сечениях потока, где давление меньше атмосферного, было выдержано условие:

Давление в жидкости больше давления насыщенного пара (р > p_н.п). Это условие отсутствия кавитации.

Кавитационные расчеты всасывающей линии насосной установки заключаются в следующем:

1. Проверка условия р₂ > p_н.п. - давление на входе в насос р₂ определяется из уравнения (9.3.1) при известных параметрах Q, d, h_вс.

2. Определение предельных значений параметров Q, d, h_вс из уравнения (10.3.1) при р₂ = p_н.п.. 60598.536 >97.903

Р_н.п- определяем из приложения 4

11.4 Определение максимальный коэффициент сопротивления фильтра

Для определения максимального коэффициент сопротивления фильтра найдем общие потери на всасывающей линии при взятого из приложения 3, и равном,3.02

(11.4.1)

Находим максимальный коэффициент сопротивления фильтра, для этого преобразуем формулу в:

(11.4.2)

(11.4.3)

11.5 определение мощности приводного электродвигателя и мощности насосной установки

Мощность приводного электродвигателя насоса будет равна:



(11.5.1)

Где:

- плотность нефти(780 кг/м³);

g- Ускорение свободного падения, равное 9, 81 (м/с);

Н-напор, определенный по рабочей точке насоса,рис.3.

Q-подача насоса , найденная по рабочей точке насоса, рис.3.

Определим мощность насосной установки по формуле:

N_уст=k (11.5.2)

Где:

N_0-полезная мощность потока жидкости на выходе из насоса, кВт

_дв-коеффицент полезного действия двигателя, равный 0,5

_р-коэффицент полезного действия редуктора, равный 0,98

-КПД, определенный по рабочей точке насоса, равный 0,45

k>1 - коэффициент запаса, зависящий от мощности насоса

при N_дв до 4 кВт k=1,30;

4< N_дв<20 кВт k=1,25;

20< N_дв<40 кВт k=1,20

N_дв>40 кВт k=1,15

N₀=g=780*9.81*0.028*98=26.864кВт (11.5.3)

N_уст=1,20*кВт



12. Охрана труда при производстве сливо-наливнх операций на ЖД эстакаде

Инструкция предусматривает общие требования безопасности при проведении сливоналивных операций в резервуарных парках, на железнодорожных и автоналивных эстакадах.

К проведению сливоналивных операций в резервуарных парках, на железнодорожных и автоналивных эстакадах допускаются лица, прошедшие в установленном порядке медицинский осмотр, обучение, инструктаж и проверку знаний по охране труда.

Работники, производящие сливоналивные операции, должны быть обеспечены:

костюмом брезентовым;

сапогами кирзовыми;

рукавицами брезентовыми;

плащом непромокаемым;

при выполнении работ с этилированным бензином дополнительно:

бельем нательным;

на наружных работах зимой дополнительно:

курткой хлопчатобумажной на утепляющей прокладке;

брюками хлопчатобумажными на утепляющей прокладке;

при выполнении работы по сливу-наливу железнодорожных цистерн дополнительно:

валенками.

Кроме того, рабочее место (эстакада) должно быть обеспечено фильтрующим противогазом на случай аварийной ситуации.

На рабочем месте должны быть предусмотрены первичные средства пожаротушения.

Железнодорожные пути, эстакады, трубопроводы, сливоналивные шланги с наконечниками должны быть заземлены.

На электрифицированных железных дорогах подъездные пути должны иметь два изолирующих стыка.

Работы во взрывоопасных и пожароопасных местах должны производиться инструментом, исключающим искрообразование.

Освещение резервуарных парков и эстакад должно быть прожекторное. Для местного освещения допускается применение взрывобезопасных аккумуляторных фонарей напряжением 12 В, включение и выключение которых должно производиться вне взрывоопасной зоны.

ТРЕБОВАНИЯ БЕЗОПАСНОСТИ ПЕРЕД НАЧАЛОМ РАБОТЫ

Визуально проверить наличие заземляющих проводников: сливоналивных эстакад, оборудования эстакад, рельсов железнодорожных путей.

Осмотреть наливные шланги с целью выявления неисправностей.

Проверить наличие телефонной связи эстакад с обслуживающими их насосными.

Проверить наличие и исправность первичных средств пожаротушения.

Ознакомиться с записями в журнале приема-сдачи смены (вахтенный журнал). Проверить исправность оборудования.

О неисправностях и неполадках сообщить непосредственному руководителю.

Руководство сливом-наливом цистерн должно быть возложено на старшего по смене. Ему запрещается отлучаться во время слива-налива.

ТРЕБОВАНИЯ БЕЗОПАСНОСТИ ВО ВРЕМЯ РАБОТЫ

Операции по сливу-наливу должны выполнять не менее двух работников.

Присоединять нижний сливной прибор железнодорожной цистерны к сливному коллектору можно только после установки башмаков под колеса цистерны и отвода с этого пути тепловоза. Башмаки должны быть деревянными или из неискрящегося материала.

Переход с обслуживающей площадки эстакады на цистерну должен осуществляться через переходные мостики. Мостики должны быть заземлены; нижняя часть мостика со стороны цистерны должна иметь резиновую или деревянную накладку с потайными болтами.

Слив и налив железнодорожных цистерн и измерение в них уровня нефтепродуктов на электрифицированных железнодорожных тупиках без отключения контактной сети запрещается. Отключение и включение контактной сети производится соответствующей службой железной дороги по заявке нефтебазы.

Автоцистерны, предназначенные для налива нефтепродуктов, должны быть заземлены. Налив нефтепродуктов должен производиться при неработающем двигателе автомобиля.

Запрещается эксплуатировать цистерну с неисправными: сливными приборами, внутренними лестницами, площадками, поручнями, а также с подтеканием котла, крышками без проушин для пломбирования, без резиновой прокладки. Все отмеченные недостатки (неисправности) оформляются актом.

Налив железнодорожных цистерн при отсутствии отметки технического осмотра не допускается.

Крышки люков цистерн, нижние сливные приборы железнодорожных цистерн необходимо открывать и закрывать, не допуская ударов, способных вызвать искрообразование.

Нефтепродукт в цистерну должен поступать равномерной струей под слой жидкости. Подача нефтепродукта "падающей струей" запрещается.

Запрещается проведение сливоналивных операций во время грозы.

Запрещается проводить сливоналивные операции с цистернами, облитыми нефтепродуктами.

Во время налива должен осуществляться контроль за наполнением резервуара, цистерны, не допуская перелива нефтепродуктов. Случайно разлитые нефтепродукты следует немедленно удалить, а место разлива нефтепродукта зачистить и засыпать песком.

Если при наливе нефтепродукта в автоцистерну допущен его пролив, то запуск двигателя запрещается. В этом случае автоцистерна должна быть отбуксирована на безопасное расстояние с помощью троса или штанги.

При открытии люка резервуара, цистерны с нефтепродуктами работнику необходимо находиться относительно люка с наветренной стороны.

Запрещается заглядывать в открытый люк или низко наклоняться к его горловине во избежание вдыхания и отравления выделяющимися вредными парами нефтепродуктов.

Отбор проб надлежит проводить металлическими пробоотборниками, не дающими искр при ударе. Пробоотборник должен быть заземлен.

Опускать и поднимать пробоотборник следует плавно, без ударов его о края горловины.

Запрещается отбирать пробу нефтепродукта во время налива или слива его из резервуара, цистерны, а также во время грозы, сильных атмосферных осадков.

Крышки люков, нижние сливные приборы железнодорожных цистерн после сливоналивных операций и замера уровня нефтепродуктов должны быть герметично закрыты.

В сливоналивных устройствах вязкие и застывшие нефтепродукты разрешается разогревать паром, горячей водой, электронагревающими устройствами. Применять для этих целей открытый огонь запрещается.

Не допускается электроподогрев легковоспламеняющихся нефтепродуктов в цистерне.

Паровые змеевики и электрические грелки должны включаться в работу только после погружения их в нефтепродукты на глубину не менее 50 см от уровня жидкости до верхней кромки подогревателя. Прекращение подачи пара и выключение тока должно производиться до начала слива.

Электрические грелки разрешается применять при подогреве нефтепродуктов с температурой вспышки не менее 80°С. Запрещается сливать нефтепродукты при включенных электрических грелках.

Вывод железнодорожных маршрутов с путей предприятия должен производиться только после окончания налива (слива) и закрытия люка цистерны, оформления документов, тщательного осмотра и обязательного согласования с диспетчером (оператором) предприятия.

По окончании налива наливные рукава из горловины автоцистерны выводят только после полного слива из них нефтепродукта. Закрывать горловину автоцистерны крышкой следует осторожно, не допуская ударов.

Хождение непосредственно по кровле резервуара запрещается.

Лестницы и площадки резервуаров должны содержаться в чистоте и исправном состоянии.

Подниматься на резервуар и спускаться с него следует только лицом к лестнице, держась за поручни двумя руками.

Открытие и закрытие задвижек должно производиться плавно, без рывков.

Территория сливоналивных устройств, железнодорожные и автомобильные эстакады должны содержаться в чистоте, в зимнее время - очищаться от снега.

На территории эстакад и резервуарных парков запрещается:

производить ремонт и очистку железнодорожных и автоцистерн;

применять невзрывозащищенные фонари, переносные лампы и т.п.;

сбрасывать с эстакады, резервуара, цистерны инструменты, детали, соединительные шланги, ветошь и другие предметы.

Лицам, не имеющим непосредственного отношения к обслуживанию резервуаров, цистерн, находиться на территории резервуарных парков и эстакад запрещается.

ТРЕБОВАНИЯ БЕЗОПАСНОСТИ В АВАРИЙНЫХ СИТУАЦИЯХ

При загорании резервуара, цистерны следует сообщить в пожарную охрану, прекратить все технологические операции, принять меры к удалению людей из опасной зоны, проинформировать руководителя предприятия, принять участие в ликвидации аварии.

Порядок действия работников резервуарного парка и наливных эстакад при возникновении аварийной ситуации должен быть определен в выписке из плана ликвидации аварий, разработанного на объекте.

ТРЕБОВАНИЯ БЕЗОПАСНОСТИ ПО ОКОНЧАНИИ РАБОТЫ

Привести рабочее место в порядок, удалить пролитые нефтепродукты, сдать смену в установленном порядке.

Запрещается разбрасывать на территории резервуарного парка и эстакады соединительные шланги, ветошь, инструмент и другие предметы.

Спецодежда и спецобувь должны храниться отдельно от личной одежды в специальных шкафах.

Оставлять рабочее место до прибытия следующей смены запрещается.



Вывод

1.Определили объём нефтепродуктов, м³:

№	Тип нефтепродукта	Объем нефтепродуктов, тн	Плотность нефтепродуктов т/м3	Объём в м3
	1	2	3	4
1	Автобензин Аи-80	3150	0,745	1094,354
2	Автобензин Аи-95	1200	0,755	411,375
3	Дизельное топливо ДЗ	31000	0,845	9724,103
4	Дизельное топливо ДЛ	29000	0,835	9205,685
5	Реактивное топливо Т-1	2100	0,800	679,411
6	Мазут М40	3450	0,970	795,027
7	Масло индустриальное И20А	560	0,880	142,245
8	Масло моторное М10Г2	1300	0,890	326,503

2.Количество и объемы резервуаров.

№	Тип нефтепродукта	Объем хронящегося топлива в резервуаре(ах), м3	Тип резервуара	Количество(шт)
1	Автобензин Аи-80	1094,354	РВС-1000 РВС-100	1 1
2	Автобензин Аи-95	411,375	РВС-400 РВС-100	1 1
3	Дизельное топливо ДЗ	9724,103	РВСПК-10000	1
4	Дизельное топливо ДЛ	9205,685	РВСПК-10000	1
5	Реактивное топливо Т-1	679,411	РВС-700	1
6	Мазут М40	795,027	РГС-1000	1
7	Масло индустриальное И20А	142,245	РГС-50 РГС-100	1 1
8	Масло моторное М10Г2	326,503	РГС-500	1

Резервуарный парк состоит из 10 резервуаров.

3.Количества цистерн в зависимости от объема

№	Наименование	Объем Qг.т/год	Km	K1	ni
1	Автобензин Аи-80	3150	1.2	1.2	0.207
2	Автобензин Аи-95	1200	1.2	1.2	0.078
3	Дизельное топливо ДЗ	31000	1.2	1.2	2,038
4	Дизельное топливо ДЛ	29000	1.2	1.2	1,906
5	Реактивное топливо Т-1	2100	1.2	1.2	0.138
6	Мазут М40	3450	1.2	1.8	0.335
7	Масло индустриальное И20А	560	1.2	1.8	0.055
8	Масло моторное М10Г2	1300	1.2	1.8	0.128

4.Полученные данные эстакад для налива в железнодорожные цистерны

Длина эстакады-72 м;

Число стояков, при четырех коллекторах-44;

Число четырехосных цистерн-12;

Грузоподъемность маршрутов-800 т.

НС-2

5.Определение времени слива из железно- дорожной цистерны

№	Тип нефтепродукта	Вязкость (см2/с)		d(сек)	(мин)
1	Автобензин Аи-80	0,0063	0,775	294.38	9,32
2	Автобензин Аи-95	0,000745
3	Реактивное топливо Т-1	0,0183	0,772	294,38	2,09
4	Дизельное топливо ДЛ	6	0,368	229,15	14,67
5	Дизельное топливо ДЗ	0,05	0.768	296,35	7.02
6	Масло моторное М 10Г2,с подогревом при 1000	11	0.255	861,6	28,17
7	Мазут М 40,с подогревом, при 1000	59	0,065	3360,24	110,7
8	Индустриальное масло И 12А	0,48*10-6	0,775	280,02	9,32

Для светлых нефтепродуктов подбираем УСНЖ6-1006,

Для темных нефтепродуктов подбираем УСН-150П

6. Таким образом время слива всего маршрута будет определяться временем слива нефти. Принимаем, что на каждом коллекторе работает по одной бригаде сливщиков. Обслуживание цистерны равно 4 минутам. Время слива будет складываться из времени обслуживания 13 цистерн и время слива последней цистерны.

Tн=4•6+28=52 мин.

Следовательно, время слива всего маршрута 52 мин

7. Определение максимальных расходов в коллекторе

№	Тип нефтепродуктов	Возможное количество одновременно сливаемых цистерн	,	,
			N цистерн
			1	2	3	4	5
1	Автобензин Аи-80	2	0,202	0,0717	-	-	-	0,273
2	Автобензин Аи-95
3	Реактивное топливо Т-1	2	0,201	0,0713	-	-	-	0,2723
4	Дизельное топливо ДЛ	2	0,095	0,0167	-	-	-	01117
5	Дизельное топливо ДЗ	2	0,2	0,0718	-	-	-	0,2718
6	Масло моторное М 10Г2,с подогревом при 1000	4	0,0665	0,05	0,0376	0,0186	-	0,1727
7	Мазут М 40,с подогревом, при 1000	5	0,0169	0,0153	0,0143	0,0134	0,0126	0,0725
8	Индустриальное масло И 20А	2	0,202	0,0625	-	-	-	0,2645

8. Расчет необходимого количества наливных стояков в автоцистерны

№	Тип нефтепродукта	т	,	Кол-во АСН (шт)	Кол-во цистерн (шт)
				Расчет	Итог	Расчет	Итог
	1	2	3	4	5	6	7
1	Автобензин Аи-80	2,998	0,745	0.004	1	0.287	1
2	Автобензин Аи-95	1,127	0,755	0.001	1	0.106	1
3	Дизельное топливо ДЗ	26,641	0,845	0.037	1	2,251	3
4	Дизельное топливо ДЛ	25,221	0,835	0.035	1	2,157	3
5	Реактивное топливо Т-1	1,861	0,800	0.002	1	0,166	1
6	Мазут М40	2,178	0,970	0.003	1	0,160	1
7	Масло моторное И20А	0,389	0,880	0.002	1	0,031	1
8	Масло моторное М10Г2	0,894	0,890	0.001	1	0.071	1

9.С помощью графиков вычислили следующие параметры:

Q=66*10^-3м^3/с; H=81м; =0,46

10.Определили давление на входе в насос,равное Р₂=_.. 6889.777 Па.

Р_н.п.= 163.827 Па_. Найден также коэффициент сопротивления фильтра , равный о_ф=1.436.

11.Найдена мощность приводного электродвигателя N_дв=58.010 кВт, мощность насосной установки N_уст=78.618 кВт, полезная мощность потока жидкости равна N₀=38.532 кВт

12.Дованная нами насосная станция перекачивает Нефть вязкопластичная из одного резервуара в другой. Станция работает в турбулентном режиме. Расчеты, производились нами из условия зоны с новыми трубами. При расчетных давлениях на входе в насос кавитации в насосе не наблюдается. Расчеты рабочей точки насоса и др. были решены графическим способом или численными методами с помощью Microsoft Excel.



Список использованной литературы

1. Дмитриев А.В., Латыпов Д.Н., Зиннатуллин Н.Х.«Выбор маркировки и условные обозначения насосов»,Учебное пособие

2. Лурье М. В., Макаров С. П. Трубопроводный транспорт нефтепродуктов. - М.: Недра, 1999. - 267 с.

3. СНиП 2.11.03-93. Склады нефти и нефтепродуктов. Противопожарные нормы. - М.: ГУП ЦПП, 2007. - 41 с.

4. Типовые расчеты по проектированию и эксплуатации нефтебаз и нефтепроводов: учеб. пособие для ВУЗов / П. И. Тугунов, В. Ф. Новоселов, А. А. Коршак и др. - Уфа: Дизайн - Полиграф Сервис, 2002. - 658 с.

5. Типовые расчеты при сооружении и ремонте газонефтепроводов: учеб. пособие / Л. И. Быков, Ф. М. Мустафин, С. К. Рафиков и др.; под ред. Л. И. Быкова. - Санкт-Петербург: Недра, 2006. - 824 с.



Приложение 1

Зависимость плотности и кинематического коэффициента вязкости некоторых жидкостей от температуры

	, кг/м3 при t C	, 10-4 м2/с при t C
Жидкость	20	50	20	40	60	80
Вода	998	-	0,010	0,0065	0,0047	0,0036
Нефть легкая	884	-	0,25	0,15	-	-
Нефть тяжелая	924	-	1,4	1,2	-	-
Бензин	745	-	0,0073	0,0059	0,0049	-
Керосин Т-1	808	-	0,025	0,018	0,012	0,010
Дизтопливо	846	-	0,38	0,12	-	-
Глицерин	1245	-	9,7	8,3	0,88	0,25
Ртуть	13550	-	0,0016	0,0014	0,0010	-
Масла:
касторовое	960	-	1,5	3,5	0,88	0,25
трансформаторное	884	880	0,28	0,13	0,078	0,048
АМГ-10	-	850	0,17	0,11	0,085	0,65
веретенное АУ	-	892	0,48	0,19	0,098	0,059
индустриальное 12	-	883	0,48	0,19	0,098	0,059
индустриальное 20	-	891	0,85	0,33	0,14	0,08
индустриальное 30	-	901	1,8	0,56	0,21	0,11
индустриальное 50	-	910	5,3	1,1	0,38	0,16
турбинное	-	900	0,97	0,38	0,16	0,088
Указания: 1. Плотность жидкости при другой температуре можно определить по формуле: t = 0 / (1+t), где t - плотность жидкости при температуре t=t0 +t; t - изменение температуры; t0 - температура, при которой плотность жидкости равна 0; - коэффициент температурного расширения (в среднем для минеральных масел и нефти можно принять =0,0007 1/ C, для воды. бензина. керосина =0,0003 1/ C) . 2. Вязкость при любой температуре определяется по формуле: t = 20et-20; 1/(t2 - t1) ln (t2/t1).

Приложение 2

Значения эквивалентной шероховатости _э, мм для различных труб

Вид трубы	Состояние трубы	э, мм
Тянутая из стекла и цветных металлов	новая, технически гладкая	0,0010,01
Бесшовная стальная	новая	0,020,05
Стальная сварная	новая	0,030,1
Стальная сварная	с незначительной коррозией	0,10,2
Стальная сварная	умеренно заржавленная	0,30,7
Стальная сварная	сильно заржавленная	0,81,5
Стальная сварная	с большими отложениями	2,04,0
Стальная оцинкованная	новая	0,10,2
Стальная оцинкованная	после неск. лет эксплуатации	0,40,7
Чугунная	новая	0,20,5
	бывшая в употреблении	0,51,5



Приложение 3

Значения усредненных коэффициентов местных сопротивлений (квадратичная зона)

Сопротивление	Конструктивные параметры
Вход в трубу	с острыми кромками выступающий внутрь резервуара	0,5 1,0
Резкое расширение	d D	(1-d2/D2)2
Выход из трубы		1,0
Угольник с углом поворота	45 90	0,44 1,32
Колено плавное	90	0,23
Шаровой клапан		45,0
Вентиль обычный		4,0
Приемная коробка трубы с клапаном и сеткой при dтр , мм	40 70 100 150 200 300	12 8,5 7,0 6,0 5,2 3,7
Задвижка при nзадв=a/d	1 0,75 0,5 0,4 0,3 0,2	0,15 0,2 2,0 4,6 10,0 35,0
Кран пробковый		0,4
Фильтры для нефтепродуктов	светлый темный	1,7 2,2
Диафрагма с острыми кромками при n=отв/тр	0,4 0,5 0,6 0,7	7 4 2 0,97



Приложение 4

Зависимость давления насыщенных паров р_н.п. (Па) некоторых жидкостей от температуры

Жидкость	Температура, t, C
	0	10	20	30	40	50	60	70	80
Вода	633	1225	2332	4214	7350	12348	19694	32164	47334
Легкая нефть	3430	-	7640	-	13720	-	37240	-	85280
Бензин	5488	7936	10682	16562	22536	31946	-	-	-
Керосин Т1	-	-	3500	-	5800	-	7500	-	12000

Приложение 5

Характеристика центробежного насоса НЦ №2

Размещено на Allbest.ru