Реконструкция горизонтально-расточного станка повышенной жесткости
Модернизация горизонтально-расточного станка модели 2А622 (снижение трудоемкости, повышение производительности). Проект новой шпиндельной бабки; новой стойки, повышающей жесткость станка; нового шпиндельного узла. Измененение кинематики коробки скоростей.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | дипломная работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 07.07.2009 |
| Размер файла | 3,5 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Показателем эффективности процесса вынужденной эвакуации является время, в течение которого люди могут при необходимости покинуть отдельные помещения и здание в целом.
Участок располагается на первом этаже здания корпуса. При эвакуации рабочих, количество которых в общем случае составляет двадцать человек, необходимо пройти следующий путь: коридор длиной 35 м и холл длиной 7 м.
Таким образом, полное время эвакуации будет складываться из времени перемещения людей по коридору и холлу:
Тэв. = tкор. + tхолл , (103)
где Тэв. - время эвакуации при пожаре, мин;
tкор. - время прохождения коридора, мин;
tхолл - время прохождения лестницы, мин.
Время движения людского потока на участке пути определяется по формуле:
, (104)
где L - длина участка пути, м;
v - скорость движения людского потока на данном участке пути, м/мин.
Величина скорости (v) принимается по табличным данным в зависимости от плотности людского потока, определяемого по формуле:
, (105)
где D - плотность людского потока на участке пути, человек/м2;
N - среднее число людей, находящихся на участке пути (в данном случае N = 20 человек);
b - ширина участка пути (для коридора bкор. = 2 м, для холла bхолл = 5 м).
Плотность людского потока в коридоре: ;
в холле:
При полученных значениях плотности скорость движения людского потока будет равна: в коридоре: vкор. = 12,5 м/мин; в холле vхолл = 12,8 м/мин.
С учетом найденных значений скорости время движения людского потока по коридору:
;
в холле: .
Таким образом, время вынужденной эвакуации людей из рассматриваемого помещения составит:
Тэв. = 2,8+ 0,54 = 3,34 мин
Расчетное время эвакуации при возникновении пожара из корпуса здания составляет 3,34 минут.
Заключение
Результаты реконструкции горизонтально-расточного станка модели 2А622 можно сформулировать в виде следующих выводов:
- спроектирована новая шпиндельная бабка;
- спроектирована новая стойка, что позволило повысить жесткость станка;
- изменена кинематика коробки скоростей, что позволило обеспечить необходимые частоты вращения шпинделя для повышения производительности станка;
- спроектирован новый шпиндельный узел;
Проведенные мероприятия по модернизации станка обеспечили повышение производительности в 1,29 раза, снижение трудоемкости 29,39 %, снижение штучного времени с 1,34 мин до 1,04 мин. Экономия от снижения себестоимости составила 13332 руб./год, годовой экономический эффект 30338,45 руб./год.
Список использованных источников
1. В.Т. Полуянов Технологическая модернизация металлорежущих станков: - Свердловск: Уральский рабочий, 1961, - 370 с.
2. Альбом по проектированию приспособлений: Учеб. Пособие для студентов машиностроительных специальностей вузов / Б.М. Базров, А.И. Сорокин, В.А. Губарь и др. - М.: Машиностроение, 1991.-121 с.
3. Станочные приспособления: Учеб. Пособие / А.Г. Схиртладзе, В.Ю. Новиков, Г.А. Мелетьев, Г.М. Бурков, В.А. Тимирязев, Е.Н. Трембач. - Йошкор-Ола: МарГТУ, 1998. - 170 с.
4. Чернов Н.Н. Металлорежущие станки: Учебник для машиностроительных техникумов.- М.: Машиностроение, 1978. - 389 с.
5. Справочник технолога-машиностроителя. В2-х т. Т.2/ Под ред.А.Г. косиловой и др. - М.: машиностроение, 1985. - 496с.
6. Сборник задач и упражнений по технологии машиностроения / Аверченков В.И. и др. - М.: Машиностроение, 1988.- 192 с.
7. Общемашиностроительные нормативы режимов резания для технического нормирования работ на металлорежущих станках. Часть 1, П.-М.: Машиностроение, 1974. - 456 с.
8. Справочник конструктора-машиностроителя: В 3 т. Т. 1. - 8-е изд., перераб. и доп. / Под ред. И. Н. Жестковой. - М.: Машиностроение, 2001.- 920 с.
9. Абрамов К.Н., Белоновская И.Д., Глинская Н.Ю., Методические указания к курсовому проектрованию по технологии машиностроения. -ГОУ ОГУ: 1993.-25с.
10. Горошкин А.К. приспособления для металлорежущих станков: справочник. - М.: Машиностроение, 1979.- 303 с.
11. Бобровский А.В., Драчев О.И., Николаев С.В., Расторгуев Д.А., Схиртладзе А.Г., Коротков И.А., Шамов Н.П. Расчет и конструирование станочных приспособлений. Учебное пособие.- М.: Славянская школа, 2002.-190с.
12. Проектирование металлорежущих станков и станков и станочных систем: Справочник-учебник Т.2: Расчет и конструирование узлов и элементов станков/Под. ред. А.С. Проникова-М.: МГТУ им. Баумана; Машиностроение, 1995.-320с.
13. Станочные приспособления: Справочник. В 2-х Т. Т.1./Ред. совет: Б.Н. Вардашкин и др.-М.: Машиностроение, 1984.-592с.
14. Обработка резанием, металлорежущий инструмент и станки: Учебник/ В.А. Гапонкин, Л.К. Лукашев, Т.Г. Суворова - М.: Машиностроение, 1990.-448с.
15. Справочник конструктора-машиностроителя: в 3-х т.: Т. 2. - 8-е изд., перераб. и доп. Под ред. И.Н. Жестковой. - М.: Машиностроение, 2001. - 912 с.
16. Антонюк В.Е. Конструктору станочных приспособлений.: Справ. Пособие. - Мн.: Беларусь, 1991. - 400 с.
17. Обработка металлов резанием : Справочник технолога /А.А. Панов, В.В. Аникин, Н.Г. Бойм и др.; Под общей редакцией Панова. -М.: Машиностроение, 1988. - 736 с.
18. Станочные приспособления: Справочник. В 2-х т. /Ред. совет: Б.Н. Вардашкин и др. - М.: Машиностроение , 1984.- Т.2 /Под ред. В.Н. Вардашкина, А.А. Шатилова, 1984.- 656 с.
19. Конструкция шлифовальных станков: Учебник/Т.А. Альперович, К.Н. Константинов, А.Я. Шапиро.-М.: Высш. шк., 1989.-288с.
20. Бабин М.Б., Котов В.Ф. Методические указания к курсовой работе по организации производства. - Оренбург: ОГУ, 1997 - 49 с.
21. Охрана труда в электроустановках: Учебник для вузов / Под ред. Б.А. Князевского. - М.: Энергоатомиздат, 1983. - 287с.
22. Долина П.А. Справочник по технике безопасности. - М.: Энергия, 1993. - 149с.
ПРИЛОЖЕНИЕ А
(справочное)
Кинематический расчет
Исходные данные
Наибольшая частота вращения выходного вала (об/мин)..... 2550
Наименьшая частота вращения выходного вала (об/мин)..... 11.2
Частота вращения вала двигателя привода (об/мин)......…… 1490/2940
Мощность двигателя привода ...........................…………….. 11/14
Знаменатель ряда......................................……………………. 1.26
Код типа коробки передач [коробка скоростей ---> 4 ] …… 4
[ коробка подач ---> 5 ]
Результаты расчета 1
Рекомендуемый конструктивный вариант:
3.0000, 2.0000, 2.0000, 2.0000,
Рекомендуемый кинематический вариант:
1.0000, 3.0000, 6.0000, 9.0000,
Результаты распределения характеристики всей цепи
по группам передач:
Характеристика всей цепи 20.8917
Характеристика 0 0.8917
Характеристика 1 4.0000
Характеристика 2 5.0000
Характеристика 3 5.0000
Характеристика 4 6.0000
Матрица передаточных чисел:
0 0.8138
1 0.3968 0.4999 0.6299
2 0.3149 0.6299
3 0.3149 1.2600
4 0.2499 2.0004
Матрица чисел зубьев:
0 22.00 18.00
1 56.00 22.00 52.00 26.00 48.00 30.00
2 57.00 18.00 46.00 29.00
3 57.00 18.00 33.00 42.00
4 72.00 18.00 30.00 60.00
Матрица частот вращения валов(об/мин):
Частота вращения входного вала коробки передач 1220.6528
Частота вращения второго вала коробки передач
479.5422 610.3264 762.9080
Частота вращения третьего вала коробки передач
151.4344 192.7347 240.9183
302.3201 384.7710 480.9637
Частота вращения четвертого вала коробки передач
47.8214 60.8636 76.0795
95.4695 121.5066 151.8833
192.7347 245.2986 306.6233
384.7710 489.7085 612.1357
Частота вращения пятого вала коробки передач
11.9553 15.2159 19.0199
23.8674 30.3767 37.9708
48.1837 61.3247 76.6558
96.1927 122.4271 153.0339
95.6428 121.7271 152.1589
190.9390 243.0133 303.7666
385.4693 490.5973 613.2466
769.5420 979.4171 1224.2713
Расчетная кинематическая цепь (об/мин)
1500.0000 1220.6528 762.9080 480.9637 151.8833 37.9708
Расчетные моменты на валах (Н/м)
70.7124 84.2881 129.5070 197.2696 599.8869 2304.2855
Ориентировочные диаметры валов (мм)
19.3633 20.5306 23.6907 27.2584 39.4915 61.8480
Результаты расчета 2
Рекомендуемый конструктивный вариант:
3.0000, 2.0000, 2.0000, 2.0000,
Рекомендуемый кинематический вариант:
1.0000, 3.0000, 6.0000, 9.0000,
Результаты распределения характеристики всей цепи по группам передач:
Характеристика всей цепи 20.7151
Характеристика 0 0.7151
Характеристика 1 4.0000
Характеристика 2 5.0000
Характеристика 3 5.0000
Характеристика 4 6.0000
Матрица передаточных чисел:
0 0.8477
1 0.3968 0.4999 0.6299
2 0.3149 0.6299
3 0.3149 1.2600
4 0.2499 2.0004
Матрица чисел зубьев:
0 21.00 18.00
1 56.00 22.00 52.00 26.00 48.00 30.00
2 57.00 18.00 46.00 29.00
3 57.00 18.00 33.00 42.00
4 72.00 18.00 30.00 60.00
Матрица частот вращения валов(об/мин):
Частота вращения входного вала коробки передач 2543.0266
Частота вращения второго вала коробки передач
999.0462 1271.5133 1589.3917
Частота вращения третьего вала коробки передач
315.4883 401.5305 501.9132
629.8335 801.6062 1002.0078
Частота вращения четвертого вала коробки передач
99.6279 126.7991 158.4989
198.8948 253.1388 316.4235
401.5305 511.0388 638.7986
801.6062 1020.2261 1275.2826
Частота вращения пятого вала коробки передач
24.9070 31.6998 39.6247
49.7237 63.2847 79.1059
100.3826 127.7597 159.6996
200.4016 255.0565 318.8207
199.2557 253.5982 316.9978
397.7896 506.2776 632.8470
803.0610 1022.0777 1277.5971
1603.2125 2040.4522 2550.5653
Расчетная кинематическая цепь (об/мин)
3000.0000 2543.0266 1589.3917 1002.0078 316.4235 79.1059
Расчетные моменты на валах (Н/м)
35.3562 40.4583 62.1634 94.6894 287.9457 1106.0571
Ориентировочные диаметры валов (мм)
15.3686 16.0749 18.5492 21.3426 30.9208 48.4254
ПРИЛОЖЕНИЕ Б
(справочное)
Расчет прямозубой эвольвентной передачи
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Крутящий момент на шестерне = 84,28 Н*М
Частота вращения шестерни = 1220 об/мин
Допустимое контактное напряжение = 1100 Мпа
Допустимое изгибное напряжение = 300 Мпа
Отношение ширины венца к нач. диаметру шестерни = 0,4
Число зубъев шестерни = 18
Число зубъев колеса = 22
Степень точности передачи = 7
Расположение передачи - между опор
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Расчетный модуль по контактным напряжениям = 2,9
Расчетный модуль по изгибным напряжениям = 3,1
Стандартный модуль по ГОСТ 9563-60 = 3,00
Межосевое расстояние = 60 мм
Ширина шестерни = 21,6 мм
Окружная скорость зубъев передачи = 3,45 м/с
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Крутящий момент на шестерне = 129,51 Н*М
Частота вращения шестерни = 762,91 об/мин
Допустимое контактное напряжение = 650 Мпа
Допустимое изгибное напряжение = 220 Мпа
Отношение ширины венца к нач. диаметру шестерни = 0,3
Число зубъев шестерни = 30
Число зубъев колеса = 48
Степень точности передачи = 7
Расположение передачи - между опор
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Расчетный модуль по контактным напряжениям = 2,94
Расчетный модуль по изгибным напряжениям = 2,97
Стандартный модуль по ГОСТ 9563-60 = 3,00
Межосевое расстояние = 117 мм
Ширина шестерни = 27 мм
Окружная скорость зубъев передачи = 3,6 м/с
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Крутящий момент на шестерне = 197,27 Н*М
Частота вращения шестерни = 480,96 об/мин
Допустимое контактное напряжение = 650 Мпа
Допустимое изгибное напряжение = 220 Мпа
Отношение ширины венца к нач. диаметру шестерни = 0,3
Число зубъев шестерни = 29
Число зубъев колеса = 46
Степень точности передачи = 7
Расположение передачи - между опор
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Расчетный модуль по контактным напряжениям = 3,5
Расчетный модуль по изгибным напряжениям = 3,5
Стандартный модуль по ГОСТ 9563-60 = 4,00
Межосевое расстояние = 150 мм
Ширина шестерни = 34,8 мм
Окружная скорость зубъев передачи = 2,92 м/с
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Крутящий момент на шестерне = 599,89 Н*М
Частота вращения шестерни = 151,88 об/мин
Допустимое контактное напряжение = 650 Мпа
Допустимое изгибное напряжение = 220 Мпа
Отношение ширины венца к нач. диаметру шестерни = 0,3
Число зубъев шестерни = 42
Число зубъев колеса = 33
Степень точности передачи = 7
Расположение передачи - между опор
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Расчетный модуль по контактным напряжениям = 3,92
Расчетный модуль по изгибным напряжениям = 3,92
Стандартный модуль по ГОСТ 9563-60 = 4,00
Межосевое расстояние = 150 мм
Ширина шестерни = 50,4 мм
Окружная скорость зубъев передачи = 1,34 м/с
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Крутящий момент на шестерне = 2304,29 Н*М
Частота вращения шестерни = 37,97 об/мин
Допустимое контактное напряжение = 650 Мпа
Допустимое изгибное напряжение = 220 Мпа
Отношение ширины венца к нач. диаметру шестерни = 0,3
Число зубъев шестерни = 60
Число зубъев колеса = 30
Степень точности передачи = 7
Расположение передачи - между опор
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Расчетный модуль по контактным напряжениям = 4,8
Расчетный модуль по изгибным напряжениям = 4,81
Стандартный модуль по ГОСТ 9563-60 = 5,00
Межосевое расстояние = 225 мм
Ширина шестерни = 90 м
ПРИЛОЖЕНИЕ Г
(справочное)
Расчет реакций, грузоподъемности подшипников и валов
Входной вал
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Расстояние от левой опоры до силы Р = 34 мм
Расстояние от левой опоры до силы Q = 34 мм
Расстояние между опорами = 1 мм
Сила Р действующая на вал = 2,79 H
Сила Q действующая на вал = 0,01 H
Угол между плоскостями действия сил = 0,01 Град
Частота вращения вала = 1450 Об/мин
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Реакции в опорах
R = 92,40 H
S = 95,20 H
Статическая грузоподъемность подшипников
С01 = 92,40 H
С02 = 95,20 H
Динамическая грузоподъемность подшипников
С1 = 1058,49 H
С2 = 1090,57 H
Изгибающие моменты на валу(X от левого конца)
X1 = 1,00 H
M1 = 0,09 H*м
X2 = 34,00 H
M2 = 0,00 H*м
Выбираем шарикоподшипник радиально-упорный 36204 (одна опора)
Вал 2
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Расстояние от левой опоры до силы Р = 34 мм
Расстояние от левой опоры до силы Q = 205 мм
Расстояние между опорами = 405 мм
Сила Р действующая на вал = 2,79 H
Сила Q действующая на вал = 2,72 H
Угол между плоскостями действия сил = 48 Град
Частота вращения вала = 479,54 Об/мин
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Реакции в опорах
R = 3,60 H
S = 1,54 H
Статическая грузоподъемность подшипников
С01 = 3,60 H
С02 = 1,54 H
Динамическая грузоподъемность подшипников
С1 = 28,48 H
С2 = 12,22 H
Изгибающие моменты на валу(X от левого конца)
X1 = 34,00 H
M1 = 0,12 H*м
X2 = 205,00 H
M2 = 0,31 H*м
Выбираем шарикоподшипники радиально-упорные 36204 - 2 штуки
Вал 3
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Расстояние от левой опоры до силы Р = 205 мм
Расстояние от левой опоры до силы Q = 595 мм
Расстояние между опорами = 430 мм
Сила Р действующая на вал = 2,72 H
Сила Q действующая на вал = 3,83 H
Угол между плоскостями действия сил = 66 Град
Частота вращения вала = 151,43 Об/мин
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Реакции в опорах
R = 1,58 H
S = 5,95 H
Статическая грузоподъемность подшипников
С01 = 1,58 H
С02 = 5,95 H
Динамическая грузоподъемность подшипников
С1 = 8,50 H
С2 = 32,07 H
Изгибающие моменты на валу(X от левого конца)
X1 = 205,00 H
M1 = 0,32 H*м
X2 = 595,00 H
M2 = -0,98 H*м
Выбираем шарикоподшипники радиально-упорные 36206 и 36205
Вал 4
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Расстояние от левой опоры до силы Р = 181 мм
Расстояние от левой опоры до силы Q = 327 мм
Расстояние между опорами = 570 мм
Сила Р действующая на вал = 3,83 H
Сила Q действующая на вал = 5,83 H
Угол между плоскостями действия сил = 24 Град
Частота вращения вала = 47,8 Об/мин
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Реакции в опорах
R = 4,99 H
S = 4,48 H
Статическая грузоподъемность подшипников
С01 = 4,99 H
С02 = 4,48 H
Динамическая грузоподъемность подшипников
С1 = 18,31 H
С2 = 16,46 H
Изгибающие моменты на валу(X от левого конца)
X1 = 181,00 H
M1 = 0,90 H*м
X2 = 327,00 H
M2 = 1,09 H*м
Выбираем шарикоподшипники радиально-упорные 36207 и 36206
Выходной вал
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Расстояние от левой опоры до силы Р = 395 мм
Расстояние от левой опоры до силы Q = 740 мм
Расстояние между опорами = 980 мм
Сила Р действующая на вал = 5,83 H
Сила Q действующая на вал = 14,2 H
Угол между плоскостями действия сил = 108 Град
Частота вращения вала = 12 Об/мин
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Реакции в опорах
R = 4,09 H
S = 10,24 H
Статическая грузоподъемность подшипников
С01 = 4,09 H
С02 = 10,24 H
Динамическая грузоподъемность подшипников
С1 = 9,47 H
С2 = 23,72 H
Изгибающие моменты на валу(X от левого конца)
X1 = 395,00 H
M1 = 1,62 H*м
X2 = 740,00 H
M2 = 2,46 H*м
Выбираем шарикоподшипники радиально-упорные 36208 и 36207
ПРИЛОЖЕНИЕ Д
(справочное)
Расчет теплового баланса опор качения
Входной вал
Исходные данные:
Количество групп подшипников в опоре…1
Длина опоры, MM.............................…... 15.00
Диаметр или высота опоры, MM……......52.00
N группы Мощность трения
подшипников группы подшипников
1 3.6717
Результаты расчета:
Избыточная температура опоры, Град. - 7.8279... 18.2650
Требуемое количество жидкой смазки, Л/МИН. - 0.0071 ... 0.0166
Первый промежуточный вал
Исходные данные:
Количество групп подшипников в опоре…1
Длина опоры, MM.....................……….….16.00
Диаметр или высота опоры, MM...............62.00
N группы Мощность трения
подшипников группы подшипников
1 2.0188
Результаты расчета:
Избыточная температура опоры, Град. - 4.6660... 10.8874
Требуемое количество жидкой смазки, Л/МИН. - 0.0097... 0.0227
Второй промежуточный вал
Исходные данные:
Количество групп подшипников в опоре… 1
Длина опоры, MM.....................………..... 16.00
Диаметр или высота опоры, MM............. 62.00
N группы Мощность трения
подшипников группы подшипников
1 2.9966
Результаты расчета:
Избыточная температура опоры, Град. - 4.6660... 10.8874
Требуемое количество жидкой смазки, Л/МИН. - 0.0097... 0.0227
Вал 5
Исходные данные:
Количество групп подшипников в опоре… 1
Длина опоры, MM.....................………..... 45.00
Диаметр или высота опоры, MM............. 85.00
N группы Мощность трения
подшипников группы подшипников
1 0.8112
Результаты расчета:
Избыточная температура опоры, Град. - 0.6959... 1.6238
Требуемое количество жидкой смазки, Л/МИН. - 0.0174... 0.0407
ПРИЛОЖЕНИЕ Е
(справочное)
Расчет сечения сплошного вала на статическую прочность и выносливость
РАСЧЕТ СЕЧЕНИЯ ВХОДНОГО ВАЛА
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Изгибающий момент в сечении = 121,23 Н*м
Крутящий момент в сечении = 70,71 Н*м
Предел прочности материала вала = 900 МПа
Максимальный диаметр сечения вала = 22 мм
Минимальный диаметр сечения вала = 22 мм
Ширина шлица или шпонки = 4 мм
Высота шпонки шпонки = 4 мм
Радиус галтели,выточки или признак = 1 мм
Код марки стали = 35
Признак концентратора напряжений = 4
Число шлицев или шпонок в сечении вала = 1
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Шпонка (торцевая фреза) Х=4, R=1, B=4 мм T=4 мм Z=1
K1=1,706
Запас статической прочности при изгибе = 5,122
Запас статической прочности при кручении = 13,042
Сумарный запас статической прочности = 4,767
Запас усталостной прочности при изгибе = 1,468
Запас усталостной прочности при кручении = 9,479
Сумарный запас усталостной прочности = 1,451
РАСЧЕТ СЕЧЕНИЯ ВАЛА 2
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Изгибающий момент в сечении = 140,54 Н*м
Крутящий момент в сечении = 84,28 Н*м
Предел прочности материала вала = 900 МПа
Максимальный диаметр сечения вала = 22 мм
Минимальный диаметр сечения вала = 22 мм
Ширина шлица или шпонки = 4 мм
Высота шпонки шпонки = 4 мм
Радиус галтели,выточки или признак = 1 мм
Код марки стали = 35
Признак концентратора напряжений = 4
Число шлицев или шпонок в сечении вала = 1
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Шпонка (торцевая фреза) Х=4, R=1, B=4 мм T=4 мм Z=1
K1=1,706
Запас статической прочности при изгибе = 4,418
Запас статической прочности при кручении = 10,942
Сумарный запас статической прочности = 4,097
Запас усталостной прочности при изгибе = 1,266
Запас усталостной прочности при кручении = 7,953
Сумарный запас усталостной прочности = 1,250
РАСЧЕТ СЕЧЕНИЯ ВАЛА 3
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Изгибающий момент в сечении = 136,79 Н*м
Крутящий момент в сечении = 129,5 Н*м
Предел прочности материала вала = 900 МПа
Максимальный диаметр сечения вала = 28 мм
Минимальный диаметр сечения вала = 24 мм
Ширина шлица или шпонки = 6 мм
Высота шпонки шпонки = 6 мм
Радиус галтели,выточки или признак = 1 мм
Код марки стали = 35
Признак концентратора напряжений = 4
Число шлицев или шпонок в сечении вала = 1
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Шпонка (торцевая фреза) Х=4, R=1, B=6 мм T=6 мм Z=1
K1=1,706
Запас статической прочности при изгибе = 5,562
Запас статической прочности при кручении = 8,995
Сумарный запас статической прочности = 4,731
Запас усталостной прочности при изгибе = 1,583
Запас усталостной прочности при кручении = 6,481
Сумарный запас усталостной прочности = 1,538
РАСЧЕТ СЕЧЕНИЯ ВАЛА 4
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Изгибающий момент в сечении = 109,36 Н*м
Крутящий момент в сечении = 197,3 Н*м
Предел прочности материала вала = 900 МПа
Максимальный диаметр сечения вала = 36 мм
Минимальный диаметр сечения вала = 28 мм
Ширина шлица или шпонки = 6 мм
Высота шпонки шпонки = 6 мм
Радиус галтели,выточки или признак = 1 мм
Код марки стали = 35
Признак концентратора напряжений = 4
Число шлицев или шпонок в сечении вала = 1
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Шпонка (торцевая фреза) Х=4, R=1, B=6 мм T=6 мм Z=1
K1=1,706
Запас статической прочности при изгибе = 11,408
Запас статической прочности при кручении = 9,518
Сумарный запас статической прочности = 7,308
Запас усталостной прочности при изгибе = 3,201
Запас усталостной прочности при кручении = 6,739
Сумарный запас усталостной прочности = 2,892
РАСЧЕТ СЕЧЕНИЯ ВАЛА 5
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Изгибающий момент в сечении = 109,36 Н*м
Крутящий момент в сечении = 599,9 Н*м
Предел прочности материала вала = 900 МПа
Максимальный диаметр сечения вала = 40 мм
Минимальный диаметр сечения вала = 36 мм
Ширина шлица или шпонки = 6 мм
Высота шпонки шпонки = 6 мм
Радиус галтели,выточки или признак = 1 мм
Код марки стали = 35
Признак концентратора напряжений = 4
Число шлицев или шпонок в сечении вала = 1
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Шпонка (торцевая фреза) Х=4, R=1, B=6 мм T=6 мм Z=1
K1=1,706
Запас статической прочности при изгибе = 25,149
Запас статической прочности при кручении = 6,771
Сумарный запас статической прочности = 6,538
Запас усталостной прочности при изгибе = 6,858
Запас усталостной прочности при кручении = 4,627
Сумарный запас усталостной прочности = 3,835
РАСЧЕТ СЕЧЕНИЯ ВЫХОДНОГО ВАЛА
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Изгибающий момент в сечении = 34,14 Н*м
Крутящий момент в сечении = 2304,3 Н*м
Предел прочности материала вала = 900 МПа
Максимальный диаметр сечения вала = 160 мм
Минимальный диаметр сечения вала = 110 мм
Ширина шлица или шпонки = 8 мм
Высота шпонки шпонки = 8 мм
Радиус галтели,выточки или признак = 1 мм
Код марки стали = 35
Признак концентратора напряжений = 4
Число шлицев или шпонок в сечении вала = 1
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Шпонка (торцевая фреза) Х=4, R=1, B=8 мм T=8 мм Z=1
K1=1,706
Запас статической прочности при изгибе = 2412,839
Запас статической прочности при кручении = 51,505
Сумарный запас статической прочности = 51,493
Запас усталостной прочности при изгибе = 480,720
Запас усталостной прочности при кручении = 24,186
Сумарный запас усталостной прочности = 24,156
ПРИЛОЖЕНИЕ З
(справочное)
Температурный расчет шпиндельного узла
----------------------------------------------------------------¬
¦ КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛООТДАЧИ BT/M**2*K ¦
+-------T-------------T-------------T-------------T-------------+
¦ноmeр ¦ для нижнeй ¦ для вeрхнeй ¦ для лeвой ¦ для прaвой ¦
¦облaсти¦ грaни ¦ грaни ¦ грaни ¦ грaни ¦
+-------+-------------+-------------+-------------+-------------+
¦ ¦ 1 ¦ 2 ¦ 3 ¦ 4 ¦
+-------+-------------+-------------+-------------+-------------+
¦ 1 ¦ 46.0360¦ 53.0211¦ 82.9249¦ 0.0000¦
¦ 2 ¦ 46.0360¦ 53.0211¦ 0.0000¦ 0.0000¦
¦ 3 ¦ 46.0360¦ 0.0000¦ 0.0000¦ 0.0000¦
¦ 4 ¦ 46.0360¦ 49.1161¦ 0.0000¦ 0.0000¦
¦ 5 ¦ 46.0360¦ 0.0000¦ 0.0000¦ 0.0000¦
¦ 6 ¦ 0.0000¦ 0.0000¦ 98.2592¦ 98.2592¦
¦ 7 ¦ 46.0360¦ 49.1161¦ 0.0000¦ 0.0000¦
¦ 8 ¦ 0.0000¦ 49.1161¦ 0.0000¦ 80.4622¦
¦ 9 ¦ 45.4008¦ 0.0000¦ 71.6354¦ 0.0000¦
¦ 10 ¦ 45.4008¦ 47.8148¦ 0.0000¦ 0.0000¦
¦ 11 ¦ 0.0000¦ 49.1161¦ 80.7387¦ 0.0000¦
¦ 12 ¦ 45.4008¦ 0.0000¦ 0.0000¦ 0.0000¦
¦ 13 ¦ 45.4008¦ 0.0000¦ 0.0000¦ 0.0000¦
¦ 14 ¦ 0.0000¦ 50.8863¦ 84.0238¦ 0.0000¦
¦ 15 ¦ 45.4008¦ 0.0000¦ 0.0000¦ 0.0000¦
¦ 16 ¦ 0.0000¦ 0.0000¦ 0.0000¦ 83.8143¦
¦ 17 ¦ 0.0000¦ 0.0000¦ 0.0000¦ 0.0000¦
¦ 18 ¦ 45.4008¦ 0.0000¦ 0.0000¦ 71.0641¦
¦ 19 ¦ 46.0360¦ 48.8809¦ 0.0000¦ 0.0000¦
¦ 20 ¦ 46.0360¦ 0.0000¦ 0.0000¦ 0.0000¦
¦ 21 ¦ 0.0000¦ 52.5265¦ 83.4643¦ 90.4745¦
¦ 22 ¦ 46.0360¦ 50.8775¦ 0.0000¦ 0.0000¦
¦ 23 ¦ 46.0360¦ 0.0000¦ 0.0000¦ 0.0000¦
¦ 24 ¦ 46.0360¦ 0.0000¦ 0.0000¦ 0.0000¦
¦ 25 ¦ 0.0000¦ 0.0000¦ 0.0000¦ 0.0000¦
¦ 26 ¦ 0.0000¦ 56.7825¦ 0.0000¦ 0.0000¦
¦ 27 ¦ 0.0000¦ 0.0000¦ 0.0000¦ 0.0000¦
¦ 28 ¦ 40.2621¦ 0.0000¦ 61.0465¦ 88.5833¦
L-------+-------------+-------------+-------------+--------------
ПРИЛОЖЕНИЕ П
(справочное)
--------------------------------------------------------------¬
¦ ПОСТОЯННЫЕ ВРЕМЕНИ СИСТЕМЫ ¦
+------T-----------------------T------T-----------------------+
¦NN п/п¦ [ мин ] ¦NN п/п¦ [ мин ] ¦
+------+-----------------------+------+-----------------------+
¦ 1 ¦ 231.36824/ 0.004322¦ 86 ¦ 0.03012/ 33.199963¦
¦ 2 ¦ 201.32951/ 0.004967¦ 87 ¦ 0.02961/ 33.775009¦
¦ 3 ¦ 52.47458/ 0.019057¦ 88 ¦ 0.02866/ 34.894947¦
¦ 4 ¦ 19.60326/ 0.051012¦ 89 ¦ 0.02774/ 36.050003¦
¦ 5 ¦ 18.54321/ 0.053928¦ 90 ¦ 0.02746/ 36.421028¦
¦ 6 ¦ 10.01857/ 0.099815¦ 91 ¦ 0.02585/ 38.683289¦
¦ 7 ¦ 4.73847/ 0.211039¦ 92 ¦ 0.02558/ 39.087833¦
¦ 8 ¦ 3.93896/ 0.253874¦ 93 ¦ 0.02451/ 40.796440¦
¦ 9 ¦ 2.41037/ 0.414874¦ 94 ¦ 0.02342/ 42.704559¦
¦ 10 ¦ 1.74574/ 0.572824¦ 95 ¦ 0.02330/ 42.914650¦
¦ 11 ¦ 1.58405/ 0.631294¦ 96 ¦ 0.02283/ 43.807236¦
¦ 12 ¦ 1.37668/ 0.726384¦ 97 ¦ 0.02251/ 44.417358¦
¦ 13 ¦ 1.26167/ 0.792602¦ 98 ¦ 0.02182/ 45.838917¦
¦ 14 ¦ 0.93778/ 1.066353¦ 99 ¦ 0.02087/ 47.926167¦
¦ 15 ¦ 0.82861/ 1.206841¦ 100 ¦ 0.02033/ 49.192287¦
¦ 16 ¦ 0.80185/ 1.247120¦ 101 ¦ 0.01937/ 51.615135¦
¦ 17 ¦ 0.70294/ 1.422591¦ 102 ¦ 0.01930/ 51.820023¦
¦ 18 ¦ 0.62880/ 1.590333¦ 103 ¦ 0.01925/ 51.939262¦
¦ 19 ¦ 0.51886/ 1.927295¦ 104 ¦ 0.01867/ 53.549881¦
¦ 20 ¦ 0.47652/ 2.098568¦ 105 ¦ 0.01859/ 53.781609¦
¦ 21 ¦ 0.42450/ 2.355696¦ 106 ¦ 0.01821/ 54.919216¦
¦ 22 ¦ 0.39998/ 2.500134¦ 107 ¦ 0.01811/ 55.213421¦
¦ 23 ¦ 0.34442/ 2.903433¦ 108 ¦ 0.01659/ 60.274029¦
¦ 24 ¦ 0.30928/ 3.233325¦ 109 ¦ 0.01644/ 60.815220¦
¦ 25 ¦ 0.30224/ 3.308675¦ 110 ¦ 0.01593/ 62.785473¦
¦ 26 ¦ 0.29223/ 3.421985¦ 111 ¦ 0.01500/ 66.679344¦
¦ 27 ¦ 0.26913/ 3.715658¦ 112 ¦ 0.01479/ 67.594452¦
¦ 28 ¦ 0.25458/ 3.928036¦ 113 ¦ 0.01479/ 67.622131¦
¦ 29 ¦ 0.22055/ 4.534057¦ 114 ¦ 0.01389/ 72.008652¦
¦ 30 ¦ 0.20191/ 4.952746¦ 115 ¦ 0.01374/ 72.778152¦
¦ 31 ¦ 0.19802/ 5.049895¦ 116 ¦ 0.01319/ 75.820854¦
¦ 32 ¦ 0.19120/ 5.230112¦ 117 ¦ 0.01310/ 76.322144¦
¦ 33 ¦ 0.18748/ 5.333882¦ 118 ¦ 0.01290/ 77.503433¦
¦ 34 ¦ 0.18422/ 5.428304¦ 119 ¦ 0.01268/ 78.846512¦
¦ 35 ¦ 0.17158/ 5.828164¦ 120 ¦ 0.01244/ 80.398315¦
¦ 36 ¦ 0.16091/ 6.214795¦ 121 ¦ 0.01231/ 81.218842¦
¦ 37 ¦ 0.15536/ 6.436527¦ 122 ¦ 0.01231/ 81.241058¦
¦ 38 ¦ 0.15329/ 6.523651¦ 123 ¦ 0.01193/ 83.808113¦
¦ 39 ¦ 0.14182/ 7.050992¦ 124 ¦ 0.01154/ 86.618660¦
¦ 40 ¦ 0.13574/ 7.367010¦ 125 ¦ 0.01141/ 87.639412¦
¦ 41 ¦ 0.11794/ 8.478667¦ 126 ¦ 0.01079/ 92.663620¦
¦ 42 ¦ 0.11597/ 8.622961¦ 127 ¦ 0.01068/ 93.621895¦
¦ 43 ¦ 0.10912/ 9.164243¦ 128 ¦ 0.01051/ 95.169365¦
¦ 44 ¦ 0.10737/ 9.313998¦ 129 ¦ 0.01035/ 96.571976¦
¦ 45 ¦ 0.10084/ 9.916328¦ 130 ¦ 0.01006/ 99.442635¦
¦ 46 ¦ 0.10037/ 9.963492¦ 131 ¦ 0.00994/ 100.566551¦
¦ 47 ¦ 0.09300/ 10.752790¦ 132 ¦ 0.00928/ 107.756332¦
¦ 48 ¦ 0.09232/ 10.832183¦ 133 ¦ 0.00921/ 108.589531¦
¦ 49 ¦ 0.08685/ 11.514173¦ 134 ¦ 0.00888/ 112.566383¦
¦ 50 ¦ 0.08354/ 11.970201¦ 135 ¦ 0.00888/ 112.653755¦
¦ 51 ¦ 0.08011/ 12.482639¦ 136 ¦ 0.00878/ 113.912804¦
¦ 52 ¦ 0.07980/ 12.530700¦ 137 ¦ 0.00867/ 115.325356¦
¦ 53 ¦ 0.07882/ 12.687247¦ 138 ¦ 0.00795/ 125.820915¦
¦ 54 ¦ 0.07328/ 13.646398¦ 139 ¦ 0.00782/ 127.913834¦
¦ 55 ¦ 0.07244/ 13.805387¦ 140 ¦ 0.00776/ 128.806549¦
¦ 56 ¦ 0.07133/ 14.020028¦ 141 ¦ 0.00758/ 131.892426¦
¦ 57 ¦ 0.06939/ 14.411319¦ 142 ¦ 0.00741/ 134.883057¦
¦ 58 ¦ 0.06267/ 15.957355¦ 143 ¦ 0.00718/ 139.350479¦
¦ 59 ¦ 0.06246/ 16.010237¦ 144 ¦ 0.00711/ 140.619904¦
¦ 60 ¦ 0.05971/ 16.746704¦ 145 ¦ 0.00663/ 150.799011¦
¦ 61 ¦ 0.05723/ 17.474869¦ 146 ¦ 0.00643/ 155.605362¦
¦ 62 ¦ 0.05691/ 17.572847¦ 147 ¦ 0.00589/ 169.690079¦
¦ 63 ¦ 0.05587/ 17.898434¦ 148 ¦ 0.00560/ 178.672913¦
¦ 64 ¦ 0.05384/ 18.573925¦ 149 ¦ 0.00559/ 178.939728¦
¦ 65 ¦ 0.05152/ 19.409784¦ 150 ¦ 0.00554/ 180.638748¦
¦ 66 ¦ 0.04984/ 20.063517¦ 151 ¦ 0.00551/ 181.354660¦
¦ 67 ¦ 0.04947/ 20.214706¦ 152 ¦ 0.00503/ 198.785599¦
¦ 68 ¦ 0.04593/ 21.774050¦ 153 ¦ 0.00486/ 205.864029¦
¦ 69 ¦ 0.04576/ 21.855066¦ 154 ¦ 0.00476/ 210.095581¦
¦ 70 ¦ 0.04499/ 22.225391¦ 155 ¦ 0.00455/ 219.858902¦
¦ 71 ¦ 0.04353/ 22.974771¦ 156 ¦ 0.00442/ 226.346848¦
¦ 72 ¦ 0.04059/ 24.638704¦ 157 ¦ 0.00439/ 227.684555¦
¦ 73 ¦ 0.03972/ 25.176624¦ 158 ¦ 0.00388/ 257.789185¦
¦ 74 ¦ 0.03922/ 25.499952¦ 159 ¦ 0.00342/ 292.476196¦
¦ 75 ¦ 0.03921/ 25.503365¦ 160 ¦ 0.00301/ 332.115143¦
¦ 76 ¦ 0.03673/ 27.223289¦ 161 ¦ 0.00278/ 359.698120¦
¦ 77 ¦ 0.03652/ 27.382963¦ 162 ¦ 0.00278/ 360.277344¦
¦ 78 ¦ 0.03598/ 27.791597¦ 163 ¦ 0.00273/ 365.766327¦
¦ 79 ¦ 0.03500/ 28.575209¦ 164 ¦ 0.00259/ 385.876404¦
¦ 80 ¦ 0.03469/ 28.823397¦ 165 ¦ 0.00218/ 458.046967¦
¦ 81 ¦ 0.03322/ 30.104521¦ 166 ¦ 0.00191/ 524.208862¦
¦ 82 ¦ 0.03316/ 30.158560¦ 167 ¦ 0.00187/ 534.188843¦
¦ 83 ¦ 0.03234/ 30.922937¦ 168 ¦ 0.00098/1025.395874¦
¦ 84 ¦ 0.03228/ 30.983370¦ 169 ¦ 0.00076/1312.600952¦
¦ 85 ¦ 0.03122/ 32.030903¦ 170 ¦ 0.00000/ 0.000000¦
L------+-----------------------+------+------------------------
Подобные документы
Технические характеристики горизонтально-расточного станка 2А620Ф2, его устройство, принцип работы, правила эксплуатации и техническое обслуживание. Расчет количества зубьев, знаменателя геометрического ряда, выбор оптимального варианта структурной сетки.
дипломная работа [12,2 M], добавлен 05.04.2010Модернизация коробки скоростей горизонтально-фрезерного станка модели 6Н82. Графика частот вращения шпинделя. Передаточные отношения, число зубьев. Проверка условий незацепления. Расчет зубчатых передач на ЭВМ. Спроектированная конструкция привода станка.
курсовая работа [12,0 M], добавлен 08.04.2010Технологические возможности горизонтально-расточного станка 2654, способы крепления заготовки и инструмента, устройство и принцип его действия. Кинематический расчет количества зубьев, частот вращения каждой ступени, построение графика частот вращения.
курсовая работа [7,2 M], добавлен 05.04.2010- Проектировка коробки скоростей привода главного движения горизонтально фрезерного станка модели 6Н81
Кинематический и динамический расчет деталей привода горизонтально-фрезерного станка. Конструкция коробки скоростей. Расчет абсолютных величин передаточных отношений, модуля прямозубой цилиндрической зубчатой передачи, валов на прочность и выносливость.
курсовая работа [1,6 M], добавлен 02.01.2013 Основные технические характеристики станка TOS Varnsdorf. Технологический процесс изготовления деталей, задачи модернизации. Проектирование, выбор измерительных средств и источника питания. Разработка концептуальной модели системы управления станком.
дипломная работа [2,5 M], добавлен 20.07.2012Определение мощности коробки подач, частоты вращения валов и модулей зубчатых колес. Проведение расчета вала на усталость. Выбор системы смазки и смазочного материала деталей станка. Подбор электромагнитных муфт, подшипников качения, шпоночных соединений.
курсовая работа [391,5 K], добавлен 22.09.2010Исследование зависимости температурной деформации шпиндельного горизонтально-фрезерного станка (при холостом ходу) и его узлов от времени работы и охлаждения. Пути минимизации воздействия нагрева на успешность осуществления технологического процесса.
лабораторная работа [85,2 K], добавлен 02.12.2010Проектирование привода главного движения вертикально-фрезерного станка на основе базового станка модели 6Т12. Расчет технических характеристик станка, элементов автоматической коробки скоростей. Выбор конструкции шпинделя, расчет шпиндельного узла.
курсовая работа [2,4 M], добавлен 22.04.2015Технические характеристики станка-аналога. Определение предельных диаметров сверла и рациональных режимов резания. Выбор материала и термообработки. Геометрический и силовой расчёт привода. Расчёт валов коробки скоростей. Зажимное устройство и его расчет.
дипломная работа [3,1 M], добавлен 29.12.2013Расчет технических характеристик станка и выбор его оптимальной структуры. Кинематический расчет привода, элементов коробки скоростей, валов и подшипниковых узлов. Выбор конструкции шпиндельного узла, определение точности, жесткости, виброустойчивости.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 03.07.2014
